JP2018076571A - Fe−Ni基合金及びその製造方法 - Google Patents
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Description
図1、図3乃至図7を用いて、上記した製造方法で製造されたFe−Ni基合金についての室温引張強度及び低温衝撃値についての機械試験を行い、その一部について組織観察を行ったのでこれらの結果を説明する。
実施例1では、質量%での炭素Cの含有量が0.002%である合金1を用いた場合(No.1)及び0.014%である合金2を用いた場合(No.2)において、熱間鍛造の最終温度である仕上げ鍛造温度を1050℃、固溶化処理温度を1040℃、時効処理温度を780℃とした条件で熱履歴を与えて合金塊を作製した。ここでは、それぞれ引張強度が1241及び1248MPa、0.2%耐力が931及び945MPa、伸び値が30及び28%、絞り値が41及び42%となった。また、平均結晶粒度が2.5及び3.0であった。更に、−60℃でのシャルピー吸収エネルギーが平均88及び68Jとなった。
実施例2では、質量%での炭素Cの含有量が0.002%である合金1を用いた場合において、仕上げ鍛造温度を1050℃、固溶化処理温度を1030℃、時効処理温度を780℃とした条件で熱履歴を与えて(No.3)、合金塊を作製した。ここでは、引張強度が1234MPa、0.2%耐力が951MPa、伸び値が27%、絞り値が41%となった。また、平均結晶粒度が3.0であった。更に、−60℃でのシャルピー吸収エネルギーが平均83Jとなった。
実施例3では、質量%での炭素Cの含有量が0.004%である合金3を用いた場合において、仕上げ鍛造温度を1060℃、固溶化処理温度を1040℃、時効処理温度を780℃とした条件で熱履歴を与えて(No.4)、合金塊を作製した。ここでは、引張強度が1289MPa、0.2%耐力が952MPa、伸び値が25%、絞り値が37%となった。また、平均結晶粒度が3.0であった。更に、−60℃でのシャルピー吸収エネルギーが平均62Jとなった。
比較例1では、質量%での炭素Cの含有量が0.025%である合金4を用いた場合(No.5)及び0.024%である合金5を用いた場合(No.6)において、実施例1と同様に、仕上げ鍛造温度を1050℃、固溶化処理温度を1040℃、時効処理温度を780℃とした条件で熱履歴を与えて、合金塊を作製した。ここでは、それぞれ引張強度が1200及び1207MPa、0.2%耐力が910及び883MPa、伸び値が31及び30%、絞り値が48及び47%となった。また、平均結晶粒度がどちらも3.5であった。更に、−60℃でのシャルピー吸収エネルギーがどちらも平均41Jとなった。
比較例2では、実施例1と同様に、質量%での炭素Cの含有量が0.002%である合金1を用いた場合において、仕上げ鍛造温度を1050℃、固溶化処理温度を980℃、時効処理温度を780℃とした場合(No.7)及び、仕上げ鍛造温度を1000℃、固溶化処理温度を1030℃、時効処理温度を780℃とした場合(No.8)の合金塊を作製した。ここでは、それぞれ引張強度が1227及び1213MPa、0.2%耐力が917及び869MPa、伸び値が29及び31%、絞り値が45及び46%となった。また、平均結晶粒度が5.5及び6.5であった。更に、−60℃でのシャルピー吸収エネルギーが平均42及び43Jとなった。
31 粒界
42 粒状δ相
43 針状δ相
Claims (5)
- 質量%で、50〜60%のNi、14〜25%のCr、0.1〜15%のMo及び0.05〜7.5%のWのうちの1種又は2種、0.5〜6%のNb、0.2〜4%のTi、2.5〜8%のTi+Nb、0.2〜2%のAlを必須元素として含み、残部をFe及び不可避的不純物とした成分組成を有し、室温以下の耐低温衝撃性に優れた(γ’+γ’’)析出硬化型Fe−Ni基合金の製造方法であって、
前記不可避的不純物としてのCの含有量を質量%で0.020%以下に抑えた前記成分組成の鋳造塊を1020℃以上1100℃未満の温度範囲で熱間鍛造し空冷する工程と、
1000℃以上1150℃未満の温度に加熱保持し水冷する固溶化処理工程と、を含むことを特徴とする室温以下の耐低温衝撃性に優れた析出硬化型Fe−Ni基合金の製造方法。 - 前記必須元素として、質量%で、0.1〜15%のCoを更に含むことを特徴とする請求項1記載の析出硬化型Fe−Ni基合金の製造方法。
- HRC32〜40の硬さとなるように、前記固溶化処理工程後の合金塊を700℃以上800℃未満の温度に加熱保持し空冷する時効処理工程と、を含むことを特徴とする請求項1又は2に記載の析出硬化型Fe−Ni基合金の製造方法。
- 質量%で、50〜60%のNi、14〜25%のCr、0.1〜15%のMo及び0.05〜7.5%のWのうちの1種又は2種、0.5〜6%のNb、0.2〜4%のTi、2.5〜8%のTi+Nb、0.2〜2%のAlを必須元素として含み、残部をFe及び不可避的不純物とした成分組成を有し、室温以下の耐低温衝撃性に優れた(γ’+γ’’)析出硬化型Fe−Ni基合金であって、
結晶粒度を3.0以下としつつ室温での引張強度が1200MPa以上、−60℃での2mmVノッチ試験片におけるシャルピー吸収エネルギーが60J以上であることを特徴とする析出硬化型Fe−Ni基合金。 - 前記必須元素として、質量%で、0.1〜15%のCoを更に含むことを特徴とする請求項4記載の析出硬化型Fe−Ni基合金。
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---|---|---|---|---|
CN109590421A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-09 | 河钢股份有限公司 | 一种哈氏合金c-276的锻造工艺 |
WO2019198357A1 (ja) | 2018-04-12 | 2019-10-17 | 東レ株式会社 | シート状物およびその製造方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0633206A (ja) * | 1992-07-14 | 1994-02-08 | Toshiba Corp | Ni基合金の熱処理方法 |
JPH07138719A (ja) * | 1993-11-13 | 1995-05-30 | Kobe Steel Ltd | Ni基超合金鍛造品の鍛造方法 |
JP2007009279A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Japan Steel Works Ltd:The | Ni−Fe基合金およびNi−Fe基合金材の製造方法 |
JP2009270159A (ja) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | ガスタービン用リング状ディスク |
JP2017503085A (ja) * | 2013-12-05 | 2017-01-26 | フォロニ・ソチエタ・ペル・アツィオーニ | ニッケル基合金、方法および使用 |
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Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0633206A (ja) * | 1992-07-14 | 1994-02-08 | Toshiba Corp | Ni基合金の熱処理方法 |
JPH07138719A (ja) * | 1993-11-13 | 1995-05-30 | Kobe Steel Ltd | Ni基超合金鍛造品の鍛造方法 |
JP2007009279A (ja) * | 2005-06-30 | 2007-01-18 | Japan Steel Works Ltd:The | Ni−Fe基合金およびNi−Fe基合金材の製造方法 |
JP2009270159A (ja) * | 2008-05-08 | 2009-11-19 | Mitsubishi Materials Corp | ガスタービン用リング状ディスク |
JP2017503085A (ja) * | 2013-12-05 | 2017-01-26 | フォロニ・ソチエタ・ペル・アツィオーニ | ニッケル基合金、方法および使用 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019198357A1 (ja) | 2018-04-12 | 2019-10-17 | 東レ株式会社 | シート状物およびその製造方法 |
CN109590421A (zh) * | 2018-12-24 | 2019-04-09 | 河钢股份有限公司 | 一种哈氏合金c-276的锻造工艺 |
CN109590421B (zh) * | 2018-12-24 | 2021-02-12 | 河钢股份有限公司 | 一种哈氏合金c-276的锻造工艺 |
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