JP2018010217A - 接眼光学系、光学機器及び接眼光学系の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】変倍率が高く良好な光学性能を有する接眼光学系、光学機器及び接眼光学系の製造方法を提供する。【解決手段】接眼光学系ＥＬは、２つの正の屈折力を有するレンズ群ＧＦ１，ＧＦ２を含み、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、２つの正の屈折力を有するレンズ群ＧＦ１，ＧＦ２の各々と隣り合うレンズ群との間隔を変化させ、最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面は、アイポイント側に向いた凹面であり、所定の条件式による条件を満足する。【選択図】図１

Description

本発明は、接眼光学系、光学機器及び接眼光学系の製造方法に関する。

従来、観察倍率を変化させる接眼光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、特許文献１は、さらなる光学性能の向上が要望されているという課題があった。

特開平９−１８９８６８号公報

本発明の第一の態様に係る接眼光学系は、少なくとも２つの正の屈折力を有するレンズ群を含み、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、２つの正の屈折力を有するレンズ群の各々と隣り合うレンズ群との間隔を変化させ、最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面は、アイポイント側に向いた凹面であり、次式の条件を満足することを特徴とする。
−０．６０ ＜ （Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）
但し、
Ｒｆ：最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒｒ：最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径
ここで、レンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズのことをいう。

また、本発明の第一の態様に係る接眼光学系の製造方法は、少なくとも２つの正の屈折力を有するレンズ群を含む接眼光学系の製造方法であって、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、２つの正の屈折力を有するレンズ群の各々と隣り合うレンズ群との間隔を変化させるように配置し、最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面は、アイポイント側に向いた凹面であるように配置し、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする。
−０．６０ ＜ （Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）
但し、
Ｒｆ：最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒｒ：最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径
ここで、レンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズのことをいう。

第１実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 第２実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第２実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 第３実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第３実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 第４実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第４実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 第５実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第５実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 第６実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第６実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 第７実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第７実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 第８実施例に係る接眼光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第８実施例に係る接眼光学系の視度−１ｍ^-1のときの諸収差図であって、（Ｗ）は高倍率端状態を示し、（Ｍ）は中間倍率状態を示し、（Ｔ）は低倍率端状態を示す。 上記接眼光学系を搭載するカメラの断面図である。 上記接眼光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。

以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、少なくとも２つの正の屈折力を有するレンズ群を含み、この正の屈折力を有するレンズ群のうち、２つのレンズ群（例えば、図１における第１レンズ群Ｇ１及び第２レンズ群Ｇ２であって、以下、観察物体（単に「物体」とも呼ぶ）側のレンズ群を第１変倍レンズ群ＧＦ１と呼び、アイポイント側のレンズ群を第２変倍レンズ群ＧＦ２と呼ぶ）の各々と隣り合うレンズ群との間隔を、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に変化させるように構成されている。変倍時に第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々と隣り合うレンズ群との間隔が変化することで、良好な光学性能を得ることができる。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２が光軸方向に移動するように構成されていることが望ましい。

変倍の際に移動させるレンズ群の内、正の屈折力を有するレンズ群が１つの群のみである場合、正の屈折力を有するレンズ群の屈折力（パワー）が大きくなる。そのため、収差の発生量が大きくなり高変倍化が難しくなるため好ましくない。一方、変倍の際に２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させることで、移動する正の屈折力を有するレンズ群の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差の発生量が小さくなる。そのため、２つの正の屈折力を有するレンズ群（第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２）の移動量を大きくしても、収差の悪化が少なく高変倍化が可能である。特に、２つの正の屈折力を有するレンズ群を同方向に移動させると、変倍に必要なスペースが小さくなり、高変倍化に有利となる。特に変倍時コマ収差の変動を小さくすることが可能である。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、最もアイポイント側のレンズ群（例えば、図１における第３レンズ群Ｇ３）の最もアイポイント側のレンズ面（例えば、図１における第９面）は、アイポイント側に向いた凹面であるように構成されている。変倍比を大きくした際に、最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面を凹面とすることで、画角の大きい光線の偏角が小さくなり、コマ収差が良好になる。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。

−０．６０ ＜ （Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ） （１）
但し、
Ｒｆ：最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒｒ：最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径

条件式（１）は主にコマ収差補正のため、最もアイポイント側のレンズ成分の形状を規定するものである。条件式（１）の下限値を下回ると、画角の大きい光線の偏角が大きくなるためコマ収差が悪化し、解像感の低下を招くため好ましくない。なお、この条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を−０．５８とすることが望ましい。また、この条件式（１）の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を１．３０、更に１．１８、更に１．００、更に０．８０、とすることがより望ましい。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、上述した第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２が、視度を一定に保つように移動するように構成されていることが望ましい。ここで、接眼光学系ＥＬの「視度を一定に保つように移動する」とは、物点（物体又は中間像）と接眼光学系ＥＬの像点との距離を一定に保つように第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２が移動することを示している。第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々の移動量を適切に選択することで、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことが可能である。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。

０．４０ ＜ ｆ１／ｆ２ ＜ ０．９５ （２）
但し、
ｆ１：第１変倍レンズ群ＧＦ１の焦点距離
ｆ２：第２変倍レンズ群ＧＦ２の焦点距離

条件式（２）は全ズーム領域にわたり、球面収差、像面湾曲の発生を抑制するため、変倍時に移動する２つの正の屈折力を有するレンズ群において、物体側のレンズ群である第１変倍レンズ群ＧＦ１とアイポイント側のレンズ群である第２変倍レンズ群ＧＦ２との屈折力（パワー）を規定するものである。条件式（２）の下限値を下回ると、第１変倍レンズ群ＧＦ１の屈折力（パワー）が比較的強くなるため、ズーム変倍時に像面湾曲が大きく発生してしまうため好ましくない。なお、この条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．４５、更に０．４６とすることがより望ましい。また、条件式（２）の上限値を上回ると、第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的強くなるため、ズーム変倍時、球面収差が大きく発生してしまうため好ましくない。なお、この条件式（２）の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．９０、更に０．８８とすることがより望ましい。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。

νＥＰ ＜ ６３．００ （３）
但し、
νＥＰ：最もアイポイント側のレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数

条件式（３）は軸上色収差、倍率色収差を補正するため、最もアイポイント側のレンズの媒質のアッベ数を規定するものである。最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面は凹面であるため、条件式（３）の上限値を上回ると軸上色収差、倍率色収差が悪化してしまうため好ましくない。なお、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を５９．００、更に５５．００とすることがより望ましい。また、この条件式（３）の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を２５．００とすることが望ましい。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。条件式（４）は、接眼光学系ＥＬの最適な変倍比を規定するものである。

１．２６ ＜ ｆＴ／ｆＷ （４）
但し、
ｆＴ：低倍率端状態における全系の焦点距離
ｆＷ：高倍率端状態における全系の焦点距離

なお、条件式（４）の下限値を１．３０、更に１．３２とすることがより望ましい。また、条件式（４）の上限値を１．６０、更に１．５３とすることがより望ましい。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、像反転部材（例えば、図３に示す像反転部材ＰＲ）を挿入しても十分な収差補正能力を有する。対物レンズにより形成される実像（例えば、図１における実像Ｏ）を観察する際、像反転部材を挿入することにより、正立正像で観察することができる。また、リレー系で正立正像にする場合と比較して小型にすることが可能である。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、変倍時に移動するレンズ群のうち、物体側を移動するレンズ群である第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分が、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。

−１．４５＜（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＜４．４０ （５）
但し、
Ｒ１Ｅｆ：第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒ１Ｅｒ：第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径

条件式（５）は、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分の形状を規定するものである。第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分が、この条件式（５）の範囲内で両凸形状であると、像面湾曲、非点収差、コマ収差の補正に効果的である。像面湾曲、非点収差、コマ収差を良好に補正するには、変倍時に移動する物体側のレンズ群である第１変倍レンズ群ＧＦ１のうち、最もアイポイント側のレンズ成分内で略テレセントリックになることが好ましい。条件式（５）は略テレセントリックな状態で、光線の偏角が最小になるよう規定している。なお、条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を−１．４１とすることが望ましい。また、条件式（５）の効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を４．３４とすることが望ましい。

更に、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、条件式（５）に加え、最も物体側のレンズ群の最も物体側のレンズ面が物体側に向いた凹面であることが像面湾曲の補正に好ましい。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、この接眼光学系ＥＬを構成するレンズ群の各々に、ｄ線に対する屈折率が１．８より高い高屈折率硝材を含むことにより、高変倍化が可能となる。各レンズ群が高屈折率硝材を含むことにより、曲率がゆるくなり、高変倍化に必要な群間隔を得ることが可能である。特に、各々のレンズ群の内、最も物体側と、最もアイポイント側にこの高屈折率硝材を配置することで高変倍化に必要な群間隔を得ることができる。また、高屈折率硝材を用いることで、諸収差の発生量を抑制することが可能である。第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２に含まれる高屈折率硝材は、非点収差、像面湾曲の補正に有効である。特に、接合レンズ中の負レンズに高屈折率硝材を含むことで非点収差、像面湾曲の補正に有利となる。また、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２以外のレンズ群（例えば、図１における第３レンズ群Ｇ３）に含まれる高屈折率硝材はコマ収差の補正に有効である。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。

１．７５ ＜ ＮＧ１ ＜ １．９２ （６）
但し、
ＮＧ１：第１変倍レンズ群ＧＦ１に含まれるレンズの媒質の平均屈折率

この条件式（６）を満足すると、上記理由から高変倍化と諸収差の補正に有効である。なお、この条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の下限値を１．８０とすることが望ましい。また、この条件式（６）の効果を確実なものとするために、条件式（６）の上限値を１．９０とすることが望ましい。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。

１．７０ ＜ ＮＧ２ ＜ １．９５ （７）
但し、
ＮＧ２：第２変倍レンズ群ＧＦ２に含まれるレンズの媒質の平均屈折率

この条件式（７）を満足すると、上記理由から高変倍化と諸収差の補正に有効である。なお、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の下限値を１．７５、更に１．８０とすることがより望ましい。また、この条件式（７）の効果を確実なものとするために、条件式（７）の上限値を１．９２、更に１．９０とすることがより望ましい。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、変倍時に移動する第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の少なくとも一方に、接合レンズを設けることで、色収差を良好に補正することができる。接合レンズは移動する変倍レンズ群の内、物体側のレンズ群である第１変倍レンズ群ＧＦ１に含むことが望ましい。更に、接合レンズは物体側に負レンズ、アイポイント側に正レンズの構成を取ることで歪曲収差の補正に有利である。

また、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、第２変倍レンズ群ＧＦ２の最もアイポイント側のレンズ成分をアイポイント側に凹面を向けたメニスカス形状とすることで、軸外光の偏角を小さくすることが可能となり、コマ収差補正を良好にすることができる。

なお、以上で説明した条件及び構成は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての条件及び構成を満たすものに限定されることはなく、いずれかの条件又は構成、或いは、いずれかの条件又は構成の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。

次に、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬを備えた光学機器であるカメラを図１７に基づいて説明する。このカメラ１は、対物レンズ（撮影レンズ）ＯＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、対物レンズＯＬで集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部Ｃの撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部Ｃに設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられた電子ビューファインダＥＶＦ（Electronic view finder）に表示される。ここで、電子ビューファインダＥＶＦは、液晶表示素子等の画像表示素子（観察物体）Ｏと、画像表示素子Ｏに表示された画像を拡大観察するための接眼光学系ＥＬとを有して構成される。これにより撮影者は、アイポイントＥＰに眼を位置させることにより、接眼光学系ＥＬを介して対物レンズＯＬにより形成される物体（被写体）の像を観察することができる。

また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部Ｃにより光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る接眼光学系ＥＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。

なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。

本実施形態では、２群、３群、４群構成の接眼光学系ＥＬを示したが、以上の構成条件等は、５群、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最もアイポイント側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。具体的には、最もアイポイント側に、変倍時又は視度調整時に像面に対する位置を固定されたレンズ群を追加した構成が考えられる。また、レンズ群とは、変倍時又は視度調整時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。また、レンズ成分とは、単レンズ又は複数のレンズが接合された接合レンズをいう。

また、視度調整は、接眼光学系全体で行ってもよい。また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、視度調整を行う視度調整レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を視度調整レンズ群とし、その他のレンズは視度調整時に像面に対する位置を固定とするのが好ましい。視度調整レンズ群は単レンズから構成するのが好ましい。

また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に直交方向の変位成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手振れによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。

また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。

さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。

また、本実施形態の接眼光学系ＥＬは、変倍比が１．２〜３倍程度である。

以下、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬの製造方法の概略を、図１８を参照して説明する。まず、各レンズを配置して、少なくとも２つの正の屈折力を有するレンズ群である第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２を含むレンズ群をそれぞれ準備し（ステップＳ１００）、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々と隣り合うレンズ群との間隔を変化させるように配置する（ステップＳ２００）。また、最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面は、アイポイント側に向いた凹面であるように配置する（ステップＳ３００）。さらに、所定の条件式（例えば、上述した条件式（１））による条件を満足するように配置する（ステップＳ４００）。

具体的には、本実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、両凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸正レンズＬ２１を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１を配置して第３レンズ群Ｇ３とする。なお、この例では、第１レンズ群Ｇ１が第１変倍レンズ群ＧＦ１に相当し、第２レンズ群Ｇ２が第２変倍レンズ群ＧＦ２に相当する。このようにして準備した各レンズ群を上述した手順で配置して接眼光学系ＥＬを製造する。

以上のような構成により、変倍率が高く良好な光学性能を有する接眼光学系ＥＬ、この接眼光学系ＥＬを有する光学機器及び接眼光学系ＥＬの製造方法を提供することができる。

以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、及び、図１５は、各実施例に係る接眼光学系ＥＬ（ＥＬ１〜ＥＬ８）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの接眼光学系ＥＬ１〜ＥＬ８の断面図の下部には、高倍率端状態（Ｗ）から中間倍率状態（Ｍ）を経て低倍率端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１〜Ｇ３（又はＧ４）の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。なお、矢印が付加されてないレンズ群は、変倍時に固定されている。

また、第７実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ−ｎ」は「×１０^-n」を示す。

Ｓ（ｙ）＝（ｙ²／ｒ）／｛１＋（１−Ｋ×ｙ²／ｒ²）^1/2｝
＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸ （ａ）

なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。

［第１実施例］
図１は、第１実施例に係る接眼光学系ＥＬ１の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有して構成されている。

この接眼光学系ＥＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ１３で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、両凸正レンズＬ２１で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１で構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ１は、第１レンズ群Ｇ１を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第２レンズ群Ｇ２を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との間隔が増大し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々を、光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。このように構成することにより、変倍に必要なレンズ移動のスペースを小さくすることが可能である。また、２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。なお、変倍時に第３レンズ群Ｇ３は固定されている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ１における視度調整は、第２レンズ群Ｇ２を単独で光軸方向に移動させることにより行う。

以下の表１に、接眼光学系ＥＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元に示すｆは全系の焦点距離、ｈは最大物体高、ＴＬは全長の値を、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態、中間倍率状態及び低倍率端状態毎に表している。ここで、全長ＴＬは、観察物体Ｏから接眼光学系ＥＬ１の最もアイポイント側のレンズ面（第９面）までの光軸上の距離を示しており、観察物体Ｏから接眼光学系ＥＬ１の最も観察物体側のレンズ面（第１面）までの距離は空気換算長を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、レンズ群焦点距離は第１〜第３レンズ群Ｇ１〜Ｇ３の各々の始面の番号と焦点距離を示している。また、物面が物体Ｏを示し、像面がアイポイントＥＰを示している。また、視度の単位「ｍ^-1」については、視度Ｘ［ｍ^-1］とは、接眼光学系ＥＬによる像がアイポイントＥＰから光軸上に１／Ｘ[ｍ（メートル）]の位置にできる状態のことを示す（符号は像が接眼光学系ＥＬより観察者側にできたときを正とする）。

ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。

（表１）第１実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 20.532 〜 24.802 〜 31.199
ｈ ＝ 6.35 〜 6.35 〜 6.35
ＴＬ（空気換算長）＝ 67.210 〜 67.211 〜 67.211

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ D0
1 -71.0648 9.0000 1.90200 25.26
2 36.2748 10.2376 1.72826 54.64
3 -32.4915 0.3000
4 166.1448 4.9329 1.73096 54.35
5 -69.3628 D1
6 35.9752 7.2180 1.72916 54.61
7 -370.3918 D2
8 33.9569 1.2000 1.80662 27.94
9 16.8531 D3
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 39.502
第２レンズ群 6 45.309
第３レンズ群 8 -42.822

この接眼光学系ＥＬ１において、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２は、上述したように、変倍に際して変化し、第３レンズ群Ｇ３とアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ３は、変倍に際して変化しない。また、変倍に際して第３レンズ群Ｇ３は固定されている。次の表２に、視度が−１ｍ^-1、−２ｍ^-1及び１ｍ^-1の各々での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。なお、Ｄ０は接眼光学系ＥＬ１の最も物体側の面（第１面）から物体Ｏまでの距離を示し、ｆは焦点距離を示し、ｈは物体高を示し、ＴＬは全長を示す（以降の実施例においても同様である）。

（表２）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1 −２ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 20.532 24.802 31.199 22.267 26.761 33.668
ｈ 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 14.937 16.420 19.150 14.937 16.420 19.150
Ｄ１ 2.705 7.878 12.619 5.522 10.344 14.878
Ｄ２ 16.679 10.024 2.553 13.862 7.557 0.294
Ｄ３ 17.000 17.000 17.000 17.000 17.000 17.000
ＴＬ 67.210 67.211 67.211 67.210 67.210 67.211

視度 １ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 19.180 23.222 29.195
ｈ 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 14.937 16.420 19.150
Ｄ１ 0.278 5.698 10.611
Ｄ２ 19.107 12.204 4.561
Ｄ３ 17.000 17.000 17.000
ＴＬ 67.211 67.211 67.211

次の表３に、この接眼光学系ＥＬ１における各条件式対応値を示す。この表３において、Ｒｆは最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径を、Ｒｒは最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径を、ｆ１は第１変倍レンズ群ＧＦ１の焦点距離を、ｆ２は第２変倍レンズ群ＧＦ２の焦点距離を、νＥＰは最もアイポイント側のレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数を、ｆＴは低倍率端状態における全系の焦点距離を、ｆＷは高倍率端状態における全系の焦点距離を、Ｒ１Ｅｆは第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径を、Ｒ１Ｅｒは第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径を、ＮＧ１は第１変倍レンズ群ＧＦ１に含まれるレンズの媒質の平均屈折率を、ＮＧ２は第２変倍レンズ群ＧＦ２に含まれるレンズの媒質の平均屈折率を、それぞれ表している。この符号の説明は、以降の実施例においても同様である。なお、この第１実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は負メニスカスレンズＬ３１（Ｒｆは第８面の曲率半径、Ｒｒは第９面の曲率半径、νＥＰは第８面のアッベ数）が相当し、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が相当し、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は両凸正レンズＬ１３（Ｒ１Ｅｆは第４面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第５面の曲率半径）が相当する。

（表３）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝0.337
（２）ｆ１／ｆ２＝0.872
（３）νＥＰ＝27.94
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.520
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝2.433
（６）ＮＧ１＝1.787
（７）ＮＧ２＝1.729

このように、この接眼光学系ＥＬ１は、上記条件式（１）〜（５）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ１の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図２に示す。なお、球面収差図では入射高の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では物体高の値をそれぞれ示し、コマ収差図では各物体高の値を示す。また、球面収差図及び非点収差図の横軸の単位は「ｍ^-1」であり、図では「Ｄ」で示す。また、コマ収差図の「′」は角度単位の分を示し、「″」は角度単位の秒を示す。また、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。また、球面収差図及びコマ収差図はアイポイント直径として４ｍｍ想定の収差図を示している。また、以降に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ１は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

［第２実施例］
図３は、第２実施例に係る接眼光学系ＥＬ２の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有するコンデンサレンズ群Ｇｃと、像反転部材ＰＲと、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有して構成されている。

この接眼光学系ＥＬ２において、コンデンサレンズ群Ｇｃは、物体側から順に、略平行平板Ｌｃ１、及び、物体側に平面を向けた平凸正レンズＬｃ２で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１で構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ２は、第１レンズ群Ｇ１を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第２レンズ群Ｇ２を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、像反転部材ＰＲと第１レンズ群Ｇ１との間隔が増大し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３とアイポイントＥＰとの間隔が増大するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々を、光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。このように構成することにより、変倍に必要なレンズ移動のスペースを小さくすることが可能である。また、２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。なお、変倍時に第３レンズ群Ｇ３は固定されている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ２における視度調整は、第２レンズ群Ｇ２を単独で光軸方向に移動させることにより行う。視度調整時、第２レンズ群Ｇ２を一定量光軸方向に移動すると、全ての倍率において同程度の視度調整量を得ることができる。

以下の表４に、接眼光学系ＥＬ２の諸元の値を掲げる。

（表４）第２実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 51.781 〜 61.504 〜 71.930
ｈ ＝ 13.518 〜 17.297 〜 21.188
ＴＬ（空気換算長）＝ 101.133 〜 101.133 〜 101.133

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ 0.8000
1 0.0000 1.0000 1.51680 63.88
2 0.0000 0.3000
3 0.0000 5.5000 1.60311 60.69
4 -60.5319 0.4000
5 0.0000 97.2770 1.51680 63.88
6 0.0000 D1
7 0.0000 1.2000 1.90200 25.26
8 28.4179 4.1000 1.75500 52.33
9 -123.9036 0.2000
10 35.3708 2.7000 1.90265 35.72
11 155.9624 D2
12 29.2335 2.1000 1.90366 31.27
13 65.8951 D3
14 61.9986 1.2000 1.88300 40.66
15 18.7248 D4
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 7 47.212
第２レンズ群 12 56.607
第３レンズ群 14 -30.782

この接眼光学系ＥＬ２において、像反転部材ＰＲと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ１、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ２、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ３、及び、第３レンズ群Ｇ３とアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ４は、上述したように、変倍に際して変化する。また、変倍に際して第３レンズ群Ｇ３は固定されている。次の表５に、視度が−１ｍ^-1、０ｍ^-1及び−２ｍ^-1の各々での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

（表５）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1 ０ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 51.781 61.504 71.930 50.575 59.847 69.778
ｈ 13.518 17.297 21.188 13.518 17.297 21.188
Ｄ１ 0.300 7.500 14.300 0.300 7.500 14.300
Ｄ２ 13.610 7.810 1.640 12.510 6.670 0.500
Ｄ３ 3.590 2.190 1.560 4.690 3.330 2.700
Ｄ４ 16.000 16.500 17.000 14.500 15.000 15.500
ＴＬ 101.133 101.133 101.133 101.133 101.133 101.133

視度 −２ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 53.142 63.325 74.318
ｈ 13.518 17.297 21.188
Ｄ１ 0.300 7.500 14.300
Ｄ２ 14.860 9.060 2.890
Ｄ３ 2.340 0.940 0.310
Ｄ４ 16.000 16.500 17.000
ＴＬ 101.133 101.133 101.133

次の表６に、この接眼光学系ＥＬ２における各条件式対応値を示す。なお、この第２実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は負メニスカスレンズＬ３１（Ｒｆは第１４面の曲率半径、Ｒｒは第１５面の曲率半径、νＥＰは第１４面のアッベ数）が相当し、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が相当し、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は正メニスカスレンズＬ１３（Ｒ１Ｅｆは第１０面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第１１面の曲率半径）が相当する。

（表６）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝0.536
（２）ｆ１／ｆ２＝0.834
（３）νＥＰ＝40.66
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.389
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝-0.630
（６）ＮＧ１＝1.853
（７）ＮＧ２＝1.904

このように、この接眼光学系ＥＬ２は、上記条件式（１）〜（７）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ２の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図４に示す。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ２は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

［第３実施例］
図５は、第３実施例に係る接眼光学系ＥＬ３の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有するコンデンサレンズ群Ｇｃと、像反転部材ＰＲと、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第３レンズ群Ｇ３と、略平行平板ＰＬと、から構成されている。

この接眼光学系ＥＬ３において、コンデンサレンズ群Ｇｃは、物体側から順に、略平行平板Ｌｃ１、及び、物体側に平面を向けた平凸正レンズＬｃ２で構成されている。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、両凹負レンズＬ３１で構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ３は、第１レンズ群Ｇ１を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第２レンズ群Ｇ２を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、像反転部材ＰＲと第１レンズ群Ｇ１との間隔が増大し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、略平行平板ＰＬとアイポイントＥＰとの間隔が増大するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々を、光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。このように構成することにより、変倍に必要なレンズ移動のスペースを小さくすることが可能である。また、２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。なお、変倍時に第３レンズ群Ｇ３及び略平行平板ＰＬは固定されている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ３における視度調整は、第２レンズ群Ｇ２を単独で光軸方向に移動させることにより行う。視度調整時、第２レンズ群Ｇ２を一定量光軸方向に移動すると、全ての倍率において同程度の視度調整量を得ることができる。

以下の表７に、接眼光学系ＥＬ３の諸元の値を掲げる。

（表７）第３実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 53.321 〜 65.984 〜 70.682
ｈ ＝ 13.518 〜 17.297 〜 21.188
ＴＬ（空気換算長）＝ 100.603 〜 100.603 〜 100.603

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ 0.8000
1 0.0000 1.0000 1.51680 63.88
2 0.0000 0.1500
3 0.0000 5.5000 1.65844 50.83
4 -60.5319 0.4000
5 0.0000 97.2770 1.51680 63.88
6 0.0000 D1
7 0.0000 1.2000 1.90200 25.26
8 29.9235 3.6500 1.76684 46.78
9 -133.2823 0.2000
10 36.7781 2.7000 1.79952 42.09
11 471.1611 D2
12 42.3803 2.1000 1.88300 40.66
13 465.8572 D3
14 -288.3886 1.2000 1.72916 54.61
15 23.6824 1.2200
16 0.0000 1.0000 1.51680 63.88
17 0.0000 D4
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 7 46.353
第２レンズ群 12 52.677
第３レンズ群 14 -29.966

この接眼光学系ＥＬ３において、像反転部材ＰＲと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ１、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ２、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ３、並びに、第３レンズ群Ｇ３及び略平行平板ＰＬとアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ４は、上述したように、変倍に際して変化する。また、変倍に際して第３レンズ群Ｇ３及び略平行平板ＰＬは固定されている。次の表８に、視度が−１ｍ^-1、０ｍ^-1及び−２ｍ^-1の各々での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

（表８）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1 ０ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 53.321 65.984 70.682 52.134 64.329 68.843
ｈ 13.518 17.297 21.188 13.518 17.297 21.188
Ｄ１ 0.300 9.200 12.170 0.300 9.200 12.170
Ｄ２ 11.850 4.300 1.550 10.800 3.250 0.500
Ｄ３ 3.200 1.850 1.630 4.250 2.900 2.680
Ｄ４ 15.000 16.000 17.000 13.500 14.500 15.200
ＴＬ 100.603 100.603 100.603 100.603 100.603 100.603

視度 −２ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 54.617 67.807 72.713
ｈ 13.518 17.297 21.188
Ｄ１ 0.300 9.200 12.170
Ｄ２ 13.010 5.460 2.710
Ｄ３ 2.040 0.690 0.470
Ｄ４ 15.000 16.000 17.000
ＴＬ 100.603 100.603 100.603

次の表９に、この接眼光学系ＥＬ３における各条件式対応値を示す。なお、この第３実施例において、最もアイポイント側に略平行平板ＰＬを設けているが、最もアイポイント側の略平行平板ＰＬは条件式（１）及び条件式（３）の対象とはしない。略平行平板ＰＬに最も近いレンズ成分を条件式（１）及び条件式（３）の対象とする。つまり、この第３実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は両凹負レンズＬ３１（Ｒｆは第１４面の曲率半径、Ｒｒは第１５面の曲率半径、νＥＰは第１４面のアッベ数）が相当する。また、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が相当し、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は正メニスカスレンズＬ１３（Ｒ１Ｅｆは第１０面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第１１面の曲率半径）が相当する。

（表９）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝1.179
（２）ｆ１／ｆ２＝0.880
（３）νＥＰ＝54.61
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.326
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝-0.855
（６）ＮＧ１＝1.823
（７）ＮＧ２＝1.883

このように、この接眼光学系ＥＬ３は、上記条件式（１）〜（７）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ３の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図６に示す。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ３は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

［第４実施例］
図７は、第４実施例に係る接眼光学系ＥＬ４の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有して構成されている。

この接眼光学系ＥＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹負レンズＬ１１と両凸正レンズＬ１２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ１３で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１で構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ４は、第１レンズ群Ｇ１を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第２レンズ群Ｇ２を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との間隔が増大し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々を、光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。このように構成することにより、変倍に必要なレンズ移動のスペースを小さくすることが可能である。また、２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。なお、変倍時に第３レンズ群Ｇ３は固定されている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ４における視度調整は、第２レンズ群Ｇ２を単独で光軸方向に移動させることにより行う。視度調整時、第２レンズ群Ｇ２を一定量光軸方向に移動すると、全ての倍率において同程度の視度調整量を得ることができる。

以下の表１０に、接眼光学系ＥＬ４の諸元の値を掲げる。

（表１０）第４実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 19.220 〜 23.202 〜 29.238
ｈ ＝ 6.35 〜 6.35 〜 6.35
ＴＬ（空気換算長）＝ 59.972 〜 59.972 〜 59.973

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ D0
1 -75.9474 9.0000 1.90200 25.26
2 27.6207 9.0000 1.72764 54.66
3 -42.7959 0.3000
4 63.8476 9.0000 1.67810 56.54
5 -39.9336 D1
6 35.2881 3.4769 1.75849 50.74
7 81.9082 0.3000
8 20.3062 3.3000 1.86509 41.7
9 28.3235 D2
10 57.6080 1.2000 1.77118 35.45
11 13.4716 D3
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 31.590
第２レンズ群 6 37.028
第３レンズ群 10 -23.074

この接眼光学系ＥＬ４において、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２は、上述したように、変倍に際して変化し、第３レンズ群Ｇ３とアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ３は、変倍に際して変化しない。また、変倍に際して第３レンズ群Ｇ３は固定されている。次の表１１に、視度が−１ｍ^-1、−２ｍ^-1及び１ｍ^-1の各々での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

（表１１）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1 −２ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 19.220 23.202 29.238 19.837 24.053 30.544
ｈ 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 15.227 17.893 21.830 15.227 17.893 21.830
Ｄ１ 0.850 1.569 0.955 1.459 2.178 1.563
Ｄ２ 8.318 4.933 1.611 7.709 4.325 1.003
Ｄ３ 17.000 17.000 17.000 17.000 17.000 17.000
ＴＬ 59.972 59.972 59.973 59.972 59.973 59.973

視度 １ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.679 22.461 28.115
ｈ 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 15.227 17.893 21.830
Ｄ１ 0.292 1.011 0.396
Ｄ２ 8.876 5.492 2.169
Ｄ３ 17.000 17.000 17.000
ＴＬ 59.972 59.973 59.972

次の表１２に、この接眼光学系ＥＬ４における各条件式対応値を示す。なお、この第４実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は負メニスカスレンズＬ３１（Ｒｆは第１０面の曲率半径、Ｒｒは第１１面の曲率半径、νＥＰは第１０面のアッベ数）が相当し、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が相当し、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は両凸正レンズＬ１３（Ｒ１Ｅｆは第４面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第５面の曲率半径）が相当する。

（表１２）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝0.621
（２）ｆ１／ｆ２＝0.853
（３）νＥＰ＝35.45
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.521
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝4.340
（６）ＮＧ１＝1.769
（７）ＮＧ２＝1.812

このように、この接眼光学系ＥＬ４は、上記条件式（１）〜（５）、（７）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ４の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図８に示す。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ４は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

［第５実施例］
図９は、第５実施例に係る接眼光学系ＥＬ５の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第２レンズ群Ｇ２と、を有して構成されている。

この接眼光学系ＥＬ５において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、及び、両凸正レンズＬ１２で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹負レンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合負レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４、及び、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５で構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ５は、第１レンズ群Ｇ１を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第２レンズ群Ｇ２を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との間隔が減少し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２とアイポイントＥＰとの間隔が増大するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１を光軸に沿って物体側に移動させ、第２変倍レンズ群ＧＦ２を光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ５における視度調整は、第１レンズ群Ｇ１を単独で光軸方向に移動させることにより行う。

以下の表１３に、接眼光学系ＥＬ５の諸元の値を掲げる。

（表１３）第５実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 19.430 〜 23.111 〜 28.518
ｈ ＝ 6.35 〜 6.35 〜 6.35
ＴＬ（空気換算長）＝ 34.941 〜 48.828 〜 61.803

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ D0
1 -8.9702 2.7141 1.88300 40.66
2 -10.9861 0.3000
3 559.7292 4.0695 1.88300 40.66
4 -26.4857 D1
5 -26.0578 1.2000 1.90200 25.26
6 21.4466 5.1847 1.72930 54.59
7 -30.8103 0.3000
8 20.9116 2.3926 1.88300 40.66
9 40.0111 0.3000
10 12.6320 2.9459 1.88300 40.66
11 19.3209 0.3000
12 11.8148 1.2000 1.78732 46.70
13 7.7753 D2
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 29.734
第２レンズ群 5 64.590

この接眼光学系ＥＬ５において、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、及び、第２レンズ群Ｇ２とアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ２は、上述したように、変倍に際して変化する。次の表１４に、視度が−１ｍ^-1、−２ｍ^-1及び１ｍ^-1の各々での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

（表１４）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1 −２ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 19.430 23.111 28.518 19.514 23.294 29.022
ｈ 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 13.307 11.450 8.668 12.882 10.796 7.498
Ｄ１ 0.727 16.471 32.228 1.152 17.125 33.398
Ｄ２ 17.000 18.000 19.000 17.000 18.000 19.000
ＴＬ 34.941 48.828 61.803 34.941 48.828 61.803

視度 １ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 19.348 22.940 28.088
ｈ 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 13.721 12.069 9.699
Ｄ１ 0.313 15.852 31.197
Ｄ２ 17.000 18.000 19.000
ＴＬ 34.941 48.828 61.803

次の表１５に、この接眼光学系ＥＬ５における各条件式対応値を示す。なお、この第５実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は負メニスカスレンズＬ２５（Ｒｆは第１２面の曲率半径、Ｒｒは第１３面の曲率半径、νＥＰは第１２面のアッベ数）が相当し、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が相当し、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は両凸正レンズＬ１２（Ｒ１Ｅｆは第３面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第４面の曲率半径）が相当する。

（表１５）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝0.206
（２）ｆ１／ｆ２＝0.460
（３）νＥＰ＝46.70
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.468
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝1.099
（６）ＮＧ１＝1.883
（７）ＮＧ２＝1.837

このように、この接眼光学系ＥＬ５は、上記条件式（１）〜（７）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ５の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１０に示す。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ５は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

［第６実施例］
図１１は、第６実施例に係る接眼光学系ＥＬ６の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ６は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有して構成されている。

この接眼光学系ＥＬ６において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１、及び、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ２３で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１で構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１で構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ６は、第２レンズ群Ｇ２を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第３レンズ群Ｇ３を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４とアイポイントＥＰとの間隔が増大するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の各々を光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。このように構成することにより、変倍に必要なレンズ移動のスペースを小さくすることが可能である。また、２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。なお、変倍時に第１レンズ群Ｇ１及び第４レンズ群Ｇ４は固定されている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ６における視度調整は、第３レンズ群Ｇ３を単独で光軸方向に移動させることにより行う。

以下の表１６に、接眼光学系ＥＬ６の諸元の値を掲げる。

（表１６）第６実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 19.262 〜 23.203 〜 29.256
ｈ ＝ 6.35 〜 6.35 〜 6.35
ＴＬ（空気換算長）＝ 67.815 〜 67.815 〜 67.815

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ D0
1 -19.6063 9.0000 1.88307 40.57
2 -25.7127 0.3000
3 -56.4713 9.0000 1.73090 54.36
4 -37.6432 D1
5 658.1338 3.5439 1.90200 25.26
6 33.1576 8.2601 1.72362 54.80
7 -57.1690 0.3000
8 39.8517 5.6904 1.72073 54.90
9 -234.4271 D2
10 21.9997 3.5796 1.73163 54.25
11 41.0860 D3
12 29.4163 1.2000 1.89449 29.64
13 13.1263 D4
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 154.011
第２レンズ群 5 33.278
第３レンズ群 10 59.976
第４レンズ群 12 -27.454

この接眼光学系ＥＬ６において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔Ｄ３、及び、第４レンズ群Ｇ４とアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ４は、上述したように、変倍に際して変化し、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０は、変倍に際して変化しない。また、変倍に際して第１レンズ群Ｇ１及び第４レンズ群Ｇ４は固定されている。次の表１７に、視度が−１ｍ^-1、−２ｍ^-1及び１ｍ^-1の各々での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

（表１７）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1 −２ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 19.262 23.203 29.256 19.858 24.061 30.671
ｈ 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000 8.000
Ｄ１ 5.798 10.252 16.331 5.798 10.252 16.331
Ｄ２ 5.712 4.650 1.255 6.673 5.658 2.309
Ｄ３ 7.431 4.039 1.355 6.470 3.030 0.300
Ｄ４ 17.000 18.000 19.000 17.000 18.000 19.000
ＴＬ 67.815 67.815 67.815 67.815 67.814 67.814

視度 １ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 18.735 22.452 28.044
ｈ 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 8.000 8.000 8.000
Ｄ１ 5.798 10.252 16.331
Ｄ２ 4.836 3.733 0.299
Ｄ３ 8.306 4.955 2.311
Ｄ４ 17.000 18.000 19.000
ＴＬ 67.814 67.814 67.815

次の表１８に、この接眼光学系ＥＬ６における各条件式対応値を示す。なお、この第６実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は負メニスカスレンズＬ４１（Ｒｆは第１２面の曲率半径、Ｒｒは第１３面の曲率半径、νＥＰは第１２面のアッベ数）が相当し、ｆ１は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が相当し、ｆ２は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は両凸正レンズＬ２３（Ｒ１Ｅｆは第８面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第９面の曲率半径）が相当する。

（表１８）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝0.383
（２）ｆ１／ｆ２＝0.555
（３）νＥＰ＝29.64
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.519
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝-1.410
（６）ＮＧ１＝1.782
（７）ＮＧ２＝1.732

このように、この接眼光学系ＥＬ６は、上記条件式（１）〜（４）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ６の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１２に示す。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ６は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

［第７実施例］
図１３は、第７実施例に係る接眼光学系ＥＬ７の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ７は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有して構成されている。

この接眼光学系ＥＬ７において、第１レンズ群Ｇ１は、両凸正レンズＬ１１で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状の負レンズＬ２１で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側のレンズ面が非球面形状に形成された両凸レンズ形状の正レンズＬ３１と両凹負レンズＬ３２とを接合した接合正レンズで構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ７は、第１レンズ群Ｇ１を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第３レンズ群Ｇ３を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との間隔が減少し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３とアイポイントＥＰとの間隔が増大するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１を光軸い沿って物体側に移動させ、第２変倍レンズ群ＧＦ２を光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。なお、変倍時に第２レンズ群Ｇ２は固定されている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ７における視度調整は、この接眼光学系全体を光軸方向に移動させることにより行う。

ここで、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面を凹面とすることにより、変倍領域すべてにわたり非点収差、像面湾曲を良好に補正することができる。また、第２レンズ群Ｇ２の最もアイポイント側のレンズ面を凸面とすることにより、コマ収差を良好に補正することができる。

また、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面が凹面であり、以下に示す条件式（８）を満足することが非点収差、像面湾曲の補正に望ましい。

０．６０ ＜ Ｈ／（−ＲＧ２Ｏ） ＜ ０．９０ （８）
但し、
Ｈ：観察物体Ｏの最大物体高
ＲＧ２Ｏ：第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面の曲率半径

条件式（８）の下限値を下回ると高画角の光線に対する負の屈折力（パワー）が小さくなり、非点収差、像面湾曲を有効に補正することが難しい。なお、この条件式（８）の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の下限値を０．６５とすることが望ましい。また、条件式（８）の上限値を上回るとレンズ面が半球に近くなり、加工が難しくなる。なお、この条件式（８）の効果をさらに確実なものとするために、条件式（８）の上限値を０．８５、更に０．８０とすることがより望ましい。

また、第２レンズ群Ｇ２において、最も曲率のきつい凹面を非球面にすることで非点収差、像面湾曲を良好に補正することができる。非球面である凹面を物体側に向けることが、より非点収差、像面湾曲の補正に望ましい。

また、第３レンズ群Ｇ３の凸面を非球面にすることでコマ収差の補正を良好にすることが可能である。非球面を物体側に向けることが、よりコマ収差の補正に望ましい。

また、第３レンズ群Ｇ３に接合レンズを設けることで色収差の補正を良好にすることができる。

以下の表１９に、接眼光学系ＥＬ７の諸元の値を掲げる。

（表１９）第７実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 19.370 〜 22.729 〜 28.432
ｈ ＝ 6.34 〜 6.34 〜 6.34
ＴＬ（空気換算長）＝ 28.112 〜 34.058 〜 37.841

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ D0
1 105.1350 3.7973 1.72916 54.61
2 -18.0276 D1
3* -8.7512 4.6248 1.92286 20.88
4 -14.2746 D2
5* 22.8977 4.7283 1.88300 40.66
6 -19.5745 0.7000 1.80518 25.45
7 85.0633 D3
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 21.383
第２レンズ群 5 -40.972
第３レンズ群 10 29.622

この接眼光学系ＺＬ７において、第３面及び第５面は非球面形状に形成されている。次の表２０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ8の値を示す。この表２０においてｍは面番号を示す。

（表２０）
［非球面データ］
ｍ Ｋ Ａ4 Ａ6 Ａ8
3 0.64380 -8.25302E-06 1.07951E-06 -5.76676E-09
5 -0.54230 2.26208E-06 -2.69432E-07 1.46998E-09

この接眼光学系ＥＬ７において、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２、及び、第３レンズ群Ｇ３とアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ３は、上述したように、変倍に際して変化する。また、変倍に際して第２レンズ群Ｇ２は固定されている。次の表２１に、視度が−１ｍ^-1での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

（表２１）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 19.370 22.729 28.432
ｈ 6.34 6.34 6.34
Ｄ０ 11.762 7.961 3.000
Ｄ１ 2.200 6.001 10.962
Ｄ２ 0.300 6.246 10.029
Ｄ３ 17.000 20.000 25.000
ＴＬ 28.112 34.058 37.841

次の表２２に、この接眼光学系ＥＬ７における各条件式対応値を示す。ここで、Ｈは観察物体Ｏの最大物体高を、ＲＧ２Ｏは第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面の曲率半径を示す。なお、この第７実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は非球面正レンズＬ３１と両凹負レンズＬ３２とを接合した接合正レンズ（Ｒｆは第５面の曲率半径、Ｒｒは第７面の曲率半径）が、また、最もアイポイント側のレンズは両凹負レンズＬ３２（νＥＰは第６面のアッベ数）が相当し、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が相当し、ｆ２は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は両凸正レンズＬ１１（Ｒ１Ｅｆは第１面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第２面の曲率半径）が相当する。また、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面は第３面である。

（表２２）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝-0.576
（２）ｆ１／ｆ２＝0.722
（３）νＥＰ＝25.45
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.468
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝1.414
（６）ＮＧ１＝1.729
（７）ＮＧ２＝1.844
（８）Ｈ／（−ＲＧ２Ｏ）＝0.724

このように、この接眼光学系ＥＬ７は、上記条件式（１）〜（５）、（７）、（８）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ７の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１４に示す。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ７は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

［第８実施例］
図１５は、第８実施例に係る接眼光学系ＥＬ８の構成を示す図である。この接眼光学系ＥＬ８は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有し、最もアイポイント側に凹面を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有して構成されている。

この接眼光学系ＥＬ８において、第１レンズ群Ｇ１は、両凹負レンズＬ１１で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹負レンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合正レンズ、及び、両凸正レンズＬ２３で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３１、及び、アイポイント側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２で構成されている。

また、この接眼光学系ＥＬ８は、第２レンズ群Ｇ２を第１変倍レンズ群ＧＦ１とし、第３レンズ群Ｇ３を第２変倍レンズ群ＧＦ２とし、高倍率端状態から低倍率端状態に変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の間隔が増大するように、第１変倍レンズ群ＧＦ１を光軸に沿って物体側に移動させ、第２変倍レンズ群ＧＦ２を光軸に沿ってアイポイント側に移動させることにより行う。２つの正の屈折力を有するレンズ群を移動させて変倍するため、第１変倍レンズ群ＧＦ１及び第２変倍レンズ群ＧＦ２の屈折力（パワー）が比較的弱くなり、収差補正に優れている。なお、変倍時に第１レンズ群Ｇ１は固定されている。このとき、第１変倍レンズ群ＧＦ１と第２変倍レンズ群ＧＦ２の移動量を適切に選択することにより、視度を一定に保ちつつ変倍を行うことができる。

この接眼光学系ＥＬ８における視度調整は、この接眼光学系全体を光軸方向に移動させることにより行う。

以下の表２３に、接眼光学系ＥＬ８の諸元の値を掲げる。

（表２３）第８実施例
［全体諸元］
高倍率端状態 中間倍率状態 低倍率端状態
ｆ ＝ 19.530 〜 23.424 〜 29.372
ｈ ＝ 6.35 〜 6.35 〜 6.35
ＴＬ（空気換算長）＝ 35.586 〜 51.129 〜 66.437

［レンズデータ］
ｍ ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞ D0
1 -11.2383 2.1466 1.90200 25.26
2 1765.6133 D1
3 -85.7010 1.2034 1.90200 25.26
4 41.2490 5.6576 1.72916 54.61
5 -17.8636 0.3000
6 94.8105 4.0390 1.72916 54.61
7 -33.8737 D2
8 18.9067 5.0101 1.69949 55.68
9 47.7096 0.3000
10 12.6748 4.8744 1.71552 32.03
11 8.3333 D3
像面 ∞

［レンズ群焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
第１レンズ群 1 -12.373
第２レンズ群 5 17.525
第３レンズ群 10 62.681

この接眼光学系ＥＬ８において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔Ｄ１、及び、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔Ｄ２は、上述したように、変倍に際して変化し、物体Ｏと第１レンズ群Ｇ１との軸上空気間隔Ｄ０と、第３レンズ群Ｇ３とアイポイントＥＰとの軸上空気間隔Ｄ３は、変倍に際して変化しない。また、変倍に際して第１レンズ群Ｇ１は固定されている。次の表２４に、視度が−１ｍ^-1での高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）の各焦点距離状態における可変間隔を示す。

（表２４）
［可変間隔データ］
視度 −１ｍ^-1
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 19.530 23.424 29.372
ｈ 6.35 6.35 6.35
Ｄ０ 9.478 9.478 9.478
Ｄ１ 2.277 1.647 0.697
Ｄ２ 0.300 16.473 32.731
Ｄ３ 17.000 17.000 17.000
ＴＬ 35.586 51.129 66.437

次の表２５に、この接眼光学系ＥＬ８における各条件式対応値を示す。なお、この第８実施例において、最もアイポイント側のレンズ成分は負メニスカスレンズＬ３２（Ｒｆは第１０面の曲率半径、Ｒｒは第１１面の曲率半径、νＥＰは第１０面のアッベ数）が相当し、ｆ１は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が相当し、ｆ２は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が相当し、第１変倍レンズ群ＧＦ１の最もアイポイント側のレンズ成分は両凸正レンズＬ２３（Ｒ１Ｅｆは第６面の曲率半径、Ｒ１Ｅｒは第７面の曲率半径）が相当する。

（表２５）
[条件式対応値]
（１）（Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）＝0.207
（２）ｆ１／ｆ２＝0.280
（３）νＥＰ＝32.03
（４）ｆＴ／ｆＷ＝1.504
（５）（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＝-1.410
（６）ＮＧ１＝1.787
（７）ＮＧ２＝1.708

このように、この接眼光学系ＥＬ８は、上記条件式（１）〜（４）を満足している。

この接眼光学系ＥＬ８の、視度が−１ｍ^-1のときの高倍率端状態（Ｗ）、中間倍率状態（Ｍ）及び低倍率端状態（Ｔ）における球面収差図、非点収差図、歪曲収差図及びコマ収差図を図１６に示す。これらの各収差図より、この接眼光学系ＥＬ８は、変倍比が大きいにも関わらず、そのすべての領域で諸収差が良好に補正されていることがわかる。

ＥＬ（ＥＬ１〜ＥＬ８） 接眼光学系
ＧＦ１ 第１変倍レンズ群 ＧＦ２ 第２変倍レンズ群
１ カメラ（光学機器）

Claims (15)

1. ２つの正の屈折力を有するレンズ群を含み、
   高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、前記２つの正の屈折力を有するレンズ群の各々と隣り合うレンズ群との間隔を変化させ、
   最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面は、アイポイント側に向いた凹面であり、
   次式の条件を満足することを特徴とする接眼光学系。
   −０．６０ ＜ （Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）
   但し、
   Ｒｆ：最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
   Ｒｒ：最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径
   ここで、レンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズのことをいう。
2. 高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、前記２つの正の屈折力を有するレンズ群が光軸方向に移動することを特徴とする請求項１に記載の接眼光学系。
3. 高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、前記２つの正の屈折力を有するレンズ群は、視度を一定に保つように移動することを特徴とする請求項１または２に記載の接眼光学系。
4. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の接眼光学系。
   ０．４０ ＜ ｆ１／ｆ２ ＜ ０．９５
   但し、
   ｆ１：前記２つの正の屈折力を有するレンズ群のうち、物体側のレンズ群の焦点距離
   ｆ２：前記２つの正の屈折力を有するレンズ群のうち、アイポイント側のレンズ群の焦点距離
5. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の接眼光学系。
   νＥＰ ＜ ６３．００
   但し、
   νＥＰ：最もアイポイント側のレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
6. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の接眼光学系。
   １．２６ ＜ ｆＴ／ｆＷ
   但し、
   ｆＴ：低倍率端状態における全系の焦点距離
   ｆＷ：高倍率端状態における全系の焦点距離
7. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載の接眼光学系。
   −１．４５＜（Ｒ１Ｅｆ−Ｒ１Ｅｒ）／（Ｒ１Ｅｆ＋Ｒ１Ｅｒ）＜４．４０
   但し、
   Ｒ１Ｅｆ：前記２つの正の屈折力を有するレンズ群のうち、物体側のレンズ群の最もアポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
   Ｒ１Ｅｒ：前記２つの正の屈折力を有するレンズ群のうち、物体側のレンズ群の最もアポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径
8. 最も物体側のレンズ群の最も物体側のレンズ面は、物体側に向いた凹面であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載の接眼光学系。
9. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載の接眼光学系。
   １．７５ ＜ ＮＧ１ ＜ １．９２
   但し、
   ＮＧ１：前記２つの正の屈折力を有するレンズ群のうち、物体側のレンズ群に含まれるレンズの媒質の平均屈折率
10. 次式の条件を満足することを特徴とする請求項１〜９のいずれか一項に記載の接眼光学系。
    １．７０ ＜ ＮＧ２ ＜ １．９５
    但し、
    ＮＧ１：前記２つの正の屈折力を有するレンズ群のうち、アイポイント側のレンズ群に含まれるレンズの媒質の平均屈折率
11. 前記２つの正の屈折力を有するレンズ群の少なくとも一方は、接合レンズを有することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか一項に記載の接眼光学系。
12. 前記２つの正の屈折力を有するレンズ群のうち、アイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ成分は、アイポイント側に凹面を向けたメニスカス形状であることを特徴とする請求項１〜１１のいずれか一項に記載の接眼光学系。
13. 像反転部材を有することを特徴とする請求項１〜１２のいずれか一項に記載の接眼光学系。
14. 請求項１〜１３のいずれか一項に記載の接眼光学系を有することを特徴とする光学機器。
15. 少なくとも２つの正の屈折力を有するレンズ群を含む接眼光学系の製造方法であって、
    高倍率端状態から低倍率端状態に変倍する際に、前記２つの正の屈折力を有するレンズ群の各々と隣り合うレンズ群との間隔を変化させるように配置し、
    最もアイポイント側のレンズ群の最もアイポイント側のレンズ面は、アイポイント側に向いた凹面であるように配置し、
    次式の条件を満足するように配置することを特徴とする接眼光学系の製造方法。
    −０．６０ ＜ （Ｒｆ−Ｒｒ）／（Ｒｆ＋Ｒｒ）
    但し、
    Ｒｆ：最もアイポイント側のレンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
    Ｒｒ：最もアイポイント側のレンズ成分の最もアイポイント側のレンズ面の曲率半径
    ここで、レンズ成分とは、単レンズまたは接合レンズのことをいう。