JP2017534718A - 天然ガス／シェールガスコンデンセートからの芳香族生産のための２ステッププロセス - Google Patents

Abstract

液化炭化水素コンデンセートからの芳香族リッチなシステム生成物の生産に有用な芳香族生産システムは、水素化処理反応器、芳香族化反応器システムおよび水素抽出ユニットを含む。広沸点範囲コンデンセートから芳香族リッチなシステム生成物を生産するための方法は、広沸点範囲コンデンセートを水素化処理反応器に導入するステップと、水素化処理反応器がナフサ沸騰温度範囲液体生成物を生成するように、芳香族化反応器システムが芳香族リッチなシステム生成物を生成するように、かつ水素抽出ユニットが高純度水素を生成するように芳香族生産システムを運転するステップとを含む。

Description

発明の分野は、芳香族の生産に関する。さらに具体的には、本分野は、ガスコンデンセートから芳香族を生産するためのシステムおよび方法に関する。

従来、天然ガス、軽質コンデンセート、天然ガス液、シェールガスおよび他のガスまたは液化炭化水素を含有する貯留層からの軽質石油液体（Ｃ_３−１２の範囲）を生産する広沸点範囲コンデンセートは分留塔に送られ、大気圧の原油分離塔において原油を分留するために利用される技術と同様の技術を利用して蒸留される。次に、分留された生成物−液化石油ガス（ＬＰＧ）、天然ガソリン、ナフサおよび常圧ガス油の留分−は通常、各沸騰留分内に存在するさまざまな不純物のために処理されてから、オレフィン、ガソリン、ならびにガソリン、ケロシンおよびディーゼルのブレンド成分を含む精製品燃料および石油化学製品の生産に使用される。

広沸点範囲コンデンセートの他の使用には、高分子および他の軽質オレフィン誘導体の石油化学製造において直接使用するために、材料を軽質オレフィン、特にＣ_２−４オレフィンに分解する水蒸気分解改質装置または熱分解炉にコンデンセートを供給することが含まれる。コンデンセートを使用する別のプロセスには、コンデンセート材料と、フィッシャー−トロプシュ合成プロセスからの炭化水素流との組み合わせが含まれる。しかし、これらのプロセスのいずれも、硫黄および窒素を含有する化合物、ならびにニッケルおよびバナジウムを含むヘテロ有機種を含む、広沸点範囲コンデンセートに伴う不純物の取り扱いに苦労する。

その生産源から最小限の前処理で有用な石油化学製品、特に、ベンゼン、トルエンおよびキシレンを含む芳香族の汎用化学製品に変換するための代替の原料であると業界内の多くの人々が見なす広沸点範囲コンデンセートを受け入れるための、より直接的なプロセスを見出すことが望ましい。反応性が高い軽質オレフィンとは異なり、このような化学製品には世界市場があり、地域の使用に限定されない。広沸点範囲コンデンセートを最初に分留成分に分離する必要をなくすシステムを有することも望ましい。さらに、技術に関わらず、処理システム内の硫黄または金属に基づく付着物の堆積の防止が関心事となっている。

広沸点範囲コンデンセートからの芳香族リッチなシステム生成物の生産に有用な芳香族生産システムは、水素化処理反応器を含む。水素化処理反応器は、水素抽出ユニットと流体的に結合する。水素化処理反応器は、水素化処理触媒を含む。水素化処理反応器は、液化炭化水素コンデンセートならびに高純度水素を受け入れ、かつ軽質生成物ガス混合物およびナフサ沸騰温度範囲液体生成物を生産するように運転可能である。ナフサ沸騰温度範囲液体生成物は、２２０℃を超えない真沸点温度を有するナフサ沸騰温度範囲液体生成物成分からなる。芳香族生産システムは、芳香族化反応器システムを含む。芳香族化反応器システムは、水素化処理反応器と流体的に結合する。芳香族化反応器システムは、芳香族化触媒を含む。芳香族化反応器システムは、ナフサ沸騰温度範囲液体生成物、非芳香族液体生成物、および任意選択で高純度水素を受け入れ、かつ芳香族リッチなシステム生成物、水素リッチなガス生成物および非芳香族液体生成物を生産し、かつ液体生成物を芳香族リッチなシステム生成物および非芳香族液体生成物に選択的に分離するように運転可能である。芳香族リッチなシステム生成物中の芳香族には、ベンゼン、トルエンおよびキシレンが含まれる。芳香族生産システムは、水素抽出ユニットを含む。水素抽出ユニットは、水素化処理反応器および芳香族化反応器システムと流体的に結合する。水素抽出ユニットは、軽質生成物ガス混合物および水素リッチなガス生成物を受け入れ、導入されるガスから水素を選択的に分離し、かつ高純度水素および水素プアーな混合ガスを生産するように運転可能である。

広沸点範囲コンデンセートから芳香族リッチなシステム生成物を生産するための方法は、広沸点範囲コンデンセートおよび高純度水素を芳香族生産システムの水素化処理反応器に導入するステップを含む。水素化処理反応器に導入される広沸点範囲コンデンセートに対する高純度水素の体積比は、約０．０１〜約１０の範囲にある。本方法は、水素化処理反応器が軽質生成物ガス混合物およびナフサ沸騰温度範囲液体生成物の両方を生成するように芳香族生産システムを運転するステップを含む。ナフサ沸騰温度範囲液体生成物は、２２０℃を超えない真沸点温度を有するナフサ沸騰温度範囲液体生成物成分からなる。本方法は、ナフサ沸騰温度範囲液体生成物が芳香族化反応器システムへ進み、かつ軽質生成物ガス混合物が水素抽出ユニットへ進むように芳香族生産システムを運転するステップを含む。本方法は、芳香族化反応器システムが、芳香族リッチなシステム生成物、水素リッチなガス生成物および非芳香族液体生成物を生成するように芳香族生産システムを運転するステップを含み、ここで、非芳香族液体生成物は、Ｃ_９＋パラフィンおよびナフテンを含み、かつ約５重量％未満の芳香族を含む。本方法は、水素リッチなガス生成物が水素抽出ユニットへ進み、かつ非芳香族液体生成物の少なくとも一部が芳香族化反応器システムへ進むように芳香族生産システムを運転するステップを含む。本方法は、水素抽出ユニットが、高純度水素および水素プアーな混合ガスを生成するように芳香族生産システムを運転するステップを含む。水素プアーな混合ガスは、約７０重量％以上のＣ_１−５アルカンを含む。本方法は、高純度水素が水素化処理反応器へ進むように芳香族生産システムを運転するステップを含む。

２ステッププロセスは、ベンゼン、トルエンおよびキシレン（ＢＴＸ）ならびに有用な軽質炭化水素ガスに富んだ生成物流への炭化水素コンデンセートの効率的な変換を可能にする。ベンゼンおよびｐ−キシレンは、多くの化学材料およびポリマー材料にとって有用な石油化学の構成要素である。安価な代替の炭化水素含有流体からの生産は、これらの有用な石油化学製品の世界的な能力の向上にとって有用である。

本プロセスにおいて、ナフサ沸騰温度範囲を超える温度で沸騰する成分を含む広温度範囲コンデンセートは、触媒的なナフサ改質装置への導入に適したナフサ沸騰温度範囲液体生成物が生産されるようにアップグレードされる。生産された流れが高感度の改質触媒に許容されるように硫黄および他の不純物を除去するためにコンデンセートを水素化処理し、より高級な炭素化合物をナフサ沸騰温度範囲液体生成物に水素化分解すると、芳香族化触媒による水素化処理装置の生成物の処理がより容易になる。触媒的な改質装置は、ナフサ沸騰温度範囲液体生成物からＢＴＸ芳香族を生産する。本プロセスは、水素およびＬＰＧへの再処理に有用である軽質炭化水素ガスの損失を最小にし、未変換の非芳香族液体生成物をｏｂｌｉｖｉｏｎに再循環することにより、ＢＴＸ生産を最大にする。

任意選択で、芳香族化反応器システムの流出物から選択的に分離される非芳香族液体生成物を水素化処理反応器に再循環すると、芳香族化反応中に生成する可能性のあるオレフィンの飽和が可能になる。このようなオレフィンは、直接再循環されると、ナフサ改質触媒の性能に悪影響を及ぼす恐れがある。

コンデンセートが水素化処理され、かつ水素化分解されて、芳香族化反応に適したナフサ沸騰温度範囲液体生成物を生産する従来の方法は見出されていない。開示されているプロセスは、コンデンセートが処理される既知の方法とは異なり、かつ、広温度範囲コンデンセート材料を有用な芳香族化学製品に変換するためのステップの数を減らす。

本発明の特徴、利点および組成物、ならびに明らかになるであろうその他が達成される方法がさらに詳細に理解されるように、本明細書の一部をなす添付図に示すこれらの実施形態を参照することにより、上に簡潔にまとめた本発明をより個別に説明する場合がある。しかし、図面は、本発明の好ましい実施形態のみを示しており、したがって、本発明は、等しく効果的な他の実施形態が認められるため、その範囲を限定するものと見なされるべきではないことに留意されたい。本技術は、これらの非限定的な実施形態の以下の詳細な説明を読み、添付図面を検討することでよりよく理解されるであろう。

芳香族生産システムの実施形態の一般的なプロセスフローチャートを示す図である。

本発明のいくつかの実施形態による炭化水素処理ユニットを示す図である。

発明の概要、図面の簡単な説明および好ましい実施形態の詳細な説明を含む本明細書ならびに添付された特許請求の範囲は、本発明の特定の特徴（プロセスまたは方法ステップを含む。）について言及している。本発明は、本明細書に記載の特定の特徴のすべての可能な組み合わせおよび使用を含むことを当業者は理解する。本発明は、本明細書に記載の実施形態の説明に限定されたり、またはこれらによって限定されたりしないことを当業者は理解する。本発明の主題は、本明細書および添付の特許請求の範囲の趣旨において以外は限定されない。

特定の実施形態を説明するために用いられる専門用語は、本発明の範囲または広さを限定しないことも当業者は理解する。本明細書および添付の特許請求の範囲の解釈において、すべての用語は、各用語の文脈と一致して、できるだけ最も広く解釈されるべきである。本明細書および添付の特許請求の範囲において用いられるすべての技術用語および科学用語は、他に定義されていない限り、本発明が属する技術分野の技術者に一般に理解されるような同じ意味を有する。

本明細書および添付の特許請求の範囲において用いられるとき、単数形「ａ」、「ａｎ」および「ｔｈｅ」は、文脈がそれ以外に明確に示していなければ、複数の指示対象を含む。動詞「を含む（ｃｏｍｐｒｉｓｅｓ）」およびその活用形は、「実質的に〜からなる（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｅｓｓｅｎｔｉａｌｌｙ ｏｆ）」および「からなる（ｃｏｎｓｉｓｔｉｎｇ ｏｆ）」などを含め、要素、構成要素またはステップを非排他的に参照すると解釈されるべきであり、適切に開示されている本発明の例示は、具体的に開示されていない任意の要素がない状態で実施されてもよい。言及された要素、構成要素またはステップは、明示的に言及されていない他の要素、構成要素またはステップと存在しても、利用されても、または組み合わせられてもよい。動詞「を結合する（ｃｏｕｐｌｅ）」およびその活用形は、電気的、機械的または流動的な接合を含む任意のタイプの必要な接合をなして、それまで連結されていなかった２つ以上の物体から単一の物体を形成することを意味する。第１のデバイスを第２のデバイスに結合する場合、直接または一般的なコネクタを通じて接続が行われ得る。「任意選択で（ｏｐｔｉｏｎａｌｌｙ）」およびそのさまざまな形態は、続いて記載される事象または状況が発生しても、発生しなくてもよいことを意味する。説明には、事象または状況が発生する場合の例、および事象または状況が発生しない場合の例が含まれる。「運転可能な（ｏｐｅｒａｂｌｅ）」およびそのさまざまな形態は、その適切な機能性への適合を意味し、その使用目的のために用いることができる。

空間的な用語は、別の物体または物体の群に対する物体または物体の群の相対位置を記述する。空間的な関係は、垂直軸および水平軸に沿って適用される。「上流」、「下流」および他の同様の用語を含む方向および関連語は、記述的な利便性のためのものであり、特に記載のない限り限定するものではない。

本明細書または添付された特許請求の範囲に値の範囲が記載されている場合、その区間は、上限と下限の間に挟まれたそれぞれの値ならびに上限および下限を包含するものと理解される。本発明は、記載されている任意の特定の除外を受けるさらに狭い範囲を包含し、その境界を定める。「相当な（ｓｕｂｓｔａｎｔｉａｌ）」は、示した計量単位で１０％以上を意味する。「大幅な（ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ）」は、示した計量単位で１％以上を意味する。「検出可能な（ｄｅｔｅｃｔａｂｌｅ）」は、示した計量単位で０．０１％以上を意味する。

本明細書および添付の特許請求の範囲が、２つ以上の定義されたステップを含む方法について言及している場合、定義されたステップは、文脈によりその可能性が排除される場合を除き、任意の順番で、または同時に実施することができる。

本開示において特許または刊行物が参照されるとき、その参考文献が本開示の記載と矛盾しない限りにおいて、その参考文献は参照によりその全体が組み込まれる。

[図１]
芳香族生産システムは、広沸点範囲コンデンセートを利用して、ベンゼン、トルエンおよびキシレンを含む芳香族生成物を生成する。広沸点範囲コンデンセートは、上流の源およびプロセスの外部からコンデンセート供給ライン１０を通じて芳香族生産システム１に導入される。また、芳香族生産システム１は、下流の石油化学処理のために２つの有用な生成物流を通す。芳香族生産システム１は、芳香族生成物流１２を通す。芳香族生成物流１２は、実際には、混合された、または部分的に精製されたベンゼン、トルエン、キシレンおよびこれらの組み合わせを含む１つまたはいくつかの流れを含んでもよい。また、芳香族生産システム１は、ＬＰＧ流１４を通す。ＬＰＧ流１４は、水素分離および精製プロセスからの流出物であり、軽質アルカン（Ｃ_１−４）および減量した水素を含む。ＬＰＧ流１４の水素プアーな混合ガスは、別の精製（例えば、水素抽出）に有用であり、芳香族生産システム１の外部の蒸気発生および発電のための高ＢＴＵボイラ供給として有用である。

広沸点範囲コンデンセートは、合わせた供給ライン２２を用いて水素化処理反応器２０に導入される。図１に示す通り、他の２つの流れは、コンデンセート供給ライン１０と合わさって、合わせた供給ライン２２を形成する。精製水素再循環ライン４２は、水素抽出ユニット４０を水素化処理反応器２０に結合し、高純度水素を水素抽出ユニット４０から水素化処理反応器２０へ運ぶ。芳香族生産システムは、水素化処理反応器に導入される広沸点範囲コンデンセートに対する高純度水素の体積比が約０．０１〜約１０の範囲にあるように運転される。任意選択で、水素化処理反応器２０は、非芳香族液体再循環ライン３８を用いて芳香族化反応器システム３０に結合し、このラインは、芳香族化反応器システム３０の芳香族変換プロセスからの非芳香族液体生成物の少なくとも一部を運んで水素化処理反応器２０に戻すように運転可能である。合わせた流れとして示されているが、コンデンセート供給ライン１０、非芳香族液体再循環ライン３８および精製水素再循環ライン４２のそれぞれは、システムの別の実施形態では、合わせた供給ライン２２内に事前に合わせることなく、水素化処理反応器２０内に直接供給することができる。

水素化処理反応器内において、広沸点範囲コンデンセート、高純度水素および任意選択の非芳香族液体生成物は、水素化処理反応器２０内の水素化処理触媒を含む少なくとも１つの水素化処理触媒床に接触する。有用な水素化処理触媒には、米国特許第５，９９３，６４３号明細書（１９９９年１１月３０日発行）、米国特許第６，５１５，０３２号明細書（２００３年２月４日発行）および米国特許第７，４６２，２７６号明細書（２００８年１２月９日発行）に記載の触媒が含まれる。

合わせた供給は、いくつかの反応が同時に起こるように、水素化処理条件で水素化処理触媒に接触する。水素化処理条件において、水素化分解反応器は、導入される高純度水素および水素化処理触媒を用いて有機硫黄化合物、窒素化合物および金属化合物を除去して、硫化水素およびアンモニアなどのガスおよび金属固体を生成するように運転可能である。非芳香族液体生成物も水素化処理反応器に再循環される場合、導入される任意のオレフィンは、高純度水素によりパラフィンに飽和される。水素化処理反応器は、約２２０℃を超える真沸点（ＴＢＰ）温度を有する、導入されるパラフィン、ナフテンおよび芳香族が分解され、ナフサ沸騰温度範囲内のＴＢＰ温度（この温度は約３０℃〜約２２０℃である。）を有するパラフィンに飽和されるように、水素化分解の厳しさにおいても稼働する。生成物組成は、ナフサ沸点範囲において従来から最高温度と考えられている温度（約２３３℃）を超えるＴＢＰ温度を有するどのような炭化水素成分も含まないが、特にパラフィンを含まない。また、これにより、水素化処理され、かつ部分的に水素化分解された炭化水素生成物は、確実に大部分がパラフィン系になる。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、水素化処理反応器内の温度が約２００℃〜約６００℃の範囲に維持されるように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、水素化処理反応器内の圧力が約１０ｂａｒ〜約２００ｂａｒの範囲に維持されるように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、水素化処理反応器内の液空間速度（ＬＨＳＶ）が約０．１時間^−１〜約２０時間^−１の範囲に維持されるように運転される。

水素化処理反応器は、広沸点範囲コンデンセート、高純度水素および任意選択の非芳香族液体生成物の水素化処理から、軽質生成物ガス混合物およびナフサ沸騰温度範囲液体生成物を生成するように運転可能である。ナフサ沸騰温度範囲液体生成物は、約２２０℃を超えない真沸点温度を有するナフサ沸騰温度範囲液体生成物成分からなる。ナフサ沸騰温度範囲液体生成物成分は、パラフィン、および任意選択で著しい量の芳香族またはナフテン、あるいは両方を含む。ナフサ沸騰温度範囲液体生成物は、約３０℃〜約２２０℃の範囲の沸点温度範囲を有することができる。ナフサ沸騰温度範囲液体生成物を通す流れ対広沸点範囲コンデンセートを導入する流れの体積比は約４：５であり、これは、分解反応によって、処理されつつある流体の体積が大きくなることを示す。液体生成物流２４は、水素化処理反応器２０を芳香族化反応器システム３０に結合し、ナフサ沸騰温度範囲液体生成物は、水素化処理反応器２０から芳香族化反応器システム３０へ進む。軽質生成物ガス混合物は大部分が水素および軽質（Ｃ_１−５）アルカンの混合物であり、さらに少ない量の硫化水素、アンモニアおよび水を含んでもよい。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、軽質生成物ガス混合物が、軽質生成物ガス混合物の約０重量％〜約５０重量％の範囲の水素を含むように運転される。軽質生成物流２６は、水素化処理反応器２０を水素抽出ユニット４０に結合し、軽質生成物ガス混合物は、水素化処理反応器２０から水素抽出ユニット４０へ進む。

図１は、合わせた供給ライン３２を用いてナフサ沸騰温度範囲液体生成物を芳香族化反応器システム３０に導入する芳香族生産システム１を示す。非芳香族液体再循環ライン３４は、液体生成物流２４と合わさって、合わせた供給ライン３２を形成する。非芳香族液体再循環ライン３４は、芳香族化反応器システム３０から進んで芳香族化反応器システム３０の前に戻る非芳香族液体生成物の少なくとも一部を再導入する。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族化反応器システムに導入される非芳香族液体生成物の重量パーセントが、芳香族化反応器システムへの供給の約１０重量％〜約５０重量％の範囲にあるように運転される。芳香族生産システムは、芳香族化反応器システムによって生産される非芳香族液体生成物が、Ｃ_９＋パラフィンおよびナフテンおよび約５重量％未満の芳香族を含むように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、非芳香族液体生成物中に著しい量のオレフィンが存在するように運転される。

非芳香族液体再循環ライン３４は、分離された非芳香族液体生成物（さまざまなパラフィンおよびナフテンを含む。）の少なくとも一部が芳香族化反応器システム３０内で芳香族へと再び処理されるように、これらの非芳香族液体生成物を通して、合わせた供給ライン３２に戻す。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族化反応器システムにより生産される非芳香族液体生成物のすべてが芳香族化反応器システムに再導入されるように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、非芳香族液体生成物の少なくとも一部が、水素化処理反応器へ進むように運転される。図１は、非芳香族液体再循環ライン３８（破線）経由で水素化処理反応器２０へ進む非芳香族液体生成物の少なくとも一部の任意選択の経路設定を示す。非芳香族液体生成物がオレフィンを含むとき、この生成物の少なくとも一部を通して水素化処理反応器に戻す目的は、オレフィンの飽和を可能にすることであり、オレフィンの向きを変えて芳香族化反応器システム内に戻すと、芳香族化触媒を汚染する恐れがあるためである。

任意選択で、水素抽出ユニット４０が高純度水素を芳香族化反応器システム３０へ運ぶように、芳香族化反応器システム３０は、水素ライン４４（破線）を用いて水素抽出ユニット４０に結合する。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、高純度水素が芳香族化反応器システムに導入されるように運転される。このような実施形態において、芳香族化反応器システムに導入される供給に対する高純度水素の体積比は、約０．０１〜約６の範囲に維持される。合わせた流れとして示されているが、液体生成物流２４、非芳香族液体再循環ライン３４および水素ライン４４のそれぞれは、システムの別の実施形態では、合わせた供給ライン３２内に事前に合わせることなく、芳香族化反応器システム３０内に直接供給することができる。

芳香族化反応器システム内において、ナフサ沸騰温度範囲液体生成物、および非芳香族液体生成物の少なくとも一部は、芳香族化触媒を含む少なくとも１つの芳香族化触媒床に接触する。触媒床は、移動床または固定床反応器にすることができる。有用な芳香族化触媒には、国際公開第１９９８／０３６０３７号（１９９８年８月２０日公開）に記載の触媒を含む任意の選択的なナフサ改質触媒が含まれる。

合わせた供給は、いくつかの反応が同時に起こるように、芳香族化条件で芳香族化触媒に接触する。芳香族化条件において、芳香族化反応器システムは、ナフサ沸騰温度範囲液体生成物、および非芳香族液体生成物の少なくとも一部を液体生成物に変換するように運転可能であり、ここで、生産される芳香族はＣ_６−８の範囲内であり、水素リッチなガス生成物である。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族化反応器システム内の温度が約２００℃〜約６００℃の範囲に維持されるように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族化反応器システム内の圧力が約１ｂａｒ〜約８０ｂａｒの範囲に維持されるように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族化反応器システム内の液空間速度（ＬＨＳＶ）が約０．５時間^−１〜約２０時間^−１の範囲に維持されるように運転される。また、芳香族化反応器システムは、非芳香族液体生成物が再循環できるように、液体生成物を芳香族リッチなシステム生成物および非芳香族液体生成物に選択的に分離するように運転可能である。化学的抽出または蒸留あるいはこれら２つの組み合わせを芳香族化反応器システム内で用いて、芳香族から非芳香族を選択的に分離することができる。

芳香族生成物流１２は、芳香族生産システム１の外部の石油化学処理を含む別の処理および分離のために、芳香族リッチなシステム生成物（ベンゼン、トルエンおよびキシレンに富む。）を下流に通す。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族化反応器システムに導入される供給の芳香族リッチなシステム生成物への変換率が、導入される供給の約５０％〜約９０％の範囲にあるように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、導入される広沸点範囲コンデンセートの芳香族リッチなシステム生成物への初回通過変換率が、導入される広沸点範囲コンデンセートの約４０％〜約７２％の範囲にあるように運転される。

芳香族リッチなシステム生成物は、検出可能な量未満のパラフィン、ナフタレンおよびオレフィンを含む。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族リッチなシステム生成物が、芳香族リッチなシステム生成物の約２重量％〜約３０重量％の範囲のベンゼンを含むように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族リッチなシステム生成物が、芳香族リッチなシステム生成物の約１０重量％〜約４０重量％の範囲のトルエンを含むように運転される。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族リッチなシステム生成物が、芳香族リッチなシステム生成物の約８重量％〜約３０重量％の範囲のキシレンを含むように運転される。

水素リッチなガス生成物は、芳香族化反応器システム内に供給されるパラフィンの芳香族化プロセスから生産される水素および軽質アルカン（Ｃ_１−５）の未精製の混合物である。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、芳香族化反応システムに導入される供給に対する水素リッチなガス生成物の比が、重量で約３：１０であるように運転される。軽質生成物流３６は、芳香族化反応器システム３０を水素抽出ユニット４０に結合し、水素リッチなガス生成物は、芳香族化反応器システム３０から水素抽出ユニット４０へ進む。

図１は、軽質生成物流２６を用いて水素化処理反応器２０から軽質生成物ガス混合物を、および軽質生成物流３６を用いて芳香族化反応器システム３０から水素リッチなガス生成物を水素抽出ユニット４０に導入する芳香族生産システム１を示す。軽質生成物流２６および軽質生成物流３６の両方が、水素抽出ユニット４０内で選択的に分離される水素および軽質アルカンを供給する。合わせた流れとして示していないが、システムの別の実施形態では、軽質生成物流２６および軽質生成物流３６の両方が単一の流れに合わせられてもよく、水素抽出ユニット４０内に直接供給されてもよい。

水素抽出ユニット４０は、高純度水素および水素プアーな混合ガスが生成するように、２つの生成物ガス混合物から水素を選択的に分離するように運転可能である。水素抽出ユニットは、圧力スイング吸着（ＰＳＡ）システム、抽出蒸留、溶媒抽出または膜分離にすることができる。水素抽出ユニットの構成は、水素の体積および純度を反映する。本方法のある実施形態において、芳香族生産システムは、水素抽出ユニットに導入される供給から生産される高純度水素が、水素抽出ユニットへの供給の約３５重量％〜約９０重量％の範囲にあるように運転される。図１は、精製水素再循環ライン４２および合わせた供給ライン２２経由で高純度水素を水素化処理反応器２０に通す芳香族生産システム１を示す。任意選択で、芳香族化反応を容易にするために、少量の高純度水素が水素ライン４４経由で芳香族化反応器システム３０に供給されてもよい。ＬＰＧ流１４は、ＬＰＧ燃料としての分配、または内部プラント燃焼および発電を含む、芳香族生産システム１の外部の処理のために、水素プアーな混合ガスを通す。芳香族生産システムは、水素プアーな混合ガスが約７０重量％以上のＣ_１−５アルカンを含むように運転される。

［広沸点範囲コンデンセート］
２つの天然ガス生産井に由来する２つの有用な広沸点範囲コンデンセートの一例を表１に示す。先述の通り、広沸点範囲コンデンセートは、天然ガス貯留層、軽質コンデンセート貯留層、天然ガス液、シェールガスおよび他のガスなどの天然の炭化水素を含有する源、またはＣ_３−１２の範囲の軽質石油液体を生産する液化炭化水素を含有する貯留層に由来し得る。

広沸点範囲コンデンセートは、硫黄重量に基づいて約２００ｐｐｍ〜約６００ｐｐｍの範囲の硫化水素ならびに脂肪族メルカプタン、スルフィドおよびジスルフィドを含む硫黄含有ヘテロ有機化合物を含む。これらの化合物は、水素化処理反応器内で硫化水素に変換される。

広沸点範囲コンデンセートには、さらに少量の窒素含有化合物（ピリジン、キノロン、イソキノリン、アクリジン、ピロール、インドール、カルバゾールを含む。）、金属含有ヘテロ有機化合物（バナジウム、ニッケル、コバルトおよび鉄を含むことができる。）および塩水からの塩（ナトリウム、カルシウムおよびマグネシウムを含むことができる。）も含まれる。バナジウムは、水素化処理触媒に対して毒であることが既知である。広沸点範囲コンデンセート中の全金属は、金属重量に基づいて約５ｐｐｍ重量％以下に限られる。

塩基性窒素はピリジン、キノロン、イソキノリンおよびアクリジンの合計であり、広沸点範囲コンデンセート中において、窒素重量に基づいて約６００ｐｐｍ重量％以下に限られる。

広沸点範囲コンデンセートは、相当量のパラフィン、ナフテンおよび芳香族を含む一方、検出可能な量未満のオレフィンを含む。本方法のある実施形態において、広沸点範囲コンデンセートは、広沸点範囲コンデンセートの約６０重量％〜約１００重量％の範囲のパラフィンを含む。本方法のある実施形態において、広沸点範囲コンデンセートは、広沸点範囲コンデンセートの約６０重量％〜約１００重量％の範囲のナフテンを含む。本方法のある実施形態において、広沸点範囲コンデンセートは、広沸点範囲コンデンセートの約０重量％〜約４０重量％の範囲の芳香族を含む。

有用なコンデンセートには、ナフサ沸騰温度範囲内である範囲の真沸点蒸留温度を有する材料が含まれる。表１に示す通り、いずれのコンデンセートも、全材料の約３０重量％が、約２３３℃を超える真沸点温度を有する。これは、表１のコンデンセートの約３０重量％が、ディーゼル燃料の製造に有用なガス油沸点温度範囲材料であることを示す。本方法のある実施形態において、広沸点範囲コンデンセートの一部は、２３３℃を超える真沸点（ＴＢＰ）温度を有する。本方法の別の実施形態において、この部分は、最大約７５重量％の広沸点範囲コンデンセートを含む。本方法のある実施形態において、広沸点範囲コンデンセートは、約４００℃〜約５６５℃の範囲の最終沸点（ＦＢＰ）温度を有する。

また、いずれのコンデンセートも、全材料の約５重量％をなす、約２５℃未満の真沸点温度を有するコンデンセートの部分を含むように見受けられる。コンデンセートのこの部分は、ＬＰＧとして回収するのに有用である。本方法のある実施形態において、広沸点範囲コンデンセートの一部は、２５℃未満の真沸点（ＴＢＰ）温度を有する。本方法の別の実施形態において、この部分は、最大約２０重量％の広沸点範囲コンデンセートを含む。

広沸点範囲コンデンセートは、表１に示した２つの材料を含め、芳香族化プロセスへの導入前に対処可能ないくつかの問題を除いて、場合によっては、芳香族化を含む触媒的なナフサ改質プロセスの良好な原料になり得る。ヘテロ有機硫黄および金属化合物の除去により、改質触媒の品質が保たれる。高沸点材料−約２３３℃を超えるＴＢＰ温度を有する材料−の、より軽質なナフサ沸騰温度範囲液体への水素化分解は、炭化水素液体の処理を、エネルギー集約的・水素集約的（ｈｙｄｒｏｇｅｎ−ｉｎｔｅｎｓｉｖｅ）でないものにする。最も軽質な材料−約２５℃未満の真沸点温度を有する材料−を除去すると、コンデンセートのこの部分はプロセスの希釈剤として働くため、触媒的なナフサ改質に用いられる装置のサイズ／体積が小さくなる。さらに、これらの軽質材料は、水素化分解するために、炭素含有量がさらに高い炭化水素よりも大量のエネルギーを必要とする；したがって、濃度がより高く、炭素含有量がより高い材料に対して、低い処理温度を用いて同じ水素化分解操作を実施できる可能性がある。

以下の実施例は、本発明の好ましい実施形態を示すために記載される。以下の実施例に開示されている技術および組成物は、本発明者らによって見出された、本発明の実施においてよく機能する技術および組成物を表し、したがって、その実施に好ましいモードを構成すると考えられることを当業者は理解すべきである。しかし、当業者は、本開示に照らして、開示されている特定の実施形態において、本発明の趣旨および範囲から逸脱することなく多くの変更を加えることができ、依然として同様または類似の結果を得ることができることを理解すべきである。

［実施例１］
本発明の実施形態にしたがい、ＨＹＳＹＳ水素化処理モデルを用いて未精製品コンディショナーをモデル化した。このモデルは、炭化水素が関与する水素化処理反応および水素化分解反応の両方の速度過程を組み込むことができる。以前の試行から得られた未精製品コンディショナーパイロットプラント試験データに合うように未精製品コンディショナーモデルを校正した。未精製品コンディショナーモデルユニットを用いて、原油および天然ガスの精製および処理（アラブ・エクストラ・ライト（ＡＸＬ）原油およびクフ（Ｋｕｆｆ）ガスコンデンセート（ＫＧＣ）のアップグレーディングおよび改良を含むが、これらには限定されない。）に関連する特性を評価および予測することができる。

ＡＸＬ原油、ＫＧＣおよび水素ガスを未精製品コンディショナーに供給した。供給流のコンディショニングは、校正済みのＨＹＳＹＳ速度モデルを用いて実施される。ＨＹＳＹＳモデルは３つの反応器床、高圧セパレータ、再循環圧縮機および水素再循環ループを含み、校正において図２に示す反応器および水素再循環ループの両方を考慮に入れるようにする。

図２に示す通り、高圧セパレータからの高圧分離ガスおよびＨＰＳ液体流出物は主フローシート（ｍａｉｎ ｆｌｏｗｓｈｅｅｔ）に入り、そこで、高圧セパレータからの液体は硫化水素（Ｈ_２Ｓ）吸収装置を含む成分スプリッタ（ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｓｐｌｉｔｔｅｒ）に進み、すべてのＨ_２Ｓならびに水素（Ｈ_２）、アンモニア（ＮＨ_３）および水（Ｈ_２Ｏ）が除去される。生じる液化炭化水素流は成分スプリッタに送られ、ここで流出物は、炭化水素流のカットポイントの全沸点（ＴＢＰ）温度に基づいて水素留分に分離され、得られる収率が計算される。

いくつかの実施形態において、本明細書に記述されるＨＹＳＹＳ水素化処理モデルは、１組の１４２変数または「擬似成分」を用いて、水素ガスなどの化合物を含んでもよく、分子の複雑さが増してもよい１つまたは複数の原料（例えば、最大約５０個の炭素原子を含む、４７個の炭素原子を含む炭化水素化合物）を特徴付ける。特定の実施形態において、「擬似成分」成分は、一連の１７７反応経路を含むモデルを含め、最大約２００反応経路を含んでもよい一連の反応経路（「反応ネットワーク」とも呼ばれる。）をモデル化するために用いられる。本明細書に記述される成分および（１つまたは複数の）反応ネットワークは、当業者に既知の水素化処理反応と一貫している。

軽質ガス（Ｃ３（プロパン）およびさらに軽質のもの）を含む化合物を、メタン、エタンおよびプロパンならびに本明細書に記述されるモデリングにおいて関連する誘導体として計算した。Ｃ４（ブタン）〜Ｃ１０（デカン）の範囲の炭化水素種については、純粋な一成分を用いていくつかの異性体を表した。例えば、ｎ−ブタンに関連する特性を用いて、ｎ−ブタンおよびイソブタンの両方の特性を表した。炭素原子の数がさらに多い炭化水素化合物については、炭素数が１４、１８、２６および４７の化合物を用いた。これらの値が、さらに多い（炭素原子が１０個を超える）炭化水素化合物留分において、広範囲の沸点成分を表すことが明らかになったためである。

本明細書に記述される水素化処理モデルにおいて用いられる成分は、芳香族化合物およびナフテン化合物を含む単環式（一環）〜四環式（四環）の炭素種を含む、さまざまなクラスの炭化水素も含む。１３の硫黄成分を用いて供給内における硫黄化合物の分布を表す一方、塩基性および非塩基性の１０の窒素成分を用いた。本明細書に記述されるＨＹＳＹＳ水素化処理モデルでは、遷移金属錯体などの金属またはアスファルテン（ａｓｈｐｈａｌｔｅｎｅ）を追跡しないため、これらの化合物はモデリングから除外した。ＡＸＬ原油（表２）およびＫＧＣ（表３）分析供給フィンガープリント結果を表２および表３に示す：

未精製品コンディショナーモデルを用いて、ＡＸＬおよびＫＧＣ分析水素化処理の結果を予測した。未処理および水素化処理のＡＸＬ原油（表４）およびＫＧＣ（表５）の結果の比較は以下の通りである：

表６および表７は、未精製品コンディショニングユニット（ＣＣＵ）あり、またはなしで処理される、１日あたり１００，０００バレル（ｂｂｌ／ｄａｙ）のＡＸＬ原油を処理するユニットにおいて予測される収率の変化を示す：

表７に示す通り、未精製品コンディショナーユニット内におけるＡＸＬ原油の処理後、ナフサの収率の大幅な上昇が観察された。さらに、７０〜２２０℃のナフサカットは、ＡＸＬ原油処理による芳香族分およびナフテン分のレベルの上昇ならびにパラフィン分の低下を示した。これらの結果は、通常の蒸留と比べたナフサ収率の上昇、およびナフサ芳香族種を含む生産されるナフサの品質の向上の両方を示す。いくつかの実施形態において、生じるナフサ流中で生成される増加した芳香族分は、その中の価値のある芳香族を単離するために、ベンゼン−トルエン−エチルベンゼン−キシレン（ＢＴＥＸ）抽出ユニットを用いて有利に抽出することができる。

さらに、改善されたディーゼルおよび関連する炭化水素留分が観察された。ＡＸＬ未精製品から生産される「ディーゼルカット」は、蒸留経路において出会う硫黄および他の汚染物質が非常に少ないか、存在しないため、例えば原油蒸留により生産されるディーゼルと比べて有利に品質が高い。同様に、上で言及した「ナフサカット」は、原油蒸留を用いて生産されるナフサと比べて、硫黄および他の汚染物質を除去する処理を必要としない。

ＫＧＣ炭化水素処理に関して、この供給流を未精製品コンディショナー（水素化処理）ユニットを用いて処理すると、ナフサ収率も有利に上昇する。７０℃〜２２０℃のナフサカットはさらに、ＫＧＣを水素化処理すると、生産される芳香族のレベルの相当な上昇ならびにパラフィン分の低下を示した。いくつかの実施形態において、生じる芳香族は、別の処理のためにナフサを触媒的な改質ユニットに送る前に反応器流出物から容易に抽出することができる。ナフサ流中の増加した芳香族分は、任意選択のＢＴＥＸ抽出ユニット内で抽出することができ、ここで、ナフテン分は、触媒的なナフサ改質ユニット内で芳香族に容易に変換することができる。ＡＸＬ原油と同じく、処理されたＫＧＣも、改善されたディーゼル範囲収率または「ディーゼルカット収率」を与えた。

Claims (19)

1. 広沸点範囲コンデンセートから芳香族リッチなシステム生成物を生産するための方法であって：
   前記広沸点範囲コンデンセートおよび高純度水素を、芳香族生産システムの水素化処理反応器に導入するステップであって、導入される前記広沸点範囲コンデンセートに対する前記高純度水素の体積比が、最大１０：１の範囲にあるステップと；
   前記水素化処理反応器は、軽質生成物ガス混合物およびナフサ沸騰温度範囲液体生成物の両方を生成し、ここで、前記ナフサ沸騰温度範囲液体生成物は、２２０℃を超えない真沸点温度を有するナフサ沸騰温度範囲液体生成物成分からなり；
   前記ナフサ沸騰温度範囲液体生成物は、芳香族化反応器システムへ進み、および前記軽質生成物ガス混合物は、水素抽出ユニットへ進み；
   前記芳香族化反応器システムは、前記芳香族リッチなシステム生成物、水素リッチなガス生成物および非芳香族液体生成物を生成し、ここで、前記非芳香族液体生成物は、Ｃ_９＋パラフィンおよびナフテンおよび５重量％未満の芳香族を含み；
   前記水素リッチなガス生成物は、前記水素抽出ユニットへ進み、および前記非芳香族液体生成物の少なくとも一部は、前記芳香族化反応器システムへ進み；
   前記水素抽出ユニットは、前記高純度水素および水素プアーな混合ガスを生成し、ここで、前記水素プアーな混合ガスは、７０重量％以上のＣ_１−５アルカンを含み；および
   前記高純度水素は、前記水素化処理反応器へ進むように前記芳香族生産システムを運転するステップとを含む方法。
2. 前記広沸点範囲コンデンセートの一部が、２３３℃を超える真沸点（ＴＢＰ）温度を有する請求項１に記載の方法。
3. 前記広沸点範囲コンデンセートの前記一部が、最大７５重量％の前記広沸点範囲コンデンセートを含む請求項１または２に記載の方法。
4. 前記広沸点範囲コンデンセートが、約４００℃〜約５６５℃の範囲の最終沸点（ＦＢＰ）温度を有する請求項１または２に記載の方法。
5. 前記広沸点範囲コンデンセートの一部が、２５℃未満の真沸点（ＴＢＰ）温度を有する請求項１または３に記載の方法。
6. 前記広沸点範囲コンデンセートの前記一部が、最大２０重量％の前記広沸点範囲コンデンセートを含む請求項１または５に記載の方法。
7. 前記広沸点範囲コンデンセートが、前記広沸点範囲コンデンセートの６０重量％〜１００重量％の範囲のパラフィンを含む請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
8. 前記広沸点範囲コンデンセートが、前記広沸点範囲コンデンセートの６０重量％〜１００重量％の範囲のナフテンを含む請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
9. 前記広沸点範囲コンデンセートが、前記広沸点範囲コンデンセートの最大４０重量％の範囲の芳香族を含む請求項１〜６のいずれか一項に記載の方法。
10. 前記芳香族リッチなシステム生成物が前記芳香族リッチなシステム生成物の２重量％〜３０重量％の範囲のベンゼンを含むように前記芳香族生産システムが運転される請求項１に記載の方法。
11. 前記芳香族リッチなシステム生成物が前記芳香族リッチなシステム生成物の１０重量％〜４０重量％の範囲のトルエンを含むように前記芳香族生産システムが運転される請求項１に記載の方法。
12. 前記芳香族リッチなシステム生成物が前記芳香族リッチなシステム生成物の８重量％〜３０重量％の範囲のキシレンを含むように前記芳香族生産システムが運転される請求項１に記載の方法。
13. 前記高純度水素が前記芳香族化反応器システムへも進むように前記芳香族生産システムを運転するステップをさらに含む請求項１または請求項１０〜１２のいずれか一項に記載の方法。
14. 前記芳香族化反応器システムに導入される供給に対する前記高純度水素の体積比が最大６の範囲に維持される請求項１または１３に記載の方法。
15. 前記芳香族化反応器システムにより生産される前記非芳香族液体生成物のすべてが前記芳香族化反応器システムに再導入されるように前記芳香族生産システムが運転される請求項１または請求項１３〜１４のいずれか一項に記載の方法。
16. 前記非芳香族液体生成物の少なくとも一部が前記水素化処理反応器へ進むように前記芳香族生産システムが運転される請求項１または請求項１３〜１５のいずれか一項に記載の方法。
17. 広沸点範囲コンデンセートからの芳香族リッチなシステム生成物の生産に有用な芳香族生産システムであって：
    水素抽出ユニットと流体的に結合し、水素化処理触媒を含み、ならびに前記広沸点範囲コンデンセートおよび高純度水素を受け入れ、かつ軽質生成物ガス混合物およびナフサ沸騰温度範囲液体生成物を生産するように運転可能であり、ここで、前記ナフサ沸騰温度範囲液体生成物が、２２０℃を超えない真沸点温度を有するナフサ沸騰温度範囲液体生成物成分からなる水素化処理反応器と；
    前記水素化処理反応器と流体的に結合し、芳香族化触媒を含み、ならびに前記ナフサ沸騰温度範囲液体生成物および非芳香族液体生成物を受け入れ、かつ前記芳香族リッチなシステム生成物、水素リッチなガス生成物および非芳香族液体生成物を生産するように運転可能であり、ここで、前記芳香族リッチなシステム生成物が、ベンゼン、トルエンおよびキシレンを含む芳香族化反応器システムと；および
    前記水素化処理反応器および前記芳香族化反応器システムの両方と流体的に結合し、ならびに前記軽質生成物ガス混合物および前記水素リッチなガス生成物を受け入れ、前記導入されるガスから水素を選択的に分離し、かつ前記高純度水素および水素プアーな混合ガスを生産するように運転可能である前記水素抽出ユニットとを含むシステム。
18. 前記芳香族化反応器システムとも流体的に結合し、かつ前記非芳香族液体生成物の少なくとも一部を受け入れるようにさらに運転可能である前記水素化処理反応器をさらに含む請求項１７に記載の芳香族生産システム。
19. 前記水素抽出ユニットとも流体的に結合し、かつ前記水素リッチなガス生成物を受け入れるようにさらに運転可能である前記芳香族化反応器システムをさらに含む請求項１７または１８に記載の芳香族生産システム。

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