JP2017180765A - プラグ圧入による封止構造 - Google Patents

Abstract

【課題】プラグ周辺が高温になっても被圧入側部材の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない封止構造を提供する。
【解決手段】プラグ５を圧入して穴（シャフト穴２ｂ）を塞ぐ封止構造であって、プラグ５の裏端面に凹部５ａを設けることで円筒部分５ｂと円板部分５ｃが形成されており、プラグ５の円筒部分５ｂと穴（シャフト穴２ｂ）のみが締り嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂのみが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛けるので、荷重が抑えられて被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が低減する。従って、プラグ５周辺が高温になっても被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。
【選択図】図６

Description

本発明は、プラグ圧入による封止構造に関する。

従来より、プラグを圧入して穴を塞ぐ封止構造が知られている。このような封止構造は、高温となる機械部品にも適用される。例えば、排気ガスの流量を調節するバルブユニットのハウジングなどに適用される（特許文献１参照）。

ところで、プラグには、ハウジングとの締め代に応じた応力が発生する。同時に、ハウジングにも、プラグとの締め代に応じた応力が発生する。これらの応力値は、プラグ若しくはハウジングの塑性変形によって変化することとなる。そのため、このような封止構造は、それぞれの応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない範囲で収まるように設計される。しかしながら、構造材料の０．２パーセント耐力は、温度の上昇とともに小さくなるため、排気ガスの温度が高くてプラグ周辺が高温になると、応力値が許容範囲を超えてしまう場合があった。その場合、被圧入側部材であるハウジングに塑性変形が生じてプラグが緩む可能性が高く、プラグの緩みを防ぐためには、予めハウジングの肉厚を大きくして剛性を高めておく必要があった。

特開２０１５−５９４６３号公報

プラグ周辺が高温になっても被圧入側部材の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない封止構造を提供する。

即ち、第一の発明は、
プラグを圧入して穴を塞ぐ封止構造であって、
前記プラグの裏端面に凹部を設けることで円筒部分と円板部分が形成されており、
前記プラグの円筒部分と前記穴のみが締り嵌めの状態となっている、ものである。

第二の発明は、第一の発明に係る封止構造において、
前記穴の内径が一部拡径されており、
当該拡径された部分に前記プラグの円板部分が収まって、
前記プラグの円板部分と前記穴が隙間嵌めの状態となっている、ものである。

第三の発明は、第一の発明に係る封止構造において、
前記プラグの円板部分の外径が縮径されており、
前記プラグの円板部分と前記穴が隙間嵌めの状態となっている、ものである。

第四の発明は、第二又は第三の発明に係る封止構造において、
前記穴の開口端面を押圧することで変形部分が形成されており、
前記変形部分の先端が前記プラグの表端面に掛かった状態となっている、ものである。

第五の発明は、第一から第四のいずれかの発明に係る封止構造において、
前記穴に内装されるブッシュを具備し、
前記ブッシュの端面に円形凹部が形成されており、
前記プラグの円筒部分が前記ブッシュの円形凹部に挿入された状態となっている、ものである。

第六の発明は、第一から第四のいずれかの発明に係る封止構造において、
前記穴に内装されるブッシュと、
前記ブッシュに支持されるシャフトと、を具備し、
前記シャフトが前記ブッシュを突抜けて前記プラグの凹部に挿入された状態となっている、ものである。

第一の発明に係る封止構造は、プラグの裏端面に凹部を設けることで円筒部分と円板部分が形成されている。そして、プラグの円筒部分と穴のみが締り嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分のみが穴に荷重を掛けるので、荷重が抑えられて被圧入側部材の応力値が低減する。従って、プラグ周辺が高温になっても被圧入側部材の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

第二の発明に係る封止構造は、穴の内径が一部拡径されている。そして、拡径された部分にプラグの円板部分が収まって、プラグの円板部分と穴が隙間嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分が穴に荷重を掛け、径方向内側へ歪みにくい円板部分が穴に荷重を掛けないので、荷重が抑えられて被圧入側部材の応力値が低減する。従って、プラグ周辺が高温になっても被圧入側部材の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

第三の発明に係る封止構造は、プラグの円板部分の外径が縮径されている。そして、プラグの円板部分と穴が隙間嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分が穴に荷重を掛け、径方向内側へ歪みにくい円板部分が穴に荷重を掛けないので、荷重が抑えられて被圧入側部材の応力値が低減する。従って、プラグ周辺が高温になっても被圧入側部材の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

第四の発明に係る封止構造は、穴の開口端面を押圧することで変形部分が形成されている。そして、変形部分の先端がプラグの表端面に掛かった状態となっている。かかる封止構造によれば、プラグを穴の開口側から押さえるので、プラグの緩みや脱落を防止できる。また、穴の変形に起因した応力開放が生じないので、応力値のバラツキを低減できる。従って、封止構造としての信頼性向上を実現できる。

第五の発明に係る封止構造は、穴に内装されるブッシュを具備している。そして、ブッシュの端面に円形凹部が形成されており、プラグの円筒部分がブッシュの円形凹部に挿入された状態となっている。かかる封止構造によれば、被圧入側部材にプラグが深く圧入されるので、プラグの突出を低減できる。従って、被圧入側部材の小型化を実現できる。

第六の発明に係る封止構造は、穴に内装されるブッシュと、ブッシュに支持されるシャフトと、を具備している。そして、シャフトがブッシュを突抜けてプラグの凹部に挿入された状態となっている。かかる封止構造によれば、シャフトの外周面がブッシュの内周面全体に接するので、ブッシュの摩耗を低減できる。従って、被圧入側部材に設けられた軸受構造の長寿命化を実現できる。

バルブユニットの全体構成を示す図である。 バタフライバルブの動作態様を示す図である。 バタフライバルブの構造を示す図である。 バルブシャフトの軸受構造を示す図である。 シャフト穴の封止構造を示す図である。 第一実施形態に係る封止構造の一部領域を拡大した図である。 プラグをカシメた状態を示す図である。 第二実施形態に係る封止構造の一部領域を拡大した図である。 プラグをカシメた状態を示す図である。 ０．２パーセント耐力に及ぼす温度の影響を示す図である。 他の実施形態に係る封止構造と技術的思想の適用事例を示す図である。

本発明の技術的思想は、以下に説明するバルブユニット１のほか、他の機械部品にも適用できる。

まず、バルブユニット１の全体構成について簡単に説明する。

図１は、バルブユニット１の全体構成を示したものである。図中の矢印Ｇは、排気ガスの流動方向を表している。

バルブユニット１は、エンジンに取り付けられ、排気ガスの流量を調節するものである。バルブユニット１は、主にハウジング２と、バタフライバルブ３と、で構成されている。

ハウジング２は、エンジンの排気管に接続される。ハウジング２には、一方から他方まで貫通するガス通路２ａが設けられている。また、ハウジング２には、ガス通路２ａの中心軸に対して直交するシャフト穴２ｂが設けられている。なお、ハウジング２は、ステンレス鋼（ＳＣＳ１３若しくはこれに類する構造材料）によって形成されている。これは、高温時における耐力や耐食性を確保するためである。

バタフライバルブ３は、ハウジング２のガス通路２ａに配置される。バタフライバルブ３は、バルブプレート３１とバルブシャフト３２を組み合わせて構成されている。そして、バタフライバルブ３は、ハウジング２のシャフト穴２ｂにバルブシャフト３２が挿入された状態で回動自在となっている。なお、バルブプレート３１とバルブシャフト３２は、ステンレス鋼（ＳＵＳ３１０Ｓ若しくはこれに類する構造材料）によって形成されている。これは、高温時における耐力や耐食性を確保するためである。

次に、バタフライバルブ３の動作態様について説明する。

図２は、バタフライバルブ３の動作態様を示したものである。図中の矢印Ｇは、排気ガスの流動方向を表している。また、図中の矢印Ｒは、バタフライバルブ３の回動方向を表している。

バタフライバルブ３は、図示しないリンク機構に連結されている。また、リンク機構は、図示しないアクチュエータに接続されている。従って、バタフライバルブ３は、アクチュエータの動作に応じて一方又は他方に回動する（矢印Ｒ参照）。

図２の（Ａ）に示すように、バタフライバルブ３が一方へ回動すると、ガス通路２ａの流路面積が徐々に小さくなる。こうして、バルブユニット１は、ガス通路２ａを通る排気ガスの流量を減少させることができる。なお、バタフライバルブ３を構成するバルブプレート３１が排気ガスの流動方向に対して略垂直となれば、ガス通路２ａの流路面積が最小となる。このとき、排気ガスの流量は、最も小さくなる。

反対に、図２の（Ｂ）に示すように、バタフライバルブ３が他方へ回動すると、ガス通路２ａの流路面積が徐々に大きくなる。こうして、バルブユニット１は、ガス通路２ａを通る排気ガスの流量を増加させることができる。なお、バタフライバルブ３を構成するバルブプレート３１が排気ガスの流動方向に対して略並行となれば、ガス通路２ａの流路面積が最大となる。このとき、排気ガスの流量は、最も大きくなる。

次に、バタフライバルブ３の構造について説明する。

図３は、バタフライバルブ３の構造を示したものである。図３の（Ａ）は、正面図であり、図３の（Ｂ）は、側面図である。

上述したように、バタフライバルブ３は、バルブプレート３１とバルブシャフト３２を組み合わせて構成されている。

バルブプレート３１は、ステンレス鋼の板材から形成される。バルブプレート３１の中央部分には、所定の間隔をあけて二つの貫通穴３１ａ・３１ａが設けられている。一方で、バルブシャフト３２は、ステンレス鋼の棒材から形成される。バルブシャフト３２の両端部分には、外径が小さい回動軸部３２ａ・３２ａが設けられている。また、バルブシャフト３２の中央部分には、長手方向に沿って一本のスリット３２ｂが設けられている。更に、スリット３２ｂに対して垂直に交わるように、かつ所定の間隔をあけて二つのネジ穴３２ｃ・３２ｃが設けられている。このため、バルブプレート３１は、バルブシャフト３２のスリット３２ｂに差し込まれた状態で二つのネジ３３・３３によって固定される。

次に、バルブシャフト３２の軸受構造について説明する。

図４は、バルブシャフト３２の軸受構造を示したものである。図４の（Ａ）は、展開図であり、図４の（Ｂ）は、組立図である。

上述したように、ハウジング２には、ガス通路２ａの中心軸に対して直交するシャフト穴２ｂが設けられている。

シャフト穴２ｂは、ハウジング２の外周面からガス通路２ａの内周面まで貫通している。より詳細に説明すると、シャフト穴２ｂは、ハウジング２に設けられた突起部２ｃの端面から、当該突起部２ｃの中心を通ってガス通路２ａの内周面まで貫通している。また、シャフト穴２ｂの内側には、ブッシュ４が嵌め込まれる。ブッシュ４は、略円筒形状に形成されており、その内径が回動軸部３２ａの外径よりもやや大きくなっている。このため、バルブシャフト３２は、その回動軸部３２ａがブッシュ４に挿入された状態で回動自在に支持される。こうして、バタフライバルブ３は、バルブシャフト３２を中心に回動自在となっているのである。

次に、シャフト穴２ｂの封止構造について説明する。

図５は、シャフト穴２ｂの封止構造を示したものである。図５の（Ａ）は、展開図であり、図５の（Ｂ）は、組立図である。

バルブユニット１においては、プラグ５を圧入してシャフト穴２ｂを塞ぐ封止構造を採用している。

プラグ５は、シャフト穴２ｂに嵌め込まれる。プラグ５は、略円柱形状に形成されており、その外径がシャフト穴２ｂの内径よりもやや大きくなっている。このため、シャフト穴２ｂは、プラグ５によって完全に塞がれる。こうして、バルブユニット１は、排気ガスがシャフト穴２ｂから漏れ出すのを防いでいるのである。また、外部から水や砂塵が侵入するのを防いでいるのである。なお、プラグ５は、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４Ｎ２若しくはこれに類する構造材料）によって形成されている。これは、高温時における耐力や耐食性を確保するためである。

以下に、シャフト穴２ｂの封止構造について更に詳しく説明する。

まず、第一実施形態に係る封止構造について述べる。

図６は、第一実施形態に係る封止構造の一部領域を拡大したものである。具体的には、図５の（Ｂ）における領域Ｒを拡大したものである。また、図７は、プラグ５をカシメた状態を示したものである。

プラグ５は、その裏端面に凹部５ａが設けられている。より詳細に説明すると、プラグ５は、ブッシュ４に対向している端面の中央部分に凹部５ａが設けられている。凹部５ａは、軸方向断面が矩形状であり、径方向断面が円形状である。そのため、プラグ５には、中心部分が空洞である円筒部分５ｂが形成されることとなる。また、プラグ５には、中心部分が空洞でない円板部分５ｃも形成されることとなる。なお、円筒部分５ｂの肉厚寸法Ｄは、ハウジング２の応力値に基づいて適宜に設定される。

シャフト穴２ｂは、その内径が一部拡径されている。より詳細に説明すると、シャフト穴２ｂは、その内径が突起部２ｃにおける開口端付近で拡径されている。かかる拡径された部分２ｄは、軸方向で内径が一定となっている。これは、プラグ５の円筒部分５ｂとシャフト穴２ｂが締り嵌めの状態となり、プラグ５の円板部分５ｃとシャフト穴２ｂが隙間嵌めの状態となることを意図したものである（Ｆａ：締り嵌めとなる範囲、Ｆｂ：隙間嵌めとなる範囲）。但し、拡径された部分２ｄの形状については限定しない。

このような構成により、本封止構造においては、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂがシャフト穴２ｂに荷重を掛けることとなる。同時に、径方向内側へ歪みにくい円板部分５ｃがシャフト穴２ｂに荷重を掛けることがなくなる。すると、シャフト穴２ｂに掛かる荷重が抑えられてハウジング２の応力値が低減するのである。これにより、従来の封止構造においては、温度Ｔａで構造材料の０．２パーセント耐力を超えていたのに対し、本封止構造においては、温度Ｔｂまで上昇しなければ０．２パーセント耐力を超えない（図１０参照）。具体的には、プラグ５の周辺が摂氏６００度になってもハウジング２の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない（図１０参照）。

このように、本封止構造は、プラグ５の裏端面に凹部５ａを設けることで円筒部分５ｂと円板部分５ｃが形成されている。そして、プラグ５の円筒部分５ｂと穴（シャフト穴２ｂ）のみが締り嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂのみが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛けるので、荷重が抑えられて被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が低減する。従って、プラグ５周辺が高温になっても被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

第一実施形態に係る封止構造に基づいて説明すると、本封止構造は、穴（シャフト穴２ｂ）の内径が一部拡径されている。そして、拡径された部分にプラグ５の円板部分５ｃが収まって、プラグ５の円板部分５ｃと穴（シャフト穴２ｂ）が隙間嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛け、径方向内側へ歪みにくい円板部分５ｃが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛けないので、荷重が抑えられて被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が低減する。従って、プラグ５周辺が高温になっても被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

加えて、第一実施形態に係る封止構造は、シャフト穴２ｂの開口端面２ｅを押圧し、プラグ５をカシメることも可能である。

プラグ５をカシメる場合であっても、当初より円板部分５ｃがシャフト穴２ｂに荷重を掛けておらず、更には円板部分５ｃとシャフト穴２ｂの隙間が緩衝部となって変形範囲を抑制するので、円筒部分５ｂによるシャフト穴２ｂへの荷重に変化は生じない。ひいては、ハウジング２の応力値に影響を及ぼさない（応力開放が生じない）。

このように、プラグ５をカシメた封止構造に基づいて説明すると、本封止構造は、穴（シャフト穴２ｂ）の開口端面２ｅを押圧することで変形部分２ｆが形成されている。そして、変形部分２ｆの先端がプラグ５の表端面に掛かった状態となっている。かかる封止構造によれば、プラグ５を穴（シャフト穴２ｂ）の開口側から押さえるので、プラグ５の緩みや脱落を防止できる。また、穴（シャフト穴２ｂ）の変形に起因した応力開放が生じないので、応力値のバラツキを低減できる。従って、封止構造としての信頼性向上を実現できる。

次に、第二実施形態に係る封止構造について述べる。

図８は、第二実施形態に係る封止構造の一部領域を拡大したものである。具体的には、図５の（Ｂ）における領域Ｒの相当箇所を拡大したものである。また、図９は、プラグ５をカシメた状態を示したものである。

プラグ５は、その裏端面に凹部５ａが設けられている。より詳細に説明すると、プラグ５は、ブッシュ４に対向している端面の中央部分に凹部５ａが設けられている。凹部５ａは、軸方向断面が矩形状であり、径方向断面が円形状である。そのため、プラグ５には、中心部分が空洞である円筒部分５ｂが形成されることとなる。また、プラグ５には、中心部分が空洞でない円板部分５ｃも形成されることとなる。なお、円筒部分５ｂの肉厚寸法Ｄは、ハウジング２の応力値に基づいて適宜に設定される。

加えて、プラグ５は、その円板部分５ｃの外径が縮径されている。より詳細に説明すると、プラグ５は、円筒部分５ｂの外径よりも円板部分５ｃの外径が縮径されている。かかる縮径された部分５ｄは、軸方向で外径が一定となっている。これは、プラグ５の円筒部分５ｂとシャフト穴２ｂが締り嵌めの状態となり、プラグ５の円板部分５ｃとシャフト穴２ｂが隙間嵌めの状態となることを意図したものである（Ｆａ：締り嵌めとなる範囲、Ｆｂ：隙間嵌めとなる範囲）。但し、縮径された部分５ｄの形状については限定しない。

このような構成により、本封止構造においては、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂがシャフト穴２ｂに荷重を掛けることとなる。同時に、径方向内側へ歪みにくい円板部分５ｃがシャフト穴２ｂに荷重を掛けることがなくなる。すると、シャフト穴２ｂに掛かる荷重が抑えられてハウジング２の応力値が低減するのである。これにより、従来の封止構造においては、温度Ｔａで構造材料の０．２パーセント耐力を超えていたのに対し、本封止構造においては、温度Ｔｂまで上昇しなければ０．２パーセント耐力を超えない（図１０参照）。具体的には、プラグ５の周辺が摂氏６００度になってもハウジング２の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない（図１０参照）。

このように、本封止構造は、プラグ５の裏端面に凹部５ａを設けることで円筒部分５ｂと円板部分５ｃが形成されている。そして、プラグ５の円筒部分５ｂと穴（シャフト穴２ｂ）のみが締り嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂのみが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛けるので、荷重が抑えられて被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が低減する。従って、プラグ５周辺が高温になっても被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

第二実施形態に係る封止構造に基づいて説明すると、本封止構造は、プラグ５の円板部分５ｃの外径が縮径されている。そして、プラグ５の円板部分５ｃと穴（シャフト穴２ｂ）が隙間嵌めの状態となっている。かかる封止構造によれば、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛け、径方向内側へ歪みにくい円板部分５ｃが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛けないので、荷重が抑えられて被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が低減する。従って、プラグ５周辺が高温になっても被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

加えて、第二実施形態に係る封止構造は、シャフト穴２ｂの開口端面２ｅを押圧し、プラグ５をカシメることも可能である。

プラグ５をカシメる場合であっても、当初より円板部分５ｃがシャフト穴２ｂに荷重を掛けておらず、更には円板部分５ｃとシャフト穴２ｂの隙間が緩衝部となって変形範囲を抑制するので、円筒部分５ｂによるシャフト穴２ｂへの荷重に変化は生じない。ひいては、ハウジング２の応力値に影響を及ぼさない（応力開放が生じない）。

このように、プラグ５をカシメた封止構造に基づいて説明すると、本封止構造は、穴（シャフト穴２ｂ）の開口端面２ｅを押圧することで変形部分２ｆが形成されている。そして、変形部分２ｆの先端がプラグ５の表端面に掛かった状態となっている。かかる封止構造によれば、プラグ５を穴（シャフト穴２ｂ）の開口側から押さえるので、プラグ５の緩みや脱落を防止できる。また、穴（シャフト穴２ｂ）の変形に起因した応力開放が生じないので、応力値のバラツキを低減できる。従って、封止構造としての信頼性向上を実現できる。

以下に、各実施形態に係る封止構造の他の特徴点について説明する。

本封止構造において、ブッシュ４は、その端面に円形凹部４ａが形成されている（図６から図９参照）。詳細に説明すると、ブッシュ４は、プラグ５に対向している端面の最外部分に円形凹部４ａが形成されている。なお、円形凹部４ａの隙間寸法ｄは、円筒部分５ｂの肉厚寸法Ｄよりもやや大きくなっている。これは、プラグ５の円筒部分５ｂがブッシュ４の円形凹部４ａに挿入されることを意図したものである。

このように、本封止構造は、穴（シャフト穴２ｂ）に内装されるブッシュ４を具備している。そして、ブッシュ４の端面に円形凹部４ａが形成されており、プラグ５の円筒部分５ｂがブッシュ４の円形凹部４ａに挿入された状態となっている。かかる封止構造によれば、被圧入側部材（ハウジング２）にプラグ５が深く圧入されるので、プラグ５の突出を低減できる。従って、被圧入側部材（ハウジング２）の小型化を実現できる。

更に、本封止構造において、シャフト３２は、回動軸部３２ａが長く設定されている。詳細に説明すると、シャフト３２は、回動軸部３２ａがプラグ５に近接する方向へ比較的に長く設定されている。これは、回動軸部３２ａの端部がプラグ５の凹部５ａに挿入されることを意図したものである。

このように、本封止構造は、穴（シャフト穴２ｂ）に内装されるブッシュ４と、ブッシュ４に支持されるシャフト３２（回動軸部３２ａ）と、を具備している。そして、シャフト３２（回動軸部３２ａ）がブッシュ４を突抜けてプラグ５の凹部５ａに挿入された状態となっている。かかる封止構造によれば、シャフト３２（回動軸部３２ａ）の外周面がブッシュ４の内周面全体に接するので、ブッシュ４の摩耗を低減できる。従って、被圧入側部材（ハウジング２）に設けられた軸受構造の長寿命化を実現できる。

以下に、他の実施形態に係る封止構造と技術的思想の適用事例について説明する。

図１１は、他の実施形態に係る封止構造と技術的思想の適用事例を示したものである。図１１の（Ａ）は、他の実施形態に係る封止構造であり、図１１の（Ｂ）は、技術的思想の適用事例である。

図１１の（Ａ）に示すように、プラグ５の円筒部分５ｂがシャフト穴２ｂに圧入され、円板部分５ｃがシャフト穴２ｂに圧入されない構成であっても良い。このような構成であっても、径方向内側へ歪みやすい円筒部分５ｂのみが穴（シャフト穴２ｂ）に荷重を掛けるので、荷重が抑えられて被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が低減する。従って、プラグ５周辺が高温になっても被圧入側部材（ハウジング２）の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

加えて、上記の各実施形態に係る封止構造は、プラグを用いて穴を完全に塞ぐ構造であるが、いわゆる中空プラグを用いて穴の内径を調節する構造にも適用できる。

図１１の（Ｂ）に示すように、中空プラグ７の裏端面に凹部７ａが設けられている。そして、中空プラグ７の円筒部分７ｂと穴６ａが締り嵌めの状態となり、中空プラグ７の円板部分７ｃと穴６ａが隙間嵌めの状態となる構成であっても良い。このような構成であっても、径方向内側へ歪みやすい円筒部分７ｂのみが穴６ｂに荷重を掛けるので、荷重が抑えられて被圧入側部材６の応力値が低減する。従って、中空プラグ７周辺が高温になっても被圧入側部材６の応力値が構造材料の０．２パーセント耐力を超えない。

１ バルブユニット
２ ハウジング
２ａ ガス通路
２ｂ シャフト穴（穴）
２ｃ 突起部
２ｄ 拡径された部分
２ｅ シャフト穴の開口端面
２ｆ 変形部分
３ バタフライバルブ
３１ バルブプレート
３１ａ 貫通穴
３２ バルブシャフト
３２ａ 回動軸部
３２ｂ スリット
３２ｃ ネジ穴
３３ ネジ
４ ブッシュ
４ａ 円形凹部
５ プラグ
５ａ 凹部
５ｂ 円筒部分
５ｃ 円板部分
５ｄ 縮径された部分
Ｆａ 締り嵌めとなる範囲
Ｆｂ 隙間嵌めとなる範囲

Claims (6)

1. プラグを圧入して穴を塞ぐ封止構造であって、
   前記プラグの裏端面に凹部を設けることで円筒部分と円板部分が形成されており、
   前記プラグの円筒部分と前記穴のみが締り嵌めの状態となっている、ことを特徴としたプラグ圧入による封止構造。
2. 前記穴の内径が一部拡径されており、
   当該拡径された部分に前記プラグの円板部分が収まって、
   前記プラグの円板部分と前記穴が隙間嵌めの状態となっている、ことを特徴とした請求項１に記載のプラグ圧入による封止構造。
3. 前記プラグの円板部分の外径が縮径されており、
   前記プラグの円板部分と前記穴が隙間嵌めの状態となっている、ことを特徴とした請求項１に記載のプラグ圧入による封止構造。
4. 前記穴の開口端面を押圧することで変形部分が形成されており、
   前記変形部分の先端が前記プラグの表端面に掛かった状態となっている、ことを特徴とした請求項２又は請求項３に記載のプラグ圧入による封止構造。
5. 前記穴に内装されるブッシュを具備し、
   前記ブッシュの端面に円形凹部が形成されており、
   前記プラグの円筒部分が前記ブッシュの円形凹部に挿入された状態となっている、ことを特徴とした請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のプラグ圧入による封止構造。
6. 前記穴に内装されるブッシュと、
   前記ブッシュに支持されるシャフトと、を具備し、
   前記シャフトが前記ブッシュを突抜けて前記プラグの凹部に挿入された状態となっている、ことを特徴とした請求項１から請求項４のいずれか一項に記載のプラグ圧入による封止構造。