JP2017175675A - 電源装置 - Google Patents

Abstract

【課題】音対策用の部材を別途に設けずに、接続状態のときにリレーに起因する異音を抑制することが可能な電源装置を提供する。【解決手段】バッテリ１０と、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１と、バッテリ１０とＤＣ−ＤＣコンバータ１１とを接続状態と遮断状態とに切り替える第１リレー１３及び第２リレー１４と、を備える電源装置１であって、第１リレー１３及び第２リレー１４は、コイルへの通電／非通電に応じて可動接点が移動することで、接続状態のときには可動接点が固定接点に接触すると共に遮断状態のときには可動接点が固定接点から離れるように構成され、第１リレー１３と第２リレー１４とは、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１で発生するリップル電流が可動接点に流れたときに発生する振動音の半波長の奇数倍の間隔をあけて配置されている。【選択図】 図１

Description

本発明は、二次電池と変圧回路との間にリレーを備える電源装置に関する。

従来、車両の動力源として電動モータを備えた電気自動車、ハイブリッド車などが知られている。これらの車両には、電動モータに交流電力を供給する電源装置が搭載されている。この電源装置は、例えば、バッテリ（二次電池）と、バッテリの電圧を昇圧するＤＣ−ＤＣコンバータ（変圧回路）と、昇圧後の直流電力を交流電力に変換するインバータと、バッテリとＤＣ−ＤＣコンバータとの間を接続状態／遮断状態に切り替えるリレーと、を備えている。

特開平７−１６９３８０号公報

ところで、上述したリレーのオン（接続状態）／オフ（遮断状態）の切り替え時に異音が発生することが知られているが、リレーのオン（接続状態）中にも異音が発生する。特に、このリレーのオン／オフの切り替えはイグニッションスイッチのオン／オフ時に限られるが、リレーのオンはイグニッションスイッチのオンの間維持される。そのため、このリレーのオン中に発生する異音により、車両の運転者などは不快感を受ける虞がある。

リレーの音の対策としては、リレーの周りに吸音材（例えば、綿）などを設ける方法がある。例えば、特許文献１には、リレーの防音性を向上させるために、リレーカバーと外カバーとの間の全域に絶縁材を充填する方法が開示されている。

しかしながら、リレーの音対策として吸音材などの部材を別途に設けると、コストや重量が増加する。ところで、音対策用の部材をリレーを覆うように設けると、熱などでリレーが故障し易くなる。そこで、音対策用の部材をリレーからある程度離れた周囲全域に設けると、大量の音対策用の部材が必要になり、その量に応じてコストや重量が増加してしまう。

本発明は、上記問題点を解消する為になされたものであり、音対策用の部材を別途に設けずに、接続状態のときにリレーに起因する異音を抑制することが可能な電源装置を提供することを目的とする。

本発明に係る電源装置は、二次電池と、変圧回路と、二次電池と変圧回路との正極側を接続状態と遮断状態とに切り替える第１リレーと、二次電池と変圧回路との負極側を接続状態と遮断状態とに切り替える第２リレーと、を備える電源装置であって、第１リレー及び第２リレーは、コイルへの通電／非通電に応じて可動接点が移動することで、接続状態のときには可動接点が固定接点に接触すると共に遮断状態のときには可動接点が固定接点から離れように構成され、第１リレーと第２リレーとは、変圧回路で発生するリップル電流が可動接点に流れたときに発生する振動音の半波長の奇数倍の間隔をあけて配置されることを特徴とする。

本願の発明者は、上述した問題点について鋭意検討した結果、接続状態のときには変圧回路で生じるリップル電流によって固定接点に接触している可動接点が振動することで、リレーに起因する振動音（異音）が発生するとの知見を得た。

そこで、本発明に係る電源装置では、正極側の第１リレーと負極側の第２リレーとをリップル電流によって発生する振動音の半波長の奇数倍の間隔をあけて配置しているので、第１リレーで発生した振動音の音波と第２リレーで発生した振動音の音波とが逆位相となる。これにより、第１リレーで発生した振動音と第２リレーで発生した振動音とが互いに打ち消し合い、振動音の大きさが小さくなる。このように、本発明に係る電源装置によれば、音対策用部材を別途に設けずに、接続状態のときにリップル電流によってリレーで発生する振動音（異音）を抑制することが可能となる。

本発明に係る電源装置では、振動音の半波長は、変圧回路のスイッチング素子のスイッチング周波数と音速を用いて算出されることが好ましい。このようにすることで、振動音の半波長を正確に得ることができる。

本発明に係る電源装置では、第１リレーと第２リレーとは、第１リレーの可動接点と固定接点との接触面と第２リレーの可動接点と固定接点との接触面とが対向するように配置されることが好ましい。このようにすることで、第１リレーで発生した振動音が第２リレーの接触面の方向に伝わり易くなると共に第２リレーで発生した振動音が第１リレーの接触面の方向に伝わり易くなり、振動音の抑制効果を高めることが可能となる。

本発明に係る電源装置では、第１リレーと第２リレーとは、第１リレーの接触面と第２リレーの接触面との間隔が振動音の半波長の奇数倍になるように配置されることが好ましい。このようにすることで、第１リレーで発生した振動音の音波と第２リレーで発生した振動音の音波とが正確に逆位相となり、振動音の抑制効果を高めることが可能となる。

本発明に係る電源装置は、電動モータを動力源として備える車両に搭載され、変圧回路は二次電池の放電時に二次電池の電圧を昇圧する構成としてもよい。この構成の場合、リレーの可動接点に流れる電流が大きい（特に、二次電池の放電時に電動モータを駆動するために充電時よりも流れる電流（最大値）が大きい）ので、リップル電流も大きくなる。本発明に係る電源装置によれば、二次電池の放電時などに可動接点に大きな電流が流れた場合でも、リップル電流によってリレーで発生する振動音を抑制できる。

本発明によれば、音対策用部材を別途に設けずに、接続状態のときにリレーに起因する異音を抑制することが可能となる。

実施形態に係る電源装置の構成を示すブロック図である。 実施形態に係る電源装置のリレー（ＯＦＦ状態）の一例を示す断面図である。 実施形態に係る電源装置のリレー（ＯＮ状態）の一例を示す断面図である。 実施形態に係る電源装置における第１リレーと第２リレーとの配置を示す図である。

以下、図面を参照して本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、図中、同一又は相当部分には同一符号を用いることとする。また、各図において、同一要素には同一符号を付して重複する説明を省略する。

図１を参照して、実施形態に係る電源装置１について説明する。図１は、実施形態に係る電源装置１の構成を示すブロック図である。本実施形態では、電動モータを駆動源として備える車両に搭載される電源装置１に適用する。この車両としては、駆動源として電動モータのみを備える電気自動車（ＥＶ［Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｖｅｈｉｃｌｅ］）でもよいし、駆動源として電動モータとエンジンを備えるハイブリッド車（ＨＥＶ［Ｈｙｂｒｉｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｖｅｈｉｃｌｅ］）でもよい。

電源装置１は、車両の加速時などに、バッテリ１０の直流電力を交流電力に変換して電動モータ２に供給する。また、電源装置１は、車両の減速時に、回生ブレーキによって電動モータ２で発生した交流電力を直流電力に変換してバッテリ１０を充電する。電動モータ２は、電動機として機能し、例えば、三相交流タイプの交流同期モータである。また、電動モータ２は、発電機としても機能するモータジェネレータである。

電源装置１は、バッテリ１０（特許請求の範囲に記載の二次電池に相当）と、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１（特許請求の範囲に記載の変圧回路に相当）と、インバータ１２と、第１リレー１３と、第２リレー１４と、を備えている。電源装置１は、ＥＣＵ［Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｕｎｉｔ］１５によって制御される。

バッテリ１０は、充放電可能な二次電池であり、例えば、リチウムイオン電池、ニッケル水素電池からなる。バッテリ１０は、高電圧バッテリであり、例えば、数１００Ｖのバッテリである。バッテリ１０は、例えば、複数個の二次電池が直列に接続されることで所定の電圧になるように構成され、直列に接続された複数個の二次電池がバッテリボックスに格納されている。バッテリ１０は、電動モータ２への通電時に放電し、電動モータ２での回生時に充電される。

ＤＣ−ＤＣコンバータ１１は、バッテリ１０の直流の電圧を所望の電圧まで昇圧する。また、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１は、インバータ１２で変換した高圧の直流電流をバッテリ１０に充電可能な電圧まで降圧する。ＤＣ−ＤＣコンバータ１１は、例えば、リアクトル（パワーインダクタ）、スイッチング素子（例えば、ＩＧＢＴ）などを備えており、スイッチング素子のオン／オフに応じてリアクトルで電気エネルギの蓄積と放出を繰り返すことで電圧を変える。

ＤＣ−ＤＣコンバータ１１では、スイッチング素子によるスイッチングに伴ってリップル電流が生じる。リップル電流の周波数は、スイッチング素子のスイッチング周波数と同じ周波数である。スイッチング周波数は、例えば、数ｋＨｚ〜１０数ｋＨｚである。

インバータ１２は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１で昇圧された高圧の直流電流を三相の交流電流に変換し、その交流電流を電動モータ２に供給する。また、インバータ１２は、電動モータ２で発電した三相の交流電流を直流電流に変換する。インバータ１２は、例えば、電動モータ２の各相に対応して２個のスイッチング素子と２個のダイオードをそれぞれ備えており、各相のスイッチング素子がオン／オフされる。このインバータ１２とＤＣ−ＤＣコンバータ１１により、例えば、パワーコントロールユニット（ＰＣＵ）が構成される。

第１リレー１３は、正極側のリレーであり、バッテリ１０とＤＣ−ＤＣコンバータ１１とを接続するための正極側の通電ライン１６に設けられている。第２リレー１４は、負極側のリレーであり、バッテリ１０とＤＣ−ＤＣコンバータ１１とを接続するための負極側の通電ライン１７に設けられている。第１リレー１３と第２リレー１４は、例えば、上述したバッテリボックスに格納され、バッテリボックスの同じ側面に取り付けられている。

リレー１３，１４は、バッテリ１０とＤＣ−ＤＣコンバータ１１とを接続状態と遮断状態とに切り替える。接続状態のときは、リレー１３，１４を介してバッテリ１０とＤＣ−ＤＣコンバータ１１とが電気的に接続される。遮断状態のときは、バッテリ１０とＤＣ−ＤＣコンバータ１１とが電気的に遮断される。リレー１３，１４は、イグニッションスイッチ（図示せず）がオンされた後にオン時の所定条件が満たされると接続状態に切り換えられ、イグニッションスイッチがオフされた後にオフ時の所定条件が満たされると遮断状態に切り換えられる。

リレー１３，１４は、電磁式のリレーである。図２及び図３も参照して、この電磁式のリレー１３，１４の構成の一例を説明する。図２は、実施形態に係る電源装置１のリレー１３，１４（ＯＦＦ状態）の一例を示す断面図である。図３は、実施形態に係る電源装置１のリレー１３，１４（ＯＮ状態）の一例を示す断面図である。第１リレー１３と第２リレー１４は、同様の構成である。なお、図２及び図３は、固定接点２１の中心と固定接点２２の中心とを結ぶ線に沿った断面図である。

リレー１３，１４は、コイル２０と、一対の固定接点２１，２２と、可動接点２３と、固定鉄心２４と、可動鉄心２５と、復帰ばね２６と、ロッド２７と、接圧ばね２８と、一対の永久磁石２９，２９と、を備えている。

第１リレー１３の一方の固定接点２１には、通電ライン１６ａの一端が接続されている。通電ライン１６ａの他端は、バッテリ１０の正極端子（プラス端子）に接続されている。第１リレー１３の他方の固定接点２２には、通電ライン１６ｂの一端が接続されている。通電ライン１６ｂの他端は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１に接続されている。通電ライン１６は、この通電ライン１６ａと通電ライン１６ｂからなる。

第２リレー１４の一方の固定接点２１には、通電ライン１７ｂの一端が接続されている。通電ライン１７ｂの他端は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１に接続されている。第２リレー１４の他方の固定接点２２には、通電ライン１７ａの一端が接続されている。通電ライン１７ａの他端は、バッテリ１０の負極端子（マイナス端子）に接続されている。通電ライン１７は、この通電ライン１７ａと通電ライン１７ｂからなる。

固定接点２１と固定接点２２とは、所定の間隔をあけて平行に配置されている。固定接点２１，２２の可動接点２３側の一方の端面は、平端面であり、例えば、円形の平端面である。この固定接点２１の一方の端面と固定接点２２の一方の端面とは、同じ高さ位置に配置されている。

可動接点２３は、固定接点２１，２２の一方の端面側に、この一方の端面に対向して配置されている。可動接点２３は、固定接点２１，２２から所定距離離れた位置から固定接点２１，２２の各端面に接触する位置まで移動可能である。可動接点２３は、例えば、平板状である。

固定鉄心２４と可動鉄心２５は、円筒状のコイル２０の中心部に配置されている。可動鉄心２５は、固定鉄心２４の一方の端面側に、この一方の端面に対向して配置されている。復帰ばね２６は、固定鉄心２４と可動鉄心２５との間に配置されている。ロッド２７の一端側は、可動鉄心２５の中心部に固定されている。ロッド２７の他端側は、固定鉄心２４の中心部を貫通している。接圧ばね２８は、ロッド２７のフランジ状の他端部と可動接点２３との間に配置されている。

一対の永久磁石２９，２９は、アーク放電の消弧用の永久磁石である。一対の永久磁石２９，２９は、固定接点２１，２２と可動接点２３（特に、固定接点２１，２２と可動接点２３との接触箇所）を挟んで、対向して配置されている。特に、一方の永久磁石２９のＮ極と他方の永久磁石２９のＳ極とが、対向している。永久磁石２９，２９は、例えば、平板状である。

コイル２０が通電されて励磁すると、磁束が発生し、磁界が生成される。この磁界により、固定鉄心２４と可動鉄心２５が磁化され、互いに引き合う。これにより、可動鉄心２５が固定鉄心２４側に移動し、この可動鉄心２５の移動に伴ってロッド２７が移動する。このロッド２７の移動に伴って、可動接点２３が固定接点２１，２２側に移動し、図３に示すように可動接点２３が固定接点２１の一方の端面及び固定接点２２の一方の端面に接触する。これにより、リレー１３，１４は、接続状態（オン）になり、可動接点２３を介して固定接点２１と固定接点２２とが電気的に接続される。

コイル２０への通電が停止されると、コイル２０が消磁する。この消磁により、固定鉄心２４と可動鉄心２５の磁化が解消される。これにより、復帰ばね２６によって可動鉄心２５が固定鉄心２４と逆側（固定鉄心２４から離れる側）に移動し、この可動鉄心２５の移動に伴ってロッド２７が移動する。このロッド２７の移動に伴って、可動接点２３が固定接点２１，２２と逆側（固定接点２１，２２から離れる側）に移動し、図２に示すように可動接点２３が固定接点２１，２２から離れる。これにより、リレー１３，１４は、遮断状態（オフ）になる。

このリレー１３，１４などを制御するＥＣＵ１５について説明する。ＥＣＵ１５は、演算を行うマイクロプロセッサ、このマイクロプロセッサに各処理を実行させるためのプログラムなどを記憶するＲＯＭ、演算結果などの各種データを記憶するＲＡＭ、その記憶内容が保持されるバックアップＲＡＭ及び入出力Ｉ／Ｆなどを有して構成されている。ＥＣＵ１５は、リレー１３，１４（コイル２０）への通電／通電停止、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１のスイッチング素子に対するスイッチング制御、インバータ１２のスイッチング素子に対するスイッチング制御などを行う。なお、ＥＣＵ１５は、例えば、モータ制御用のＥＣＵでもよいし、ハイブリッド制御用のＥＣＵでもよいし、あるいは、複数のＥＣＵで構成されてもよい。複数のＥＣＵで構成される場合、例えば、バッテリ用のＥＣＵでリレー１３，１４への通電／通電停止を行い、モータ制御用のＥＣＵでＤＣ−ＤＣコンバータ１１とインバータ１２のスイッチング制御を行う。

なお、一対の永久磁石２９，２９間では、一方の永久磁石２９のＮ極から他方の永久磁石２９のＳ極に向かう磁束が発生して、磁界が生成される。この磁界内で、可動接点２３に電流が流れると、電磁力が発生する。したがって、リレー１３，１４では、接続状態のときに、可動接点２３に電磁力が作用する。この電磁力が作用する方向は、フレミングの左手の法則により、可動接点２３を流れる電流の方向と、可動接点２３に対する一対の永久磁石２９，２９の配置（永久磁石２９，２９間で発生する磁界の方向）とで決まる。

上述したように、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１では、リップル電流が生じる。このリップル電流が、直流電流に重畳されて、リレー１３，１４（可動接点２３）に流れる。リップル電流の大きさは周期的に変化するので、可動接点２３に流れる電流が周期的に変化し、可動接点２３に作用する電磁力が変化（増減）する。この電磁力の変化により、固定接点２１，２２に接触している可動接点２３が振動することで、振動音が発生する。特に、電動モータ２を駆動するために高電圧のバッテリ１０を用いた電源装置１ではリレー１３，１４の可動接点２３に流れる直流電流が大きい（特に、放電時に電動モータ２を駆動するために充電時よりも流れる電流（最大値）が大きい）ので、リップル電流も大きくなり、振動音が大きくなってしまう。電源装置１は、この振動音を抑制するための構成を有している。

この振動音を抑制するための第１リレー１３と第２リレー１４との配置方法を図４を参照して説明する。図４は、実施形態に係る電源装置１における第１リレー１３と第２リレー１４との配置を示す図である。図４では、リレー１３，１４の内部の一部（固定接点２１，２２，可動接点２３）も示しており、可動接点２３が固定接点２１，２２に接触している状態である。

第１リレー１３と第２リレー１４とは、例えば、バッテリボックスの同じ側面４０に取り付けられている。第１リレー１３と第２リレー１４とは、第１リレー１３の可動接点２３と固定接点２１，２２との接触面Ｃ１と第２リレー１４の可動接点２３と固定接点２１，２２との接触面Ｃ２とが対向するように平行に配置されている。また、第１リレー１３と第２リレー１４とは、振動音の半波長の奇数倍（波長の整数倍＋半波長）の間隔をあけて配置されている。特に、第１リレー１３と第２リレー１４とは、対向する第１リレー１３の接触面Ｃ１と第２リレー１４の接触面Ｃ２との間隔が振動音の半波長の奇数倍になるように配置されている。

なお、第１リレー１３で発生する振動音と第２リレー１４で発生する振動音は、リップル電流の周期的な変化によって発生する。したがって、第１リレー１３で発生する振動音と第２リレー１４で発生する振動音は、リップル電流の周波数と同じ周波数である。リップル電流の周波数は、上述したようにＤＣ−ＤＣコンバータ１１のスイッチング素子のスイッチン周波数と同じ周波数である。振動音の波長は、音速を振動音の周波数で除算した値である。したがって、振動音の波長や半波長は、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１のスイッチング素子のスイッチン周波数と音速を用いて算出できる。例えば、スイッチング周波数（振動音の周波数）を１０ｋＨｚ、音速を３４０ｍ／ｓと仮定した場合、振動音の波長は３４ｍｍであり、半波長は１７ｍｍである。

第１リレー１３と第２リレー１４とが振動音の半波長の奇数倍の間隔をあけて配置されているので、第１リレー１３から第２リレー１４の方向に伝わる振動音の音波と第２リレー１４から第１リレー１３の方向に伝わる振動音の音波とが逆位相となる。特に、第１リレー１３での接触面Ｃ１（第１リレー１３での振動音の発生箇所）と第２リレー１４での接触面Ｃ２（第２リレー１４での振動音の発生箇所）とが対向するように配置されているので、第１リレー１３からの振動音が第２リレー１４の接触面Ｃ２の方向に向かって伝わり易く、第２リレー１４からの振動音が第１リレー１３の接触面Ｃ１の方向に向かって伝わり易い。また、対向する第１リレー１３での接触面Ｃ１と第２リレー１４での接触面Ｃ２との間隔が振動音の半波長の奇数倍になるように配置されているので、第１リレー１３からの振動音の音波と第２リレー１４からの振動音の音波とが正確に逆位相となる。これにより、第１リレー１３からの振動音と第２リレー１４からの振動音とが互いに打ち消し合い、振動音の大きさ（音圧）が小さくなる。なお、この第１リレー１３からの振動音と第２リレー１４からの振動音との打ち消し合いには、大気中を直接伝わる振動音の音波の打ち消し合い以外にも、側面４０の板を伝わる波の打ち消し合いもある。

図４では、符号Ｗ１で示す実線で第１リレー１３からの振動音の音波を示しており、符号Ｗ２で示す破線で第２リレー１４からの振動音の音波を示している。この図４に示す例の場合、第１リレー１３での接触面Ｃ１と第２リレー１４での接触面Ｃ２との間隔が、振動音の半波長の５倍の距離である。音波Ｗ１は、２×波長＋半波長で、第１リレー１３の接触面Ｃ１から第２リレー１４の接触面Ｃ２にちょうど到達している。音波Ｗ２は、２×波長＋半波長で、第２リレー１４の接触面Ｃ２から第１リレー１３の接触面Ｃ１にちょうど到達している。この音波Ｗ１と音波Ｗ２とは、腹同士が正確に逆位相となっており、互いに打ち消し合う。

実施形態に係る電源装置１によれば、第１リレー１３と第２リレー１４とを振動音の半波長の奇数倍の間隔をあけて配置することで、音対策用の部材を別途に設けずに、接続状態のときにリップル電流によってリレー１３，１４で発生する振動音（異音）を抑制できる。振動音を抑制するために音対策用部材を設ける必要がないので、コストや重量が増加しない。

実施形態に係る電源装置１によれば、ＤＣ−ＤＣコンバータ１１のスイッチング素子のスイッチング周波数と音速を用いることで、振動音の波長や半波長を正確に得ることができる。例えば、設計時にＤＣ−ＤＣコンバータ１１のスイッチング周波数を決めると、このスイッチング周波数を用いて振動音の半波長を算出して、第１リレー１３と第２リレー１４の間隔を決めることができる。

実施形態に係る電源装置１によれば、第１リレー１３での接触面Ｃ１と第２リレーでの接触面Ｃ２とが対向するように配置することで、第１リレー１３で発生した振動音が第２リレー１４の接触面Ｃ２の方向に伝わり易くなると共に第２リレー１４で発生した振動音が第１リレー１３の接触面Ｃ１の方向に伝わり易くなり、振動音の抑制効果を高くできる。さらに、実施形態に係る電源装置１によれば、対向する第１リレー１３での接触面Ｃ１と第２リレー１４での接触面Ｃ２との間隔が振動音の半波長の奇数倍になるように配置することで、第１リレー１３で発生した振動音の音波と第２リレー１４で発生した振動音の音波とが正確に逆位相となり、振動音の抑制効果を更に高くできる。

以上、本発明の実施形態について説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく種々の変形が可能である。例えば、上記実施形態では電動モータ２を駆動源として備える車両に適用したが、二次電池と変圧回路との間の正極側と負極側にリレーを備える電源装置であれば、車両以外にも適用可能である。

上記実施形態では第１リレー１３での接触面Ｃ１と第２リレー１４での接触面Ｃ２とを対向させ、接触面Ｃ１と接触面Ｃ２との間隔が振動音の半波長の奇数倍の距離になるように配置する構成としたが、このように配置できない場合でも、第１リレー１３と第２リレー１４との間隔を振動音の半波長の奇数倍とすることで、第１リレー１３の振動音の音波と第２リレー１４の振動音の音波とが略逆位相になるので、振動音を抑制できる。また、第１リレー１３での接触面Ｃ１と第２リレー１４での接触面Ｃ２とが対向していない場合でも、振動音を抑制でき、例えば、図４に示す接触面Ｃ１と接触面Ｃ２とが互いに逆方向を向いて配置されている場合でもよい。

１ 電源装置
２ 電動モータ
１０ バッテリ（二次電池）
１１ ＤＣ−ＤＣコンバータ（変圧回路）
１２ インバータ
１３ 第１リレー
１４ 第２リレー
２０ コイル
２１，２２ 固定接点
２３ 可動接点
２９ 永久磁石

Claims (5)

1. 二次電池と、変圧回路と、前記二次電池と前記変圧回路との正極側を接続状態と遮断状態とに切り替える第１リレーと、前記二次電池と前記変圧回路との負極側を接続状態と遮断状態とに切り替える第２リレーと、を備える電源装置であって、
   前記第１リレー及び前記第２リレーは、コイルへの通電／非通電に応じて可動接点が移動することで、前記接続状態のときには前記可動接点が固定接点に接触すると共に前記遮断状態のときには前記可動接点が前記固定接点から離れように構成され、
   前記第１リレーと前記第２リレーとは、前記変圧回路で発生するリップル電流が前記可動接点に流れたときに発生する振動音の半波長の奇数倍の間隔をあけて配置されることを特徴とする電源装置。
2. 前記振動音の半波長は、前記変圧回路のスイッチング素子のスイッチング周波数と音速を用いて算出されることを特徴とする請求項１に記載の電源装置。
3. 前記第１リレーと前記第２リレーとは、前記第１リレーの前記可動接点と前記固定接点との接触面と前記第２リレーの前記可動接点と前記固定接点との接触面とが対向するように配置されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の電源装置。
4. 前記第１リレーと前記第２リレーとは、前記第１リレーの前記接触面と前記第２リレーの前記接触面との間隔が前記振動音の半波長の奇数倍になるように配置されることを特徴とする請求項３に記載の電源装置。
5. 電動モータを動力源として備える車両に搭載され、
   前記変圧回路は、前記二次電池の放電時に前記二次電池の電圧を昇圧することを特徴とすることを特徴とする請求項１〜請求項４の何れか一項に記載の電源装置。

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