JP2017143113A - Electronic apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、導電性部材に固定されたプリント回路板を有する電子機器に関する。 The present invention relates to an electronic device having a printed circuit board fixed to a conductive member.
複写機等の大型の電子機器は、剛性を保つための導電性部材（筐体）、機器制御を行うためのＣＰＵ等の半導体装置がプリント配線板上に実装されたプリント回路板、プリント回路板間を信号伝送するためのケーブル等で構成されている（特許文献１参照）。 Large electronic devices such as copiers have a printed circuit board or printed circuit board on which a conductive member (housing) for maintaining rigidity, a semiconductor device such as a CPU for controlling the device is mounted on a printed wiring board It is comprised with the cable etc. for signal transmission between (refer patent document 1).
特許文献１では、プリント回路板は、導電性の筐体に導電性のスペーサを利用して導電接続されて固定されている。プリント回路板は、導電性の筐体の平板部へ固定され、プリント回路板の位置固定及び剛性確保、プリント回路板のグラウンド電位安定、プリント回路板で発生する電磁波ノイズの抑制並びに外部ノイズのプリント回路板への影響抑制のために行われる。
In
しかしながら、プリント回路板と導電性部材とを対向させた特許文献１の構造では、プリント回路板と導電性部材との間に発生する電磁波の共振により、ある特定周波数において強い電磁波ノイズを放射する問題があった。
However, in the structure of
そこで、本発明は、プリント回路板と導電性部材との間の共振で発生する電磁波ノイズの放射を低減することを目的とする。 Accordingly, an object of the present invention is to reduce radiation of electromagnetic wave noise generated by resonance between a printed circuit board and a conductive member.
本発明の電子機器は、導電性部材と、前記導電性部材に固定されたプリント回路板と、を備え、前記プリント回路板は、信号配線が形成されたプリント配線板と、前記プリント配線板に実装され、前記信号配線にデジタル信号を出力する第１半導体装置と、前記プリント配線板に実装され、前記第１半導体装置から出力された前記デジタル信号を前記信号配線を介して入力する第２半導体装置と、を有し、前記信号配線は、前記プリント配線板において前記導電性部材と対向する表層に形成された信号配線パターンを有し、前記導電性部材は、前記信号配線パターンに対向し、開孔が形成された開孔形成部を有することを特徴とする。 The electronic device of the present invention includes a conductive member and a printed circuit board fixed to the conductive member, and the printed circuit board includes a printed wiring board on which signal wiring is formed, and the printed wiring board. A first semiconductor device that is mounted and outputs a digital signal to the signal wiring, and a second semiconductor that is mounted on the printed wiring board and receives the digital signal output from the first semiconductor device via the signal wiring. The signal wiring has a signal wiring pattern formed in a surface layer facing the conductive member in the printed wiring board, the conductive member is opposed to the signal wiring pattern, It has the hole formation part in which the hole was formed, It is characterized by the above-mentioned.
本発明によれば、プリント回路板と導電性部材との間の共振で発生する電磁波ノイズの放射を低減することができる。 According to the present invention, it is possible to reduce electromagnetic noise generated by resonance between a printed circuit board and a conductive member.
以下、本発明を実施するための形態を、図面を参照しながら詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
［第１実施形態］
図１（ａ）は、第１実施形態に係る電子機器の一部を示す斜視図である。図１（ｂ）は、第１実施形態に係る電子機器の一部を示す断面図である。電子機器１００は、例えば、複写機等の画像形成装置であり、図１（ａ）および図１（ｂ）には、画像形成装置の制御部およびその近傍を図示している。
[First Embodiment]
FIG. 1A is a perspective view illustrating a part of the electronic apparatus according to the first embodiment. FIG. 1B is a cross-sectional view showing a part of the electronic apparatus according to the first embodiment. The
電子機器１００は、導電性部材である金属製の筐体２００と、筐体２００に間隔をあけて対向して配置され、筐体２００に導電性（金属製）の接続部材であるスペーサ（立ち上げ部）２５０で固定されたプリント回路板３００と、を備えている。具体的には、筐体２００は、平板状の部材である平板部２０１を有し、平板部２０１にプリント回路板３００が固定されている。プリント回路板３００には、不図示の他のプリント回路板にケーブルで接続されおり、プリント回路板間でケーブルを介してデジタル信号の送受信を行う。第１実施形態では、スペーサ２５０は、筐体２００（平板部２０１）と一体に取り付けられている。
The
筐体２００は、プリント回路板３００の位置固定及び剛性確保、プリント回路板３００のグラウンド電位安定、プリント回路板３００で発生する電磁波ノイズの抑制並びに外部ノイズのプリント回路板３００への影響抑制のために機器内部に配置されている。
The
プリント回路板３００は、プリント配線板３０１と、プリント配線板３０１に実装された第１半導体装置である半導体装置（ＩＣ）３５１と、プリント配線板３０１に実装された第２半導体装置である半導体装置（ＩＣ）３５２と、を有する。半導体装置３５１は、半導体装置３５２にデジタル信号を送信し、半導体装置３５２は、半導体装置３５１から送信されたデジタル信号を受信して動作する。
The printed
プリント配線板３０１は、一対の表層３１１，３１２を有する２層以上のプリント配線板である。半導体装置３５１，３５２は、プリント配線板３０１の一方の表層３１１に実装されている。表層３１１は、筐体２００（平板部２０１）に対向する（固定される）側の表層である。
The printed
プリント配線板３０１には、半導体装置３５１の信号端子（出力端子）と半導体装置３５２の信号端子（入力端子）とを接続する、デジタル信号の伝送路となる信号配線３２０Ｓが形成されている。
The printed
半導体装置３５１は、デジタル信号、具体的にはクロック信号を信号配線３２０Ｓに出力する出力回路を有し、半導体装置３５２は、半導体装置３５１が信号配線３２０Ｓに出力した信号を入力する入力回路を有する。
The
表層３１１には、信号配線３２０Ｓを構成する信号配線パターン３２１Ｓと、グラウンド配線を構成するグラウンドパターン３２１Ｇとが形成されている。なお、図示は省略するが、表層３１１には、電源配線を構成する電源配線パターンが形成されている。
On the
第１実施形態では、信号配線３２０Ｓの全てが表層３１１に形成された信号配線パターン３２１Ｓである。そして、信号配線パターン３２１Ｓは、直線状に延びて形成されている。
In the first embodiment, all of the signal wirings 320 </ b> S are signal wiring patterns 321 </ b> S formed on the
ここで、プリント配線板３０１の面（表層）３１１の接線方向であって信号配線パターン３２１Ｓの延びる配線方向（と平行な方向）をＸ方向とする。プリント配線板３０１の面３１１の接線方向であってＸ方向と直交する方向をＹ方向とする。プリント配線板３０１の面３１１の法線方向をＺ方向とする。
Here, the tangential direction of the surface (surface layer) 311 of the printed
プリント配線板３０１の四隅は、導電性のビス２５１でスペーサ２５０に固定されている。具体的には、プリント配線板３０１に形成された貫通孔３６０とスペーサ２５０に形成されたビス穴２６０とを一致させてビス２５１で固定されている。
The four corners of the printed
プリント配線板３０１の表層３１１の少なくとも四隅には、グラウンドパターン３２１Ｇが形成されており、グラウンドパターン３２１Ｇと筐体２００とがスペーサ２５０で電気的に接続されている。つまり、プリント回路板３００は、スペーサ２５０により筐体２００に接地されている。
ここで、比較例の電子機器について説明する。図１０（ａ）は、比較例の電子機器の一部を示す斜視図である。図１０（ｂ）は、比較例の電子機器の一部を示す断面図である。 Here, an electronic device of a comparative example will be described. FIG. 10A is a perspective view illustrating a part of an electronic apparatus according to a comparative example. FIG. 10B is a cross-sectional view illustrating a part of the electronic device of the comparative example.
比較例の電子機器１００Ｘは、第１実施形態の電子機器１００と筐体の構造が異なる。それ以外の構成は、第１実施形態と同様である。導電性の筐体２００Ｘは、平板状の部材である平板部２０１Ｘで構成されている。平板部２０１Ｘには、信号配線パターン３２１Ｓに対向する貫通孔である開孔（開口ともいう）は形成されていない。平板部２０１Ｘには、プリント回路板３００がスペーサ２５０を介して固定されている。
The
平板部２０１Ｘとプリント配線板３０１の表層３１１にあるグラウンドパターン３２１Ｇは、その対向構造により共振が発生する。この対向構造に電磁波ノイズが供給されると、その共振周波数で強い電磁波ノイズが放射される。
In the
特に、信号配線パターン３２１Ｓをクロック信号が伝送される場合、クロック信号の高調波成分が信号配線パターン３２１Ｓの近傍の対向した平板部２０１Ｘの部分に、図１０（ｂ）の矢印で示すような電磁界結合を起こす。その結果、クロック信号の高調波成分が、平板部２０１Ｘを伝搬して拡がっていくことにより、平板部２０１Ｘとプリント配線板３０１との対向構造に供給される。そして、クロック信号の高調波成分と、その対向構造の共振周波数が重なった周波数において、強い電磁波ノイズが放射される。
In particular, when a clock signal is transmitted through the
そこで、第１実施形態の筐体２００の平板部２０１は、信号配線パターン３２１Ｓに対向する、貫通孔である開孔（開口ともいう）２０２が形成された開孔形成部２１０を有する。
Therefore, the
第１実施形態では開孔形成部２１０には１つの開孔２０２が形成されている。開孔形成部２１０に形成された開孔２０２が１つであるため、開孔２０２と開孔形成部２１０とは同じ大きさである。
In the first embodiment, one
プリント配線板３０１の四隅は、平板部２０１にスペーサ２５０を介して固定されている。開孔２０２（開孔形成部２１０）は、プリント配線板３０１の面３１１の法線方向（Ｚ方向）から見て、信号配線パターン３２１Ｓの一部または全部、好ましくは全部を包含する大きさである。
The four corners of the printed
プリント回路板３００の信号配線パターン３２１Ｓからはクロック信号の高調波成分の電磁波ノイズが放射されるが、筐体２００の開孔２０２により、筐体２００への電磁界結合は、開孔２０２のない比較例の場合と比較して小さくなる。
The
そのため、クロック信号の高調波成分が平板部２０１を伝搬して拡がっていく量が減少し、プリント配線板３０１と筐体２００との間で生じる共振による電磁波ノイズの放射が低減する。このように、筐体２００に開孔２０２を設けたことにより、プリント配線板３０１と筐体２００との均一な対向構造が崩され、共振が抑制され、その結果、共振周波数における電磁波ノイズの放射量が低減する。
Therefore, the amount of the harmonic component of the clock signal that propagates through the
つまり、信号配線パターン３２１Ｓから放射される電磁波ノイズの総エネルギーが低減するものではないが、プリント回路板３００と筐体２００との間の共振で発生する電磁波ノイズの電界強度のピークを低減することができる。したがって、共振による電磁波ノイズの放射を低減することができ、電磁波ノイズが他の電子機器に及ぼす影響を低減することができる。
That is, the total energy of the electromagnetic wave noise radiated from the
また、放射される電磁波ノイズの電界強度のピークが低減するので、シールドボックスでプリント回路板３００を覆う必要がなくなる。そして、シールドボックスがない分、プリント回路板３００（プリント配線板３０１）に接続するケーブルの引き回しが容易となる。また、組立も容易になる。
Moreover, since the peak of the electric field intensity of the radiated electromagnetic wave noise is reduced, it is not necessary to cover the printed
なお、第１実施形態では、信号配線パターン３２１Ｓが直線状である場合について説明したが、屈曲部を持った信号配線パターンであってもよい。その場合、開孔は信号配線パターンの屈曲した形状を投影した形状であってもよい。
In the first embodiment, the case where the
また、第１実施形態では、信号配線３２０Ｓを伝搬するデジタル信号がクロック信号である場合について説明したが、これに限定するものではない。クロック信号の場合、電磁波ノイズの電界強度のピークを効果的に低減できるが、クロック信号以外のデジタル信号、例えば制御信号やデータ信号等のデジタル信号であっても、電磁波ノイズの電界強度のピークを低減することができる。
In the first embodiment, the case where the digital signal propagating through the
（実施例１）
上記した作用効果を確認するために、プリント回路板３００と筐体２００との対向構造で発生する、距離３［ｍ］の位置における電界強度の電磁界シミュレーション計算を行った結果を示す。
Example 1
In order to confirm the above-described effects, the result of the electromagnetic field simulation calculation of the electric field strength at a distance of 3 [m] generated in the opposing structure of the printed
電磁界シミュレーションはＣＳＴ社のＭＷ−ＳＴＵＤＩＯを使用した。平板部２０１は、横（Ｘ方向）３１０［ｍｍ］、縦（Ｙ方向）２３０［ｍｍ］の導電性平板とした。平板部２０１の下に横３００［ｍｍ］、縦２１０［ｍｍ］のプリント配線板３０１が配置されている構成とした。接地用の導電性のスペーサ２５０の高さは、５［ｍｍ］とした。デジタル信号の伝送線路である信号配線パターン３２１Ｓは、表層３１１の中央に配置され、長さ４０［ｍｍ］、幅０．２［ｍｍ］とした。
For electromagnetic field simulation, MW-STUDIO of CST was used. The
ノイズ源は、デジタル信号を出力する半導体装置３５１の代わりに、１［Ｖ］のガウシアンパルスを設定し、デジタル信号を入力する半導体装置３５２の代わりに、１［ＭΩ］の抵抗を設定した。開孔２０２は、Ｚ方向から見て、長方形状に形成されているものとした。
As the noise source, a Gaussian pulse of 1 [V] was set instead of the
開孔２０２のサイズは、Ｙ方向の長さをＬ１、Ｘ方向の長さをＬ２としたときに、Ｌ１＝３０［ｍｍ］、Ｌ２＝５０［ｍｍ］に設定した。
The size of the
図２は、実施例１と比較例の電界強度のシミュレーション結果を示すグラフである。図２に示すグラフは、プリント回路板３００から距離３［ｍ］離れた位置における電界強度のシミュレーション結果である。横軸に周波数、縦軸に電界強度を示す。なお、比較例では、開孔がない以外実施例１と同じ構成としてシミュレーションした。図２中、実線が実施例１（開孔あり）のシミュレーション結果、破線が比較例（開孔なし）のシミュレーション結果である。
FIG. 2 is a graph showing simulation results of the electric field strengths of Example 1 and Comparative Example. The graph shown in FIG. 2 is a simulation result of the electric field strength at a position 3 [m] away from the printed
計算（シミュレーション）結果から、図２に示すように、周波数３３０［ＭＨｚ］と６９０［ＭＨｚ］に電界強度のピークがある。これがプリント回路板３００（プリント配線板３０１）と筐体２００との対向構造における共振による電界強度ピークである。図２より、比較例（開孔なし）よりも実施例１（開孔あり）のほうが、電界強度のピークが低く電磁波ノイズの放射量が低減されていることがわかる。
From the calculation (simulation) results, as shown in FIG. 2, there are electric field intensity peaks at frequencies 330 [MHz] and 690 [MHz]. This is the electric field strength peak due to resonance in the opposing structure of the printed circuit board 300 (printed wiring board 301) and the
次に、開孔２０２のサイズに依存する電磁波ノイズの放射量の低減効果を確認するため、開孔２０２のＹ方向の長さＬ１と、Ｘ方向の長さＬ２とをそれぞれ変えた場合の計算（シミュレーション）結果を示す。
Next, in order to confirm the effect of reducing the radiation amount of electromagnetic noise depending on the size of the
まず、開孔２０２の長さＬ１を変えて計算した結果を図３（ａ）に示す。図３（ａ）は、実施例１において開孔２０２の長さＬ１を変えた場合の電磁波ノイズの電界強度のシミュレーション結果を示すグラフである。図３（ａ）に示すグラフは、ノイズ源の基本周波数に近く、問題になりやすい低い周波数である３３０［ＭＨｚ］付近の電界強度のピーク値を比較したものである。
First, FIG. 3A shows the result of calculation with the length L1 of the
信号配線パターン３２１Ｓの幅を０．２［ｍｍ］、プリント配線板３０１の面（表層）３１１と平板部２０１との距離Ｌ４を５［ｍｍ］とした。信号配線パターン３２１Ｓの幅は、距離Ｌ４に対して１／２５以下と小さい。そのため、信号配線幅の０．２［ｍｍ］を加えずに、プリント配線板３０１と筐体２００の平板部２０１との距離Ｌ４（５［ｍｍ］）の倍数でＬ１の長さを変化させた。長さＬ２は５０［ｍｍ］に固定した。また、開孔２０２は、信号配線パターン３２１Ｓの中央に対向する位置を中心に、＋Ｙ方向および−Ｙ方向に長さを可変した。
The width of the
距離Ｌ４（５［ｍｍ］）に対して長さＬ１が１倍では約１［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。距離Ｌ４（５［ｍｍ］）に対して長さＬ１が２倍の１０［ｍｍ］では、約４［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。 When the length L1 is one time the distance L4 (5 [mm]), there was a noise reduction effect of about 1 [dB]. When the length L1 is 10 [mm] which is twice the distance L4 (5 [mm]), there was a noise reduction effect of about 4 [dB].
更に開孔２０２の長さＬ１を長くして、長さＬ１が距離Ｌ４（５［ｍｍ］）に対して７倍及び８倍となる３５［ｍｍ］及び４０［ｍｍ］で最も低減効果が高く、約２４［ｄＢ］の低減効果があった。そして、長さＬ１が距離Ｌ４（５［ｍｍ］）に対して１０倍となる５０［ｍｍ］まで３［ｄＢ］以上の抑制効果が確認された。しかし、長さＬ１を長くするほど、ピーク以外の電磁波ノイズの漏えいが増大する。また、むやみに開孔２０２を大きくすると、プリント回路板３００のグラウンド電位安定、外部ノイズのプリント回路板３００への影響抑制などの導電性の筐体２００のメリットが損なわれる。そのため、ノイズ低減効果から考えると、開孔２０２は、Ｙ方向の長さが距離Ｌ４の２倍以上８倍以下の長さに信号配線パターン３２１Ｓの配線幅を加えた長さを有するのが好ましい。
Further, the length L1 of the
次に、開孔２０２の長さＬ２を変えて計算した結果を図３（ｂ）に示す。図３（ｂ）は、実施例１において開孔２０２の長さＬ２を変えた場合の電磁波ノイズの電界強度のシミュレーション結果を示すグラフである。図３（ｂ）に示すグラフは、ノイズ源の基本周波数に近く、問題になりやすい低い周波数である３３０［ＭＨｚ］付近の電界強度のピーク値を比較したものである。長さＬ１は３０［ｍｍ］に固定した。また、開孔２０２は、信号配線パターン３２１Ｓの中央に対向する位置を中心に、半導体装置３５１，３５２に向う−Ｘ方向および＋Ｘ方向に長さを可変した。
Next, FIG. 3B shows the result of calculation with the length L2 of the
信号配線パターン３２１Ｓの長さ４０［ｍｍ］に対して、開孔２０２の長さＬ２が０．２５倍の１０［ｍｍ］では、約１［ｄＢ］の低減効果があり、０．５倍の２０［ｍｍ］では、約４［ｄＢ］の低減効果があった。
When the length L2 of the
更に開孔２０２の長さＬ２を長くして、長さＬ２が信号配線長の４０［ｍｍ］に対して１．５倍となる６０［ｍｍ］で最もノイズ低減効果が高く、約２５［ｄＢ］の低減効果があった。そして、長さＬ２が信号配線長の２倍となる８０［ｍｍ］まで３［ｄＢ］以上の抑制効果が確認された。
Further, the length L2 of the
しかし、長さＬ２を長くするほど、ピーク以外の電磁波ノイズの漏えいが増大する。また、むやみに開孔２０２を大きくすると、プリント回路板３００のグラウンド電位安定、外部ノイズのプリント回路板３００への影響抑制などの導電性の筐体２００のメリットが損なわれる。そのため、ノイズ低減効果から考えると、開孔２０２は、Ｘ方向の長さが、前記信号配線パターン３２１ＳのＸ方向の長さの０．５倍以上１．５倍以下であるのが好ましい。
However, as the length L2 is increased, the leakage of electromagnetic noise other than the peak increases. Further, if the
すなわち、長さＬ２が信号配線パターン３２１ＳのＸ方向の長さの１倍の場合には、開孔２０２（開孔形成部２１０）は、Ｚ方向から見て、信号配線パターン３２１Ｓの全てを包含している。開孔２０２が、Ｚ方向から見て、電磁波ノイズの放射源となる信号配線パターン３２１Ｓの全てを包含することで、共振による電磁波ノイズの放射量を効果的に低減することができる。
That is, when the length L2 is one time the length of the
また、ノイズ放射源を遮蔽するという観点から、開孔２０２（開孔形成部２１０）は、Ｚ方向から見て、半導体装置３５１を包含しないのが好ましい。これにより、半導体装置３５１から生じる電磁波ノイズが開孔２０２を通じて漏れるのを抑制することができる。
Further, from the viewpoint of shielding the noise radiation source, it is preferable that the opening 202 (opening forming part 210) does not include the
さらに、受信側である半導体装置３５２においても、開孔２０２（開孔形成部２１０）が、Ｚ方向から見て、半導体装置３５２を包含しないようにするのが好ましい。これにより、電磁波ノイズの放射量を低減することができる。
Further, also in the
（実施例２）
実施例１では、第１実施形態の電子機器１００の構成において、半導体装置３５１の代わりに、ノイズ源としてガウシアンパルスを設定した場合についてシミュレーションした。実施例２では、第１実施形態の電子機器１００の構成において、半導体装置３５１がクロック信号を出力した場合についてシミュレーションした結果を示す。
(Example 2)
In Example 1, the case where a Gaussian pulse was set as a noise source in place of the
ここで、クロック信号について説明する。図４（ａ）は、クロック信号の波形図、図４（ｂ）は、クロック信号の周波数スペクトラムを示すグラフである。 Here, the clock signal will be described. 4A is a waveform diagram of the clock signal, and FIG. 4B is a graph showing the frequency spectrum of the clock signal.
クロック信号は台形波である。クロック信号の振幅をＡ、周期をＴ、立ち上がり時間をｔｒ、パルス幅をτとしたとき、その周波数スペクトラムとの関係は図４（ａ）および図４（ｂ）のようになる。 The clock signal is a trapezoidal wave. When the amplitude of the clock signal is A, the period is T, the rise time is tr, and the pulse width is τ, the relationship with the frequency spectrum is as shown in FIGS. 4 (a) and 4 (b).
ここで、プリント回路板３００（プリント配線板３０１）と筐体２００との対向構造による最も低次の共振周波数をｆｒとする。ノイズ源から出力されるクロック信号の高調波成分が十分に低減していない領域に共振周波数ｆｒがあると、共振による電磁波ノイズが大きくなるリスクが高く、信号配線パターン３２１Ｓから筐体２００への電磁界結合を抑制する必要がある。
Here, the lowest resonance frequency due to the opposing structure of the printed circuit board 300 (printed wiring board 301) and the
そこで、クロック信号における周波数スペクトラムの−４０［ｄＢ／ｄｅｃ］の特性領域で２０［ｄＢ］低減する周波数よりも共振周波数ｆｒが低い場合、信号配線パターン３２１Ｓと対向する筐体２００の領域に開孔２０２を形成する。その条件は、クロック信号の立ち上がり時間ｔｒが、ｔｒ＜３／（π×ｆｒ）の関係にある場合となる。
Therefore, when the resonance frequency fr is lower than the frequency that is reduced by 20 [dB] in the −40 [dB / dec] characteristic region of the frequency spectrum of the clock signal, an opening is formed in the region of the
ノイズ低減の作用効果を確認するために、プリント回路板３００と筐体２００Ａとの対向構造で発生する、距離３［ｍ］の位置における電界強度の電磁界シミュレーション計算を行った結果を示す。
In order to confirm the effect of noise reduction, the result of the electromagnetic field simulation calculation of the electric field strength at a distance of 3 [m] generated in the opposing structure of the printed
電磁界シミュレーションはＣＳＴ社のＭＷ−ＳＴＵＤＩＯを使用した。平板部２０１は、横３１０［ｍｍ］、縦２３０［ｍｍ］の導電性平板とした。平板部２０１の下に横３００［ｍｍ］、縦２１０［ｍｍ］のプリント配線板３０１が配置されている構成とした。接地用の導電性のスペーサ２５０の高さは、５［ｍｍ］とした。デジタル信号の伝送線路である信号配線パターン３２１Ｓは、表層３１１の中央に配置され、長さ４０［ｍｍ］、幅０．２［ｍｍ］とした。
For electromagnetic field simulation, MW-STUDIO of CST was used. The
ここで、この形態の最も低次の共振周波数は３３０［ＭＨｚ］であり、ｔｒ＜３／（π×ｆｒ）の計算によると、ｔｒ＜２．９［ｎｓ］のクロック信号が対象の信号配線となる。 Here, the lowest resonance frequency of this form is 330 [MHz], and according to the calculation of tr <3 / (π × fr), the clock signal of tr <2.9 [ns] is the target signal wiring. It becomes.
デジタル信号を出力する半導体装置３５１は、振幅３．３［Ｖ］、周波数１０［ＭＨｚ］、立ち上り時間１［ｎｓ］の台形波のクロック信号を出力するものとした。デジタル信号を入力する半導体装置３５２は、１［ＭΩ］の抵抗値を有するものとした。開孔２０２は、Ｚ方向から見て、長方形状に形成されているものとした。
The
開孔２０２のサイズは、Ｙ方向の長さをＬ１、Ｘ方向の長さをＬ２としたときに、Ｌ１＝３０［ｍｍ］、Ｌ２＝５０［ｍｍ］に設定した。
The size of the
図５は、実施例２と比較例の電界強度のシミュレーション結果を示すグラフである。図５に示すグラフは、プリント回路板３００から距離３［ｍ］離れた位置における電界強度のシミュレーション結果である。横軸に周波数、縦軸に電界強度を示す。図５中、実線が実施例２（開孔あり）のシミュレーション結果、破線が比較例（開孔なし）のシミュレーション結果である。
FIG. 5 is a graph showing the simulation results of the electric field strength of Example 2 and the comparative example. The graph shown in FIG. 5 is a simulation result of the electric field strength at a position 3 [m] away from the printed
計算（シミュレーション）結果から、図５に示すように、周波数３３０［ＭＨｚ］と６９０［ＭＨｚ］に電界強度のピークがある。これがプリント回路板３００（プリント配線板３０１）と筐体２００Ａとの対向構造における共振による電界強度ピークである。
From the calculation (simulation) results, as shown in FIG. 5, there are electric field intensity peaks at frequencies 330 [MHz] and 690 [MHz]. This is the electric field strength peak due to resonance in the opposing structure of the printed circuit board 300 (printed wiring board 301) and the
低次の共振周波数３３０［ＭＨｚ］において、立ち上がり時間の速いクロック信号（１０［ＭＨｚ］以上のクロック信号）が伝搬する信号配線パターン３２１Ｓに対して開孔２０２を適用することにより、クロック信号の高調波の電磁波ノイズ放射を低減できる。更に、高次の共振周波数６９０［ＭＨｚ］に対しても、電磁波ノイズを低減できる。
By applying the
クロック信号の周波数が１０［ＭＨｚ］以上である場合、電磁波ノイズを効果的に低減できるが、実用的にはクロック信号の周波数は１［ＧＨｚ］以下である。したがって、クロック信号の周波数が１０［ＭＨｚ］以上１［ＧＨｚ］以下であるのが好ましい。 When the frequency of the clock signal is 10 [MHz] or higher, electromagnetic noise can be effectively reduced, but the frequency of the clock signal is practically 1 [GHz] or lower. Therefore, the frequency of the clock signal is preferably 10 [MHz] or more and 1 [GHz] or less.
［第２実施形態］
次に、第２実施形態に係る電子機器について説明する。図６（ａ）は、第２実施形態に係る電子機器の一部を示す平面図である。図６（ｂ）は、第２実施形態に係る電子機器の一部を示す断面図である。第２実施形態では、導電性部材である筐体２００Ａの構成が、第１実施形態で説明した筐体２００と異なる。それ以外の構成は第１実施形態と同様である。なお、第２実施形態において、第１実施形態と同様の構成については説明を省略する。
[Second Embodiment]
Next, an electronic apparatus according to the second embodiment will be described. FIG. 6A is a plan view showing a part of the electronic apparatus according to the second embodiment. FIG. 6B is a cross-sectional view showing a part of the electronic apparatus according to the second embodiment. In the second embodiment, the configuration of the
電子機器１００Ａは、導電性部材である金属製の筐体２００Ａと、筐体２００Ａに間隔をあけて対向して配置され、筐体２００Ａにスペーサ２５０で固定されたプリント回路板３００と、を備えている。具体的には、筐体２００Ａは、平板状の部材である平板部２０１Ａを有し、平板部２０１Ａにプリント回路板３００が固定されている。
The
筐体２００Ａの平板部２０１Ａは、信号配線パターン３２１Ｓに対向する、貫通孔である開孔（開口ともいう）２０２Ａが間隔をあけて複数形成された開孔形成部２１０Ａを有する。
The
開孔形成部２１０は、Ｚ方向から見て、すべての開孔２０２Ａを含む最小面積の凸多角形である。第２実施形態では、各開孔２０２Ａは、Ｚ方向から見て、矩形形状に形成されている。そして、複数の開孔２０２Ａが正方格子状に互いに間隔をあけて配列されている。したがって、開孔形成部２１０は、Ｚ方向から見て、すべての開孔２０２Ａを含む最小面積の四角形の形状となっている。
The
開孔形成部２１０Ａは、プリント配線板３０１の面３１１の法線方向（Ｚ方向）から見て、信号配線パターン３２１Ｓの一部または全部、好ましくは全部を包含する大きさである。
The
プリント回路板３００の信号配線パターン３２１Ｓからはクロック信号の高調波成分の電磁波ノイズが放射されるが、筐体２００Ａの複数の開孔２０２Ａにより、筐体２００Ａへの電磁界結合は、開孔２０２のない比較例の場合と比較して小さくなる。
The
そのため、クロック信号の高調波成分が平板部２０１Ａを伝搬して拡がっていく量が減少し、プリント配線板３０１と筐体２００Ａとの間で生じる共振による電磁波ノイズの放射が低減する。このように、筐体２００Ａに複数の開孔２０２Ａを設けたことにより、プリント配線板３０１と筐体２００Ａとの均一な対向構造が崩され、共振が抑制され、その結果、共振周波数における電磁波ノイズの放射量が低減する。
Therefore, the amount of the harmonic component of the clock signal that propagates through the
つまり、信号配線パターン３２１Ｓから放射される電磁波ノイズの総エネルギーが低減するものではないが、プリント回路板３００と筐体２００Ａとの間の共振で発生する電磁波ノイズの電界強度のピークを低減することができる。したがって、共振による電磁波ノイズの放射を低減することができ、電磁波ノイズが他の電子機器に及ぼす影響を低減することができる。
That is, the total energy of the electromagnetic wave noise radiated from the
また、放射される電磁波ノイズの電界強度のピークが低減するので、シールドボックスでプリント回路板３００を覆う必要がなくなる。そして、シールドボックスがない分、プリント回路板３００（プリント配線板３０１）に接続するケーブルの引き回しが容易となる。また、組立も容易になる。
Moreover, since the peak of the electric field intensity of the radiated electromagnetic wave noise is reduced, it is not necessary to cover the printed
また、小さいサイズの開孔２０２Ａを複数組み合わせて構成された開孔形成部２１０Ａを配置することにより、筐体２００Ａの剛性低下を抑えることができる。
Further, by disposing the
なお、第２実施形態では、信号配線パターン３２１Ｓが直線状である場合について説明したが、屈曲部を持った信号配線パターンであってもよい。その場合、開孔形成部は信号配線パターンの屈曲した形状を投影した形状であってもよい。
In the second embodiment, the case where the
また、第２実施形態では、信号配線３２０Ｓを伝搬するデジタル信号がクロック信号である場合について説明したが、これに限定するものではない。クロック信号の場合、電磁波ノイズの電界強度のピークを効果的に低減できるが、クロック信号以外のデジタル信号、例えば制御信号やデータ信号等のデジタル信号であっても、電磁波ノイズの電界強度のピークを低減することができる。
In the second embodiment, the case where the digital signal propagating through the
（実施例３）
上記した作用効果を確認するために、プリント回路板３００と筐体２００Ａとの対向構造で発生する、距離３［ｍ］の位置における電界強度の電磁界シミュレーション計算を行った結果を示す。
(Example 3)
In order to confirm the above-described effects, the result of the electromagnetic field simulation calculation of the electric field strength at a distance of 3 [m], which occurs in the opposing structure of the printed
電磁界シミュレーションはＣＳＴ社のＭＷ−ＳＴＵＤＩＯを使用した。平板部２０１Ａは、横３１０［ｍｍ］、縦２３０［ｍｍ］の導電性平板とした。平板部２０１Ａの下に横３００［ｍｍ］、縦２１０［ｍｍ］のプリント配線板３０１が配置されている構成とした。接地用の導電性のスペーサ２５０の高さは、５［ｍｍ］とした。デジタル信号の伝送線路である信号配線パターン３２１Ｓは、表層３１１の中央に配置され、長さ４０［ｍｍ］、幅０．２［ｍｍ］とした。
For electromagnetic field simulation, MW-STUDIO of CST was used. The
ノイズ源は、デジタル信号を出力する半導体装置３５１の代わりに、１［Ｖ］のガウシアンパルスを設定し、デジタル信号を入力する半導体装置３５２の代わりに、１［ＭΩ］の抵抗を設定した。各開孔２０２Ａは、Ｚ方向から見て、正方形状に形成されているものとし、開孔形成部２１０Ａは、Ｚ方向から見て、正方形状とした。
As the noise source, a Gaussian pulse of 1 [V] was set instead of the
具体的に説明すると、１０［ｍｍ］四方の正方形からなる開孔２０２Ａを１［ｍｍ］間隔で５×５に配置した。これにより開孔形成部２１０Ａのサイズは、Ｙ方向の長さをＬ１、Ｘ方向の長さをＬ２としたときに、Ｌ１＝５４［ｍｍ］、Ｌ２＝５４［ｍｍ］となった。
More specifically, the
図７は、実施例３と比較例の電界強度のシミュレーション結果を示すグラフである。図７に示すグラフは、プリント回路板３００から距離３［ｍ］離れた位置における電界強度のシミュレーション結果である。横軸に周波数、縦軸に電界強度を示す。図７中、実線が実施例３（開孔あり）のシミュレーション結果、破線が比較例（開孔なし）のシミュレーション結果である。
FIG. 7 is a graph showing the simulation results of the electric field strength in Example 3 and the comparative example. The graph shown in FIG. 7 is a simulation result of the electric field strength at a position 3 [m] away from the printed
計算（シミュレーション）結果から、図７に示すように、周波数３３０［ＭＨｚ］と６９０［ＭＨｚ］に電界強度のピークがある。これがプリント回路板３００（プリント配線板３０１）と筐体２００Ａとの対向構造における共振による電界強度ピークである。図７より、比較例（開孔なし）よりも実施例３（複数の開孔あり）のほうが、電界強度のピークが低く電磁波ノイズの放射量が低減されていることがわかる。
From the calculation (simulation) result, as shown in FIG. 7, there are electric field intensity peaks at frequencies 330 [MHz] and 690 [MHz]. This is the electric field strength peak due to resonance in the opposing structure of the printed circuit board 300 (printed wiring board 301) and the
次に、開孔形成部２１０Ａ（即ち開孔）のサイズに依存する電磁波ノイズの放射量の低減効果を確認するため、開孔形成部２１０ＡのＹ方向の長さＬ１と、Ｘ方向の長さＬ２とをそれぞれ変えた場合の計算（シミュレーション）結果を示す。
Next, in order to confirm the effect of reducing the radiation amount of electromagnetic noise depending on the size of the
まず、開孔形成部２１０Ａの長さＬ１を変えて計算した結果を図８（ａ）に示す。図８（ａ）は、実施例３において開孔形成部２１０Ａの長さＬ１を変えた場合の電磁波ノイズの電界強度のシミュレーション結果を示すグラフである。図８（ａ）に示すグラフは、ノイズ源の基本周波数に近く、問題になりやすい低い周波数である３３０［ＭＨｚ］付近の電界強度のピーク値を比較したものである。
First, FIG. 8A shows the result of calculation by changing the length L1 of the
信号配線パターン３２１Ｓの幅を０．２［ｍｍ］、各開孔２０２Ａの一辺を１０［ｍｍ］とした。信号配線パターン３２１Ｓの幅は、各開孔２０２Ａの一辺に対して１／５０以下と小さい。そのため、信号配線幅の０．２［ｍｍ］を加えずに、開孔２０２Ａの数を１、３、５・・・と奇数倍で配置していき、長さＬ１を変化させた。長さＬ２は、開孔２０２Ａを５個分配置した長さとなる５４［ｍｍ］に固定した。
The width of the
長さＬ１が開孔２０２Ａの辺の長さ１個分の１０［ｍｍ］では、約２［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。長さＬ１が開孔２０２Ａの辺の長さ３個分の３２［ｍｍ］では、約５［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。更に開孔形成部２１０Ａの長さＬ１を長くして、長さＬ１が開孔２０２Ａの辺の長さ９個分の９８［ｍｍ］で最も低減効果が高く、約１６［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。そして、長さＬ１が１４２［ｍｍ］まで３［ｄＢ］以上の抑制効果が確認された。しかし、長さＬ１を長くするほど、ピーク以外の電磁波ノイズの漏えいが増大する。また、むやみに開孔面積を増加させると、プリント回路板３００のグラウンド電位安定、外部ノイズのプリント回路板３００への影響抑制などの導電性の筐体２００Ａのメリットが損なわれる。そのため、ノイズ低減効果から考えると、開孔形成部２１０Ａは、Ｙ方向の長さが、プリント配線板３０１と筐体２００Ａ（平板部２０１Ａ）との距離の６倍以上２０倍以下の長さに、信号配線パターン３２１Ｓの配線幅を加えた長さを有するのが好ましい。
When the length L1 was 10 [mm] of one side of the
次に、開孔２０２の長さＬ２を変えて計算した結果を図８（ｂ）に示す。図８（ｂ）は、実施例３において開孔形成部２１０Ａの長さＬ２を変えた場合の電磁波ノイズの電界強度のシミュレーション結果を示すグラフである。図８（ｂ）に示すグラフは、ノイズ源の基本周波数に近く、問題になりやすい低い周波数である３３０［ＭＨｚ］付近の電界強度のピーク値を比較したものである。開孔２０２Ａの数を１、３、５・・・と奇数倍で配置していき、長さＬ２を変化させた。長さＬ１は、開孔２０２Ａを５個分配置した長さとなる５４［ｍｍ］に固定した。
Next, FIG. 8B shows the result of calculation with the length L2 of the
長さＬ２が開孔２０２Ａの辺の長さ１個分の１０［ｍｍ］では、約１［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。長さＬ２が開孔２０２Ａの辺の長さ３個分の３２［ｍｍ］では、約６［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。更に開孔形成部２１０Ａの長さＬ２を長くして、長さＬ２が開孔２０２Ａの辺の長さ７個分の７６［ｍｍ］で最も低減効果が高く、約１８［ｄＢ］のノイズ低減効果があった。
When the length L2 was 10 [mm] of one side of the
しかし、長さＬ２を長くするほど、ピーク以外の電磁波ノイズの漏えいが増大する。また、むやみに開孔面積を増加させると、プリント回路板３００のグラウンド電位安定、外部ノイズのプリント回路板３００への影響抑制などの導電性の筐体２００Ａのメリットが損なわれる。そのため、ノイズ低減効果から考えると、開孔形成部２１０Ａは、Ｘ方向の長さが、信号配線パターン３２１ＳのＸ方向の長さの０．７５倍以上２倍以下であるのが好ましい。
However, as the length L2 is increased, the leakage of electromagnetic noise other than the peak increases. Further, if the hole area is increased unnecessarily, the merit of the
［第３実施形態］
次に、第３実施形態に係る電子機器について説明する。図９は、第３実施形態に係る電子機器の一部を示す斜視図である。第３実施形態では、プリント回路板の構成が、第１実施形態で説明したプリント回路板３００と異なる。それ以外の構成は第１実施形態と同様である。なお、第３実施形態において、第１実施形態と同様の構成については説明を省略する。
[Third Embodiment]
Next, an electronic apparatus according to the third embodiment will be described. FIG. 9 is a perspective view illustrating a part of an electronic apparatus according to the third embodiment. In the third embodiment, the configuration of the printed circuit board is different from the printed
電子機器１００Ｂは、導電性部材である金属製の筐体２００と、筐体２００に間隔をあけて対向して配置され、筐体２００にスペーサ２５０で固定されたプリント回路板３００Ｂと、を備えている。
The
プリント回路板３００Ｂは、プリント配線板３０１Ｂと、プリント配線板３０１Ｂに実装された第１半導体装置である半導体装置（ＩＣ）３５１Ｂと、プリント配線板３０１Ｂに実装された第２半導体装置である半導体装置（ＩＣ）３５２Ｂと、を有する。
The printed
プリント配線板３０１Ｂは、一対の表層３１１Ｂ，３１２Ｂを有する２層以上のプリント配線板である。半導体装置３５１Ｂ，３５２Ｂは、プリント配線板３０１Ｂの一方の表層３１１Ｂに実装されている。表層３１１Ｂは、筐体２００に対向する（固定される）側の表層である。
The printed
プリント配線板３０１Ｂには、半導体装置３５１Ｂの信号端子（出力端子）と半導体装置３５２Ｂの信号端子（入力端子）とを接続する、デジタル信号の伝送路となる信号配線３２０Ｓが形成されている。また、プリント配線板３０１Ｂには、半導体装置３５１Ｂの別の信号端子と半導体装置３５２Ｂの別の信号端子とを接続する、デジタル信号の伝送路となる信号配線３２２Ｓが形成されている。つまり、プリント配線板３０１Ｂには、半導体装置３５１Ｂと半導体装置３５２Ｂとを接続する信号配線が複数形成されている。
The printed
半導体装置３５１Ｂは、デジタル信号、例えばクロック信号を信号配線３２０Ｓに出力する出力回路を有し、半導体装置３５２Ｂは、半導体装置３５１Ｂが信号配線３２０Ｓに出力した信号を入力する入力回路を有する。また、半導体装置３５１Ｂは、デジタル信号、例えば制御信号やデータ信号を信号配線３２２Ｓに出力する出力回路を有し、半導体装置３５２Ｂは、半導体装置３５１Ｂが信号配線３２２Ｓに出力した信号を入力する入力回路を有する。つまり、複数の信号配線のうち少なくとも１つの信号配線、第３実施形態では信号配線３２０Ｓをクロック信号が伝搬する。
The
表層３１１Ｂには、信号配線３２０Ｓを構成する信号配線パターン３２１Ｓと、信号配線３２２Ｓを構成する信号配線パターン３２３Ｓと、グラウンド配線を構成するグラウンドパターン３２１Ｇとが形成されている。なお、図示は省略するが、表層３１１Ｂには、電源配線を構成する電源配線パターンが形成されている。
On the
第３実施形態では、信号配線３２０Ｓの全てが表層３１１Ｂに形成された信号配線パターン３２１Ｓであり、信号配線３２２Ｓの全てが表層３１１Ｂに形成された信号配線パターン３２３Ｓである。そして、信号配線パターン３２１Ｓ，３２３Ｓは、直線状に延びて形成されている。
In the third embodiment, all of the
第３実施形態では、筐体２００の平板部２０１は、信号配線３２０Ｓ，３２２Ｓのうち少なくとも１つの信号配線の信号配線パターンに対向する開孔形成部２１０を有する。開孔形成部２１０には１つの開孔２０２が形成されている。
In the third embodiment, the
具体的には、信号配線パターン３２１Ｓにはクロック信号が伝送されるので、開孔形成部２１０は、少なくとも信号配線パターン３２１Ｓに対向するように配置されている。第３実施形態では、開孔形成部２１０は、信号配線パターン３２３Ｓにも対向しており、信号配線パターン３２３Ｓを伝搬するデジタル信号に起因する電磁波ノイズの共振による電界強度のピークも低減することができる。
Specifically, since a clock signal is transmitted to the
なお、第３実施形態において、第２実施形態のように開孔形成部に複数の開孔を形成してもよい。 In the third embodiment, a plurality of holes may be formed in the hole forming portion as in the second embodiment.
本発明は、以上説明した実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想内で多くの変形が可能である。また、本発明の実施形態に記載された効果は、本発明から生じる最も好適な効果を列挙したに過ぎず、本発明による効果は、本発明の実施形態に記載されたものに限定されない。 The present invention is not limited to the embodiments described above, and many modifications are possible within the technical idea of the present invention. In addition, the effects described in the embodiments of the present invention only list the most preferable effects resulting from the present invention, and the effects of the present invention are not limited to those described in the embodiments of the present invention.
上述の実施形態では、プリント配線板の一方の表層に第１半導体装置および第２半導体装置が実装された場合について説明したが、これに限定するものではない。一方の表層に一方の半導体装置が実装され、他方の表層に他方の半導体装置が実装される場合であってもよい。この場合、信号配線には、導電性部材に対向する側の表層の信号配線パターンのほか、ヴィアや反対側の表層または内層の信号配線パターン等が含まれることになる。したがって、開孔（開孔形成部）は、信号配線のうち、少なくとも導電性部材に対向する側の表層の信号配線パターンに対向していればよい。 In the above-described embodiment, the case where the first semiconductor device and the second semiconductor device are mounted on one surface layer of the printed wiring board has been described. However, the present invention is not limited to this. One semiconductor device may be mounted on one surface layer, and the other semiconductor device may be mounted on the other surface layer. In this case, the signal wiring includes a signal wiring pattern on the surface layer on the side facing the conductive member, a signal wiring pattern on the surface layer on the opposite side or the inner layer, and the like. Therefore, the opening (opening forming portion) only needs to face the signal wiring pattern on the surface layer on the side facing the conductive member at least among the signal wirings.
１００…電子機器、２００…筐体（導電性部材）、２０１…平板部、２０２…開孔、２１０…開孔形成部、３００…プリント回路板、３０１…プリント配線板、３１１…表層、３２０Ｓ…信号配線、３２１Ｓ…信号配線パターン、３５１…半導体装置（第１半導体装置）、３５２…半導体装置（第２半導体装置）
DESCRIPTION OF
Claims (13)
前記導電性部材に固定されたプリント回路板と、を備え、
前記プリント回路板は、
信号配線が形成されたプリント配線板と、
前記プリント配線板に実装され、前記信号配線にデジタル信号を出力する第１半導体装置と、
前記プリント配線板に実装され、前記第１半導体装置から出力された前記デジタル信号を前記信号配線を介して入力する第２半導体装置と、を有し、
前記信号配線は、前記プリント配線板において前記導電性部材と対向する表層に形成された信号配線パターンを有し、
前記導電性部材は、前記信号配線パターンに対向し、開孔が形成された開孔形成部を有することを特徴とする電子機器。 A conductive member;
A printed circuit board fixed to the conductive member,
The printed circuit board is:
A printed wiring board on which signal wiring is formed;
A first semiconductor device mounted on the printed wiring board and outputting a digital signal to the signal wiring;
A second semiconductor device that is mounted on the printed wiring board and that inputs the digital signal output from the first semiconductor device via the signal wiring;
The signal wiring has a signal wiring pattern formed on a surface layer facing the conductive member in the printed wiring board,
The electronic device according to claim 1, wherein the conductive member has an opening forming portion in which an opening is formed facing the signal wiring pattern.
前記開孔は、前記信号配線パターンの延びる配線方向に対して直交する方向の長さが、前記プリント配線板と前記導電性部材との距離の２倍以上８倍以下の長さに、前記信号配線パターンの配線幅を加えた長さを有することを特徴とする請求項２に記載の電子機器。 The signal wiring pattern is formed to extend linearly,
The opening has a length in a direction orthogonal to a wiring direction in which the signal wiring pattern extends such that the length of the signal is not less than 2 times and not more than 8 times the distance between the printed wiring board and the conductive member. The electronic device according to claim 2, wherein the electronic device has a length obtained by adding a wiring width of the wiring pattern.
前記開孔は、前記信号配線パターンの延びる配線方向と平行な方向の長さが、前記信号配線パターンの前記配線方向の長さの０．５倍以上１．５倍以下であることを特徴とする請求項２または３に記載の電子機器。 The signal wiring pattern is formed to extend linearly,
The opening has a length in a direction parallel to a wiring direction in which the signal wiring pattern extends, which is 0.5 to 1.5 times a length of the signal wiring pattern in the wiring direction. The electronic device according to claim 2 or 3.
前記開孔形成部は、前記信号配線パターンの延びる配線方向に対して直交する方向の長さが、前記プリント配線板と前記導電性部材との距離の６倍以上２０倍以下の長さに、前記信号配線パターンの配線幅を加えた長さを有することを特徴とする請求項５に記載の電子機器。 The signal wiring pattern is formed to extend linearly,
The opening forming portion has a length in a direction orthogonal to a wiring direction in which the signal wiring pattern extends such that the distance between the printed wiring board and the conductive member is not less than 6 times and not more than 20 times. 6. The electronic apparatus according to claim 5, wherein the electronic apparatus has a length obtained by adding a wiring width of the signal wiring pattern.
前記開孔形成部は、前記信号配線パターンの延びる配線方向と平行な方向の長さが、前記信号配線パターンの前記配線方向の長さの０．７５倍以上２倍以下である特徴とする請求項５または６に記載の電子機器。 The signal wiring pattern is formed to extend linearly,
The length of the opening forming portion in a direction parallel to the wiring direction in which the signal wiring pattern extends is 0.75 to 2 times the length of the signal wiring pattern in the wiring direction. Item 7. The electronic device according to Item 5 or 6.
前記開孔形成部は、前記複数の信号配線のうち少なくとも１つの信号配線の信号配線パターンに対向していることを特徴とする請求項１乃至９のいずれか１項に記載の電子機器。 A plurality of the signal wirings are formed on the printed wiring board,
10. The electronic device according to claim 1, wherein the opening forming portion faces a signal wiring pattern of at least one signal wiring among the plurality of signal wirings.
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