JP2017137854A - 可変容量ベーンポンプ - Google Patents

Abstract

【目的】各回転数域に応じた適正なオイルの吐出量にすることができ、またそのための構造が極めて簡単なものにすることができる可変容量ベーンポンプとすること。【構成】ベーンロータ２が収められる内部ハウジング３と、ベーンロータ２は回転中心を不動とすると共に前記内部ハウジング３は移動自在としたポンプハウジング１と、内部ハウジング３を吐出量が減少する方向に移動させる第１制御油室Ｓ1及び内部ハウジング３を吐出量が増加する方向に移動させる第２制御油室Ｓ2と、圧力調整バルブ５と、感温バルブ４と、内部ハウジング３を弾性付勢する弾性部材７とを備えたこと。感温バルブ４は油温が変化するに従い次第に流路面積が変化するものとし、圧力調整バルブ５は、吐出オイルの圧力の増加にて排出量が変化すること。【選択図】 図１

Description

本発明は、各回転数域に応じた適正なオイルの吐出量にすることができ、またそのための構造が極めて簡単なものにすることができる可変容量ベーンポンプに関する。

従来、ベーンポンプにおいて、吐出量を変化させることができるタイプが種々存在している。その代表的なものとして特許文献１が存在する。特許文献１ではカムリング(5)を揺動させることでポンプの吐出容量を可変できる可変容量形ポンプが開示されている。特許文献１の実施形態では、吐出ポート(12)と、ワックスペレット(41)の膨張又は収縮によって開閉する感温弁(6)、その下流に油圧によって開閉するパイロット弁(7)、またその下流に第２制御油室(17)が形成されている。

特開２０１５−０２１４００号公報

第２制御油室(17)に油圧を掛けたり掛けなかったりすることでカムリング(5)を揺動させ、ポンプの吐出容量を変化させるものとなっている。特許文献１の構成には以下の課題が存在する。まず、第１コイルばね(27)、第２コイルばね(28)という２つのばねが用いられており、部品点数の増大、設置スペースの増大が起きる。次に、油温によって開閉する感温弁(6)の下流に直列に、油圧によって開閉するパイロット弁(7)の下流に直列に、第２制御油室(17)の順に配置されることで、実際に第２制御油室(17)の油圧を調節するのはパイロット弁(7)となっている。

油通路(36)と給排通路(37)とは、パイロット弁(7)のスプール弁(52)の軸方向位置がある特定の位置だった時のみ連通し、その時のみ感温弁(6)と第２制御油室(17)が連通し、感温弁(6)からの油圧が第２制御油室(17)に伝搬する構成となっている。感温弁(6)と第２制御油室(17)が連通していない場合は、油圧の制御はパイロット弁(7)のみで行われていることになり、制御の自由度を高くすることが困難であった。

次に、パイロット弁(7)は、給排通路(37)を介して第２制御油室(17)に油圧を掛けるか、油圧を抜くかの２通りの制御しか行うことができない。よって制御の自由度を高くすることが困難であった。次に、連通路(35)の上流端(35a)とドレンポート(54)、油通路(36)と第２ドレンポート(56)、連通路(35)の開口端(35b)と第１ドレンポート(59)は全ての回転数において連通しない構成となっている。

ポンプの吐出ポート(12)から吐出されたオイルはどこからも排出(リリーフ)されることなく、全て制御油室(16、17)又はメインオイルギャラリー(13)(エンジン)に送られることになる。よって本構成において高油圧時の油圧上昇を抑制するリリーフバルブを仮に設けたい場合は、本構成とは別にリリーフバルブを設ける必要があり、スペース及びコストの増大となっていた。

そこで、本発明の目的（解決しようとする課題）は、各回転数域に応じた適正なオイルの吐出量にすることができ、またそのための構造を極めて簡単なものにすることができる可変容量ベーンポンプを提供することにある。

そこで、発明者は、上記課題を解決すべく、鋭意研究を重ねた結果、請求項１の発明を、複数のベーンが出没可能に挿入されたロータ部とからなるベーンロータと、該ベーンロータが収められるロータ室を有する内部ハウジングと、前記ベーンロータは回転中心を不動とすると共に前記内部ハウジングは移動自在とした収納室を有するポンプハウジングと、該ポンプハウジングの前記収納室内の前記内部ハウジングを吐出量が減少する方向に移動させる第１制御油室と、前記ポンプハウジングの前記収納室内の前記内部ハウジングを吐出量が増加する方向に移動させる第２制御油室と、前記ポンプハウジングの前記第２制御油室内のオイルを排出する圧力調整バルブと、吐出オイルの一部が流入する感温バルブと、前記ポンプハウジングに設けられ前記内部ハウジングを前記ベーンロータによる吐出量を増加させる方向に弾性付勢する弾性部材とを備え、前記感温バルブは油温が変化するに従い次第に流路面積が変化するものとし、前記圧力調整バルブは、吐出オイルの圧力の増加にて排出量が変化してなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項２の発明を、請求項１において、前記感温バルブは吐出オイルの一部をリリーフする役目を有してなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項３の発明を、請求項１において、前記ポンプハウジングの前記収納室内の前記内部ハウジングを吐出量が減少する方向に移動させる第３制御油室が設けられ、該第３制御油室は前記感温バルブと連通し吐出オイルの一部を流入可能としてなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項４の発明を、請求項１，２又は３の何れか１項の記載において、前記圧力調整バルブは、シリンダとスプール弁体とを備え、前記シリンダには吐出オイルの一部が流入するシリンダ流入部が設けられ、該シリンダ流入部側を基点として軸方向に沿って第１流入口，第１排出口，第２流入口と第２排出口とが形成され、前記スプール弁体には、軸方向に沿って、第１連通部と第２連通部とを有し、前記第１連通部は前記第１流入口と第１排出口とを連通し、前記第２連通部は前記第２流入部と前記第２排出口とを連通してなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項５の発明を、請求項１，２又は３の何れか１項の記載において、前記圧力調整バルブは、シリンダとスプール弁体とを備え、前記シリンダには吐出オイルの一部が流入するシリンダ流入部が設けられ、該シリンダ流入部側を基点として前記シリンダには第１排出口，第２排出口，第３排出口の順に形成され且つ前記第１排出口，前記第２排出口，前記第３排出口と連通可能な共通流入口が形成され、前記スプール弁体には共通連通部が形成され、該共通連通部は前記共通流入口，前記第１排出口，前記第２排出口，前記第３排出口と連通可能としてなる可変容量ベーンポンプとしたことにより上記課題を解決した。

請求項６の発明を、請求項１，２又は３の何れか１項の記載において、前記圧力調整バルブは、シリンダとスプール弁体とを備え、前記シリンダには吐出オイルの一部が流入するシリンダ流入部が設けられ、該シリンダ流入部側を基点として前記シリンダには軸方向に沿って第１流入口，第２流入口，第１排出口と第２排出口とが形成され、前記スプール弁体は弁内室部と、該弁内室部と前記スプール弁体の外部とを連通する弁内流入孔と弁内流出孔とを有し、前記弁内流入孔と前記弁内流出孔との間隔は前記第１流入口と前記第１排出口及び前記第２流入口と前記第２排出口との間隔と等しくしてなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項７の発明を、請求項１，２，３，４，５又は６の何れか１項の記載において、前記第２制御油室の流入部にはオリフィスが設けられてなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項８の発明を、請求項１，２，３，４，５，６又は７の何れか１項の記載において、前記第３制御油室の下流にはオリフィス及びドレンが設けられてなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項９の発明を、請求項１，２，３，４，５，６，７又は８の何れか１項の記載において、前記内部ハウジングは方形状の板状部とし、該板状部の中間箇所に円形状とした前記ロータ室が形成されてなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。請求項１０の発明を、請求項１，２，３，４，５，６，７又は８の何れか１項の記載において、前記内部ハウジングは、環状部と操作突出部とからなり、前記ポンプハウジングの収納室の一部に凹状操作領域が形成され、該凹状操作領域内に前記操作突出部が配置される構成としてなる可変容量ベーンポンプとしたことにより、上記課題を解決した。

請求項１の発明では、本発明の内部ハウジングを可動させる構造を安価にすることができる。感温バルブは、サーモワックス、形状記憶合金、バイメタルなどの非電子的手段にて油温によって開閉するバルブ機構とすることで、非電子的手段による構成にでき、耐久性，信頼性の優れた装置にできる。さらに、第２制御油室からオイルを排出する圧力調整バルブは、リリーフバルブとしての機能も兼ねており、別途リリーフバルブを設ける必要がないため、部品点数の減少、設置スペースの縮小が図れる。請求項２の発明では、前記感温バルブは吐出オイルの一部をリリーフする役目を有したことにより、吐出オイルの圧力に対して広い範囲でのリリーフ制御ができる。

請求項３の発明では、第３制御油室に連通して、感温バルブを設けたことによって、様々な油温と油圧に対応したきめ細やかな制御が行え、より燃費向上効果が大きくできる。請求項４の発明では、第２制御油室におけるきめ細かい２段階の圧力制御を行うことができ、これによって各状況における吐出オイルの調整が可能となる。請求項５の発明では、第２制御油室内の圧力調整を極めて簡単な構成にて多段階の圧力制御を行うことができる。請求項６の発明では、請求項４の発明と同様にきめ細かい２段階の圧力制御を行うことができる。

請求項７の発明では、前記第２制御油室の流入部にオリフィスが設けられたことにより、第２制御油路にオイルが流れる時に、第１制御油室と第２制御油室との油圧に適切な圧力差を生じさせることができるので圧力調整バルブを用いた制御をより正確にできる。請求項８の発明では、前記第３制御油室の下流にはオリフィス及びドレンが設けられたことにより、オイルが流れる量を調整することで第３制御油室の油圧を適切な値にすることができる。

請求項９の発明では、前記内部ハウジングは方形状の板状部とし、該板状部の中間箇所に円形状とした前記ロータ室が形成された構成により、極めて安価な構造にできる。請求項１０の発明では、前記内部ハウジングは、環状部と操作突出部とからなり、前記ポンプハウジングの収納室の一部に凹状操作領域が形成され、該凹状操作領域内に前記操作突出部が配置される構成としたことにより、極めて精度が高い吐出量の調整ができる。

（Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明におけるオイル潤滑回路の略示図、（Ｂ）はベーンロータと内部ハウジングの１回転当たりの吐出量最小状態を示す略示図、（Ｃ）はベーンロータと内部ハウジングの１回転当たりの吐出量最大状態を示す略示図である。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における回転数一定（７５０ｒｐｍ）での低油温時の動作を示す略示図、（Ｂ）は（Ａ）の（I）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（II）部拡大図である。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における回転数一定（７５０ｒｐｍ）での中油温時の動作を示す略示図、（Ｂ）は（Ａ）の（III）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（IV）部拡大図である。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における回転数一定（７５０ｒｐｍ）での高油温時の動作を示す略示図、（Ｂ）は（Ａ）の（V）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（VI）部拡大図である。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における中油温且つ回転数７５０ｒｐｍ時の動作を示す略示図、（Ｂ）は（Ａ）の（VII）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（VIII）部拡大図。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における中油温且つ回転数１０００ｒｐｍ乃至１５００ｒｐｍ時の動作を示す略示図、(Ｂ)は(Ａ)の（IX）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（X）部拡大図である。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における中油温且つ回転数２０００ｒｐｍ時の動作を示す略示図、（Ｂ）は（Ａ）の（XI）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（XII）部拡大図。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における中油温且つ回転数２４００ｒｐｍ時の動作を示す略示図、（Ｂ）は（Ａ）の（XIII）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（XIV）部拡大図である。 （Ａ）は第１実施形態の内部ハウジング及び圧力調整バルブを備えた本発明における中油温且つ回転数３０００ｒｐｍ時の動作を示す略示図、（Ｂ）は（Ａ）の（XV）部拡大図、（Ｃ）は（Ａ）の（XVI）部拡大図。 （Ａ）は第２実施形態の内部ハウジングを備えた本発明における第２実施形態を備えたオイル潤滑回路の略示図、（Ｂ）はベーンロータと内部ハウジングの１回転当たりの吐出量最小状態における略示図である。 感温バルブをリリーフバルブとして使用した実施形態のオイル潤滑回路の略示図である。 （Ａ）は第２実施形態の圧力調整バルブを備えた本発明の要部略示図、（Ｂ）は圧力調整バルブの第１段オイル排出状態を示す縦断側面略示図、（Ｃ）は圧力調整バルブの第２段オイル排出状態を示す縦断側面略示図、（Ｄ）は圧力調整バルブの第３段オイル排出状態を示す縦断側面略示図である。 （Ａ）は第３実施形態の圧力調整バルブを備えた本発明の要部略示図、（Ｂ）は圧力調整バルブの第１段オイル排出状態を示す縦断側面略示図、（Ｃ）は圧力調整バルブのオイル排出の停止状態を示す縦断側面略示図、（Ｄ）は圧力調整バルブの第２段オイル排出状態を示す縦断側面略示図である。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。本発明の可変容量ベーンポンプは、エンジン等の機器のオイル潤滑回路に組み込まれる。本発明の可変容量ベーンポンプは、ポンプハウジング１と、ベーンロータ２と、内部ハウジング３と、感温バルブ４と、圧力調整バルブ５と、弾性部材７とから構成される〔図１（Ａ）参照〕。感温バルブ４と、圧力調整バルブ５と、ポンプハウジング１とは別の部品として独立した部品としたり、又はポンプハウジング１に組み込んで一体として単体のポンプユニットとすることもある。

ポンプハウジング１は、ハウジング本体部１１に収納室１２が形成されている。また、収納室１２には、ベーンロータ２の回転中心位置が不動となるように装着されている。ポンプハウジング１には、オイルを吸入する吸入部１３と、オイルを吐出する吐出部１４が形成されている。

ベーンロータ２は、ロータ部２１とベーン２２とから構成される。ロータ部２１には、複数のベーン溝部２１ａ，２１ａ，…が形成され、これらベーン溝部２１ａ，２１ａ，…にベーン２２が挿入されたものである〔図１（Ｂ），（Ｃ）参照〕。ロータ部２１は、ポンプハウジング１の収納室１２に対して回転中心位置が不動の状態で組み付けられ、エンジンの動力又はモータにて回転する。ロータ部２１の回転にともなってベーン２２は、その一部が遠心力や油圧、図示しないガイドリング等にてベーン溝部２１ａの外部に飛び出し、後述する内部ハウジング３のロータ室３２の内周壁に当接する。

ポンプハウジング１の収納室１２には、内部ハウジング３が配置される。該内部ハウジング３は、可動本体部３１とロータ室３２とからなる。可動本体部３１は、方形状且つ板状に形成されており、その外形は長方形又は正方形である〔図１（Ｂ），（Ｃ）参照〕。可動本体部３１の中間位置には中空円筒状のロータ室３２が形成されている。該ロータ室３２には、前記ベーンロータ２が収まる構成となっている。

内部ハウジング３には、二つの実施形態が存在する。内部ハウジング３の第１実施形態は、直線移動タイプとしたものである。内部ハウジング３は、ポンプハウジング１の収納室１２内を外部の油圧によって移動することができる。前述したように、ベーンロータ２は、ポンプハウジング１の収納室１２に対して位置が不動であり、内部ハウジング３は収納室１２に対して移動可能である。つまり、ベーンロータ２と内部ハウジング３とは、相対的に位置が移動する。

そして、内部ハウジング３の移動によってロータ室３２が共に移動し、該ロータ室３２の移動によって、ベーンロータ２の回転中心Ｐａと、ロータ室３２の直径中心Ｐｂとの間隔が変動し、オイルの吐出量が変化する。そして、ベーンロータ２の回転中心Ｐａと、ロータ室３２の直径中心Ｐｂとの間隔が小さくなると吐出部１４からのオイル吐出量が少なくなり〔図１（Ｂ）参照〕、回転中心Ｐａと、直径中心Ｐｂとの間隔が大きくなるとオイル吐出量が多くなる〔図１（Ｃ）参照〕。

本発明の説明では、内部ハウジング３が第２制御油室Ｓ2側から第１制御油室Ｓ1側に移動すると、回転中心Ｐａと直径中心Ｐｂとの間隔が大きくなり、オイル吐出量が増加し、回転中心Ｐａと直径中心Ｐｂとの間隔が最大で、オイル吐出量が最大となる。内部ハウジング３が第１制御油室Ｓ1側から第２制御油室Ｓ2側に移動すると、回転中心Ｐａと直径中心Ｐｂとの間隔が小さくなりオイル吐出量が減少し、回転中心Ｐａと直径中心Ｐｂとの間隔が最小で、オイル吐出量が最小となる。

また、内部ハウジング３は、ポンプハウジング１の収納室１２内を移動し、何れの位置であっても、内部ハウジング３は、常時、吸入部１３からオイルを吸入し、吐出部１４からオイルを吐出することができる。

ポンプハウジング１の収納室１２に対して、内部ハウジング３は直線状に往復移動するものである。略長方形状に形成された収納室１２に対して内部ハウジング３の移動方向両側には拡縮する空隙室が生じる。空隙室は、前記収納室１２が内部ハウジング３によって仕切られた二つ以上の室のことである。この空隙室は、後述する第１制御油室Ｓ1，第２制御油室Ｓ2及び第３制御油室Ｓ3となる（図１参照）。

第１制御油室Ｓ1と第３制御油室Ｓ3は、共に内部ハウジング３の同一側に形成される（図１参照）。第２制御油室Ｓ2は、第１制御油室Ｓ1とは反対側に形成される（図１参照）。また、内部ハウジング３の移動方向において同一側に位置する第１制御油室Ｓ1と第３制御油室Ｓ3とは、内部ハウジング３に設けられた仕切り部３１ａによって仕切られる〔図１（Ｂ），（Ｃ）参照〕。

収納室１２には前記仕切り部３１ａが挿入される凹部１２ａが形成されており、内部ハウジング３が収納室１２内を移動すると共に仕切り部３１ａも移動し、該仕切り部３１ａが凹部１２ａ内を摺動する構成となる。したがって、第１制御油室Ｓ1と第３制御油室Ｓ3とは、仕切り部３１ａによって連通することはない。つまり、第１制御油室Ｓ1に流入したオイルと、第３制御油室Ｓ3に流入したオイルは圧力が異なる。

前記第２制御油室Ｓ2には弾性部材７が設けられる。該弾性部材７は、前記内部ハウジング３を第１制御油室Ｓ1側に向かって弾性付勢する。つまり、弾性部材７は、内部ハウジング３をベーンロータ２に対して吐出量を増加させる方向に移動させようとするその方向に弾性付勢する役目をなす〔図１（Ｂ），（Ｃ）参照〕。

ポンプハウジング１の吐出部１４には、吐出主流路Ｊが設けられている〔図１（Ａ）参照〕。該吐出主流路Ｊは、エンジン等の潤滑オイルを必要とする機器９が組み込まれた流路であり、吐出部１４から機器９を介して吸入部１３に向かってオイルの循環が行われる。前記吐出主流路Ｊ内には、オイルパン１７が備えられることもある（図１参照）。前記吐出主流路Ｊには、該吐出主流路Ｊから分岐して前記第１制御油室Ｓ1に吐出オイルの一部を送る第１制御油路Ｊ1が設けられている。

該第１制御油路Ｊ1を流れる吐出オイルの一部を第１分岐オイルｋ1と称する。また、同様に前記吐出主流路Ｊには、該吐出主流路Ｊから分岐して前記第３制御油室Ｓ3に吐出オイルの一部を送る第３制御油路Ｊ3が設けられている。該第３制御油路Ｊ3を流れる吐出オイルの一部を第３分岐オイルｋ3と称する。

また、同様に吐出部１４の吐出主流路Ｊから分岐して第２制御油室Ｓ2に吐出オイルの一部を送る第２制御油路Ｊ2が設けられている。該第２制御油路Ｊ2を流れる吐出オイルの一部を第２分岐オイルｋ2と称する（図２乃至図４等参照）。第１分岐オイルｋ1，第２分岐オイルｋ2及び第３分岐オイルｋ3は、その流れを図２乃至図４において矢印にて示している。

感温バルブ４は、オイルの温度によって開閉するバルブである。感温バルブ４は、第３制御油路Ｊ3内に組み込まれている〔図１（Ａ）参照〕。感温バルブ４は、感温部４１とピストン部４２とシリンダ部４３とから構成されている。ただし感温部４１は、オイルの温度を感知し易いようにするために、吐出主流路Ｊに突入または隣接していることが好ましい。感温バルブ４は、オイルが高油温時のみ閉じるものであり、オイルの油温が変化（低油温から次第に上昇）するに従い、流路面積が次第に変化（減少）するものである。

前記感温バルブ４の具体的な構成を示すと、ピストン部４２には感温弁部４４が装着されている。該感温弁部４４は、略円筒形の逆カップ状に形成されたものである。その頂部には、上流側の第３制御油路Ｊ3と連通する流入孔４４ａが形成されている。また、シリンダ部４３には、下流側の第３制御油路Ｊ3と連通する流出口４３ａが形成されている。オイルは、上流側の第３制御油路Ｊ3から感温弁部４４の流入孔４４ａを通過して、シリンダ部４３内に流入する。

そして、感温部４１が油温を検知することで、ピストン部４２と共に感温弁部４４がシリンダ部４３内を上下方向に移動し、流出口４３ａを開閉するものである。このような構成によって、前述したように、オイルの油温が変化（低油温から次第に上昇）するに従い、感温弁部４４は動作（下降）して、流出口４３ａの流路面積を次第に変化（減少）させる。

感温バルブ４の仕様には、二つの異なる実施形態が存在する。まず、感温バルブ４の仕様の第１実施形態は、ポンプハウジング１の収納室１２内における内部ハウジング３の移動動作を制御する役目をなすものである（図１乃至図１０参照）。次に、感温バルブ４の仕様における第２実施形態は、吐出オイルの温度変化などに伴う圧力上昇により、吐出オイルのリリーフが必要となったときのリリーフバルブとしての役目をなすものである（図１１参照）。

この実施形態では、感温バルブ４のシリンダ部４３の流出口４３ａからオイルが大気排出されるものである。つまり、感温バルブ４からオイルをオイルパン１７又はポンプハウジング１の吸入部１３側に戻す構成とするものである。具体的には、シリンダ部４３の流出口４３ａと、オイルパン１７とを下流側の第３制御油路Ｊ3を介して連通させたものである（図１１の実線で描かれた第３制御油路Ｊ3を参照）。

或いは、感温バルブ４とポンプハウジング１の吸入部１３付近の流路とを下流側の第３制御油路Ｊ3を介して連通させたものである（図１１の想像線で描かれた第３制御油路Ｊ3を参照）。感温バルブ４の仕様における第２実施形態では、ポンプハウジング１には第３制御油室Ｓ3への流路は設けられず、したがって第３制御油室Ｓ3のオイルの流出入は行われない構成となる（図１１参照）。

圧力調整バルブ５は、第２制御油室Ｓ2内のオイルを排出するものである。該圧力調整バルブ５には、複数の実施形態が存在する。まず、圧力調整バルブ５の第１実施形態を説明する。圧力調整バルブ５は、主にシリンダ５１と、スプール弁体５２と、弾性部材５３等を備えている。シリンダ５１には、シリンダ流入部５１０と、第１流入口５１１と、第２流入口５１２と、第１排出口５１３と、第２排出口５１４とが形成されている。スプール弁体５２には、弁の軸方向に沿って、二つの細径部が設けられ、その一方を第１連通部５２１と称し、他方を第２連通部５２２と称する。第１連通部５２１と第２連通部５２２は、弁の軸方向に離間して直列状態で設けられている（図１，図２，図３等参照）。

圧力調整バルブ５は、前記ポンプハウジング１の第２制御油室Ｓ2と排出油路Ｊ6によって連通されている。該排出油路Ｊ6は、圧力調整バルブ５の第１流入口５１１と、第２流入口５１２にそれぞれ連通しており、具体的には、第１流入口５１１と、第２流入口５１２の付近で二股状に流路が分岐する構成となっている〔図１（Ａ）参照〕。

シリンダ５１内には弾性部材５３が備えられ、該弾性部材５３によって弾性付勢されたスプール弁体５２が第１排出口５１３，第２排出口５１４を閉鎖状態とするように構成されている。シリンダ５１のシリンダ流入部５１０は、吐出主流路Ｊから分岐する分岐路Ｊ5と連通しており、分岐路Ｊ5に存在するオイルの圧力が掛かる部位である。該分岐路Ｊ5及びシリンダ５１内に存在するオイルの圧力増加に伴ってスプール弁体５２はシリンダ５１内をシリンダ流入部５１０側の位置を基点として、該基点の位置から離間するように移動する。

なお、スプール弁体５２の基点とは、ポンプの非動作時においてオイルの圧力が掛からない状態のときのスプール弁体５２の先端の位置のことである。該スプール弁体５２の先端とは、前記シリンダ流入部５１０と対向する端部のことである。スプール弁体５２の移動により、第１流入口５１１と第１排出口５１３同士及び第２流入口５１２と第２排出口５１４同士が連通及び遮断を行いオイルの排出の制御を行う。第１排出口５１３及び第２排出口５１４は、オイルパン１７又は吸入部１３の上流側に連通する〔図１(Ａ)参照〕。

スプール弁体５２は、分岐路Ｊ5を流れて圧力調整バルブ５内に流入するオイルの圧力の増減と弾性部材５３の弾性付勢力にしたがって、シリンダ５１内の軸方向に往復移動する。そして、スプール弁体５２がシリンダ５１内を移動するにしたがい、スプール弁体５２の第１連通部５２１が第１流入口５１１と第１排出口５１３の位置に到達することで、第１流入口５１１と第１排出口５１３が連通し、排出油路Ｊ6を介して第２制御油室Ｓ2内のオイル排出を可能とする。

さらに、スプール弁体５２が移動することで、第１流入口５１１と第１排出口５１３との連通が遮断され、このとき第２流入口５１２と第２排出口５１４とは連通していない。そして、スプール弁体５２がさらに移動することで、該スプール弁体５２の第２連通部５２２が、第２流入口５１２と第２排出口５１４の位置に到達することで第２流入口５１２と第２排出口５１４を連通させ、排出油路Ｊ6を介して第２制御油室Ｓ2内のオイル排出を可能とする。

このとき、第１流入口５１１と第１排出口５１３の連通は遮断される。このように、回転数の増加によって分岐路Ｊ5からのオイルの圧力が増加し、これによって、低回転数域から高回転数域にわたって、圧力調整バルブ５の動作は、エンジンの始動初期では全閉状態によるオイル排出停止であり、その後、第１段目の第１排出口５１３からのオイル排出動作及び第２段目の第２排出口５１４からのオイル排出動作が行われる。第１段目の第１排出口５１３からのオイル排出動作と、第２段目の第２排出口５１４からのオイル排出動作との間のオイル圧力では、全閉状態によるオイル排出停止範囲が存在する。

このように圧力調整バルブ５の第１実施形態では、第２制御油室Ｓ2内のオイル排出を２段階にて行い、第１段階と第２段階におけるオイル排出の間のオイル圧力では、オイル排出が停止される範囲を有している。つまり回転数が増加しても内部ハウジング３は、第２制御油室Ｓ2側に移動し、吐出圧を略一定に保つことができる。また、圧力調整バルブ５の第１実施形態では、前述したように、オイル排出動作を２段階とする構造としているが、スプール弁体５２における連通部の数を増加すると共に、シリンダ５１側でも流入口及び流出口の数を増加することで、３段階以上とした多段階のオイル排出も可能となる。

次に、圧力調整バルブ５の第２実施形態は、図１２に示すように、第１実施形態と略同様に、シリンダ５１とスプール弁体５２とを備え、前記シリンダ５１には、シリンダ流入部５１０が設けられ、該シリンダ流入部５１０と、吐出主流路Ｊから分岐する分岐路Ｊ5とが連通しており、該分岐路Ｊ５を介してシリンダ５１内に吐出オイルの圧力が伝わり、そのオイルの圧力によってスプール弁体５２が移動する構成となっている。

前記シリンダ５１には、図１２に示すように、シリンダ流入部５１０側つまり基点となる位置から所定間隔をおいて離間した位置に共通流入口５１７が形成されている。さらに、シリンダ５１には、第１排出口５１３と、第２排出口５１４と第３排出口５１６とが形成されている。前記第１排出口５１３は、前記第１流入口５１１と軸方向同一位置で且つ周方向に異なる位置に形成されている。

また、第２排出口５１４及び第３排出口５１６は、前記第１排出口５１３と軸方向にそれぞれ異なる位置で、且つ該第１流入口５１１よりもシリンダ流入部５１０から遠い位置に形成されている。つまり、シリンダ５１のシリンダ流入部５１０の位置に最も近く第１排出口５１３が形成され、次いで第２排出口５１４，第３排出口５１６の順で軸方向に離間して配置される。

前記共通流入口５１７は、ポンプハウジング１の第２制御油室Ｓ2と、排出油路Ｊ6によって連通されている。スプール弁体５２は、主弁部５２ａと先頭部５２ｂと細軸部５２ｃとから構成される。該細軸部５２ｃは、主弁部５２ａと先頭部５２ｂとを軸方向に沿って連結している。また、細軸部５２ｃは、主弁部５２ａ及び先頭部５２ｂより直径が小さく形成されている。

そして、スプール弁体５２には、主弁部５２ａと先頭部５２ｂとの間に細軸部５２ｃによって１つの窪みが形成され、この窪みを共通連通部５２３と称する。また、該共通連通部５２３の軸方向の範囲、つまり主弁部５２ａ及び先頭部５２ｂとの間隔は、少なくとも共通流入口５１７，第１排出口５１３，第２排出口５１４及び第３排出口５１６の全てを連通することができる大きさである（図１２参照）。

スプール弁体５２は、弾性部材５３によって常時シリンダ流入部５１０側つまり前記基点側に向かうように弾性付勢され、ポンプの非動作状態でスプール弁体５２の先頭部５２ｂ側が、シリンダ流入部５１０側の基点の位置となるように停止している〔図１２（Ａ）参照〕。この状態のときには共通流入口５１７及び第１排出口５１３は、スプール弁体５２の主弁部５２ａによって完全に閉じた状態（全閉状態）にある。スプール弁体５２は、吐出主流路Ｊから分岐する分岐路Ｊ5を介して圧力調整バルブ５内のオイルの圧力の増減と弾性部材５３の弾性付勢力にしたがって、シリンダ５１内の軸方向に往復移動する。

そして、吐出オイルの圧力の上昇と共にスプール弁体５２がシリンダ流入部５１０の位置つまり基点の位置から離間する方向に移動するが、移動初期においては、主弁部５２ａが共通流入口５１７と第１排出口５１３とを閉じた状態であり、排出油路Ｊ6のオイルの流出は行われず、よって第２制御油室Ｓ2のオイル排出は行われない。

スプール弁体５２がオイルの圧力のさらなる上昇により移動し続けると、スプール弁体５２の主弁部５２ａが、共通流入口５１７と第１排出口５１３とを開き、スプール弁体５２の共通連通部５２３の範囲内に共通流入口５１７と第１排出口５１３とが位置することで、共通連通部５２３，共通流入口５１７及び第１排出口５１３とが連通し、第１段目の第２制御油室Ｓ2のオイル排出を行う〔図１２（Ｂ）参照〕。

次いで、吐出オイルの圧力が上昇し続けて、スプール弁体５２がさらに移動し、第２排出口５１４が開くと共にスプール弁体５２の共通連通部５２３の範囲内に位置することとなり、前記共通流入口５１７と連通することにより第２段目の第２制御油室Ｓ2のオイル排出を行う〔図１２（Ｃ）参照〕。このとき、第１排出口５１３も共通連通部５２３内に位置しており、第１排出口５１３と第２排出口５１４とからオイルの流出が行われる。

さらに、スプール弁体５２の移動が続くことにより、第３排出口５１６が開くと共にスプール弁体５２の共通連通部５２３の範囲内に位置することとなり、前記共通流入口５１７と連通することにより第３段目の第２制御油室Ｓ2のオイル排出を行う〔図１２（Ｄ）参照〕。このとき、第１排出口５１３，第２排出口５１４も共通連通部５２３内に位置しており、第１排出口５１３，第２排出口５１４，第３排出口５１６とからオイルの流出が行われる。この第１段目から第３段目までのオイル排出は、それぞれの段階の間でオイル排出が停止されることはなく、連続的且つ排出量が増加するように行われる〔図１２（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ）参照〕。

また、圧力調整バルブ５の第２実施形態では、第１排出口５１３，第２排出口５１４及び第３排出口５１６によって３段のオイル排出ができるようにしたが、必要に応じて、第第１排出口５１３のみの１段のオイル排出構造としたり、或いは４個以上の排出口を設けて４段以上の多段オイル排出構造としてもよい。

次に、圧力調整バルブ５の第３実施形態は、第１及び第２実施形態と略同様に、シリンダ５１とスプール弁体５２とを備え、前記シリンダ５１には、シリンダ流入部５１０が設けられ、該シリンダ流入部５１０と、吐出主流路Ｊから分岐する分岐路Ｊ5とが連通しており、該分岐路Ｊ５を介してシリンダ５１内に吐出オイルの圧力が伝わり、そのオイルの圧力によってスプール弁体５２が移動する構成となっている（図１３参照）。

そして、シリンダ流入部５１０側をスプール弁体５２の基点とし、前記シリンダ５１には、この基点から第１流入口５１１，第２流入口５１２，第１排出口５１３と第２排出口５１４の順で軸方向に離間して形成されている。スプール弁体５２は、内部に空隙としての弁内室部５２４を有している。そして、該弁内室部５２４とスプール弁体５２の外部とを連通する弁内流入孔５２５と弁内流出孔５２６とを有している。弁内流入孔５２５は弁内流出孔５２６よりもシリンダ流入部５１０側に位置している。スプール弁体５２は、弾性部材５３によって、常時シリンダ流入部５１０側に弾性付勢され、ポンプの非動作状態でスプール弁体５２はシリンダ流入部５１０寄りの端部に停止している〔図１３（Ａ）参照〕。

そして、この状態のときには、第１流入口５１１と第２流入口５１２とはスプール弁体５２によって全部閉じている。スプール弁体５２がシリンダ５１内のシリンダ流入部５１０側とは反対側の方向に移動し、弁内流入孔５２５が第１流入口５１１の位置に到達したときには、弁内流出孔５２６は第１排出口５１３に到達し、第１流入口５１１と第１排出口５１３とは弁内室部５２４を介して連通する〔図１３（Ｂ）参照〕。

また、スプール弁体５２がさらにシリンダ流入部５１０側と反対側の方向に移動し、弁内流入孔５２５が第２流入口５１２の位置に到達したときには、弁内流出孔５２６は第２排出口５１４に到達し、第２流入口５１２と第２排出口５１４とは弁内室部５２４を介して連通する〔図１３（Ｄ）参照〕。このように、吐出オイルの圧力の上昇と共にスプール弁体５２が移動するにしたがい、まず、弁内流入孔５２５と第１流入口５１１及び第１排出口５１３と弁内流出孔５２６との位置が一致し、これらが弁内室部５２４を介して連通し、１段目の第２制御油室Ｓ2内のオイル排出を行う。

さらに、吐出オイルの圧力上昇によりスプール弁体５２がシリンダ流入部５１０の位置と反対側に移動すると、弁内流入孔５２５と第２流入口５１２及び第２排出口５１４と弁内流出孔５２６とが弁内室部５２４を介して連通し、２段目の第２制御油室Ｓ2内のオイル排出を行う。この第３実施形態では、第１段目のオイル排出と、第２段目のオイル排出との間のオイル圧力ではオイル排出の停止範囲が存在する。

次に、本発明の可変容量ベーンポンプの第１制御油室Ｓ1，第２制御油室Ｓ2及び第３制御油室Ｓ3と、感温バルブ４，圧力調整バルブ５との動作について説明する。まず、第１制御油室Ｓ1には、吐出主流路Ｊから分岐する第１制御油路Ｊ1を介して第１分岐オイルｋ1が常時、連通し、第1制御油室Ｓ1に油圧が伝播される。つまり、吐出部１４から吐出主流路Ｊに流れるオイルの吐出圧と略同等の油圧が第１制御油室Ｓ1にかかるものである。

次に、第２制御油室Ｓ2では、該第２制御油室Ｓ2に内装された弾性部材７によって、内部ハウジング３を常時、吐出オイルの吐出量が増加しつつ最大となる方向に弾性付勢している。第２制御油室Ｓ2には、吐出主流路Ｊから分岐する第２制御油路Ｊ2を介して第２分岐オイルｋ2が流入し、第２制御油室Ｓ2に油圧が伝播される。つまり、第２制御油室Ｓ2へのオイルの流れがない場合は吐出部１４から吐出主流路Ｊに流れるオイルの吐出圧と略同等の油圧が第２制御油室Ｓ2にかかるものである。

さらに、第２制御油室Ｓ2は、排出油路Ｊ6によって圧力調整バルブ５に連通されている。圧力調整バルブ５のスプール弁体５２は、吐出主流路Ｊから分岐する分岐路Ｊ5に存在するオイルの圧力によって移動する。そして、吐出部１４からの吐出圧の増減に対応してスプール弁体５２は移動動作を行い、第２制御油路Ｊ2から流入したオイルの排出量を制御することができる。

次に第３制御油室Ｓ3には、吐出主流路Ｊから分岐する第３制御油路Ｊ3と感温バルブ４を介して第３分岐オイルｋ3が流れる。そして、第３制御油室Ｓ3に流入するオイルの量を調節することで第３制御油室Ｓ3の油圧を変更できる。

次に、前記内部ハウジング３の第２実施形態を図１０に基づいて説明する。第２実施形態の内部ハウジング３は揺動タイプである。揺動タイプの内部ハウジング３は、環状部３５と操作突出部３６とから構成されるものとした。環状部３５の内周側にはロータ室３２が形成され、外周側には突起状の揺動基部３５ａが形成されている。

また、収納室１２の内周の一部には、窪み状の揺動受部１２ｂが形成され、該揺動受部１２ｂには前記揺動基部３５ａが挿入される。また、収納室１２の周方向の適宜の一部には凹状操作領域１２ｃが形成されており、前記操作突出部３６が揺動可能に配置される。

そして、内部ハウジング３は、収納室１２に対して前記揺動基部３５ａと揺動受部１２ｂとを揺動中心として揺動する。内部ハウジング３が揺動することによって、環状部３５の直径中心Ｐｂと、ベーンロータ２の回転中心Ｐａとの間隔を変化させることができる。前記凹状操作領域１２ｃは、内装される操作突出部３６によって、二つの空隙部が形成され、その一方が第１制御油室Ｓ1となり、他方が第２制御油室Ｓ2となる。

また、内部ハウジング３の環状部３５の外周と、収納室１２の内周で且つ前記揺動基部３５ａと操作突出部３６との間に形成される空隙が第３制御油室Ｓ3となる。そして、第１制御油室Ｓ1には第１制御油路Ｊ1が連通され、第２制御油室Ｓ2には第２制御油路Ｊ2が連通され、第３制御油室Ｓ3には第３制御油路Ｊ3が連通される。

第２実施形態の可変容量ベーンポンプの動作は、第１実施形態の可変容量ベーンポンプと同等である。また、前記第１制御油路Ｊ1と前記第３制御油路Ｊ3については、前記第１制御油室Ｓ1に第３制御油路Ｊ3が連通され、第３制御油室Ｓ3に第１制御油路Ｊ1が連通される構成としてもよく、この場合でも同等の制御ができる。ただし、第１制御油室Ｓ1と第３制御油室Ｓ3とは連通しない。

また、第２制御油室Ｓ2と第２制御油路Ｊ2との接続部には断面積が絞られたオリフィス１５が設けられる構造とする実施形態が存在する。圧力調整バルブ５からオイルが排出される時、前記オリフィス１５が設けられることにより、第２制御油路Ｊ2を介して第２制御油室Ｓ2に作用する油圧の力と、第１制御油路Ｊ1を介して第１制御油室Ｓ1に作用する油圧の力に適切な差を生じさせることができる。

これにより、第２制御油室Ｓ2側が第１制御油室Ｓ1側よりも圧力が小さくなり、第１制御油室Ｓ1と第２制御油室Ｓ2の面積が同一でも内部ハウジング３を吐出部１４からの吐出量が少なくなる方向に移動させる傾向を強くすることができる。つまり、オイルの無駄な仕事を常時、防ごうとする傾向になり易くすることができる。

第３制御油室Ｓ3の下流側には、断面積が絞られたドレンオリフィス１６が設けられる
実施形態が存在する。ドレンオリフィス１６は、第３制御油室Ｓ3のオイルを排出しにくくする役目をなす。ドレンオリフィス１６は、絞り弁として使用され、上流側に位置する第３制御油室Ｓ3からの排出量を微量とし、第３制御油室Ｓ3を流れるオイルの量の大小により該第３制御油室Ｓ3の油圧を適切に調整することができ、この油圧制御に用いることができる。なお、感温バルブ４の仕様の第２実施形態とした場合（図１１参照）では、ポンプハウジング１には第３制御油室Ｓ3にはオイルの流出入は行われないので、該第３制御油室Ｓ3による油圧制御は行われない。

次に、本発明の作用を種々の状況に応じて説明する。まず、回転数を一定とし、油温が次第に上昇する状況において説明する。ここでは、回転数域は低回転数域とし、具体的にエンジンの回転数は７５０ｒｐｍに設定する。但し、低回転数域は、ここに上げた数値に特に限定されるものではなく、数値が増減してもかまわない。また、図中において、種々の状況におけるオイルの流れ又は油圧伝播は各流路に沿って記載された矢印にて示した。

〔低油温，回転数一定〕
低油温は、４０°Ｃに設定した。但し、低油温の数値はこれに限定されず、この数値は増減しても構わない。低油温且つ低回転数域では、図２に示すように、第１制御油室Ｓ1には、吐出主流路Ｊ，第１制御油路Ｊ1によって、吐出部１４の吐出圧で圧力が伝播される。同様に、第２制御油室Ｓ2にも、吐出主流路Ｊ，第２制御油路Ｊ2によって、吐出部１４の吐出圧で油圧が伝播される。そして、第１制御油室Ｓ1と第２制御油室Ｓ2とは、略同等の油圧及び受圧面積を有しており、第１制御油室Ｓ1の油圧Ｐ1と、第２制御油室Ｓ2の油圧Ｐ2とは、それぞれの油圧が内部ハウジング３にかかる圧力が略等しく、相互に打ち消し合う。

よって、内部ハウジング３には弾性部材７の弾性力のみの力が残り、弾性部材７の弾性付勢力がそのまま掛かる。また、第２制御油室Ｓ2では、排出油路Ｊ6及び圧力調整バルブ５によるオイル排出は行われていない〔図２（Ｃ）参照〕。

感温バルブ４は、低油温時には全開である〔図２（Ｂ）参照〕。これによって、第３制御油室Ｓ3は、オイル流れが大のため高油圧が発生し、この高油圧が弾性部材７の弾性力に勝り、内部ハウジング３は、第２制御油室Ｓ2側〔図２（Ａ）のポンプハウジング１の左側〕に最大限移動する。これによって、吐出部１４からのオイル吐出量は最小となり、１回転当たりの吐出量を少なくし、燃費を向上させることができる。

〔中油温，回転数一定〕
中油温は、８０°Ｃに設定した。但し、中油温の数値はこれに限定されず、この数値は増減しても構わない。中油温且つ低回転数域では、図３に示すように、ベーンロータ２が低回転数域のため吐出部１４からの吐出圧は低いままである。第１制御油室Ｓ1及び第２制御油室Ｓ2には、油圧が伝播される。また、第２制御油室Ｓ2では、排出油路Ｊ6及び圧力調整バルブ５によるオイル排出は行われていない〔図３（Ｃ）参照〕。

感温バルブ４は、中油温のため半開となり〔図３（Ｂ）参照〕、流路面積が減少する。よって、第３制御油室Ｓ3を流れるオイル量が減少するため油圧Ｐ3は低下し、前記第１制御油室Ｓ1の油圧Ｐ1による力に第３制御油室Ｓ3の油圧Ｐ3による力を足した力は減少し、内部ハウジング３は、第１制御油室Ｓ1側〔図３（Ａ）のポンプハウジング１の右側〕に移動する。これによって、１回転当たりの吐出量は増加する。

〔高油温，回転数一定〕
高油温は、１２０°Ｃに設定した。但し、高油温の数値はこれに限定されず、この数値は増減しても構わない。高油温且つ低回転数域では、図４に示すように、ベーンロータ２が低回転数域のため吐出部１４からの吐出圧は低いままである。第１制御油室Ｓ1及び第２制御油室Ｓ2には、油圧が伝播される。また、第２制御油室Ｓ2では、排出油路Ｊ6及び圧力調整バルブ５によるオイル排出は行われていない〔図４（Ｃ）参照〕。

感温バルブ４は、高油温のため全閉となり〔図４（Ｂ）参照〕、オイルの流れは停止する。よって、第３制御油室Ｓ3の油圧Ｐ3は略大気圧となり、第１制御油室Ｓ１と第２制御油室Ｓ2との油圧Ｐ1と油圧Ｐ2とは等しいので、内部ハウジング３には弾性部材７の弾性付勢力のみが掛かり、内部ハウジング３は第１制御油室Ｓ1側〔図４（Ａ）のポンプハウジング１の右側〕の位置に最大限に移動する。これによって、吐出部１４からの回転当たりの吐出量は最大となる。

次に、油温を一定とし、回転数が変化するときの状況を説明する。ここでは、油温は、８０°Ｃに設定する。但し、油温は、ここに上げた数値に特に限定されるものではなく、数値が若干増減してもかまわない。

〔油温一定及び回転数７５０ｒｐｍ〕
エンジン回転数は７５０ｒｐｍに設定した。但し、この数値はこれに限定されず、この数値は若干増減しても構わない。図５に示すように、第１制御油室Ｓ1には、吐出主流路Ｊ及び第１制御油路Ｊ1によって、吐出部１４の吐出圧で圧力が伝播され、第２制御油室Ｓ2にも、吐出主流路Ｊ及び第２制御油路Ｊ2によって、油圧が伝播される。

そして、第１制御油室Ｓ1と第２制御油室Ｓ2とは、略同等の油圧及び受圧面積を有しており、第１制御油室Ｓ1の油圧Ｐ1と、第２制御油室Ｓ2の油圧Ｐ2とは、それぞれの油圧が内部ハウジング３にかかる力が略等しく、相互に打ち消し合う。内部ハウジング３には弾性部材７の弾性力のみの力が残り、弾性部材７の弾性付勢力がそのまま掛かる。また、分岐路Ｊ5のオイルの圧力の力は弾性部材５３の力よりも小さく、スプール弁体５２を１段目開口位置まで移動させることができず、圧力調整バルブ５によるオイル排出は行われない〔図５（Ｃ）参照〕。

感温バルブ４は、８０°Ｃでは半開状態である〔図５（Ｂ）参照〕。第３分岐オイルｋ3は第３制御油路Ｊ3を介して第３制御油室Ｓ3に流入する。これによって、第３制御油室Ｓ3は、油圧が発生するが感温バルブ４が半開状態であるため油圧は低く、この油圧による力が弾性部材７の弾性力より若干大きいため、内部ハウジング３は、第２制御油室Ｓ2側〔図５（Ａ）のポンプハウジング１の左側〕に若干移動する。これによって、吐出部１４からのオイル吐出量は中間状態となる。

〔油温一定及び回転数１０００ｒｐｍ〕
回転数は１０００ｒｐｍに設定した。但し、この数値はこれに限定されず、この数値は若干増減しても構わない。図６に示すように、第１制御油室Ｓ1には、吐出主流路Ｊ及び第１制御油路Ｊ1によって、吐出部１４の吐出圧で圧力が伝播され、第２制御油室Ｓ2にも、吐出主流路Ｊ及び第２制御油路Ｊ2によって、油圧が伝播される。

そして、第１制御油室Ｓ1と第２制御油室Ｓ2とは、略同等の油圧及び受圧面積を有しており、第１制御油室Ｓ1の油圧Ｐ1と、第２制御油室Ｓ2の油圧Ｐ2とは、それぞれの油圧が内部ハウジング３にかかる力が略等しく、相互に打ち消し合う。内部ハウジング３には弾性部材７の弾性力のみの力が残り、弾性部材７の弾性付勢力がそのまま掛かる。また、分岐路Ｊ5のオイルの圧力の力は弾性部材５３の力よりも小さく、スプール弁体５２を１段目開口位置まで移動させることができず、圧力調整バルブ５によるオイル排出は行われない〔図６（Ｃ）参照〕。

感温バルブ４は、半開状態である〔図６（Ｂ）参照〕。吐出主流路Ｊの圧力が７５０ｒｐｍ時よりも高くなるため第３分岐オイルｋ3の流量は、７５０ｒｐｍ時に比べて大きくなる。よって第３制御油室Ｓ3の圧力は７５０ｒｐｍ時に比べて大きくなり、この油圧による力が弾性部材７の弾性力より大きくなるため、内部ハウジング３は、第２制御油室Ｓ2側〔図６（Ａ）のポンプハウジング１の左側〕に若干移動する。これによって、吐出部１４からの１回転当たりのオイル吐出量は、回転数７５０ｒｐｍのときよりも若干減少する。

〔油温一定及び回転数１５００ｒｐｍ〕
回転数は１５００ｒｐｍに設定した。但し、この数値はこれに限定されず、この数値は若干増減しても構わない。回転数は１５００ｒｐｍに設定した場合の内部ハウジング３，感温バルブ４及び圧力調整バルブ５の状態は、図６に示すように、回転数を１０００ｒｐｍに設定した場合と略同等である。また、回転数は増加しているので吐出部１４からのオイル吐出量は、回転数１０００ｒｐｍのときよりも増加する。このように、回転数１０００ｒｐｍ乃至１５００ｒｐｍに設定した場合では、感温バルブ４及び圧力調整バルブ５の状態は略同等となる。

〔油温一定及び回転数２０００ｒｐｍ〕
回転数は２０００ｒｐｍに設定した。但し、この数値はこれに限定されず、この数値は若干増減しても構わない。図７に示すように、第１制御油室Ｓ1には、吐出主流路Ｊ及び第１制御油路Ｊ1によって、吐出部１４の吐出圧で圧力が伝播され、第２制御油室Ｓ2にも、吐出主流路Ｊ及び第２制御油路Ｊ2によって、オイルが流入し、油圧が伝播される。

回転数が２０００ｒｐｍとなることにより、吐出部１４からの吐出量が増加し、オイルの圧力が増加する。分岐路Ｊ5に存在するオイルの圧力による力が増加し、弾性部材５３の弾性力を上回り、スプール弁体５２が移動する。これによって、第１流入口５１１と第１排出口５１３とが連通し、第２制御油室Ｓ2内のオイルは圧力調整バルブ５によって排出が行われる〔図７（Ｃ）参照〕。そのために前記第２制御油室Ｓ2の圧力Ｐ2は第１制御油室Ｓ1の圧力より小さくなる。

感温バルブ４は半開状態であり〔図７（Ｂ）参照〕、第３分岐オイルｋ3の流量は少なくない状態で、第３分岐オイルｋ3は第３制御油路Ｊ3を介して第３制御油室Ｓ3に流入する。これによって、第１制御油室Ｓ1と第３制御油室Ｓ3の足されたオイルの圧力による力が弾性部材７の弾性力と第2制御油室Ｓ2のオイルの圧力による力の合力を上回り、内部ハウジング３は、第２制御油室Ｓ2側〔図７（Ａ）のポンプハウジング１の左側〕に移動する。これによって、吐出部１４からの１回転当たりのオイル吐出量は、減少方向となる。

〔油温一定及び回転数２４００ｒｐｍ〕
図８では、回転数は２４００ｒｐｍに設定した。但し、この数値はこれに限定されず、この数値は若干増減しても構わない。回転数を２４００ｒｐｍに設定した場合の感温バルブ４の状態は、図８に示すように、回転数を２０００ｒｐｍ（図７参照）に設定した場合と略同等である。

回転数が２４００ｒｐｍとなることにより、回転数２０００ｒｐｍのときよりも吐出部１４からの吐出量及び圧力がさらに増加し、分岐路Ｊ5に存在するオイルの圧力が増加する。これによって、圧力調整バルブ５のスプール弁体５２はさらに左に移動をし、圧力調整バルブ５は一旦全閉状態となり、第２制御油室Ｓ2のオイルの排出は行われない〔図８（Ｃ）参照〕。感温バルブ４は半開状態である〔図８（Ｂ）参照〕。第２制御油室Ｓ2には第２制御油路Ｊ2からのオイルの圧力がそのまま伝わり、弾性部材７と共に、内部ハウジング３を第１制御油室Ｓ1側〔図８（Ａ）のポンプハウジング１の右側〕に移動させる。これによって、吐出部１４からのオイル吐出量は、増加方向となる。

〔油温一定及び回転数３０００ｒｐｍ〕
図９では、回転数は３０００ｒｐｍに設定した。但し、この数値はこれに限定されず、この数値は若干増減しても構わない。回転数は３０００ｒｐｍに設定した場合の感温バルブ４の状態は、図９に示すように、回転数を２４００ｒｐｍに設定した場合と略同等である。

回転数が３０００ｒｐｍとなることにより、回転数２４００ｒｐｍのときよりも吐出部１４からの吐出量及び圧力がさらに増加し、分岐路Ｊ5に存在するオイルの圧力が増加する。これによって、圧力調整バルブ５のスプール弁体５２はさらに移動をし、圧力調整バルブ５は第２流入口５１２と第２排出口５１４とが連通し、全開状態となり、第２制御油室Ｓ2のオイルの排出が行われる〔図９（Ｃ）参照〕。これにより回転数が上昇しても第２制御油室Ｓ2の油圧上昇はほとんど抑えられる。回転数が上昇するに従い、内部ハウジング３は第２制御油室Ｓ2側〔図９（Ａ）のポンプハウジング１の左側〕に移動する。これによって、吐出部１４からのオイル吐出量は、減少方向となる。

以上述べたように、油温を一定とし、回転数を増加させるにしたがい、圧力調整バルブ５によって、第２制御油室Ｓ2のオイルを適宜排出及び排出停止が行われ、内部ハウジング３が第２制御油室Ｓ2側及び第１制御油室Ｓ1側に移動させるものである。このように回転数が増加しても、吐出部１４からのオイルの吐出圧は略一定に保持できるものである。

なお、本実施形態では、感温バルブ４は第３制御油路Ｊ3に配置され、圧力調整バルブ５は分岐路Ｊ5に配置される。第３制御油路Ｊ3の感温バルブ４より上流の長さ、分岐路Ｊ5の圧力調整バルブ５より上流の長さは、それぞれ任意であり、ゼロも含むものとする。これは、第３制御油路Ｊ3，分岐路Ｊ5の一部が吐出主流路Ｊと重なることを意味し、本発明の思想に含まれる。

１…ポンプハウジング、１１…ハウジング本体部、１２…収納室、１３…吸入部、
１４…吐出部、１５…オリフィス、１６…ドレンオリフィス、２…ベーンロータ、
２１…ロータ部、２１ａ…ベーン溝部、２２…ベーン、３…内部ハウジング、
３１…可動本体部、３２…ロータ室、４…感温バルブ、５…圧力調整バルブ、
５１…シリンダ、５１０…シリンダ流入部、５１１…第１流入口、５１２…第２流入口、
５１３…第１排出口、５１４…第２排出口、５１６…第３排出口、５２…スプール弁体、
５２１…第１連通部、５２２…第２連通部、５２３…共通連通部、５２４…弁内室部、
５２５…弁内流入孔、５２６…弁内流出孔、７…弾性部材、Ｓ1…第１制御油室、
Ｓ2…第２制御油室、Ｓ3…第３制御油室、Ｊ…吐出主流路、Ｊ1…第１制御油路、
Ｊ2…第２制御油路、Ｊ3…第３制御油路、Ｊ5…分岐路、Ｊ6…排出油路、
Ｋ1…第１分岐オイル、Ｋ２…第２分岐オイル、Ｋ3…第３分岐オイル。

Claims (10)

1. 複数のベーンが出没可能に挿入されたロータ部とからなるベーンロータと、該ベーンロータが収められるロータ室を有する内部ハウジングと、前記ベーンロータは回転中心を不動とすると共に前記内部ハウジングは移動自在とした収納室を有するポンプハウジングと、該ポンプハウジングの前記収納室内の前記内部ハウジングを吐出量が減少する方向に移動させる第１制御油室と、前記ポンプハウジングの前記収納室内の前記内部ハウジングを吐出量が増加する方向に移動させる第２制御油室と、前記ポンプハウジングの前記第２制御油室内のオイルを排出する圧力調整バルブと、吐出オイルの一部が流入する感温バルブと、前記ポンプハウジングに設けられ前記内部ハウジングを前記ベーンロータによる吐出量を増加させる方向に弾性付勢する弾性部材とを備え、前記感温バルブは油温が変化するに従い次第に流路面積が変化するものとし、前記圧力調整バルブは、吐出オイルの圧力の増加にて排出量が変化してなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
2. 請求項１において、前記感温バルブは吐出オイルの一部をリリーフする役目を有してなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
3. 請求項１において、前記ポンプハウジングの前記収納室内の前記内部ハウジングを吐出量が減少する方向に移動させる第３制御油室が設けられ、該第３制御油室は前記感温バルブと連通し吐出オイルの一部を流入可能としてなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
4. 請求項１，２又は３の何れか１項の記載において、前記圧力調整バルブは、シリンダとスプール弁体とを備え、前記シリンダには吐出オイルの一部が流入するシリンダ流入部が設けられ、該シリンダ流入部側を基点として軸方向に沿って第１流入口，第１排出口，第２流入口と第２排出口とが形成され、前記スプール弁体には、軸方向に沿って、第１連通部と第２連通部とを有し、前記第１連通部は前記第１流入口と第１排出口とを連通し、前記第２連通部は前記第２流入部と前記第２排出口とを連通してなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
5. 請求項１，２又は３の何れか１項の記載において、前記圧力調整バルブは、シリンダとスプール弁体とを備え、前記シリンダには吐出オイルの一部が流入するシリンダ流入部が設けられ、該シリンダ流入部側を基点として前記シリンダには第１排出口，第２排出口，第３排出口の順に形成され且つ前記第１排出口，前記第２排出口，前記第３排出口と連通可能な共通流入口が形成され、前記スプール弁体には共通連通部が形成され、該共通連通部は前記共通流入口，前記第１排出口，前記第２排出口，前記第３排出口と連通可能としてなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
6. 請求項１，２又は３の何れか１項の記載において、前記圧力調整バルブは、シリンダとスプール弁体とを備え、前記シリンダには吐出オイルの一部が流入するシリンダ流入部が設けられ、該シリンダ流入部側を基点として前記シリンダには軸方向に沿って第１流入口，第２流入口，第１排出口と第２排出口とが形成され、前記スプール弁体は弁内室部と、該弁内室部と前記スプール弁体の外部とを連通する弁内流入孔と弁内流出孔とを有し、前記弁内流入孔と前記弁内流出孔との間隔は前記第１流入口と前記第１排出口及び前記第２流入口と前記第２排出口との間隔と等しくしてなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
7. 請求項１，２，３，４，５又は６の何れか１項の記載において、前記第２制御油室の流入部にはオリフィスが設けられてなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
8. 請求項１，２，３，４，５，６又は７の何れか１項の記載において、前記第３制御油室の下流にはオリフィス及びドレンが設けられてなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
9. 請求項１，２，３，４，５，６，７又は８の何れか１項の記載において、前記内部ハウジングは方形状の板状部とし、該板状部の中間箇所に円形状とした前記ロータ室が形成されてなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。
10. 請求項１，２，３，４，５，６，７又は８の何れか１項の記載において、前記内部ハウジングは、環状部と操作突出部とからなり、前記ポンプハウジングの収納室の一部に凹状操作領域が形成され、該凹状操作領域内に前記操作突出部が配置される構成としてなることを特徴とする可変容量ベーンポンプ。

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