JP2017137738A - 鉄筋コンクリート造柱の構築方法、鉄筋コンクリート造壁の構築方法、鉄筋コンクリート造外壁の構築方法及び鉄筋コンクリート造梁の構築方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】網状仕切材によって仕切られた二つの領域のうちどちらか一方にコンクリートを先行打設した場合でも、そのコンクリートが網状仕切材を通って他方の領域に漏出することを抑えるとともに、鉄筋の腐食・経時的劣化を抑える。【解決手段】型枠４の内側において上下方向に延在する複数の主筋２ａとこの主筋２ａを囲繞する複数のせん断補強筋２ｂとを有する鉄筋組立体２の外周面における鉄筋相互のあきを覆うように鉄筋組立体２の外周面に組み付けられた網状仕切材３と、型枠４との間にコンクリート５を打設した後、そのコンクリート５の硬化前に、コンクリート５よりも水セメント比の高いコンクリート６を網状仕切材３の内側に打設する。【選択図】図９
Description
本発明は、鉄筋コンクリート造柱の構築方法、鉄筋コンクリート造壁の構築方法、鉄筋コンクリート造外壁の構築方法及び鉄筋コンクリート造梁の構築方法に関する。
特許文献１には、鉄筋に網状部材を取り付けることによって型枠の内側を網状部材により二つの領域に仕切った後、型枠と網状部材との間に領域に機能性コンクリートを打設し、それと同時に、網状部材の内側の領域に普通コンクリートを打設する技術が開示されている。更に、特許文献１には、機能性コンクリートと普通コンクリートのうちどちらか一方を先に打設し、その後他方を打設することも開示されているが、その場合、先に打設したコンクリートが網状部材から流出しないという条件付きである。
しかしながら、特許文献１には、どのような条件で、先に打設したコンクリートが網状部材から流出しない条件が具体的に開示されていない。
また、鉄筋コンクリート構造物の性能として、コンクリート中の鉄筋の耐食性は重要である。
また、鉄筋コンクリート構造物の性能として、コンクリート中の鉄筋の耐食性は重要である。
そこで、本発明は、上記事情に鑑みてなされたものである。本発明が解決しようとする課題は、網状仕切材によって仕切られた二つの領域のうちどちらか一方にコンクリートを先行打設した場合でも、そのコンクリートが網状仕切材を通って他方の領域に漏出することを抑えることと、鉄筋の腐食・経時的劣化を抑えることである。
以上の課題を解決するべく、本発明の鉄筋コンクリート造柱の構築方法は、型枠の内側において上下方向に延在する複数の主筋と前記主筋を囲繞する複数のせん断補強筋とを有する鉄筋組立体の外周面における鉄筋相互間を覆うように前記鉄筋組立体の外周面に組み付けられた網状仕切材と、前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材の内側に打設する工程と、を備える。
また、本発明の鉄筋コンクリート造壁の構築方法は、互いに対向するよう立設された一対の型枠の間に、前記型枠に対して平行となるように壁厚方向に互いに間隔を置いて配筋された一対の格子状の壁筋の鉄筋相互間を覆うように前記壁筋にそれぞれ組み付けられた一対の網状仕切材と、前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材の間に打設する工程と、を備える。
また、本発明の鉄筋コンクリート造外壁の構築方法は、互いに対向するよう立設された屋外側の型枠及び屋内側の型枠の間に、前記型枠に対して平行となるように配筋された格子状の壁筋の鉄筋相互間を覆うように前記壁筋に組み付けられた網状仕切材と、屋外側の前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材と屋外側の前記型枠との間に打設する工程と、を備える。
また、本発明の鉄筋コンクリート造梁の構築方法は、底型枠と前記底型枠の両側の縁部に立設された側型枠とを有する型枠の内側において梁軸方向に延在する複数の主筋と前記主筋を囲繞する複数のせん断補強筋とを有する鉄筋組立体の下面及び側面における鉄筋相互間を覆うように前記鉄筋組立体の下面及び側面に組み付けられた網状仕切材と、前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材の内側に打設する工程と、を備える。
本発明によれば、水セメント比の高い第二コンクリートの打設前に水セメント比の低い第一コンクリートを打設したので、第一コンクリートの打設時に第一コンクリートが網状仕切材の内側に多量に漏出することを抑制できる。
また、第一コンクリートは第二コンクリートよりも水セメント比が低いので、第一コンクリートと第二コンクリートの硬化時等に第二コンクリートの水分が第一コンクリートに拡散する。そのため、網状仕切材の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えることができるとともに、網状仕切材近傍におけるコンクリートの塩分浸透性及び中性化速度の低下を図れる。それゆえ、網状仕切材が取り付けられた鉄筋の経時劣化・腐食を抑えることができる。
また、第一コンクリートは第二コンクリートよりも水セメント比が低いので、第一コンクリートと第二コンクリートの硬化時等に第二コンクリートの水分が第一コンクリートに拡散する。そのため、網状仕切材の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えることができるとともに、網状仕切材近傍におけるコンクリートの塩分浸透性及び中性化速度の低下を図れる。それゆえ、網状仕切材が取り付けられた鉄筋の経時劣化・腐食を抑えることができる。
好ましくは、上述の各構築方法において、前記第一コンクリートは前記第二コンクリートよりもスランプフロー値が低い。
よって、第一コンクリートの打設時に第一コンクリートが網状仕切材の内側に多量に漏出することを抑制できる。
好ましくは、上述の鉄筋コンクリート造梁の構築方法において、前前記第一コンクリート及び前記第二コンクリートの硬化前に、前記第二コンクリートよりも水セメント比の低い第三コンクリートを前記第一コンクリート及び前記第二コンクリート上に打設する。
よって、硬化した第一コンクリート、第二コンクリート及び第三コンクリートの相互間の付着性が高まる。また、水セメント比の高い第二コンクリートが水セメント比の低い第一コンクリート及び第三コンクリートによって覆われるので、鉄筋コンクリート造梁全体としての耐久性を確保することができる。
本発明によれば、第一コンクリートの打設時に第一コンクリートが網状仕切材の内側に多量に漏出することを抑えて、網状仕切材によって第一コンクリートと第二コンクリートを的確に打ち分けることができる。また、網状仕切材の近傍のコンクリートの水分量、塩分浸透性及び中性化速度の増大化を防止でき、鉄筋の経時劣化・腐食を抑えることができる。
以下、図面を参照して、本発明の実施形態について説明する。但し、以下に述べる実施形態には、本発明を実施するために技術的に好ましい種々の限定が付されているが、本発明の範囲を以下の実施形態及び図示例に限定するものではない。
〔第一の実施の形態〕
鉄筋コンクリート造柱の構築方法について説明する。
鉄筋コンクリート造柱の構築方法について説明する。
１． 主筋とせん断補強筋と網状仕切材の設置
図１は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第一例を示した水平断面図であり、図２は、図１に示すII−IIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図であり、図３は、図１に示すIII−IIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図である。図４は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第二例を示した水平断面図である。図５は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第三を示した水平断面図である。図６は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第四例を示した水平断面図である。
図１は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第一例を示した水平断面図であり、図２は、図１に示すII−IIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図であり、図３は、図１に示すIII−IIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図である。図４は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第二例を示した水平断面図である。図５は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第三を示した水平断面図である。図６は、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の設置状態の第四例を示した水平断面図である。
図１〜図６に示すように、複数の主筋２ａ及び複数のせん断補強筋（帯筋）２ｂを配筋することによって、これら主筋２ａ及びせん断補強筋２ｂからなる鉄筋組立体２を組み立てるとともに、鉄筋組立体２の外周面における鉄筋相互間を網状仕切材３によって覆うように網状仕切材３と鉄筋組立体２を組み付ける。具体的には、以下の（１）〜（４）の何れかのようにして、主筋２ａとせん断補強筋２ｂと網状仕切材３を組み付ける。
（１） 図１〜図３に示すように、まず、複数の主筋２ａを鉛直方向に延在させるように、且つ上から見て正方形枠状又は長方形枠状に配列させるように配筋する。なお、主筋２ａの配筋については、主筋２ａを上から見て円形枠状に配列させるようにしてもよい。
続いて、網状仕切材３を主筋２ａの間において鉛直方向に配列するように網状仕切材３を結束線等によって主筋２ａに取り付けることによって、網状仕切材３を鉛直面に沿って設置する。網状仕切材３は、樹脂で形成してあるとともに、幅が隣り合う主筋２ａの間隔と同等になるように構成してあり、目開き寸法をコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定してある。
続いて、複数のせん断補強筋２ｂを主筋２ａに囲繞するよう、且つ主筋２ａの長手方向に所定間隔で配列するように配筋する。
続いて、網状仕切材３を主筋２ａの間において鉛直方向に配列するように網状仕切材３を結束線等によって主筋２ａに取り付けることによって、網状仕切材３を鉛直面に沿って設置する。網状仕切材３は、樹脂で形成してあるとともに、幅が隣り合う主筋２ａの間隔と同等になるように構成してあり、目開き寸法をコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定してある。
続いて、複数のせん断補強筋２ｂを主筋２ａに囲繞するよう、且つ主筋２ａの長手方向に所定間隔で配列するように配筋する。
（２） 図４に示すように、主筋２ａ及びせん断補強筋２ｂを配筋するが、主筋２ａ及びせん断補強筋２ｂの配置は上述の（１）の場合と同様である。続いて、ラス網（メタルラス）、網状編物（可撓性線材を網状に編んだもの）、金網又は打抜金網（パンチングメタル、多孔板）からなる網状仕切材３をせん断補強筋２ｂの外側に張り付けて、網状仕切材３によってせん断補強筋２ｂを囲繞する。そして、網状仕切材３を結束線等によって主筋２ａ或いはせん断補強筋２ｂに取り付ける。
（３） 図５に示すように、ラス網、網状編物、金網又は打抜金網からなる網状仕切材３を柱面状に形成した後、網状仕切材３の外側に主筋２ａ及びせん断補強筋２ｂを配筋して、網状仕切材３を主筋２ａの内側に張り付ける。そして、網状仕切材３を結束線等によって主筋２ａ或いはせん断補強筋２ｂに取り付ける。なお、主筋２ａ及びせん断補強筋２ｂの配置は上述の（１）の場合と同様である。
（４） 図６に示すように、まず、主筋２ａを鉛直方向に延在させるように、且つこれら主筋２ａを上から見て正方形枠状又は長方形枠状に配列させるように配筋する。
続いて、網状編物又は金網からなる網状仕切材３を主筋２ａに沿って柱面状に組み上げるが、この際、網状仕切材３を主筋２ａの外側と内側を交互に通過させて、上から見てジグザグ状に蛇行させるように設置する。
続いて、複数のせん断補強筋２ｂを主筋２ａに囲繞するよう、且つ主筋２ａの長手方向に所定間隔で配列するように配筋する。
続いて、網状編物又は金網からなる網状仕切材３を主筋２ａに沿って柱面状に組み上げるが、この際、網状仕切材３を主筋２ａの外側と内側を交互に通過させて、上から見てジグザグ状に蛇行させるように設置する。
続いて、複数のせん断補強筋２ｂを主筋２ａに囲繞するよう、且つ主筋２ａの長手方向に所定間隔で配列するように配筋する。
なお、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３を（１）〜（４）の何れのように設置した場合にも、以後の工程は共通する。
２． 型枠の設置
続いて、図７に示すように、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３から外側へ所定の間隔（かぶり厚）だけを置いて型枠４を正方形筒状又は長方形筒状に組み立てて、鉄筋組立体２を型枠４によって囲繞する。従って、型枠４の内側の空間は、鉄筋組立体２及び網状仕切材３によって鉄筋組立体２及び網状仕切材３の内側の領域と外側の領域に仕切られることになる。
続いて、図７に示すように、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３から外側へ所定の間隔（かぶり厚）だけを置いて型枠４を正方形筒状又は長方形筒状に組み立てて、鉄筋組立体２を型枠４によって囲繞する。従って、型枠４の内側の空間は、鉄筋組立体２及び網状仕切材３によって鉄筋組立体２及び網状仕切材３の内側の領域と外側の領域に仕切られることになる。
３． 外側コンクリートの打設
続いて、図８に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート５を網状仕切材３の外側に所定高さｈ１（例えば60cm）になるまで打設する。この際、コンクリート５が網状仕切材３によって堰き止められる。コンクリート５のモルタル成分が網状仕切材３の開口から網状仕切材３の内側に漏出するが、コンクリート５の水セメント比及びスランプフロー値が低いので、モルタル成分の網状仕切材３の内側への漏れ量は少ない。また、コンクリート５の骨材は網状仕切材３の開口よりも大きいので、網状仕切材３の開口を通過しない。コンクリート５を所定高さｈ１を超えて打設しないのは、コンクリート５の重量によって多量のモルタル成分が網状仕切材３の内側に漏出するのを防止するためである。
なお、水セメント比とは、単位フレッシュコンクリート量におけるセメントの質量（Ｃ [kg]）に対するそのコンクリートの水の質量（Ｗ [kg]）の割合（Ｗ／Ｃ）をいう。スランプフロー値とは、スランプフロー試験方法（JIS A 1150）によって計測された値であり、スランプフロー値が高いほどコンクリートの流動性が高い。
続いて、図８に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート５を網状仕切材３の外側に所定高さｈ１（例えば60cm）になるまで打設する。この際、コンクリート５が網状仕切材３によって堰き止められる。コンクリート５のモルタル成分が網状仕切材３の開口から網状仕切材３の内側に漏出するが、コンクリート５の水セメント比及びスランプフロー値が低いので、モルタル成分の網状仕切材３の内側への漏れ量は少ない。また、コンクリート５の骨材は網状仕切材３の開口よりも大きいので、網状仕切材３の開口を通過しない。コンクリート５を所定高さｈ１を超えて打設しないのは、コンクリート５の重量によって多量のモルタル成分が網状仕切材３の内側に漏出するのを防止するためである。
なお、水セメント比とは、単位フレッシュコンクリート量におけるセメントの質量（Ｃ [kg]）に対するそのコンクリートの水の質量（Ｗ [kg]）の割合（Ｗ／Ｃ）をいう。スランプフロー値とは、スランプフロー試験方法（JIS A 1150）によって計測された値であり、スランプフロー値が高いほどコンクリートの流動性が高い。
４． 内側コンクリートの打設
続いて、コンクリート５の硬化前に、図９に示すように、網状仕切材３の内側にフレッシュコンクリート６をコンクリート５の高さｈ１にほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート６は、水セメント比がコンクリート５よりも高く調整され、スランプフロー値もコンクリート５よりも高く調整されている。コンクリート６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート６のモルタル成分が網状仕切材３の開口に充填されやすい。そのため、網状仕切材３においてコンクリート５，６が互いに親和し、コンクリート５，６の一体性を高めることができる。なお、コンクリート６の打設高さをコンクリート５の高さにほぼ等しくするのは、コンクリート６の打設高さをコンクリート５の打設高さより高くすると、コンクリート５の表面よりも高い位置のコンクリート６のモルタル成分が網状仕切材３の外側に漏出してしまうので、そのような漏出を防止するためである。
続いて、コンクリート５の硬化前に、図９に示すように、網状仕切材３の内側にフレッシュコンクリート６をコンクリート５の高さｈ１にほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート６は、水セメント比がコンクリート５よりも高く調整され、スランプフロー値もコンクリート５よりも高く調整されている。コンクリート６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート６のモルタル成分が網状仕切材３の開口に充填されやすい。そのため、網状仕切材３においてコンクリート５，６が互いに親和し、コンクリート５，６の一体性を高めることができる。なお、コンクリート６の打設高さをコンクリート５の高さにほぼ等しくするのは、コンクリート６の打設高さをコンクリート５の打設高さより高くすると、コンクリート５の表面よりも高い位置のコンクリート６のモルタル成分が網状仕切材３の外側に漏出してしまうので、そのような漏出を防止するためである。
５． 締め固め
コンクリート６の打設後、図１０に示すように、コンクリート６にバイブレータ９を差し込み、バイブレータ９によってコンクリート６に加振すると、外側のコンクリート５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート５が型枠４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート５，６が鉄筋組立体２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート５，６のモルタル成分が網状仕切材３の開口に充填されるので、網状仕切材３近傍においてコンクリート５とコンクリート６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート６の水セメント比がコンクリート５の水セメント比よりも高いので、コンクリート６のモルタル成分が振動によりコンクリート５に拡散する。そのため、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
コンクリート６の打設後、図１０に示すように、コンクリート６にバイブレータ９を差し込み、バイブレータ９によってコンクリート６に加振すると、外側のコンクリート５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート５が型枠４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート５，６が鉄筋組立体２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート５，６のモルタル成分が網状仕切材３の開口に充填されるので、網状仕切材３近傍においてコンクリート５とコンクリート６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート６の水セメント比がコンクリート５の水セメント比よりも高いので、コンクリート６のモルタル成分が振動によりコンクリート５に拡散する。そのため、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
なお、コンクリート５，６の打設後に締め固めを行うのは、コンクリート６の打設前にコンクリート５を締め固めるとコンクリート５のモルタル成分が網状仕切材３の内側に多量に流出するのでそのような流出を防止するためである。
６． 打ち重ね
以後、同様にして外側のコンクリート５の打設と、内側のコンクリート６の打設と、コンクリート５，６の締め固めとを順次繰り返し行うことによって、コンクリート５，６の総高さを目的の柱の高さにまで打設する。
以後、同様にして外側のコンクリート５の打設と、内側のコンクリート６の打設と、コンクリート５，６の締め固めとを順次繰り返し行うことによって、コンクリート５，６の総高さを目的の柱の高さにまで打設する。
７． 硬化・脱型
続いて、コンクリート５，６を養生して硬化させたら、型枠４を解体する。その後、更にコンクリート５，６を養生する。このとき、コンクリート６の水セメント比がコンクリート５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート６の水分がコンクリート５に拡散する。そのため、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の近傍に水分が滞留することがなく、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
続いて、コンクリート５，６を養生して硬化させたら、型枠４を解体する。その後、更にコンクリート５，６を養生する。このとき、コンクリート６の水セメント比がコンクリート５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート６の水分がコンクリート５に拡散する。そのため、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の近傍に水分が滞留することがなく、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
８． 効果
以上の実施形態によれば、型枠４の内側の空間を網状仕切材３によって区切ったので、コンクリート５，６の打ち分けを行える。特に、水セメント比の高いコンクリート６の打設前に水セメント比の低いコンクリート５を打設したので、コンクリート５の打設時にコンクリート５のモルタル成分が網状仕切材３の内側に多量に漏出することを抑制できる。
以上の実施形態によれば、型枠４の内側の空間を網状仕切材３によって区切ったので、コンクリート５，６の打ち分けを行える。特に、水セメント比の高いコンクリート６の打設前に水セメント比の低いコンクリート５を打設したので、コンクリート５の打設時にコンクリート５のモルタル成分が網状仕切材３の内側に多量に漏出することを抑制できる。
また、外側のコンクリート５の水セメント比が低いので、施工された鉄筋コンクリート造柱の強度が高い。一方、内側のコンクリート６は外側のコンクリート５よりも水セメント比が高いものの、硬化したコンクリート６が硬化したコンクリート５によって補強され、鉄筋コンクリート造柱全体としての強度も確保される。これは、外側のコンクリート５の硬化前に内側のコンクリート６を打設したので、硬化したコンクリート５，６同士の一体性が高いためである。
また、コンクリート５の水セメント比がコンクリート６よりも低いので、コンクリート５，６の締め固め時や硬化時にコンクリート６の水分がコンクリート５に拡散する。そのため、主筋２ａ、せん断補強筋２ｂ及び網状仕切材３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えることができるので、その部分が耐久性の観点から弱点となることがない上、網状仕切材３近傍におけるコンクリート５，６の塩分浸透性及び中性化速度の低下を図れる。それゆえ、主筋２ａ及びせん断補強筋２ｂの経時劣化・腐食を抑えることができる。
〔第二の実施の形態〕
鉄筋コンクリート造壁の構築方法について説明する。
鉄筋コンクリート造壁の構築方法について説明する。
１． 壁筋と網状仕切材の設置
図１１は、壁筋２２及び網状仕切材２３の設置状態を示した水平断面図であり、図１２は、図１１に示すXII−XIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図であり、図１３は、図１１に示すXIII−XIIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図である。
図１１は、壁筋２２及び網状仕切材２３の設置状態を示した水平断面図であり、図１２は、図１１に示すXII−XIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図であり、図１３は、図１１に示すXIII−XIIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図である。
図１１〜図１３に示すように、鉛直面に沿った一対の格子状の壁筋２２を壁厚方向に間隔を置いて配筋するとともに、壁筋２２における鉄筋相互間を網状仕切材２３によって覆うように網状仕切材２３と壁筋２２を組み付ける。具体的には、以下のようにして一対の壁筋２２及び一対の網状仕切材２３を設置する。
まず、主筋（縦筋）２２ａを鉛直方向に延在させるように、且つ水平方向に所定間隔で２列に配列させるように配筋する。
続いて、ラス網、網状編物、金網又は打抜金網により構成された網状仕切材２３を主筋２２ａの壁厚方向外側に張り付けて、網状仕切材２３を結束線等によって主筋２２ａに取り付けることによって網状仕切材２３を鉛直面に沿って設置する。この際、網状仕切材２３が縦横に延びた線材から構成されている場合、網状仕切材２３のうち上下方向に延在した線材が主筋２２ａの壁厚方向外側に重ならないようにすることが好ましい。また、網状仕切材２３の目開き寸法はコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定されている。
続いて、配力筋（横筋）２２ｂを主筋２２ａの壁厚方向外側で水平方向に延在させるように、鉛直方向に所定間隔で２列に配列させるように配筋して、配力筋２２ｂと主筋２２ａの間に網状仕切材２３を挟み込む。
続いて、ラス網、網状編物、金網又は打抜金網により構成された網状仕切材２３を主筋２２ａの壁厚方向外側に張り付けて、網状仕切材２３を結束線等によって主筋２２ａに取り付けることによって網状仕切材２３を鉛直面に沿って設置する。この際、網状仕切材２３が縦横に延びた線材から構成されている場合、網状仕切材２３のうち上下方向に延在した線材が主筋２２ａの壁厚方向外側に重ならないようにすることが好ましい。また、網状仕切材２３の目開き寸法はコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定されている。
続いて、配力筋（横筋）２２ｂを主筋２２ａの壁厚方向外側で水平方向に延在させるように、鉛直方向に所定間隔で２列に配列させるように配筋して、配力筋２２ｂと主筋２２ａの間に網状仕切材２３を挟み込む。
なお、図１４に示すように、主筋２２ａ及び配力筋２２ｂの配筋後に、網状仕切材２３を配力筋２２ｂの壁厚方向外側に張り付けて、網状仕切材２３を結束線等によって配力筋２２ｂに取り付けてもよい。また、図１５に示すように、主筋２２ａの配筋後に、網状仕切材２３を主筋２２ａの壁厚方向内側に張り付けて、網状仕切材２３を結束線等によって主筋２２ａに取り付けてもよい（この場合、配力筋２２ｂの配筋は網状仕切材２３の設置前、設置後の何れでもよい）。また、図１６に示すように、主筋２２ａの配筋後に、網状仕切材２３を主筋２２ａの外側と内側に交互に通過させて、上から見てジグザグ状に蛇行するように設置してもよい（この場合、配力筋２２ｂの配筋は網状仕切材２３の設置後である）。
２． 型枠の設置
続いて、図１７に示すように、一対の壁筋２２及び網状仕切材２３から壁厚方向外側に間隔を置いて一対の型枠２４を組み立てて、これら型枠２４を互いに対向させるように立設することによって、これら型枠２４を壁筋２２に対して平行に設ける。従って、一対の型枠２４の間の空間は、一対の壁筋２２及び一対の網状仕切材２３によってこれら壁筋２２及び網状仕切材２３の壁厚方向内側の領域と壁厚方向外側の領域に仕切られることになる。なお、片側の型枠２４を設置し、その後に一対の壁筋２２及び網状仕切材２３を設置し、更にその後にもう一方の型枠２４を設置するという手順でもよい。
続いて、図１７に示すように、一対の壁筋２２及び網状仕切材２３から壁厚方向外側に間隔を置いて一対の型枠２４を組み立てて、これら型枠２４を互いに対向させるように立設することによって、これら型枠２４を壁筋２２に対して平行に設ける。従って、一対の型枠２４の間の空間は、一対の壁筋２２及び一対の網状仕切材２３によってこれら壁筋２２及び網状仕切材２３の壁厚方向内側の領域と壁厚方向外側の領域に仕切られることになる。なお、片側の型枠２４を設置し、その後に一対の壁筋２２及び網状仕切材２３を設置し、更にその後にもう一方の型枠２４を設置するという手順でもよい。
３． 外側コンクリートの打設
続いて、図１８に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート２５を網状仕切材２３の壁厚方向外側に所定高さｈ２（例えば60cm）になるまで打設する。この際、コンクリート２５が網状仕切材２３によって堰き止められる。コンクリート２５のモルタル成分が網状仕切材２３の開口から網状仕切材２３の壁厚方向内側に漏出するが、コンクリート２５の水セメント比及びスランプフロー値が低いので、モルタル成分の網状仕切材２３の壁厚方向内側への漏れ量は少ない。また、コンクリート２５の骨材は網状仕切材２３の開口よりも大きいので、網状仕切材２３の開口を通過しない。
続いて、図１８に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート２５を網状仕切材２３の壁厚方向外側に所定高さｈ２（例えば60cm）になるまで打設する。この際、コンクリート２５が網状仕切材２３によって堰き止められる。コンクリート２５のモルタル成分が網状仕切材２３の開口から網状仕切材２３の壁厚方向内側に漏出するが、コンクリート２５の水セメント比及びスランプフロー値が低いので、モルタル成分の網状仕切材２３の壁厚方向内側への漏れ量は少ない。また、コンクリート２５の骨材は網状仕切材２３の開口よりも大きいので、網状仕切材２３の開口を通過しない。
４． 内側コンクリートの打設
コンクリート２５の硬化前に、図１９に示すように、網状仕切材２３の壁厚方向内側にフレッシュコンクリート２６をコンクリート２５の高さｈ２にほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート２６は、水セメント比がコンクリート２５よりも高く調整され、スランプフロー値もコンクリート２５よりも高く調整されている。コンクリート２６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート２６のモルタル成分が網状仕切材２３の開口に充填されやすい。そのため、コンクリート２５，２６が互いに親和し、コンクリート２５，２６の一体性を高めることができる。
コンクリート２５の硬化前に、図１９に示すように、網状仕切材２３の壁厚方向内側にフレッシュコンクリート２６をコンクリート２５の高さｈ２にほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート２６は、水セメント比がコンクリート２５よりも高く調整され、スランプフロー値もコンクリート２５よりも高く調整されている。コンクリート２６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート２６のモルタル成分が網状仕切材２３の開口に充填されやすい。そのため、コンクリート２５，２６が互いに親和し、コンクリート２５，２６の一体性を高めることができる。
５． 締め固め
コンクリート２６の打設後、図２０に示すように、コンクリート２６にバイブレータ２９を差し込み、バイブレータ２９によってコンクリート２５に加振すると、外側のコンクリート２５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート２５が型枠２４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート２５，２６が壁筋２２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート２５，２６のモルタル成分が網状仕切材２３の開口に充填されるので、コンクリート２５とコンクリート２６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート２６の水セメント比がコンクリート２５の水セメント比よりも高いので、コンクリート２６のモルタル成分が振動によりコンクリート２５に拡散する。そのため、壁筋２２及び網状仕切材２３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
コンクリート２６の打設後、図２０に示すように、コンクリート２６にバイブレータ２９を差し込み、バイブレータ２９によってコンクリート２５に加振すると、外側のコンクリート２５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート２５が型枠２４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート２５，２６が壁筋２２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート２５，２６のモルタル成分が網状仕切材２３の開口に充填されるので、コンクリート２５とコンクリート２６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート２６の水セメント比がコンクリート２５の水セメント比よりも高いので、コンクリート２６のモルタル成分が振動によりコンクリート２５に拡散する。そのため、壁筋２２及び網状仕切材２３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
６． 打ち重ね
以後、同様にして外側のコンクリート２５の打設と、内側のコンクリート２６の打設と、コンクリート２５，２６の締め固めとを順次繰り返し行うことによって、コンクリート２５，２６の総高さを目的の壁の高さにまで打設する。
以後、同様にして外側のコンクリート２５の打設と、内側のコンクリート２６の打設と、コンクリート２５，２６の締め固めとを順次繰り返し行うことによって、コンクリート２５，２６の総高さを目的の壁の高さにまで打設する。
７． 硬化・脱型
コンクリート２５，２６を養生して硬化させたら、型枠２４を解体する。その後、更にコンクリート２５，２６を養生する。このとき、コンクリート２６の水セメント比がコンクリート２５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート２６の水分がコンクリート２５に拡散する。そのため、壁筋２２及び網状仕切材２３の近傍に水分が滞留することがなく、壁筋２２及び網状仕切材２３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
コンクリート２５，２６を養生して硬化させたら、型枠２４を解体する。その後、更にコンクリート２５，２６を養生する。このとき、コンクリート２６の水セメント比がコンクリート２５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート２６の水分がコンクリート２５に拡散する。そのため、壁筋２２及び網状仕切材２３の近傍に水分が滞留することがなく、壁筋２２及び網状仕切材２３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
８． 効果
以上の実施形態によれば、一対の型枠２４の間の空間を一対の網状仕切材２３によって区切ったので、外側のコンクリート２５と内側のコンクリート２６の打ち分けを行える。特に、水セメント比の低いコンクリート２５を先に打設したので、コンクリート２５の打設時にコンクリート２５のモルタル成分が網状仕切材２３の内側に多量に漏出することを抑制できる。
以上の実施形態によれば、一対の型枠２４の間の空間を一対の網状仕切材２３によって区切ったので、外側のコンクリート２５と内側のコンクリート２６の打ち分けを行える。特に、水セメント比の低いコンクリート２５を先に打設したので、コンクリート２５の打設時にコンクリート２５のモルタル成分が網状仕切材２３の内側に多量に漏出することを抑制できる。
また、外側のコンクリート２５の水セメント比が低いので、施工された鉄筋コンクリート造壁の強度が高い。一方、内側のコンクリート２６は外側のコンクリート２５よりも水セメント比が高いものの、硬化したコンクリート２６が硬化したコンクリート２５によって補強され、鉄筋コンクリート造壁全体としての強度も確保される。これは、外側のコンクリート２５の硬化前に内側のコンクリート２６を打設したので、硬化したコンクリート２５，２６同士の一体性が高いためである。
また、コンクリート２５の水セメント比がコンクリート２６よりも低いので、コンクリート２５，２６の締め固め時や硬化時にコンクリート２６の水分がコンクリート２５に拡散し、壁筋２２及び網状仕切材２３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えることができるので、その部分が耐久性の観点から弱点となることがない上、網状仕切材２３及び壁筋２２近傍におけるコンクリート２５，２６の塩分浸透性や中性化速度も低い。よって、壁筋２２の経時劣化・腐食を抑えることができる。
〔第三の実施の形態〕
鉄筋コンクリート造外壁の構築方法について説明する。
鉄筋コンクリート造外壁の構築方法について説明する。
１． 壁筋と網状仕切材の設置
図２１は、壁筋４２及び網状仕切材４３の設置状態の第一例を示した水平断面図であり、図２２は、図２１に示すXXII−XXIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図である。
図２１は、壁筋４２及び網状仕切材４３の設置状態の第一例を示した水平断面図であり、図２２は、図２１に示すXXII−XXIIに沿った面を矢印方向に見て示した鉛直断面図である。
図２１及び図２２に示すように、鉛直面に沿った格子状の壁筋４２を配筋するとともに、壁筋４２における鉄筋相互間を網状仕切材４３によって覆うように網状仕切材４３と壁筋４２を組み付ける。具体的には、以下のようにして壁筋４２及び網状仕切材４３を設置する。
まず、主筋（縦筋）４２ａを鉛直方向に延在させるように、且つ水平方向に一列に配列させるように配筋する。
続いて、ラス網、網状編物、金網又は打抜金網からなる網状仕切材４３を主筋４２ａの屋外側に張り付けて、網状仕切材４３を結束線等によって主筋４２ａに取り付けることによって網状仕切材４３を鉛直面に沿って設置する。この際、網状仕切材４３が縦横に延びた線材からなる場合、網状仕切材４３のうち上下方向に延在した線材が主筋４２ａの屋外側に重ならないようにすることが好ましい。また、網状仕切材４３の目開き寸法はコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定されている。
続いて、配力筋（横筋）４２ｂを主筋４２ａの屋外側で水平方向に延在させるように、且つ水平方向に所定間隔で配列させるように配筋して、配力筋４２ｂと主筋４２ａの間に網状仕切材４３を挟み込む。
続いて、ラス網、網状編物、金網又は打抜金網からなる網状仕切材４３を主筋４２ａの屋外側に張り付けて、網状仕切材４３を結束線等によって主筋４２ａに取り付けることによって網状仕切材４３を鉛直面に沿って設置する。この際、網状仕切材４３が縦横に延びた線材からなる場合、網状仕切材４３のうち上下方向に延在した線材が主筋４２ａの屋外側に重ならないようにすることが好ましい。また、網状仕切材４３の目開き寸法はコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定されている。
続いて、配力筋（横筋）４２ｂを主筋４２ａの屋外側で水平方向に延在させるように、且つ水平方向に所定間隔で配列させるように配筋して、配力筋４２ｂと主筋４２ａの間に網状仕切材４３を挟み込む。
なお、図２３に示すように、網状仕切材４３を主筋４２ａの屋内側に張り付けて、配力筋４２ｂを網状仕切材４３の屋内側に配筋して、配力筋４２ｂと主筋４２ａの間に網状仕切材４３を挟み込んでもよい。また、図２４に示すように、壁筋４２（主筋４２ａと配力筋４２ｂのどちらが屋外側でもよい）の配筋後、網状仕切材４３を壁筋４２の屋外側又は屋内側に張り付けて、網状仕切材４３を結束線等によって壁筋４２に取り付けてもよい。また、図２５に示すように、主筋４２ａの配筋後に、網状仕切材４３を主筋４２ａの外側と内側に交互に通過させて、上から見てジグザグ状に蛇行するように設置してもよい（この場合、配力筋４２ｂは網状仕切材４３の設置後に主筋４２ａの屋内側又は屋外側に配筋する）。
２． 型枠の設置
続いて、図２６に示すように、壁筋４２及び網状仕切材４３からそれぞれ屋外側及び屋内側に間隔を置いて一対の型枠４４を組み立てて、これら型枠４４を互いに対向させるように立設することによって、これら型枠４４を壁筋４２に対して平行に設ける。従って、一対の型枠４４の間の空間は、壁筋４２及び網状仕切材４３によってこれら壁筋４２及び網状仕切材４３の屋内側の領域と屋外側の領域に仕切られることになる。
なお、片側の型枠４４を設置し、その後に壁筋４２及び網状仕切材４３を設置し、更にその後にもう一方の型枠４４を設置するという手順でもよい。
続いて、図２６に示すように、壁筋４２及び網状仕切材４３からそれぞれ屋外側及び屋内側に間隔を置いて一対の型枠４４を組み立てて、これら型枠４４を互いに対向させるように立設することによって、これら型枠４４を壁筋４２に対して平行に設ける。従って、一対の型枠４４の間の空間は、壁筋４２及び網状仕切材４３によってこれら壁筋４２及び網状仕切材４３の屋内側の領域と屋外側の領域に仕切られることになる。
なお、片側の型枠４４を設置し、その後に壁筋４２及び網状仕切材４３を設置し、更にその後にもう一方の型枠４４を設置するという手順でもよい。
３． 屋外側コンクリートの打設
続いて、図２７に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート４５を網状仕切材４３の屋外側に所定高さｈ３（例えば60cm）になるまで打設する。この際、コンクリート４５が網状仕切材４３によって堰き止められる。コンクリート４５のモルタル成分が網状仕切材４３の開口から網状仕切材４３の屋内側に漏出するが、コンクリート４５の水セメント比及びスランプフロー値が低いので、モルタル成分の網状仕切材４３の屋内側への漏れ量は少ない。また、コンクリート４５の骨材は網状仕切材４３の開口よりも大きいので、網状仕切材４３の開口を通過しない。
続いて、図２７に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート４５を網状仕切材４３の屋外側に所定高さｈ３（例えば60cm）になるまで打設する。この際、コンクリート４５が網状仕切材４３によって堰き止められる。コンクリート４５のモルタル成分が網状仕切材４３の開口から網状仕切材４３の屋内側に漏出するが、コンクリート４５の水セメント比及びスランプフロー値が低いので、モルタル成分の網状仕切材４３の屋内側への漏れ量は少ない。また、コンクリート４５の骨材は網状仕切材４３の開口よりも大きいので、網状仕切材４３の開口を通過しない。
４． 屋内側コンクリートの打設
続いて、コンクリート４５の硬化前に、図２８に示すように、網状仕切材４３の屋内側にフレッシュコンクリート４６をコンクリート４５の高さｈ３にほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート４６は、水セメント比がコンクリート４５よりも高く調整され、スランプフロー値がコンクリート４５よりも高く調整されている。コンクリート４６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート４６のモルタル成分が網状仕切材４３の開口に充填されやすい。そのため、コンクリート４５，４６が互いに親和し、コンクリート４５，４６の一体性を高めることができる。
続いて、コンクリート４５の硬化前に、図２８に示すように、網状仕切材４３の屋内側にフレッシュコンクリート４６をコンクリート４５の高さｈ３にほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート４６は、水セメント比がコンクリート４５よりも高く調整され、スランプフロー値がコンクリート４５よりも高く調整されている。コンクリート４６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート４６のモルタル成分が網状仕切材４３の開口に充填されやすい。そのため、コンクリート４５，４６が互いに親和し、コンクリート４５，４６の一体性を高めることができる。
５． 締め固め
コンクリート４６の打設後、図２９に示すように、コンクリート４６にバイブレータ４９を差し込み、バイブレータ４９によってコンクリート４５に加振すると、外側のコンクリート４５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート４５、４６が型枠４４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート４５，４６が壁筋４２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート４５，４６のモルタル成分が網状仕切材４３の開口に充填されるので、網状仕切材４３近傍においてコンクリート４５とコンクリート４６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート４６の水セメント比がコンクリート４５の水セメント比よりも高いので、コンクリート４６のモルタル成分が振動によりコンクリート４５に拡散する。そのため、壁筋４２及び網状仕切材４３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
コンクリート４６の打設後、図２９に示すように、コンクリート４６にバイブレータ４９を差し込み、バイブレータ４９によってコンクリート４５に加振すると、外側のコンクリート４５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート４５、４６が型枠４４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート４５，４６が壁筋４２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート４５，４６のモルタル成分が網状仕切材４３の開口に充填されるので、網状仕切材４３近傍においてコンクリート４５とコンクリート４６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート４６の水セメント比がコンクリート４５の水セメント比よりも高いので、コンクリート４６のモルタル成分が振動によりコンクリート４５に拡散する。そのため、壁筋４２及び網状仕切材４３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
６． 打ち重ね
以後、同様にして屋外側のコンクリート４５の打設と、屋内側のコンクリート４６の打設と、コンクリート４５，４６の締め固めとを順次繰り返し行うことによって、コンクリート４５，４６の総高さを目的の外壁の高さにまで打設する。
以後、同様にして屋外側のコンクリート４５の打設と、屋内側のコンクリート４６の打設と、コンクリート４５，４６の締め固めとを順次繰り返し行うことによって、コンクリート４５，４６の総高さを目的の外壁の高さにまで打設する。
７． 硬化・脱型
コンクリート４５，４６を養生して硬化させたら、型枠４４を解体する。その後、更にコンクリート４５，４６を養生する。このとき、コンクリート４６の水セメント比がコンクリート４５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート４６の水分がコンクリート４５に拡散する。そのため、壁筋４２及び網状仕切材４３の近傍に水分が滞留することがなく、壁筋４２及び網状仕切材４３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
コンクリート４５，４６を養生して硬化させたら、型枠４４を解体する。その後、更にコンクリート４５，４６を養生する。このとき、コンクリート４６の水セメント比がコンクリート４５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート４６の水分がコンクリート４５に拡散する。そのため、壁筋４２及び網状仕切材４３の近傍に水分が滞留することがなく、壁筋４２及び網状仕切材４３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
８． 効果
以上の実施形態によれば、屋外側のコンクリート４５と屋内側のコンクリート４６を網状仕切材４３によって打ち分けることができる。特に、水セメント比の低いコンクリート４５を先に打設したので、コンクリート４５の打設時にコンクリート４５のモルタル成分が屋内側に多量に漏出することを抑制できる。
以上の実施形態によれば、屋外側のコンクリート４５と屋内側のコンクリート４６を網状仕切材４３によって打ち分けることができる。特に、水セメント比の低いコンクリート４５を先に打設したので、コンクリート４５の打設時にコンクリート４５のモルタル成分が屋内側に多量に漏出することを抑制できる。
また、屋外側のコンクリート４５の水セメント比が低いので、施工された鉄筋コンクリート造外壁は屋外の環境に対する耐性や強度が向上する。一方、屋内側のコンクリート４６は屋外側のコンクリート４５よりも水セメント比が高いものの、硬化したコンクリート４６が硬化したコンクリート４５によって補強され、鉄筋コンクリート造壁全体としての強度も確保される。これは、屋外側のコンクリート４５の硬化前に屋内側のコンクリート４６を打設したので、硬化したコンクリート４５，４６同士の一体性が高いためである。
また、コンクリート４５がコンクリート４６よりも水セメント比が低いので、コンクリート４５，４６の締め固め時や硬化時にコンクリート４６の水分がコンクリート４５に拡散し、壁筋４２及び網状仕切材４３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えることができるので、その部分が耐久性の観点から弱点となることがない上、網状仕切材４３及び壁筋４２近傍におけるコンクリート４５，４６の塩分浸透性や中性化速度が低い。よって、壁筋４２の経時劣化・腐食を抑えることができる。
〔第四の実施の形態〕
鉄筋コンクリート造梁の構築方法について説明する。
鉄筋コンクリート造梁の構築方法について説明する。
１． 型枠の設置
まず、図３０に示すように、支保工上に底型枠６４ａを水平に設置するとともに、底型枠６４ａの両側部に側型枠６４ｂを立設して、底型枠６４ａ及び側型枠６４ｂからなる断面Ｕ字型の型枠６４を設置する。続いて、スラブ型枠６４ｃを側型枠６４ｂの上端から側方へ水平に延出するように設置する。
まず、図３０に示すように、支保工上に底型枠６４ａを水平に設置するとともに、底型枠６４ａの両側部に側型枠６４ｂを立設して、底型枠６４ａ及び側型枠６４ｂからなる断面Ｕ字型の型枠６４を設置する。続いて、スラブ型枠６４ｃを側型枠６４ｂの上端から側方へ水平に延出するように設置する。
２． 主筋とせん断補強筋と網状仕切材の設置
続いて、図３１及び図３２に示すように、複数の主筋６２ａ及び複数のせん断補強筋（あばら筋）６２ｂをスペーサ等によって型枠４４の内面から内側へ所定の間隔（かぶり厚）を置いて型枠４４に配筋することによって、これら主筋６２ａ及びせん断補強筋６２ｂからなる鉄筋組立体６２を組み立てるとともに、鉄筋組立体６２の側面及び下面における鉄筋相互間を網状仕切材６３によって覆うように網状仕切材６３と鉄筋組立体６２を組み付ける。従って、型枠６４の内側の空間は、網状仕切材６３によって網状仕切材６３の内側の領域と外側の領域に仕切られることになる。
続いて、図３１及び図３２に示すように、複数の主筋６２ａ及び複数のせん断補強筋（あばら筋）６２ｂをスペーサ等によって型枠４４の内面から内側へ所定の間隔（かぶり厚）を置いて型枠４４に配筋することによって、これら主筋６２ａ及びせん断補強筋６２ｂからなる鉄筋組立体６２を組み立てるとともに、鉄筋組立体６２の側面及び下面における鉄筋相互間を網状仕切材６３によって覆うように網状仕切材６３と鉄筋組立体６２を組み付ける。従って、型枠６４の内側の空間は、網状仕切材６３によって網状仕切材６３の内側の領域と外側の領域に仕切られることになる。
具体的には、以下のようにして鉄筋組立体６２及び網状仕切材６３を設置する。
まず、主筋６２ａを梁軸方向（水平方向）に延在させるように、且つ梁軸方向に見て長方形枠状又は正方形枠状に配列させるように配筋する。
続いて、側方及び下方に位置する主筋６２ａの間において網状仕切材６３を水平方向に配列するように、網状仕切材６３を結束線等によって主筋６２ａに取り付ける。これによって、側方に位置する網状仕切材６３を鉛直面に沿って設置するとともに、下方に位置する網状仕切材６３を水平面に沿って設置する。網状仕切材６３は、樹脂で形成してあるとともに、下方の網状仕切材６３の幅が梁幅方向に隣り合う主筋６２ａの間隔と同等になるように構成してあり、側方の網状仕切材６３は梁成方向に隣り合う主筋６２ａの間隔と同等になるように構成してあり、網状仕切材６３の目開き寸法をコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定してある。
続いて、複数のせん断補強筋６２ｂを主筋６２ａに囲繞するように、且つ主筋６２ａの長手方向に所定間隔で配列する配筋する。
まず、主筋６２ａを梁軸方向（水平方向）に延在させるように、且つ梁軸方向に見て長方形枠状又は正方形枠状に配列させるように配筋する。
続いて、側方及び下方に位置する主筋６２ａの間において網状仕切材６３を水平方向に配列するように、網状仕切材６３を結束線等によって主筋６２ａに取り付ける。これによって、側方に位置する網状仕切材６３を鉛直面に沿って設置するとともに、下方に位置する網状仕切材６３を水平面に沿って設置する。網状仕切材６３は、樹脂で形成してあるとともに、下方の網状仕切材６３の幅が梁幅方向に隣り合う主筋６２ａの間隔と同等になるように構成してあり、側方の網状仕切材６３は梁成方向に隣り合う主筋６２ａの間隔と同等になるように構成してあり、網状仕切材６３の目開き寸法をコンクリートの骨材が嵌り込む大きさ、例えば５ｍｍ程度に設定してある。
続いて、複数のせん断補強筋６２ｂを主筋６２ａに囲繞するように、且つ主筋６２ａの長手方向に所定間隔で配列する配筋する。
なお、図３３に示すように、主筋６２ａ及びせん断補強筋６２ｂを配筋した後に、ラス網、網状編物、金網又は打抜金網からなる網状仕切材６３を鉄筋組立体６２の側面及び下面においてせん断補強筋６２ｂの外側に張り付けて、網状仕切材６３を結束線等によってせん断補強筋６２ｂに取り付けてもよい。また、図３４に示すように、ラス網、網状編物、金網又は打抜金網からなる網状仕切材６３をＵ字型に組み上げた後、網状仕切材６３の外側に主筋６２ａ及びせん断補強筋６２ｂを配筋して、網状仕切材６３を主筋６２ａの内側に張り付けてもよい。
梁の配筋後、スラブの配筋作業を行う。
３． 外側コンクリートの打設
続いて、図３５に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート６５を網状仕切材６３の外側に側型枠６４ｂの上端にまで打設する。具体的には、網状仕切材６３の下側にコンクリート６５を打設した後、網状仕切材６３の側方にコンクリート６５を打設する。
続いて、図３５に示すように、例えば４０％以下のように水セメント比の低いフレッシュコンクリート６５を網状仕切材６３の外側に側型枠６４ｂの上端にまで打設する。具体的には、網状仕切材６３の下側にコンクリート６５を打設した後、網状仕切材６３の側方にコンクリート６５を打設する。
この際、コンクリート６５が網状仕切材６３によって堰き止められる。コンクリート６５のモルタル成分が網状仕切材６３（特に網状仕切材６３の側面部）の開口から網状仕切材６３の内側に漏出するが、コンクリート６５の水セメント比及びスランプフロー値が低いので、モルタル成分の網状仕切材６３の内側への漏れ量は少ない。また、コンクリート６５の骨材は網状仕切材６３の開口よりも大きいので、網状仕切材６３の開口を通過しない。
４． 内側コンクリートの打設
コンクリート６５の硬化前に、図３６に示すように、網状仕切材６３の内側にフレッシュコンクリート６６をコンクリート６５の高さにほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート６６は、水セメント比がコンクリート６５よりも高く調整され、スランプフロー値もコンクリート６５よりも高く調整されている。コンクリート６６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート６６のモルタル成分が網状仕切材６３の開口に充填されやすい。そのため、コンクリート６５，６６が互いに親和し、コンクリート６５，６６の一体性を高めることができる。
コンクリート６５の硬化前に、図３６に示すように、網状仕切材６３の内側にフレッシュコンクリート６６をコンクリート６５の高さにほぼ等しい高さになるまで打設する。このコンクリート６６は、水セメント比がコンクリート６５よりも高く調整され、スランプフロー値もコンクリート６５よりも高く調整されている。コンクリート６６の水セメント比及びスランプフロー値が高いので、コンクリート６６のモルタル成分が網状仕切材６３の開口に充填されやすい。そのため、コンクリート６５，６６が互いに親和し、コンクリート６５，６６の一体性を高めることができる。
５． 締め固め
コンクリート６６の打設後、図３７に示すように、コンクリート６６にバイブレータ６９を差し込み、バイブレータ６９によってコンクリート６６に加振すると、外側のコンクリート６５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート６５が型枠６４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート６５，６６が鉄筋組立体６２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート６５，６６のモルタル成分が網状仕切材６３の開口に充填されるので、網状仕切材６３近傍においてコンクリート６５とコンクリート６６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート６６の水セメント比がコンクリート６５の水セメント比よりも高いので、コンクリート６６のモルタル成分が振動によりコンクリート６５に拡散する。そのため、主筋６２ａ、せん断補強筋６２ｂ及び網状仕切材６３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
コンクリート６６の打設後、図３７に示すように、コンクリート６６にバイブレータ６９を差し込み、バイブレータ６９によってコンクリート６６に加振すると、外側のコンクリート６５にも振動が伝播する。そうすると、コンクリート６５が型枠６４の内の隅々まで充填されるとともに、コンクリート６５，６６が鉄筋組立体６２の鉄筋相互間の空きにも充填される。更に、コンクリート６５，６６のモルタル成分が網状仕切材６３の開口に充填されるので、網状仕切材６３近傍においてコンクリート６５とコンクリート６６がより効率的に互いに親和する。更に、コンクリート６６の水セメント比がコンクリート６５の水セメント比よりも高いので、コンクリート６６のモルタル成分が振動によりコンクリート６５に拡散する。そのため、主筋６２ａ、せん断補強筋６２ｂ及び網状仕切材６３の近傍における局所的な水分量の上昇を抑えられる。
６． 上側コンクリート及びスラブコンクリートの打設
続いて、図３８に示すように、コンクリート６５，６６の硬化前に、コンクリート６５，６６上にコンクリート６７を打設するとともに、コンクリート６７に連続してスラブのコンクリート６８をスラブ型枠６４ｃ上にも打設する。コンクリート６７の打設により、鉄筋組立体６２及び網状仕切材６３のうちコンクリート６５，６６の表面から突き出ていた部分がコンクリート６７に埋設される。
コンクリート６７，６８は、水セメント比がコンクリート６５の水セメント比に等しく、コンクリート６６よりも低く調整されている。また、コンクリート６７，６８は、スランプフロー値がコンクリート６５のスランプフロー値に等しく、コンクリート６６よりも低く調整されている。
続いて、図３８に示すように、コンクリート６５，６６の硬化前に、コンクリート６５，６６上にコンクリート６７を打設するとともに、コンクリート６７に連続してスラブのコンクリート６８をスラブ型枠６４ｃ上にも打設する。コンクリート６７の打設により、鉄筋組立体６２及び網状仕切材６３のうちコンクリート６５，６６の表面から突き出ていた部分がコンクリート６７に埋設される。
コンクリート６７，６８は、水セメント比がコンクリート６５の水セメント比に等しく、コンクリート６６よりも低く調整されている。また、コンクリート６７，６８は、スランプフロー値がコンクリート６５のスランプフロー値に等しく、コンクリート６６よりも低く調整されている。
なお、上述の型枠６４の設置工程時或いは配筋工程時に網状仕切材（例えばラス網）を側型枠６４ｂの上端に立設して、その網状仕切材によってコンクリート６７とコンクリート６８を仕切るようにコンクリート６７，６８を打設してもよい。この場合、コンクリート６７はコンクリート６５と水セメント比及びスランプフロー値が等しく、コンクリート６８はスラブの設計に基づいた配合のものを使用すればよい。
７ 締め固め
コンクリート６７，６８の打設後、加振器等によってコンクリート６７，６８を締め固める。
コンクリート６７，６８の打設後、加振器等によってコンクリート６７，６８を締め固める。
８． 硬化・脱型
続いて、コンクリート６５，６６，６７，６８を養生して硬化させたら、型枠６４及びスラブ型枠６４ｃを解体する。その後、更にコンクリート６５，６６，６７，６８を養生する。このとき、コンクリート６６の水セメント比がコンクリート６５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート６６の水分がコンクリート６５に拡散する。そのため、主筋６２ａ、せん断補強筋６２ｂ及び網状仕切材６３の近傍に水分が滞留することがなく、主筋６２ａ、せん断補強筋６２ｂ及び網状仕切材６３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
続いて、コンクリート６５，６６，６７，６８を養生して硬化させたら、型枠６４及びスラブ型枠６４ｃを解体する。その後、更にコンクリート６５，６６，６７，６８を養生する。このとき、コンクリート６６の水セメント比がコンクリート６５の水セメント比よりも高いので、硬化・養生の際にもコンクリート６６の水分がコンクリート６５に拡散する。そのため、主筋６２ａ、せん断補強筋６２ｂ及び網状仕切材６３の近傍に水分が滞留することがなく、主筋６２ａ、せん断補強筋６２ｂ及び網状仕切材６３の近傍の局所的な水分量の上昇を抑えられる。
９． 効果
以上の実施形態によれば、網状仕切材６３によって外側のコンクリート６５と内側のコンクリート６６を打ち分けることができる。特に、水セメント比の低いコンクリート６５を先に打設したので、コンクリート６５の打設時にコンクリート６５のモルタル成分が網状仕切材６３の内側に多量に漏出することを抑制できる。
以上の実施形態によれば、網状仕切材６３によって外側のコンクリート６５と内側のコンクリート６６を打ち分けることができる。特に、水セメント比の低いコンクリート６５を先に打設したので、コンクリート６５の打設時にコンクリート６５のモルタル成分が網状仕切材６３の内側に多量に漏出することを抑制できる。
また、外側のコンクリート６５，６７の水セメント比が低いので、施工された鉄筋コンクリート造梁の強度が高い。内側のコンクリート６６は外側のコンクリート６５，６７よりも水セメント比が高いものの、硬化したコンクリート６６が硬化したコンクリート６５，６７によって補強され、鉄筋コンクリート造梁全体としての強度も確保される。これは、コンクリート６５の硬化前にコンクリート６６を打設し、コンクリート６５，６６の硬化前にコンクリート６７を打設したので、コンクリート６５，６６，６７相互間の一体性が高いためである。
また、コンクリート６５の水セメント比がコンクリート６６よりも低いので、コンクリート６５，６６の締め固め時や硬化時にコンクリート６６の水分がコンクリート６５に拡散するので、その部分が耐久性の観点から弱点となることがない上、主筋６２ａ及びせん断補強筋６２ｂ近傍におけるコンクリート６５，６６の塩分浸透性や中性化速度が低い。よって、主筋６２ａ及びせん断補強筋６２ｂの経時劣化・腐食を抑えることができる。
〔検証〕
上記各実施形態のように、網状仕切材３，２３，４３，５３によってコンクリート５，２５，４５，６５とコンクリート６，２６，４６，６６を仕切るように打設した場合、コンクリート５，２５，４５，６５とコンクリート６，２６，４６，６６の水セメント比が異なれば、網状仕切材３，２３，４３，５３近傍のコンクリート５とコンクリート６，コンクリート２５とコンクリート２６，コンクリート４５とコンクリート４６，コンクリート６５とコンクリート６６の塩分浸透性が低く、中性化速度も低いことについて検証した。
上記各実施形態のように、網状仕切材３，２３，４３，５３によってコンクリート５，２５，４５，６５とコンクリート６，２６，４６，６６を仕切るように打設した場合、コンクリート５，２５，４５，６５とコンクリート６，２６，４６，６６の水セメント比が異なれば、網状仕切材３，２３，４３，５３近傍のコンクリート５とコンクリート６，コンクリート２５とコンクリート２６，コンクリート４５とコンクリート４６，コンクリート６５とコンクリート６６の塩分浸透性が低く、中性化速度も低いことについて検証した。
１． 試験体
図３９Ａ〜図３９Ｃに示すような壁試験体９１〜９３を作製した。
壁試験体９１の作製に際しては、上面が開口した直方体箱状の型枠の内部空間内に網状仕切材９１ａを壁厚方向に対して垂直に設置して、その内部空間を網状仕切材９１ａによって二つの領域に仕切った。その後、水セメント比が４０％のコンクリート９１ｂを一方の領域に打設し、そのコンクリート９１ｂを締め固めた後、網状仕切材９１ａから漏出したコンクリート９１ｂのモルタル成分を除去した。その後すぐに、水セメント比が５０％のコンクリート９１ｃを反対側の領域に打設し、そのコンクリート９１ｃを締め固めた。そして、コンクリート９１ｂ，９１ｃの養生・硬化後に脱型した。
壁試験体９２，９３も同様に作製するが、先に打設したコンクリート９２ｂ，９３ｂの水セメント比は３０％，５０％であり、後に打設したコンクリート９２ｃ，９３ｃの水セメント比は何れも５０％である。また、網状仕切材９２ａ，９３ａは網状仕切材９１ａと同じものである。
図３９Ａ〜図３９Ｃに示すような壁試験体９１〜９３を作製した。
壁試験体９１の作製に際しては、上面が開口した直方体箱状の型枠の内部空間内に網状仕切材９１ａを壁厚方向に対して垂直に設置して、その内部空間を網状仕切材９１ａによって二つの領域に仕切った。その後、水セメント比が４０％のコンクリート９１ｂを一方の領域に打設し、そのコンクリート９１ｂを締め固めた後、網状仕切材９１ａから漏出したコンクリート９１ｂのモルタル成分を除去した。その後すぐに、水セメント比が５０％のコンクリート９１ｃを反対側の領域に打設し、そのコンクリート９１ｃを締め固めた。そして、コンクリート９１ｂ，９１ｃの養生・硬化後に脱型した。
壁試験体９２，９３も同様に作製するが、先に打設したコンクリート９２ｂ，９３ｂの水セメント比は３０％，５０％であり、後に打設したコンクリート９２ｃ，９３ｃの水セメント比は何れも５０％である。また、網状仕切材９２ａ，９３ａは網状仕切材９１ａと同じものである。
なお、コンクリート９１ｂ，９１ｃ，９２ｂ，９２ｃ，９３ｂ，９３ｃの材料は表１の通りである。コンクリート９１ｂ，９１ｃ，９２ｂ，９２ｃ，９３ｂ，９３ｃの調合は表２の通りである。
２． 中性化試験
壁試験体９１〜９３をその厚み方向に円柱状にくり抜き、くり抜いた柱状コアの中性化試験（JIS A1153）を行った。具体的には、柱状コアの両端面をエポキシ樹脂によってコーティングした上で、ＣＯ2濃度５％，室温２０℃、相対湿度６０％の室内にて柱状コアの中性化を３ヶ月間促進させ、中性化深さを測定するとともに、壁厚方向に平行な切断面を観察した。壁試験体９１〜９３の柱状コアの切断面の写真を図４０〜図４２にそれぞれ示す。図４０〜図４２中、濃色部分（フェノールフタレイン溶液によって呈色された部分）がアルカリ性を維持しており、薄色部分（フェノールフタレイン溶液により着色しなかった部分）が二酸化炭素によりアルカリ性を喪失している。
壁試験体９１〜９３をその厚み方向に円柱状にくり抜き、くり抜いた柱状コアの中性化試験（JIS A1153）を行った。具体的には、柱状コアの両端面をエポキシ樹脂によってコーティングした上で、ＣＯ2濃度５％，室温２０℃、相対湿度６０％の室内にて柱状コアの中性化を３ヶ月間促進させ、中性化深さを測定するとともに、壁厚方向に平行な切断面を観察した。壁試験体９１〜９３の柱状コアの切断面の写真を図４０〜図４２にそれぞれ示す。図４０〜図４２中、濃色部分（フェノールフタレイン溶液によって呈色された部分）がアルカリ性を維持しており、薄色部分（フェノールフタレイン溶液により着色しなかった部分）が二酸化炭素によりアルカリ性を喪失している。
壁試験体９１では、水セメント比４０％のコンクリート９１ｂの中性化深さは4.9 mm であり、水セメント比５０％のコンクリート９１ｃの中性化深さは11.8 mm であった。壁試験体９２では、水セメント比３０％のコンクリート９２ｂの中性化深さは0 mm であり、水セメント比５０％のコンクリート９２ｃの中性化深さは11.2 mm であった。壁試験体９１のコンクリート９１ｂ，９１ｃの中性化深さは網状仕切材９１ａの付近で滑らかに変化している。壁試験体９２のコンクリート９２ｂ，９２ｃの中性化深さについても同様である。これは、網状仕切材９１ａ，９２ａの付近において、コンクリート打設直後は水セメント比の大きいコンクリート９１ｃ，９２ｃの方から水セメント比の小さいコンクリート９１ｂ，９２ｂの方へ水分が移動し、また、コンクリート硬化後にも水セメント比の大きいコンクリート９１ｃ，９２ｃの方から水セメント比の小さいコンクリート９１ｂ，９２ｂの方へ余剰水分が移動するため、網状仕切材９１ａ，９２ａ付近のコンクリート９１ｂ，９２ｂとコンクリート９１ｃ，９２ｃの強度差が小さくなるためと考えられる。
一方、壁試験体９３では，コンクリート９３ｂの中性化深さは10.8 mm であり、コンクリート９３ｃの中性化深さは9.2 mm であった。コンクリート９３ｂとコンクリート９３ｃの境界部において中性化深さが大きくなり、その境界部近傍９３ｄの中性化の進行が速かった。これは、先に打設したコンクリート９３ｂを締め固めた際に網状仕切材９３ａからモルタル成分が漏出するため、網状仕切材９３ａ付近に最も漏れやすい水分が移動し、その後に打設したコンクリート９３ｃの水セメント比がコンクリート９３ｂの水セメント比と等しいため、網状仕切材９３ａ付近に集まった水分がコンクリート硬化後にもほとんど移動せず、網状仕切材９３ａ付近のコンクリート９３ｂ，９３ｃの性能（中性化耐性）が低下したものと考えられる。また、網状仕切材９３ａ付近のコンクリート９３ｂ，９３ｃの二酸化炭素が浸透しやすかったのは、その部分の耐久性が低いためだと考えられる。
３． 塩分浸透試験
壁試験体９１〜９３をその厚み方向に円柱状にくり抜き、くり抜いた柱状コアの塩分浸透試験（JSCE-G572，JIS A 1171 (7.8 塩化物イオン浸透深さ試験)）を行った。具体的には、柱状コアの両端面をエポキシ樹脂によってコーティングした上で、濃度10％、温度20℃の塩化ナトリウム水溶液中に柱状コアを３ヶ月間浸漬し、塩分浸透深さを測定するとともに、壁厚方向に平行な切断面を観察した。壁試験体９１〜９３の柱状コアの切断面の写真を図４３〜図４５にそれぞれ示す。図４３〜図４５中、濃色部分（試薬によって蛍光を発しなかった部分）が塩化物の非浸透領域であり、薄色部分（試薬によって蛍光を発した部分）が塩化物浸透領域である。
壁試験体９１〜９３をその厚み方向に円柱状にくり抜き、くり抜いた柱状コアの塩分浸透試験（JSCE-G572，JIS A 1171 (7.8 塩化物イオン浸透深さ試験)）を行った。具体的には、柱状コアの両端面をエポキシ樹脂によってコーティングした上で、濃度10％、温度20℃の塩化ナトリウム水溶液中に柱状コアを３ヶ月間浸漬し、塩分浸透深さを測定するとともに、壁厚方向に平行な切断面を観察した。壁試験体９１〜９３の柱状コアの切断面の写真を図４３〜図４５にそれぞれ示す。図４３〜図４５中、濃色部分（試薬によって蛍光を発しなかった部分）が塩化物の非浸透領域であり、薄色部分（試薬によって蛍光を発した部分）が塩化物浸透領域である。
壁試験体９１では、水セメント比４０％のコンクリート９１ｂの塩分浸透深さは15.5 mm であり、水セメント比５０％のコンクリート９１ｃの塩分浸透深さは29.6 mm であった。壁試験体９２のでは、水セメント比３０％のコンクリート９２ｂの塩分浸透深さは11.0 mm であり、水セメント比５０％のコンクリートの塩分浸透深さは24.3 mm であった。壁試験体９１のコンクリート９１ｂ，９１ｃの塩分浸透深さは網状仕切材９１ａの付近で滑らかに変化している。壁試験体９２のコンクリート９２ｂ，９２ｃの塩分浸透深さについても同様である。これは、中性化深さと同様に、網状仕切材９１ａ，９２ａの付近において、コンクリートの打込み直後には水セメント比の大きいコンクリート９１ｃ，９２ｃの方から水セメント比の小さいコンクリート９１ｂ，９２ｂの方へ水分が移動し、また、硬化後にも水セメント比の大きいコンクリート９１ｃ，９２ｃの方から水セメント比の小さいコンクリート９１ｂ，９２ｂの方へ余剰水が移動するため、網状仕切材９１ａ，９２ａ付近のコンクリート９１ｂ，９２ｂとコンクリート９１ｃ，９２ｃの強度差が小さくなるためと考えられる。
一方，壁試験体９３では、コンクリート９２ｂの塩分浸透深さは25.4 mm であり、コンクリート９１ｃの塩分浸透深さは23.4 mm であった。コンクリート９３ｂとコンクリート９３ｃの境界部において塩分浸透深さが大きくなり、その境界部近傍９３ｄの塩分浸透が速かった。これは、中性化深さと同様に、先に打設したコンクリート９３ｂを締め固めた際に、網状仕切材９３ａからモルタル成分が漏出するため、網状仕切材９３ａ付近に最も漏れやすい水分が移動し、その後に打設したコンクリート９３ｃの水セメント比がコンクリート９３ｂの水セメント比と等しいため、網状仕切材９３ａ付近に集まった水分がコンクリート硬化後にもほとんど移動せず、網状仕切材９３ａ付近のコンクリート９３ｂ，９３ｃの性能（塩分浸透耐性）が低下したものと考えられる。また、網状仕切材９３ａ付近のコンクリート９３ｂ，９３ｃの塩分が浸透しやすかったのは、その部分の耐久性が低いためだと考えられる。
４． むすび
以上のように、コンクリート９１ｂ，９２ｂとコンクリート９１ｃ，９２ｃの水セメント比が異なると、網状仕切材９１ａ，９２ａの近傍のコンクリート９１ｂ，９１ｃ，９２ｂ，９２ｃは中性化しにくく、塩分が浸透しづらかった。よって、上記各実施形態においても、網状仕切材３，２３，４３，５３近傍のコンクリート５，６，２５，２６，４５，４６，６５，６６の塩分浸透性や中性化速度が低く、耐久性が高いことがわかる。
以上のように、コンクリート９１ｂ，９２ｂとコンクリート９１ｃ，９２ｃの水セメント比が異なると、網状仕切材９１ａ，９２ａの近傍のコンクリート９１ｂ，９１ｃ，９２ｂ，９２ｃは中性化しにくく、塩分が浸透しづらかった。よって、上記各実施形態においても、網状仕切材３，２３，４３，５３近傍のコンクリート５，６，２５，２６，４５，４６，６５，６６の塩分浸透性や中性化速度が低く、耐久性が高いことがわかる。
２…鉄筋組立体， ２ａ…主筋， ２ｂ…せん断補強筋， ３…網状仕切材， ４…型枠， ５…コンクリート（第一コンクリート）， ６…コンクリート（第二コンクリート）， ２２…壁筋， ２２ａ…主筋， ２２ｂ…配力筋， ２３…網状仕切材， ２４…型枠， ２５…コンクリート（第一コンクリート）， ２６…コンクリート（第二コンクリート）， ４２…壁筋， ４２ａ…主筋， ４２ｂ…配力筋， ４３…網状仕切材， ４４…型枠， ４５…コンクリート（第一コンクリート）， ４６…コンクリート（第二コンクリート）， ６２…鉄筋組立体， ６２ａ…主筋， ６２ｂ…せん断補強筋， ６３…網状仕切材， ６４…型枠， ６４ａ…底型枠， ６４ｂ…側型枠， ６５…コンクリート（第一コンクリート）， ６６…コンクリート（第二コンクリート）， ６７…コンクリート（第三コンクリート）
Claims (9)
- 鉄筋コンクリート造柱の構築方法において、
型枠の内側において上下方向に延在する複数の主筋と前記主筋を囲繞する複数のせん断補強筋とを有する鉄筋組立体の外周面における鉄筋相互間を覆うように前記鉄筋組立体の外周面に組み付けられた網状仕切材と、前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、
前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材の内側に打設する工程と、を備えることを特徴とする鉄筋コンクリート造柱の構築方法。 - 前記第一コンクリートは前記第二コンクリートよりもスランプフロー値が低いことを特徴とする請求項１に記載の鉄筋コンクリート造柱の構築方法。
- 鉄筋コンクリート造壁の構築方法において、
互いに対向するよう立設された一対の型枠の間に、前記型枠に対して平行となるように壁厚方向に互いに間隔を置いて配筋された一対の格子状の壁筋の鉄筋相互間を覆うように前記壁筋にそれぞれ組み付けられた一対の網状仕切材と、前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、
前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材の間に打設する工程と、を備えることを特徴とする鉄筋コンクリート造壁の構築方法。 - 前記第一コンクリートは前記第二コンクリートよりもスランプフロー値が低いことを特徴とする請求項３に記載の鉄筋コンクリート造壁の構築方法。
- 鉄筋コンクリート造外壁の構築方法において、
互いに対向するよう立設された屋外側の型枠及び屋内側の型枠の間に、前記型枠に対して平行となるように配筋された格子状の壁筋の鉄筋相互間を覆うように前記壁筋に組み付けられた網状仕切材と、屋外側の前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、
前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材と屋内側の前記型枠との間に打設する工程と、を備えることを特徴とする鉄筋コンクリート造外壁の構築方法。 - 前記第一コンクリートは前記第二コンクリートよりもスランプフロー値が低いことを特徴とする請求項５に記載の鉄筋コンクリート造外壁の構築方法。
- 鉄筋コンクリート造梁の構築方法において、
底型枠と前記底型枠の両側の縁部に立設された側型枠とを有する型枠の内側において梁軸方向に延在する複数の主筋と前記主筋を囲繞する複数のせん断補強筋とを有する鉄筋組立体の下面及び側面における鉄筋相互間を覆うように前記鉄筋組立体の下面及び側面に組み付けられた網状仕切材と、前記型枠との間に第一コンクリートを打設する工程と、
前記第一コンクリートの硬化前に、前記第一コンクリートよりも水セメント比の高い第二コンクリートを前記網状仕切材の内側に打設する工程と、を備えることを特徴とする鉄筋コンクリート造梁の構築方法。 - 前記第一コンクリート及び前記第二コンクリートの硬化前に、前記第二コンクリートよりも水セメント比の低い第三コンクリートを前記第一コンクリート及び前記第二コンクリート上に打設する工程を更に備えることを特徴とする請求項７に記載の鉄筋コンクリート造梁の構築方法。
- 前記第一コンクリートは前記第二コンクリートよりもスランプフロー値が低いことを特徴とする請求項７又は８に記載の鉄筋コンクリート造梁の構築方法。
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113175156A (zh) * | 2021-04-13 | 2021-07-27 | 石河子大学 | 一种内置保温板沙漠砂轻骨料混凝土异形柱结构及其施工工艺 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56157227U (ja) * | 1980-04-25 | 1981-11-24 | ||
| JPS5721667A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-04 | Sumitomo Metal Ind | Installation of multi-layer concrete construction |
| JPS6389780A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-20 | 東急建設株式会社 | コンクリ−トの打設方法および装置 |
| JPH08201582A (ja) * | 1995-01-31 | 1996-08-09 | Taisei Corp | 放射線遮蔽体及びその構築工法 |
| JP2001241186A (ja) * | 2000-02-29 | 2001-09-04 | Ohbayashi Corp | 鉄筋コンクリート構造物の構築方法 |
| JP2005320765A (ja) * | 2004-05-10 | 2005-11-17 | Shimizu Corp | 鉄筋コンクリート構造物およびその施工方法 |
| US20130014458A1 (en) * | 2011-07-14 | 2013-01-17 | Miranda Homes | Wall structure having prefabricated, permanent form |
| JP2015190146A (ja) * | 2014-03-27 | 2015-11-02 | 株式会社大林組 | 鉄筋コンクリート構造及びその構築方法 |
-
2016
- 2016-02-05 JP JP2016021049A patent/JP6707882B2/ja active Active
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56157227U (ja) * | 1980-04-25 | 1981-11-24 | ||
| JPS5721667A (en) * | 1980-07-11 | 1982-02-04 | Sumitomo Metal Ind | Installation of multi-layer concrete construction |
| JPS6389780A (ja) * | 1986-09-30 | 1988-04-20 | 東急建設株式会社 | コンクリ−トの打設方法および装置 |
| JPH08201582A (ja) * | 1995-01-31 | 1996-08-09 | Taisei Corp | 放射線遮蔽体及びその構築工法 |
| JP2001241186A (ja) * | 2000-02-29 | 2001-09-04 | Ohbayashi Corp | 鉄筋コンクリート構造物の構築方法 |
| JP2005320765A (ja) * | 2004-05-10 | 2005-11-17 | Shimizu Corp | 鉄筋コンクリート構造物およびその施工方法 |
| US20130014458A1 (en) * | 2011-07-14 | 2013-01-17 | Miranda Homes | Wall structure having prefabricated, permanent form |
| JP2015190146A (ja) * | 2014-03-27 | 2015-11-02 | 株式会社大林組 | 鉄筋コンクリート構造及びその構築方法 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113175156A (zh) * | 2021-04-13 | 2021-07-27 | 石河子大学 | 一种内置保温板沙漠砂轻骨料混凝土异形柱结构及其施工工艺 |
| CN113175156B (zh) * | 2021-04-13 | 2023-02-17 | 石河子大学 | 一种内置保温板沙漠砂轻骨料混凝土异形柱结构及其施工工艺 |
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