JP2017069252A - 平面導波路型レーザ増幅器 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】クラッド2a,2bの屈折率における3つの主軸のうち、主軸(nZ軸)がy軸方向とz軸方向がなすyz面内で、z軸方向からθだけ傾けられており、コア1が、クラッド2a,2bにおける主軸(nZ軸)での屈折率nzより小さく、かつ、主軸(nX軸、nY軸)での屈折率nx,nyより大きい屈折率ncを有する材料で構成されており、コア1に入射される励起光Eが、x軸方向の偏光を有する励起光であるように構成する。
【選択図】図1
Description
この平面導波路型レーザ増幅器のコアは、導波路としても機能するが、導波路の厚さが薄く、励起密度が高いため、誘導放出断面積が小さなレーザ媒質を用いている場合でも、大きな利得が得られる。
したがって、信号光の高効率な増幅と発振動作を実現することができる。
クラッドは、x偏光及びy偏光に対して、同じ屈折率を有する材料が用いられている。
ここで、x偏光は、電界がx軸方向に振動する光であり、y偏光は、電界がy軸方向に振動する光である。
このため、x偏光及びy偏光のうち、x偏光が、コアとクラッドとの境界面において全反射条件を満たさなくなり、全反射条件を満たすy偏光がコア内に閉じ込められ、この全反射条件を満たすy偏光に対してレーザ発振が可能となる。これにより、特許文献1の平面導波路型レーザ増幅器では、直線偏光出力を得ることができる。
図1はこの発明の実施の形態1による平面導波路型レーザ増幅器を示す斜視図である。
また、図2は図1の平面導波路型レーザ増幅器におけるy−z平面図であり、図3は図1の平面導波路型レーザ増幅器におけるx−y平面図である。
図1から図3において、平板状のコア1は等方性媒質のレーザ媒質から構成されており、側面から入射された励起光Eを吸収して反転分布状態を形成することで利得を発生し、反転分布状態を形成しているときに、側面からレーザ光である信号光Sが入射されると、その利得によって信号光Sを増幅して、増幅後の信号光Sampを出力する。
クラッド2bはコア1内での信号光Sの伝搬方向である光軸と直交する2つの偏光方向の屈折率が異なる複屈折材料で構成されており、コア1の平板面である上面に接合されている。
コア1及びクラッド2a,2bによって、2つの偏光方向のうち、一方の偏光方向の偏光に対して単一横モードが形成されて、他方の偏光方向の偏光に対して高次横モードが形成されている。
この実施の形態1では、コア1の上面と下面の双方にクラッド2が接合されている例を示しているが、コア1の上面と下面のうち、少なくとも一方の面にクラッド2が接合されていればよい。
クラッド2a,2bの屈折率における3つの主軸(nX軸、nY軸、nZ軸)のうち、主軸(nZ軸)が、クラッド2a,2bの厚さ方向であるy軸方向と光軸がなすyz面内で、光軸に対してθだけ傾けられている。
このように、クラッド2a,2bの主軸(nZ軸)が光軸に対して傾斜していることで、y軸方向の偏光であるy偏光に対して単一横モードが形成される。
このとき、クラッド2a,2bの主軸(nX軸)は、図3に示すように、光軸に対して直交している。
nx<ny<nc<nz
または
ny<nx<nc<nz
(1)
平板状のコア1は、レーザ媒質で構成されているため、側面から励起光Eが入射されると、その励起光Eを吸収することで反転分布状態を形成する。また、反転分布状態を形成することで利得を発生する。
平板状のコア1は、反転分布状態を形成しているときに、側面からレーザ光である信号光Sが入射されると、その利得によって信号光Sを増幅して、増幅後の信号光Sampを出力する。
また、コア1に入射される励起光Eが、コア1の平面方向であるx軸方向の偏光を有する励起光であるようにしている。
コア1 → Yb:YAG、Nd:YAG、Er:YAG、
Er,Yb:YAG、Tm:YAG、Ho:YAG、
Tm,Ho:YAG、または、Pr:YAG
クラッド2a,2b → KTP
また、クラッド2a,2bの材料がKTPである場合、クラッド2a,2bは、y偏光を有する波長1615nmにおいて、主軸(nY軸)での屈折率nyが約1.736、主軸(nZ軸)での屈折率nzが約1.814になる。
したがって、コア1の屈折率ncと、クラッド2a,2bにおける主軸(nY軸、nZ軸)での屈折率ny,nzとの関係は、下記の式(2)のようになり、式(1)の関係を満足している。
ny(約1.736)<nc(約1.806)<nz(約1.814) (2)
光軸と主軸(nZ軸)のなす角θが、下記の式(4)の関係を満足すれば、y軸方向の偏光を有する信号光Sが単一横モードになる。
式(4)において、tはコア1の厚さである。
クラッド2a,2bの材料がKTPである場合、クラッド2a,2bは、x偏光を有する波長940nmにおいて、主軸(nX軸)での屈折率nxが約1.741になる。
したがって、コア1の屈折率ncと、クラッド2a,2bにおける主軸(nX軸)での屈折率nxとの関係は、下記の式(5)のようになり、式(1)の関係を満足している。
nx(約1.741)<nc(約1.817) (5)
これにより、コア1の平面方向であるx軸方向の偏光を有する励起光Eが高次横モード化されて伝搬される。
図4では、信号光Sが単一横モードで伝搬されており、励起光Eが高次横モード(0次の横モード、1次の横モード、2次の横モード、・・・)で伝搬されていることを示している。
図5では、y偏光を有する信号光Sの高次モードが放射モードとなり、単一横モードで伝搬されていることを示している。図中、破線は信号光Sの高次モードが放射モードとなって、信号光Sの高次モードがコア1の外部に放射されていることを示している。
また、図5では、x偏光を有する励起光Eは高次横モードで伝搬されていることを示している。
まず、レーザ媒質が平板状のコア1となるように切断した後、一対の平板面(zx面)である上面及び下面のうち、一方のzx面を研磨する。
次に、研磨したコア1のzx面に対して、式(1)を満足する材料で構成されているクラッド2を接合する。ここでは、説明の便宜上、コア1のzx面(下面)にクラッド2aを接合するものとする。ただし、コア1のzx面(下面)に接合するクラッド2aは、屈折率における3つの主軸(nX軸、nY軸、nZ軸)が図1〜3に示すような方向になっているクラッドである。
コア1のzx面に対するクラッド2aの接合は、オプティカルコンタクト、表面活性化接合、拡散接合などの方法で直接接合する。あるいは、コア1とクラッド2aの熱膨張差を緩和させるようなバッファ層を挟んで接合する。
次に、コア1のzx面のうち、未だ研磨していない方のzx面(上面)を研磨することで、コア1の厚さを所定の厚さに調整する。
最後に、未だクラッド2bを接合していないコア1のzx面(上面)に対して、クラッド2bを接合する。ただし、コア1のzx面(上面)に接合するクラッド2bは、屈折率における3つの主軸(nX軸、nY軸、nZ軸)が図1〜3に示すような方向になっているクラッドである。
単一横モードのレーザ光を出力する光源としては、例えば、シングルモードファイバ出力のレーザ光源、リッジ型導波路レーザ、その他固体レーザなどが挙げられる。
また、高次横モードのレーザ光を出力する光源としては、例えば、高出力なマルチモード半導体レーザ、マルチモードファイバ出力のレーザ光源、平面導波路レーザ、その他固体レーザなどが挙げられる。
一般に、高出力な光源は、高次横モードのレーザ光を出力することが多く、レーザ光におけるビームの広がり角が、0次モードの広がり角と比べて大きい。このため、高出力なレーザ光である励起光を効率良く、単一横モードで信号光Sを伝搬する平面導波路と結合することが困難である。
しかし、この実施の形態1では、例えば、半導体レーザから出力された高出力なレーザ光が励起光Eとしてコア1の側面から入射されると、その励起光Eがコア1内で高次横モード化されるため、その励起光Eは、単一横モードで信号光Sを伝搬する平面導波路と効率良く結合される。
上記実施の形態1では、コア1を構成しているレーザ媒質が等方性媒質である例を示したが、レーザ媒質が複屈折性媒質であるものであってもよい。
また、図7は図6の平面導波路型レーザ増幅器におけるy−z平面図であり、図8は図6の平面導波路型レーザ増幅器におけるx−y平面図である。
図6から図8において、平板状のコア3は複屈折性媒質(複屈折材料)のレーザ媒質から構成されており、側面から入射された励起光Eを吸収して反転分布状態を形成することで利得を発生し、反転分布状態を形成しているときに、側面からレーザ光である信号光Sが入射されると、その利得によって信号光Sを増幅して、増幅後の信号光Sampを出力する。
この実施の形態2では、平板状のコア3における屈折率の主軸の1つであるc軸(結晶軸)が、コア3の厚さ方向であるy軸方向と平行になるように向けられている。
クラッド4bはコア3内での信号光Sの伝搬方向である光軸と直交する2つの偏光方向の屈折率が異なる複屈折材料で構成されており、コア3の平板面である上面に接合されている。
コア3及びクラッド4a,4bによって、2つの偏光方向のうち、一方の偏光方向の偏光に対して単一横モードが形成されて、他方の偏光方向の偏光に対して高次横モードが形成されている。
この実施の形態2では、コア3の上面と下面の双方にクラッド4が接合されている例を示しているが、コア3の上面と下面のうち、少なくとも一方の面にクラッド4が接合されていればよい。
この実施の形態2では、クラッド4a,4bの屈折率がコア3の屈折率より僅かに小さく、クラッド4a,4bにおける屈折率の主軸の1つであるc軸が、光軸の方向であるz軸方向と平行になるように向けられている。
また、コア3に入射される信号光Sがx偏光を有する信号光であり、コア3に入射される励起光Eがy偏光を有する励起光であるようにしている。
平板状のコア3は、レーザ媒質で構成されているため、側面から励起光Eが入射されると、その励起光Eを吸収することで反転分布状態を形成する。また、反転分布状態を形成することで利得を発生する。
平板状のコア3は、反転分布状態を形成しているときに、側面からレーザ光である信号光Sが入射されると、その利得によって信号光Sを増幅して、増幅後の信号光Sampを出力する。
また、コア3における屈折率のc軸がy軸方向と平行になるように向けられ、クラッド4a,4bにおける屈折率のc軸がz軸方向と平行になるように向けられている。
図6〜8の例では、x偏光に対して単一横モードが形成されて、y偏光に対して高次横モードが形成されているが、y偏光に対して単一横モードが形成されて、x偏光に対して高次横モードが形成されているものであってもよい。ただし、この場合には、コア3に入射される信号光Sがy偏光を有する信号光であって、コア3に入射される励起光Eがx偏光を有する励起光であるようにする必要がある。
コア3 → Er:YVO4、Yb:YVO4、
Er,Yb:YVO4、または、Nd:YVO4
クラッド4a,4b → YVO4
このとき、コア3の材料であるNd:YVO4の屈折率は、活性イオンNdの添加により、クラッド4a,4bの材料であるYVO4の屈折率よりも僅かに大きくなる。このため、x軸方向において、YVO4の屈折率よりも、Nd:YVO4の屈折率の方が僅かに高くなる。
したがって、この実施の形態2では、YVO4の屈折率よりも、活性イオンNdを添加しているNd:YVO4の屈折率の方が僅かに高くなるため、x偏光を有する信号光Sを単一横モードで伝搬させることが可能になる。
例えば、コア3の側面に入射されるx偏光を有する信号光Sの波長が、1064nmである場合、その信号光Sに対するNd:YVO4(Nd濃度1at.%)の常光線の屈折率が約1.9576で、YVO4の常光線の屈折率が約1.9571である。
したがって、x偏光を有する波長1064nmの信号光Sが入射されると、その信号光Sに対するコア3の屈折率が1.9576、クラッド4a,4bの屈折率が1.9571となる。
このとき、例えば、コア3の厚さが10μmであれば、モード数が1になる。
したがって、y偏光を有する波長808nmの励起光Eが入射されると、その励起光Eに対するコア3の屈折率が2.19、クラッド4a,4bの屈折率が1.97となる。
このとき、例えば、コア3の厚さが10μmであれば、モード数が24になる。
これにより、y軸方向の偏光を有する励起光Eが高次横モード化されて伝搬される。
図9では、x偏光を有する信号光Sの高次モードが放射モードとなり、単一横モードで伝搬されていることを示している。図中、破線は信号光Sの高次モードが放射モードとなって、信号光Sの高次モードがコア3の外部に放射されていることを示している。
また、図9では、y偏光を有する励起光Eは高次横モードで伝搬されていることを示している。
また、この実施の形態2では、コア3が複屈折材料で構成されているため、平面導波路の層構造作製時や導波路固定時において、予期せぬ応力分布が発生することによる屈折率分布が発生しても、その屈折率分布の大きさは、元々の材料である複屈折材料と比べて一般に小さいため、直線偏光出力を得ることができる。
上記実施の形態1では、コア1を構成しているレーザ媒質が等方性媒質である例を示したが、レーザ媒質が複屈折性媒質であるものであってもよい。
この実施の形態3では、上記実施の形態2と異なり、レーザ媒質の屈折率の活性化イオン依存性を用いずにモード形成を行っている。
また、図11は図10の平面導波路型レーザ増幅器におけるy−z平面図であり、図12は図10の平面導波路型レーザ増幅器におけるx−y平面図である。
図10から図12において、平板状のコア5は複屈折性媒質(複屈折材料)のレーザ媒質から構成されており、側面から入射された励起光Eを吸収して反転分布状態を形成することで利得を発生し、反転分布状態を形成しているときに、側面からレーザ光である信号光Sが入射されると、その利得によって信号光Sを増幅して、増幅後の信号光Sampを出力する。
この実施の形態3では、平板状のコア5における屈折率の主軸の1つであるc軸(結晶軸)が、コア5の平面方向であるx軸方向と平行になるように向けられている。
クラッド6bはコア5内での信号光Sの伝搬方向である光軸と直交する2つの偏光方向の屈折率が異なる複屈折材料で構成されており、コア5の平板面である上面に接合されている。
コア5及びクラッド6a,6bによって、2つの偏光方向のうち、一方の偏光方向の偏光に対して単一横モードが形成されて、他方の偏光方向の偏光に対して高次横モードが形成されている。
この実施の形態3では、コア5の上面と下面の双方にクラッド6が接合されている例を示しているが、コア5の上面と下面のうち、少なくとも一方の面にクラッド6が接合されていればよい。
この実施の形態3では、クラッド6a,6bにおける屈折率の主軸の1つであるc軸が、クラッド6a,6bにおける厚さ方向であるy軸方向と、光軸の方向であるz軸方向とがなすyz面内で、光軸に対してθだけ傾けられている。
また、コア5に入射される信号光Sがy偏光を有する信号光であり、コア5に入射される励起光Eがx偏光を有する励起光であるようにしている。
平板状のコア5は、レーザ媒質で構成されているため、側面から励起光Eが入射されると、その励起光Eを吸収することで反転分布状態を形成する。また、反転分布状態を形成することで利得を発生する。
平板状のコア5は、反転分布状態を形成しているときに、側面からレーザ光である信号光Sが入射されると、その利得によって信号光Sを増幅して、増幅後の信号光Sampを出力する。
この場合、Nd:GdVO4における屈折率のc軸がx軸方向と平行になるように向けられ、YVO4における屈折率のc軸がyz面内で光軸からθだけ傾けられるが、Nd:GdVO4のc軸方向の偏光を有する励起光の屈折率と比べて、YVO4のc軸に垂直な方向の偏光方向を有する励起光の屈折率が小さいため、x偏光を有する励起光Eを高次横モード化することが可能である。
図13では、y偏光を有する信号光Sの高次モードが放射モードとなり、単一横モードで伝搬されていることを示している。図中、破線は信号光Sの高次モードが放射モードとなって、信号光Sの高次モードがコア5の外部に放射されていることを示している。
また、図13では、x偏光を有する励起光Eは高次横モードで伝搬されていることを示している。
また、この実施の形態3では、コア5が複屈折材料で構成されているため、平面導波路の層構造作製時や導波路固定時において、予期せぬ応力分布が発生することによる屈折率分布が発生しても、その屈折率分布の大きさは、元々の材料の複屈折と比べて一般に小さいため、直線偏光出力を得ることができる。
上記実施の形態1〜3では、コア1,3,5の形状が平板状であるものを示したが、コア1,3,5における一対の平板面(上面、下面)のうち、一方の平板面にリッジ構造が設けられているようにしてもよい。
図14及び図15において、図1から図3と同一符号は同一または相当部分を示すので説明を省略する。
リッジ部1aは凸形状の部材であり、コア1の上面に形成されている。リッジ部1aの部材はコア1の部材と同じであり、コア1の一部をなしている。
図14及び図15の例では、リッジ部1aがコア1の上面に形成されているが、コア1の下面に形成されていてもよい。
また、図14及び図15では、上記実施の形態1における平面導波路型レーザ増幅器のコア1がリッジ部1aを有する例を示しているが、上記実施の形態2,3における平面導波路型レーザ増幅器のコア3,5がリッジ部を有するものであってもよい。
また、コア1はレーザ媒質で構成されており、モードフィールド径が小さく、励起密度が高いため、誘導放出断面積が小さなレーザ媒質を用いた場合でも大きな利得が得られ、高効率な増幅と発振動作の実現が可能である。
図14では、上記実施の形態1と同様に、y軸方向のモードが単一横モード化されて、コア5に入射される信号光Sが、y偏光を有する信号光である例を示しているが、コア1がリッジ部1aを有することで、x軸方向のモードを単一横モード化することが可能であり、x軸方向及びy軸方向共に良好なビーム品質を得ることが可能である。
光軸に対して垂直な断面の2方向(x軸方向、y軸方向)に対して、単一横モードのレーザ光を出力する光源としては、例えば、シングルモードファイバ出力のレーザ光源や、リッジ型導波路レーザ等が挙げられる。
また、光軸に対して垂直な断面の2方向(x軸方向、y軸方向)に対して、断面の一方向(y軸方向)だけに高次横モードのレーザ光を出力して、断面の他方向(x軸方向)には単一横モードのレーザ光を出力する光源として、例えば、高出力なマルチモード半導体レーザや平面導波路レーザが挙げられる。
図16はマルチモード半導体レーザの遅軸方向をリッジ型導波路のy軸方向に結合する場合の平面導波路型レーザ増幅器を示す斜視図である。
図16において、高反射膜11はコア1及びクラッド2a,2bの図中右側の側面に成膜されており、励起光Eを通すが、信号光Sを反射させる信号光の反射膜である。
高反射膜12はコア1及びクラッド2a,2bの図中左側の側面に成膜されており、信号光Sを通すが、励起光Eを反射させる励起光の反射膜である。
レーザ媒質に吸収されずに残っている励起光Eは、高反射膜12に反射され、その後、z軸方向に伝搬されながら、コア1を構成しているレーザ媒質に吸収される。
コア1の図中左側の側面から入射された信号光Sは、コア1を構成しているレーザ媒質で増幅されながら、z軸方向に伝搬される。その後、高反射膜11に反射された信号光Sは、コア1を構成しているレーザ媒質で増幅されながら、z軸方向と反対方向に伝搬され、高反射膜12から増幅後の信号光Sampとして出力される。
図17及び図18において、半導体レーザ13は0次モードのレーザ光と高次モードのレーザ光とを出力する励起光源であり、半導体レーザ13は0次モードのレーザ光である励起光Eがx軸方向に出力され、高次モードのレーザ光である励起光Eがy軸方向に出力されるように配置されている。
コリメートレンズ14は半導体レーザ13から出力されたレーザ光を平行光にする光学部品である。
集光レンズ15はコリメートレンズ14から出力された平行光をコア1の側面に集光する光学部品である。
これにより、半導体レーザ13から出力されたレーザ光は励起光Eとして平面導波路型レーザ増幅器のコア1に入射される。
この平面導波路型レーザ増幅器の動作は、図16の平面導波路型レーザ増幅器の動作と同じである。
Claims (9)
- 励起光を吸収して利得を発生している際に信号光が入射されると、前記信号光を増幅するレーザ媒質からなる平板状のコアと、
前記コアの平板面に接合されるクラッドとを備え、
前記クラッドが、前記コア内での信号光の伝搬方向である光軸と直交する2つの偏光方向の屈折率が異なる複屈折材料で構成され、
前記コア及び前記クラッドによって、前記2つの偏光方向のうち、一方の偏光方向の偏光に対して単一横モードが形成されて、他方の偏光方向の偏光に対して高次横モードが形成されており、
前記コアに入射される信号光が、前記単一横モードの偏光方向の偏光を有する信号光であり、前記コアに入射される励起光が、前記高次横モードの偏光方向の偏光を有する励起光であることを特徴とする平面導波路型レーザ増幅器。 - 前記クラッドの屈折率における3つの主軸のうち、1つの主軸が前記クラッドにおける厚さ方向と前記光軸がなす面内で前記光軸から傾けられ、前記コアが、前記クラッドにおける前記1つの主軸での屈折率より小さく、かつ、前記クラッドにおける残り2つの主軸での屈折率より大きい屈折率を有する材料で構成されることで、前記2つの偏光方向のうち、一方の偏光方向の偏光に対して単一横モードが形成されて、他方の偏光方向の偏光に対して高次横モードが形成されていることを特徴とする請求項1記載の平面導波路型レーザ増幅器。
- 前記コアが、前記2つの偏光方向の屈折率が異なり、かつ、前記コアの屈折率が前記クラッドの屈折率より大きくなる複屈折材料で構成されて、前記コアの屈折率の主軸が前記コアの厚さ方向に向けられ、前記クラッドの屈折率の主軸が前記光軸の方向に向けられることで、前記2つの偏光方向のうち、一方の偏光方向の偏光に対して単一横モードが形成されて、他方の偏光方向の偏光に対して高次横モードが形成されていることを特徴とする請求項1記載の平面導波路型レーザ増幅器。
- 前記コアが、前記2つの偏光方向の屈折率が異なる複屈折材料で構成されて、前記コアの屈折率の主軸が前記コアの平面方向に向けられ、前記クラッドの屈折率の主軸が前記クラッドにおける厚さ方向と前記光軸がなす面内で前記光軸から傾けられることで、前記2つの偏光方向のうち、一方の偏光方向の偏光に対して単一横モードが形成されて、他方の偏光方向の偏光に対して高次横モードが形成されていることを特徴とする請求項1記載の平面導波路型レーザ増幅器。
- 前記コアにおける一対の平板面のうち、一方の平板面に、凸形状の部材であるリッジ部が設けられていることを特徴とする請求項1から請求項4のうちのいずれか1項記載の平面導波路型レーザ増幅器。
- 前記コアに入射される励起光が、半導体レーザから出力されたレーザ光であることを特徴とする請求項1から請求項5のうちのいずれか1項記載の平面導波路型レーザ増幅器。
- 前記コアは、Yb:YAG、Nd:YAG、Er:YAG、Er,Yb:YAG、Tm:YAG、Ho:YAG、Tm,Ho:YAG又はPr:YAGで構成されており、
前記クラッドは、KTPで構成されていることを特徴とする請求項2記載の平面導波路型レーザ増幅器。 - 前記コアは、Er:YVO4、Yb:YVO4、Er,Yb:YVO4、Nd:YVO4又はNd:GdVO4で構成されており、
前記クラッドは、YVO4で構成されていることを特徴とする請求項3記載の平面導波路型レーザ増幅器。 - 前記コアは、Nd:GdVO4で構成されており、
前記クラッドは、YVO4で構成されていることを特徴とする請求項4記載の平面導波路型レーザ増幅器。
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Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05283770A (ja) * | 1992-03-31 | 1993-10-29 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光信号増幅器 |
JP2000244042A (ja) * | 1999-02-18 | 2000-09-08 | Nec Corp | 光導波路並びにその光導波路を用いたレーザ発振器およびレーザ増幅器 |
US6160824A (en) * | 1998-11-02 | 2000-12-12 | Maxios Laser Corporation | Laser-pumped compound waveguide lasers and amplifiers |
JP2008192829A (ja) * | 2007-02-05 | 2008-08-21 | Univ Waseda | 光増幅器及びその製造方法。 |
JP2014002198A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Mitsubishi Electric Corp | 光導波路 |
JP2014096510A (ja) * | 2012-11-12 | 2014-05-22 | Mitsubishi Electric Corp | 光増幅器 |
WO2015097869A1 (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 三菱電機株式会社 | 平面導波路型レーザ装置 |
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2015
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05283770A (ja) * | 1992-03-31 | 1993-10-29 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光信号増幅器 |
US6160824A (en) * | 1998-11-02 | 2000-12-12 | Maxios Laser Corporation | Laser-pumped compound waveguide lasers and amplifiers |
JP2000244042A (ja) * | 1999-02-18 | 2000-09-08 | Nec Corp | 光導波路並びにその光導波路を用いたレーザ発振器およびレーザ増幅器 |
JP2008192829A (ja) * | 2007-02-05 | 2008-08-21 | Univ Waseda | 光増幅器及びその製造方法。 |
JP2014002198A (ja) * | 2012-06-15 | 2014-01-09 | Mitsubishi Electric Corp | 光導波路 |
JP2014096510A (ja) * | 2012-11-12 | 2014-05-22 | Mitsubishi Electric Corp | 光増幅器 |
WO2015097869A1 (ja) * | 2013-12-27 | 2015-07-02 | 三菱電機株式会社 | 平面導波路型レーザ装置 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019116544A1 (ja) * | 2017-12-15 | 2019-06-20 | 三菱電機株式会社 | リッジ光導波路及びレーザ装置 |
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