JP2016508186A - ビスマスとケイ素を含まない低鉛黄銅 - Google Patents

Abstract

本発明は、ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金であって、黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、黄銅合金の全重量の０．０５−０．３ｗｔ％のリン、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された1つ以上の元素と、残量の亜鉛とを含む、ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金に関するものである。【選択図】図１

Description

本発明は、低鉛黄銅合金に関するものであり、特に、切削容易性と脱亜鉛防止を兼ね備えた黄銅合金材料に関するものである。

一般的に、加工用の黄銅とは、亜鉛金属が３８−４２％の割合で添加されているものである。黄銅の加工性の改善のために、黄銅に通常２−３％の鉛を含ませることで、強度と加工性を向上させる。含鉛黄銅は、優れた成形性（様々な形状の製品の製作容易性）、切削性および耐摩耗性を備えて様々な形状の機械加工部品に広く使用され、銅産業で比較的大きな割合を占めて、世界的に公認を受ける重要な基礎材料である。しかしながら、含鉛黄銅は、生産若しくは使用の過程で鉛が固体あるいは気体の形で溶出される現象が発生しやすくなる。医療の研究によると、鉛は、人体の造血と神経系、特に子供の腎臓や他の器官への損害が大きい。世界各国では、鉛に起因する汚染と被害が重視されており、米国国家衛生財団（Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｓａｎｉｔａｔｉｏｎ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ、ＮＳＦ）により鉛元素の許容量が０．２５％以下に指定されている。また、ＥＵ（Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｕｎｉｏｎ）内の有害物質使用制限指令（Ｒｅｓｔｒｉｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｈａｚａｒｄｏｕｓ Ｓｕｂｓｔａｎｃｅｓ Ｄｉｒｅｃｔｉｖｅ，ＲｏＨＳ）などには、高鉛含有黄銅の使用を規制・禁止する規定が含まれている。

また、黄銅内の亜鉛の含有量が２０ｗｔ％を超えた場合、脱亜鉛（ｄｅｚｉｎｃｉｆｉｃａｔｉｏｎ）の腐食現象が発生しやすく、特に、当該黄銅が高塩化イオンに接触する環境、例えば、海水環境の場合、脱亜鉛の腐食現象の発生を加速させることができる。脱亜鉛作用は、黄銅合金の構造に重大な損傷を与え、黄銅製品の表面層の強度を下降させ、さらに、黄銅製のパイプの穿孔をもたらすようになるので、黄銅製品の使用寿命を大幅に削減し、応用上の問題を引き起こしてしまった。

そこで、前記の問題点を解決するために、高鉛含有黄銅の代わりになり、脱亜鉛腐食防止を達成しながら、鋳造性能、鍛造性、切削性、耐腐食性および機械的性質を並立することができる合金の配合方法を提供する必要がある。

従来技術から分かるように、ケイ素は、合金の微細構造においてγ相の形式で存在することがある（ｋ相の場合もある）。このとき、ケイ素は、一定程度鉛の合金中での作用を代替することができ、合金の切削性を向上させる。合金の切削性は、ケイ素の含有量が増加するにつれて向上するが、ケイ素は、融点が高く、比重が低く、かつ酸化が容易なので、合金溶融過程においてケイ素単量体を炉内に加入すると、合金の表面に浮いており、合金溶融時に酸化されて酸化ケイ素あるいは他の酸化物となり、ケイ素を含有した銅合金を製造するが難しく、もしＣｕ−Ｓｉ合金の方式でケイ素を添加すると、経済的コストが比較的高い。

ところで、鉛を代替してビスマスを添加すると、合金組織中で切削中断点を形成して切削性を向上させることができるが、ビスマスの含有量が高すぎると鍛造する時の熱割れが発生しやすく、生産に不利になってしまった。

したがって、本発明の目的は、引張強度、伸び率、脱亜鉛防止性および切削性などの性能に優れた黄銅合金であって、高強度、耐摩耗性を要求される切削加工品、および鍛造品や鋳造品などの構成材料として使用されるのに適している黄銅合金を提供することにある。ことによって、大量の鉛を含有した合金銅に安全に代わって、人類社会の発展につながる含鉛製品に対する制限の需要を十分に満足させることができる。

上述した目的を達成するために、以下のような、ビスマスとケイ素を含まない低鉛黄銅合金を提案する。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物１と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、残量の亜鉛とを含む。

本発明物１は、鉛の含有量を０．１−０．２５ｗｔ％に下降させた後、銅の含有量を６０−６５ｗｔ％に制御し、少量のアルミニウムと錫を添加して合金の切削性を改善する。当該合金の微細構造は、主にα相、β相、γ相、および結晶粒界あるいは結晶粒内に分布された柔らかくて脆い金属間化合物を含み、そのうち銅と亜鉛が黄銅合金の主要成分を構成する。

合金中に錫を添加するのは、γ相を形成して合金の切削性を向上させることができる。また、錫の加入により、合金の強度を著しく向上させ、その塑性を改善させ、耐腐食性を増強させるようになる。しかしながら、錫を添加すると、コストが高まるという点を考慮するので、錫を添加するとともに、アルミニウムを添加するのは、合金の切削性を改善させるほか、合金強度、耐摩耗性、鋳造の流動性および耐高温酸化性も向上させることができる。上述した作用をより良く発揮するために、錫とアルミニウムの含有量は、それぞれ０．０５−０．５ｗｔ％と０．１−０．７ｗｔ％とする。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物２と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび／または０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、残量の亜鉛とを含む。

比較してみると、発明物２は、発明物１の基礎の上に更に０．０５−０．３ｗｔ％のリンおよび／または０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンを添加している。リンは、γ相を形成することができないが、γ相の分布を改善する機能を備えているため、合金の切削性を向上させる。同時に、リンを添加したγ相は、主なα相の結晶粒を分散させ、合金の鋳造性能、耐腐食性を向上させる。リンの含有量は、０．０５ｗｔ％よりも低いときに、その作用を発揮することができないが、０．３ｗｔ％よりも高いときに、逆に合金の鋳造性能と耐腐食性を下降させる。しかしながら、マンガンの添加は、合金の脱亜鉛防止性能と鋳造の流動性を増強するのに役立っている。マンガンの含有量は、０．０５ｗｔ％より低いときに、その作用を効果的に発揮することができないが、０．５ｗｔ％であるときに、その作用の発揮が飽和値に到達する。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物３と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、前記黄銅合金の全重量の０．０５−０．３ｗｔ％のリン、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された1つ以上の元素と、残量の亜鉛とを含む。

発明物３は、発明物２の基礎の上に更に微量のホウ素を添加して合金の脱亜鉛をより良く抑制し、その機械強度を増強することができると同時に、銅合金の表面の亜酸化銅膜の欠陥構造を改変し、亜酸化銅膜をさらに均一にし、緻密にし、また耐汚染性を向上させることが可能である。ホウ素の含有量は、０．００１ｗｔ％よりも低いときに、上記した作用を発揮することができないが、０．０１ｗｔ％よりも高いときに、上記した性能をさらに向上させることができないので、ホウ素の好ましい含有量は、０．００１−０．０１ｗｔ％である。リンとマンガンの含有量の範囲は、それぞれ発明物２と一致しており、その理由は、発明物２について説明したものと同一である。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物４と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンと、０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素と、残量の亜鉛とを含む。

以上、鉛、アルミニウム、錫、リン、マンガンおよびホウ素の元素の黄銅合金内の作用について既に説明したが、黄銅合金内に同時にこれらの元素を加入することにより、合金の機械性能をより良く向上させ、ニーズが高い製品の需要を満足することが可能である。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物５と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンと、０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素と、残量の亜鉛および不可避な不純物とを含み、前記不純物は、前記黄銅合金の全重量の０．２５ｗｔ％以下のニッケルおよび／または０．１５ｗｔ％以下のクロムおよび／または０．２５ｗｔ％以下の鉄を含む。

発明物５は、発明物４の基礎の上に、いくつかの不可避な不純物、すなわち、機械的不純物であるニッケルおよび／またはクロムおよび／または鉄を含む。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物６と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンと、０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素と、残量の亜鉛とを含み、前記アルミニウム、錫、リン、マンガンおよびホウ素の総含有量は、前記黄銅合金の全重量の２ｗｔ％を超えない。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物７と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンと、０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素と、残量の亜鉛とを含み、前記アルミニウム、錫、リン、マンガンおよびホウ素の総含有量は、前記黄銅合金の全重量の０．２−２ｗｔ％を占める。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物８と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、前記黄銅合金の全重量の０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウム、０．０５−０．５ｗｔ％の錫、０．０５−０．３ｗｔ％のリン、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された２つ以上の元素と、残量の亜鉛とを含む。

その中で、アルミニウム、錫、リン、マンガンおよび／またはホウ素の添加の有無は、異なる製品の切削性の要求に対する高低に応じて選択されており、その含有量の範囲は、発明物３と一致し、その理由は、発明物３について説明したものと同一である。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物９と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、前記黄銅合金の全重量の０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウム、０．０５−０．５ｗｔ％の錫、０．０５−０．３ｗｔ％のリン、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された２つ以上の元素と、残量の亜鉛および不可避な不純物とを含み、前記不純物は、前記黄銅合金の全重量の０．２５ｗｔ％以下のニッケルおよび／または０．１５ｗｔ％以下のクロムおよび／または０．２５ｗｔ％以下の鉄を含む。

発明物９は、発明物８の基礎の上に、いくつかの不可避な不純物、すなわち、機械的不純物であるニッケルおよび／またはクロムおよび／または鉄を含む。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物１０と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、残量の亜鉛とを含む。

発明物１０におけるリンの含有量の範囲及びその作用は、発明物２と一致する。リンは、γ相を形成することができないが、γ相の分布を改善する機能を備える。同時に、リンを添加したγ相は、主なα相の結晶粒を分散させ、合金の鋳造性能、耐腐食性を向上させる。だから、アルミニウムがなくても、通常生産状況での切削性に対する需要を満足することができる。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物１１と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、前記黄銅合金の全重量の０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウム、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された２つ以上の元素と、残量の亜鉛とを含む。

その中で、アルミニウム、マンガンおよび／またはホウ素の添加の有無は、異なる製品の切削性の要求に対する高低に応じて選択されており、その含有量の範囲は、発明物３と一致し、その理由は、発明物３について説明したものと同一である。

ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金（以下、発明物１２と略称する）は、前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、前記黄銅合金の全重量の０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウム、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された２つ以上の元素と、残量の亜鉛および不可避な不純物とを含み、前記不純物は、前記黄銅合金の全重量の０．２５ｗｔ％以下のニッケルおよび／または０．１５ｗｔ％以下のクロムおよび／または０．２５ｗｔ％以下の鉄を含む。

発明物１２は、発明物１１の基礎の上に、いくつかの不可避な不純物、すなわち、機械的不純物であるニッケルおよび／またはクロムおよび／または鉄を含む。

本発明は、発明物３を例として、以下のようなステップを含む黄銅合金の製造方法をさらに提供する。

１．銅とマンガンを提供し、温度を１０００−１０５０℃に上昇させ、前記銅と前記マンガンによって銅マンガン合金溶液を形成する、
２．前記銅マンガン合金溶液の温度を９５０−１０００℃に下降させる、
３．ガラス造滓剤で前記銅マンガン合金溶液の表面を覆う、
４．亜鉛を前記銅マンガン合金溶液に添加して銅マンガン亜鉛溶液を形成する、
５．前記銅マンガン亜鉛溶液に対して除滓を行い、鉛、アルミニウム、錫を黄銅合金材料の溶液に添加して金属溶液を形成する、
６．前記金属溶液の温度を１０００−１０５０℃に上昇させ、ホウ素銅合金、リン銅合金を添加してビスマスとケイ素を含まない低鉛黄銅合金溶液を形成する、
７．前記黄銅合金溶液を出湯させて鋳造して前記黄銅合金材料を形成する。

好ましくは、前記製造方法において、銅マンガン合金の提供を銅とマンガンの元素の提供ソースとする。

好ましくは、前記製造方法において、使用される溶解炉は、高周波溶解炉であり、また、前記高周波溶解炉内に黒鉛坩堝を炉ライニングとする。

高周波溶解炉は、溶解速度が速く、温度上昇が早く、清潔で汚染がなく、また、溶解過程中で自己攪拌することができる（つまり、磁力線の影響を受ける）などの特性を備える。

本発明において記述したビスマスとケイ素を含まない低鉛黄銅合金は、様々な異なる物質を一定の割合で添加した後、高周波溶解炉を通じて制作されており、既知の含鉛黄銅に相当する機械加工性能と、優れた引張強度、伸び率、脱亜鉛防止性とを備え、かつ含鉛量が低いものである。既知の含鉛黄銅の代わりになる合金材料として、例えば、蛇口やトイレ・浴室用品の予備部品などの製品の製造に使用されるのに適している。

発明物３の製造方法のフローチャートである。

本発明の技術態様より明確に説明するために、以下に実施例を通じて本発明の技術を説明する。

本発明の範囲は、上記の典型的な実施例に限定されない。（当業者および本公開内容を知る技術者が連想することができる）ここで説明する本発明の特徴の変更や追加修正、およびここで説明する本発明の原理の他の応用は、本発明の範囲に含まれるとみなされるべきである。

本発明の数値の説明における「以上」と「以下」は、いずれも数値自身を含むものとする。

本明細書で言う脱亜鉛腐食防止性能テストは、鋳造状態の形式でＡＳ−２３４５−２００６標準に基づいて行われたものであって、１０００Ｃ．Ｃの脱イオン水に１２．８ｇの塩化銅を加入して測定物をその中に２４時間放置して脱亜鉛深さを測定する。◎は、脱亜鉛深さが１００μｍよりも小さいことを表し、○は、脱亜鉛深さが１００μｍと２００μｍの間にあることを表し、×は、脱亜鉛深さが２００μｍよりも大きいことを表す。

本明細書で言う切削性能テストは、鋳造状態の形式で同じカッターを採用して同じ切削速度と同じ供給量で行われており、切削速度は、２５ｍ/ｍｉｎ（メートル/分）であり、供給量は、０．２ｍｍ/ｒ（ミリメートル/毎ブレード数）であり、切削深さは、０．５ｍｍであり、テストバーの直径は、２０ｍｍであり、Ｃ３６０００合金材料を基準として切削抵抗を測定することにより、相対切削率を求める。

相対切削率＝Ｃ３６０００合金材料の切削抵抗/試料の切削抵抗。

◎は、相対切削率が８５％よりも大きいことを表し、○は、相対切削率が７０％よりも大きいことを表す。

本明細書で言う引張強度と伸び率のテストでは、いずれも鋳造状態の形式で室温で引張試験を行う。伸び率、すなわち、試料の引張破断後の標点距離の部分の総変形ΔＬと元標点距離の長さＬの比率のパーセントは、δ＝ΔＬ/Ｌ×１００％である。対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

Ｃ３６０００合金材料の実測成分の配分率は、次のとおりであり、単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

図１は、発明物３の製造方法のフローチャートであり、以下のようなステップを含む。

ステップＳ１００：銅とマンガンを提供する。このステップにおいて、銅マンガン合金の提供を当該銅とマンガンの元素の提供ソースとすることができる。

ステップＳ１０２：銅マンガン母合金に対して加熱を行い、温度を１０００−１０５０℃の間に上昇させ、銅マンガン母合金によって銅マンガン合金溶液を形成する。このステップにおいて、当該銅マンガン合金を高周波溶解炉に入れ、溶解炉内で溶解させて温度上昇を行うことができ、温度を１０００−１０５０℃の間に上昇させ、さらに１１００℃に達することができ、そのプロセスは、５−１０分間持続されて、銅マンガン合金を銅マンガン合金溶液になるように溶解させる。上述した動作は、温度が高すぎることにより銅マンガンが溶解された液体が大量の外部気体を吸収して成形された合金材料に亀裂作用が発生してしまったことを回避することができる。

ステップＳ１０４：銅マンガン合金溶液の温度を９５０−１０００℃の間に下降させる。このステップにおいて、溶解炉内の温度が１０００−１０５０℃の間に上昇して５−１０分間持続するとき、高周波溶解炉の電源をオフにして溶解炉内の温度を９５０−１０００℃に下降させるとともに、当該銅マンガン合金溶液を溶融状態に維持する。

ステップＳ１０６：ガラス造滓剤である稲で銅マンガン合金溶液の表面を覆う。このステップにおいて、ガラス造滓剤で９５０−１０００℃の銅マンガン合金溶液の表面を覆うことにより、液体と空気の接触を効果的に遮断するとともに、次のステップで添加する亜鉛に９５０−１０００℃の間で高温溶解に起因する沸騰揮発が発生することを防止することができる。

ステップＳ１０８：亜鉛を銅マンガン合金溶液に添加して銅マンガン亜鉛溶液を形成する。このステップにおいて、亜鉛を溶解炉内に添加して銅マンガン合金溶液に沈め、亜鉛を銅マンガン合金溶液内で十分に溶解させ、銅マンガン亜鉛溶液を形成する。

ステップＳ１１０：銅マンガン亜鉛溶液に対して除滓を行う。このステップにおいて、まず銅マンガン亜鉛溶液を高周波誘導の作用により攪拌混合した後、造滓剤を掬い上げる。そして、除滓剤を使用して除滓動作を行う。

ステップＳ１１２：鉛、アルミニウム、錫を銅マンガン亜鉛溶液に添加して金属溶液を形成する。このステップにおいて、銅鉛母合金、銅アルミニウム母合金、銅錫母合金を銅マンガン亜鉛溶液に添加することができる。

ステップＳ１１４：金属溶液の温度を１０００−１０５０℃の間に昇温させ、銅ホウ素合金とリン銅合金を添加してビスマスとケイ素を含まない低鉛黄銅合金の溶液を形成する。

ステップＳ１１６：黄銅合金溶液を出湯させて鋳造して黄銅合金を形成する。このステップにおいて、当該黄銅合金溶液を均一に攪拌した後、出湯温度を１０００−１０５０℃の間に制御し、最後当該黄銅合金溶液を出湯させて鋳造することにより、ビスマスとケイ素を含有せず、鉛の含有量が低く、加工性能が良好で、脱亜鉛防止性能及び機械性能の両方の優れた黄銅合金を形成する。

実施例１．
表１−１は、上記の工程に従って得られた５つの異なるグループの発明物１を示すものであり、番号は、それぞれ１００１−１００５であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例２．
表２−１は、上記の工程に従って得られた５つの異なるグループの発明物２を示すものであり、番号は、それぞれ２００１−２００５であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例３．
表３−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物３を示すものであり、番号は、それぞれ３００１−３００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例４．
表４−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物４を示すものであり、番号は、それぞれ４００１−４００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例５．
表５−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物５を示すものであり、番号は、それぞれ５００１−５００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例６．
表６−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物６を示すものであり、番号は、それぞれ６００１−６００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例７．
表７−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物７を示すものであり、番号は、それぞれ７００１−７００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例８．
表８−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物８を示すものであり、番号は、それぞれ８００１−８００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例９．
表９−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物９を示すものであり、番号は、それぞれ９００１−９００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例１０．
表１０−１は、上記の工程に従って得られた５つの異なるグループの発明物１０を示すものであり、番号は、それぞれ１０００１−１０００５であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例１１．
表１１−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物１１を示すものであり、番号は、それぞれ１１００１−１１００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

実施例１２．
表１２−１は、上記の工程に従って得られた８つの異なるグループの発明物１２を示すものであり、番号は、それぞれ１２００１−１２００８であり、各グループの単位は、重量パーセント（ｗｔ％）である。

前記グループの合金について、鋳造状態の形式で室温で切削性能、脱亜鉛腐食防止性能、引張強度及び伸び率のテストを実施しており、対比試料は、同じ状態かつ同じ規格の含鉛黄銅、すなわち、Ｃ３６０００合金である。

引張強度、伸び率、切削性能および脱亜鉛腐食防止性能の実験の結果は、以下の通りである。

上述した内容から分かるように、ビスマスとケイ素を含まない低鉛黄銅合金は、様々な異なる物質を一定の割合で添加した後、高周波溶解炉を通じて制作されており、既知の含鉛黄銅に相当する機械加工性能と、優れた引張強度、伸び率、脱亜鉛防止性とを備え、切削が容易で、かつ鉛の含有量が低いものである。既知の含鉛黄銅の代わりになる合金材料としては、例えば、蛇口やトイレ・浴室用品の予備部品などの製品の製造に使用されるのに適している。

本発明は、実施形態によって上述したように開示されたが、当該実施形態に限定されるものではない。本発明が属する技術の当業者なら、本発明の技術思想を離脱しない範囲で、多様な変更、及び修正が可能であることが分かる。従って、本発明の技術的範囲は、特許請求範囲により決めなければならない。

Claims (12)

1. ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金であって、
   前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウムと、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、残量の亜鉛とを含むことを特徴とするビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
2. 前記黄銅合金の全重量の０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび／または０．０５−０．３ｗｔ％のリンをさらに含むことを特徴とする請求項１に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
3. 前記黄銅合金の全重量の０．０５−０．３ｗｔ％のリン、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された1つ以上の元素をさらに含むことを特徴とする請求項１に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
4. 前記黄銅合金の全重量の０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンと、０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素とをさらに含むことを特徴とする請求項１に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
5. 不可避な不純物をさらに含み、前記不純物は、前記黄銅合金の全重量の０．２５ｗｔ％以下のニッケルおよび／または０．１５ｗｔ％以下のクロムおよび／または０．２５ｗｔ％以下の鉄を含むことを特徴とする請求項４に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
6. 前記マンガン、アルミニウム、錫、リンおよびホウ素の総含有量は、前記黄銅合金の全重量の２ｗｔ％を超えないことを特徴とする請求項４に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
7. 前記マンガン、アルミニウム、錫、リンおよびホウ素の総含有量は、前記黄銅合金の全重量の０．１ｗｔ％より小さくないことを特徴とする請求項６に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
8. ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金であって、
   前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、前記黄銅合金の全重量の０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウム、０．０５−０．５ｗｔ％の錫、０．０５−０．３ｗｔ％のリン、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された２つ以上の元素と、残量の亜鉛とを含むことを特徴とするビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
9. 不可避な不純物をさらに含み、前記不純物は、前記黄銅合金の全重量の０．２５ｗｔ％以下のニッケルおよび／または０．１５ｗｔ％以下のクロムおよび／または０．２５ｗｔ％以下の鉄を含むことを特徴とする請求項８に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
10. ビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金であって、
    前記黄銅合金の全重量の６０−６５ｗｔ％の銅と、０．１−０．２５ｗｔ％の鉛と、０．０５−０．５ｗｔ％の錫と、０．０５−０．３ｗｔ％のリンと、残量の亜鉛とを含むことを特徴とするビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
11. 前記黄銅合金の全重量の０．１−０．７ｗｔ％のアルミニウム、０．０５−０．５ｗｔ％のマンガンおよび０．００１−０．０１ｗｔ％のホウ素から選択された２つ以上の元素をさらに含むことを特徴とする請求項１０に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。
12. 不可避な不純物をさらに含み、前記不純物は、前記黄銅合金の全重量の０．２５ｗｔ％以下のニッケルおよび／または０．１５ｗｔ％以下のクロムおよび／または０．２５ｗｔ％以下の鉄を含むことを特徴とする請求項１１に記載のビスマスとケイ素を含まず切削性に優れた低鉛黄銅合金。

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