JP2016225224A - 表示装置用の導光板 - Google Patents

Abstract

【課題】臨界角未満の入射角θでは透過性を高められ、臨界角以上の入射角θでは反射性を高められる導光板。【解決手段】ガラス板の第１の表面に設置された低反射膜と、前記ガラス板の第２の表面に設置され、前記ガラス板内を伝播する光が、前記第２の表面から外部に放射されることを抑制する光学手段とを有し、前記ガラス板の内部から、第１の表面に向かって入射角θ＝０°〜臨界角の範囲で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率の最大値をＴｍａｘとし、θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ４０としたとき、Ｔ４０／Ｔｍａｘは０．７以上であり、θ＝０°における波長４５０ｎｍ、５５０ｎｍおよび６５０ｎｍの光の透過率を、それぞれＴＢ、ＴＧおよびＴＲとしたとき、ＴＧは９６％以上であり、ＴＢ、ＴＧおよびＴＲのうち最大値と最小値との差ΔＴは５%以内である、導光板。【選択図】図３

Description

本発明は、エッジライト方式の表示装置用の導光板に関する。

従来、ＬＥＤなどの低消費電力光源を使用したエッジライト方式の表示装置が知られている。エッジライト方式の表示装置では、相互に対向する２つの表面を有する導光板と、該導光板の一つの端面に対向して配置された光源とが使用される。ここで、導光板の「端面」とは、導光板の２つの表面を相互に接続する４つの側面を意味する。また、４つの側面のうち、光源と面する端面を、特に、「入射端面」と称する。

エッジライト方式では、光源からの光は、導光板の入射端面に入射される。その後、導光板に入射した光は、導光板の一つの表面（「出射表面」という）から出射される。以下、出射表面と対向する表面を反射表面という。

一般に、このようなエッジライト方式の表示装置の導光板として、アクリル基板等の透明基板が用いられている。

特開２０１２−１２３９３３号公報 国際公開第２０１５／０３３８６６号

一般に、エッジライト方式の表示装置では、光源であるＬＥＤの光を導光板に入射し、導光板内で出射表面と反射表面との間で光を全反射させながら、入射部と反対の面まで光を伝播させる。出射輝度向上や輝度分布の均一化の観点から、導光板内で全反射条件を満たす光、すなわち臨界角（θｃ）以上で入射する光は全反射をすることが必要である一方で、臨界角未満の入射角で出射表面に入射する光は、最終的にできるだけ減衰の少ない状態で出射表面から出射することが望まれる。このため、導光板の出射表面において、臨界角以上の入射角θで入射する光は、反射表面において適正に反射され、臨界角未満の入射角θで入射する光とともに出射表面を透過して、最終的に出射表面から出射するとよい。概念図を図１３に示す。

一方、導光板から光が出射する際、導光板は空気と接しているため、導光板と空気との界面において反射光が生じる。この反射光は、導光板や反射シートに戻り、さらに長い距離導光板内を伝播することになる。導光板がガラス製の場合、一定の吸収があるため、ガラス内の伝播距離が長いほど最終的な出射光量が小さくなり、ＬＥＤの近傍とＬＥＤから遠い場所とにおいて出射輝度差が大きくなったり、最終製品であるＴＶの面内平均輝度が小さくなったりする懸念がある。また、反射シート側に戻った光も１００％反射されて出射されるわけではなく、反射シート側における吸収損失やバックライト以外の部分に光が出ていくことによる光損失により、出射光量が小さくなる懸念がある。

本発明は、このような背景に鑑みなされたものであり、本発明では、臨界角θｃ未満の入射角θの光に対しては、透過性を有意に高めることができ、かつ臨界角θｃ以上の入射角θの光に対しては、反射性を有意に高めることが可能な出射表面を有する、エッジライト方式の表示装置用の導光板を提供することを目的とする。

本発明では、エッジライト方式の表示装置用の導光板であって、
相互に対向する第１および第２の表面を有するガラス板と、
前記ガラス板の前記第１の表面に設置された低反射膜と、
前記ガラス板の前記第２の表面に設置され、前記ガラス板内を伝播する光が、前記第２の表面から外部に放射されることを抑制する光学手段と、
を有し、
前記ガラス板の内部から、前記第１の表面に向かって入射角θ＝０°〜臨界角の範囲で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率のうち、最大の透過率をＴ_ｍａｘ（％）とし、入射角θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_４０（％）としたとき、
Ｔ_４０をＴ_ｍａｘで除した値は、０．７以上であり、
入射角θ＝０°における波長４５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｂ（％）とし、入射角θ＝０°における波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｇ（％）とし、入射角θ＝０°における波長６５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｒ（％）としたとき、
透過率Ｔ_Ｇ（％）は９６％以上であり、
透過率Ｔ_Ｂ（％）、Ｔ_Ｇ（％）およびＴ_Ｒ（％）のうち最大値と最小値との差ΔＴは、５%以内である、導光板が提供される。

本発明では、臨界角θｃ未満の入射角θでは、光の透過性を有意に高めることができ、臨界角θｃ以上の入射角θでは、光の反射性を有意に高めることが可能な出射表面を有する、エッジライト方式の表示装置用の導光板を提供することができる。

本願における入射角の定義について説明するための、導光板の断面を模式的に示した図である。 各種導光板に入射されるある波長の光における、入射角と透過率の関係を模式的に示した図である。 本発明の一実施形態による導光板の断面を模式的に示した図である。 導光板の第１の入射角θと透過率Ｔの関係を評価する際に使用される測定装置の構成を概略的に示した図である。 本発明の一実施形態による導光板を備えるエッジライト方式の表示装置の一例を概略的に示した断面図である。 本発明の一実施形態による導光板の製造方法のフローを概略的に示した図である。 各例に係るガラス板において、波長４５０ｎｍの光を用いて得られた第１の入射角θと透過率の関係を示したグラフである。 図７に示したグラフの縦軸を拡大して示した図である。 各例に係るガラス板において、波長５５０ｎｍの光を用いて得られた第１の入射角θと透過率の関係を示したグラフである。 図９に示したグラフの縦軸を拡大して示した図である。 各例に係るガラス板において、波長６３０ｎｍの光を用いて得られた第１の入射角θと透過率の関係を示したグラフである。 図１１に示したグラフの縦軸を拡大して示した図である。 バックライトの概略構成図である。

以下、図面を参照して、本発明の一実施形態について説明する。

（本発明の一実施形態による導光板の特徴）
まず、図１を参照して、本願における入射角の定義について説明する。

図１には、導光板１の断面を模式的に示す。導光板１は、第１の表面２および第２の表面４を有する。第１の表面２は、導光板１の出射表面であるため、出射表面２とも表記する。また、第２の表面４は、導光板１の反射表面であるため、反射表面４とも表記する。

本願において、入射角θ（「第１の入射角θ」とも称する）は、導光板１の内部を伝播する光１１が出射表面２に照射されるときの角度として定義される。この第１の入射角θは、出射表面２における法線のうち、第１の表面２から導光板１の内方に向かって伸びる法線（第１の法線と称する）Ｐ１の方向を０゜とし、この第１の法線Ｐ１からの傾斜角として表される。ここでθは、０゜〜９０゜である。

これに対して、導光板１の外部から入射される光の入射角は、第２の入射角φと称され、第１の入射角θと区別される。

例えば図１において、導光板の第１の表面２の別の位置には、導光板１の外部から、光１２が入射されている。この光１２の入射角は、第２の入射角φと称される。第２の入射角φは、第１の表面２における法線のうち、第１の表面２から導光板１の外方に向かって伸びる法線（第２の法線と称する）Ｐ２の方向を０゜とし、この第２の法線Ｐ２からの傾斜角として表される。ここでφは、０゜〜９０゜である。

本発明の一実施形態では、エッジライト方式の表示装置用の導光板であって、
相互に対向する第１および第２の表面を有するガラス板と、
前記ガラス板の前記第１の表面に設置された低反射膜と、
前記ガラス板の前記第２の表面に設置され、前記ガラス板内を伝播する光が、前記第２の表面から外部に放射されることを抑制する光学手段と、
を有し、
前記ガラス板の内部から、前記第１の表面に向かって入射角θ＝０°〜臨界角の範囲で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率のうち、最大の透過率をＴ_ｍａｘ（％）とし、入射角θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_４０（％）としたとき、
Ｔ_４０をＴ_ｍａｘで除した値（以下、Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘともいう）は、０．７以上であり、
入射角θ＝０°における波長４５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｂ（％）とし、入射角θ＝０°における波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｇ（％）とし、入射角θ＝０°における波長６５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｒ（％）としたとき、
透過率Ｔ_Ｇ（％）は９６％以上であり、
透過率Ｔ_Ｂ（％）、Ｔ_Ｇ（％）およびＴ_Ｒ（％）のうち最大値と最小値との差ΔＴは、５%以内である、導光板が提供される。

以下、図２を参照して、この特徴について説明する。なお、明確化のため、以下の説明では、導光板の各部分を表す際に、図１に示した参照符号を使用する。

図２には、各種導光板を使用した際の、波長５５０ｎｍの光における入射角と透過率の関係を模式的に示す。図２において、横軸は第１の入射角θ（゜）であり、縦軸は透過率Ｔ（％）である。ここで、前述の図１に示したように、第１の入射角θは、出射表面２における第１の法線Ｐ１からの傾斜角として表される。

なお、図２において、θｃは臨界角を示す。一般に、臨界角θｃは、全反射挙動が生じ、透過率Ｔがゼロとなる光の入射角として定められる。ただし、一般的な測定では、十分に大きな入射角θでも、透過率Ｔが完全に０とならないことがしばしば生じる。このため、本願では、臨界角θｃを、第１の入射角θを０°（すなわち第１の法線Ｐ１方向）から徐々に増加した際に、透過率Ｔが最初に１％以下になる角度と定義する。

再度図１を参照すると、一般に、エッジライト方式の表示装置では、導波板１の出射表面２から、できるだけ多くの光を出射させることが望ましい。このため、導光板１の出射表面２には、導光板１の内部から出射表面２に向かって入射される光１１に対して、透過性が高く反射性が低いことが要求される。

しかしながら、一般に、ガラス板のみで構成された導光板１において、そのような特性を発現させることは難しい。

図２において、破線で示された曲線Ｌ１は、導光板１として一般的なガラス板を使用した場合の典型的な第１の入射角θ−透過率Ｔの関係を示している。ガラス板を導光板１に使用した場合、出射表面２において、光１１の一部が反射される。その結果、第１の入射角θがθ＜θｃとなる範囲において、出射表面２から出射される光１１の量が減少する。

このように、導光板１として一般的なガラス板を使用した場合、透過率Ｔを高めることには限界があるという問題がある。

そこで、導光板１として、出射表面２に低反射膜が設置されたガラス板を使用することが考えられる（第２の態様）。

しかしながら、従来の低反射膜は、例えば、表示装置等の表面に設置して、外環境からの景色の写り込みを抑制することを目的したものが多い。この場合、想定される光は、外部環境から、小さな第２の入射角φ（例えばφ≒０゜）で、低反射膜に入射される光であって、これは、図１に示した光１１のような、導光板１の内部を伝播する光とは全く異なる。導光板１の内部を伝播する光１１は、むしろ、比較的大きな第１の入射角θで、低反射膜（出射表面２）に入射される場合が多い。

第２の態様では、第１の入射角θ−透過率Ｔの関係は、例えば、図２において、曲線Ｌ２で示したような挙動となる。

一方、導光板１に求められる理想的な特性は、第１の入射角θがθ≧θｃを満たす条件で出射表面２に入射される光１１に対しては、全反射が生じる一方で、第１の入射角θがθ＜θｃを満たす条件で出射表面２に入射される光１１に対しては、できるだけ透過させる挙動である。そのような理想的な導光板１の特性は、図２において関係Ｒで表されている。

第２の態様で得られる第１の入射角θ−透過率Ｔの関係、すなわち曲線Ｌ２は、関係Ｒから大きく逸脱しており、第２の態様においても、第１の入射角θ＜θｃの範囲で、透過率Ｔを高めることには限界がある。

このように、従来の方法では、第１の入射角θ−透過率Ｔの間に、関係Ｒに近い挙動が得られる導光板を得ることは難しい。

これに対して、本発明の一実施形態による導光板は、ガラス板の内部から、第１の表面に向かって第１の入射角θ＝０°〜臨界角θｃの範囲で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率のうち、最大の透過率をＴ_ｍａｘ（％）とし、入射角θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_４０（％）としたとき、Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘは、０．７以上であるという特徴を有する。

この場合、第１の入射角θ−透過率Ｔの典型的な関係は、図２において、例えば曲線Ｌ３のように表される。このように、本発明の一実施形態による導光板では、第１の入射角θ−透過率Ｔの関係が、理想的な関係Ｒに近くなっている。

従って、本発明の一実施形態による導光板では、第１の入射角θが臨界角θｃよりも小さくなる条件では、出射表面２に入射される光１１の透過性を有意に高めることができ、第１の入射角θが臨界角θｃ以上となる条件では、出射表面２に入射される光１１の反射性を有意に高めることができる。

これにより、本発明の一実施形態では、出射表面２から、有意に多くの光量を、比較的均一に出射させることが可能な、エッジライト方式の表示装置用の導光板１を提供できる。

また、本発明の一実施形態による導光板は、第１の入射角θ＝０°における波長４５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｂ（％）とし、第１の入射角θ＝０°における波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｇ（％）とし、第１の入射角θ＝０°における波長６５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｒ（％）としたとき、透過率Ｔ_Ｇ（％）は９６％以上であり、透過率Ｔ_Ｂ（％）、Ｔ_Ｇ（％）およびＴ_Ｒ（％）のうち最大値と最小値との差ΔＴは、５%以内であるという特徴を有する。

このような導光板では、従来よりも出射光量を高められ、出射光の光量の光の波長による依存性が小さく、各色の可視光を、所望の光量で出射可能である。従って、本発明の一実施形態による導光板を、エッジライト方式のカラー表示装置用の導光板に使用した場合、従来よりもバックライトの輝度を向上でき、なおかつ、各色で出射される光の間で光量が異なり、所望の画像が表示されないという問題を有意に抑制できる。

（本発明の一実施形態による導光板の具体的構成）
次に、図３を参照して、本発明の一実施形態による導光板の具体的な一例について説明する。

図３には、本発明の一実施形態による、エッジライト方式の表示装置用の導光板（以下、「第１の導光板」と称する）の断面を模式的に示す。

図３に示すように、第１の導光板１００は、ガラス板１１０と、低反射膜１２０と、光学手段１４９とを有する。

ガラス板１１０は、相互に対向する第１の表面１１２および第２の表面１１４を有する。低反射膜１２０は、ガラス板１１０の第１の表面１１２の側に設置される。また、光学手段１４９は、ガラス板１１０の第２の表面１１４の側に設置される。

なお、第１の導光板１００が実際にエッジライト方式の表示装置に使用される場合、ガラス板１１０の第１の表面１１２の側は、光出射側となり、ガラス板１１０の第２の表面１１４の側は、光反射側となる。このため、第１の導光板１００において、ガラス板１１０の第１の表面１１２または低反射膜１２０の表面を、出射表面１０３とも称し、ガラス板１１０の第２の表面１１４を、反射表面１０４とも称する。

低反射膜１２０は、ガラス板１１０の内部を伝播する光が、第１の表面１１２で反射されることを抑制する役割を有する。

これに対して、光学手段１４９は、ガラス板１１０の内部を伝播する光が、第２の表面１１４から外部に出射されることを抑制する役割を有する。

なお、図３には、そのような機能を有する光学手段１４９の一例として、散乱ドット１５０が示されている。これらの散乱ドット１５０は、ガラス板１１０の第２の表面１１４にわたって、二次元的に配置される。ただし、散乱ドット１５０は、光学手段１４９の単なる一例であって、光学手段１４９は、その他の形態であっても良い。

図３に示した例では、低反射膜１２０は、第１の層１３０および第２の層１４０を含む、少なくとも２層で構成される。第１の層１３０は、ガラス板１１０よりも低い屈折率を有し、第２の層１４０は、第１の層１３０よりも低い屈折率を有する。

低反射膜１２０をこのように構成した場合、第１の導光板１００における第１の入射角θ−透過率Ｔの関係を、前述の図２における理想的な関係Ｒに近づけることができる。

その結果、第１の入射角θが臨界角θｃよりも小さくなる条件では、出射表面１０３から出射される光の透過性を有意に高めることができ、第１の入射角θが臨界角θｃ以上となる条件では、出射表面１０３で反射される光の量を有意に高めることができる。

このような効果により、第１の導光板１００では、出射表面１０３から、有意に多くの光量を比較的均一に出射させることが可能となる。

なお、図３に示した低反射膜１２０の構成は、単なる一例であって、低反射膜１２０は、その他の構成を有しても良い。例えば、低反射膜１２０は、単層で構成されても良い。

（本発明の一実施形態による導光板の構成部材）
次に、本発明の一実施形態による導光板を構成する各構成部材について、より詳しく説明する。なお、ここでは、一例として、図３に示した第１の導光板１００を例に、その構成部材について説明する。従って、各部材を参照する際には、図３に示された参照符号を使用する。

（ガラス板１１０）
ガラス板１１０は、いかなる組成のガラスで構成されても良い。例えば、ガラス板１１０は、ソーダライムガラス、ホウケイ酸ガラス、アルミノケイ酸塩ガラス、または無アルカリガラス等であっても良い。

本発明に係るガラス板は高透過ガラスであることが好ましい。ガラス板の光吸収の主要因は、不純物として含まれる鉄イオンである。鉄は、工業的に生産されるガラスの原料として不可避的に含有されるものであり、ガラス中への鉄の混入は避けられない。

Ｆｅ_２Ｏ_３に換算した全酸化鉄（ｔ−Ｆｅ_２Ｏ_３）の含有量は、可視域全域にわたって極めて高い透過率を実現させるために８０質量ｐｐｍ以下とされる。ｔ−Ｆｅ_２Ｏ_３の含有量は、より好ましくは６０質量ｐｐｍ以下であり、さらに好ましくは５０質量ｐｐｍ以下であり、特に好ましくは４０質量ｐｐｍ以下であり、最も好ましくは３５質量ｐｐｍ以下である。

一方、本発明のガラス板のｔ−Ｆｅ_２Ｏ_３含有量は、１質量ｐｐｍ以上とされる。１質量ｐｐｍ未満では多成分系の酸化物ガラス製造時においてガラスの熔解性を向上させることが難しくなり、又、低コストで大量生産することが難しくなる。また、原料の入手が困難である。好ましくは５質量ｐｐｍ以上であり、より好ましくは８質量ｐｐｍ以上であり、さらに好ましくは１０質量ｐｐｍ以上である。なお、ガラス板中のｔ−Ｆｅ_２Ｏ_３量は、ガラス製造時に添加する鉄成分の量により調節できる。

ガラス板に含まれる全酸化鉄量を、Ｆｅ_２Ｏ_３の量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてＦｅ^３＋（３価の鉄）として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはＦｅ^３＋とＦｅ^２＋（２価の鉄）が同時に存在している（以下、これらをまとめて「鉄成分」という）。鉄成分は可視光域に吸収を持つが、Ｆｅ^２＋の吸収係数（１１ｃｍ^−１Ｍｏｌ^−１）は、Ｆｅ^３＋の吸収係数（０．９６ｃｍ^−１Ｍｏｌ^−１）よりも１桁大きいため、可視光域の内部透過率をより低下させる。そのため、Ｆｅ^２＋の含有量が少ないことが、可視光域の内部透過率を高めるうえで好ましい。

本発明のガラス板は、Ｆｅ_２Ｏ_３に換算した二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量が１０質量ｐｐｍ以下に抑制されている。好ましくは８．０質量ｐｐｍ以下であり、より好ましくは６．０質量ｐｐｍ以下であり、特に好ましくは４．０質量ｐｐｍ以下であり、最も好ましくは３．５質量ｐｐｍ以下である。

本発明に係るガラス板の組成は、前述の特徴を有する限り、その組成は特に限定されない。例えば、下記の３種類（ガラス組成Ａ、ガラス組成Ｂ、ガラス組成Ｃを有するガラス）が代表的な例として挙げられる。

ガラス組成Ａであるガラス板は、酸化物基準の質量百分率表示で、実質的に、ＳｉＯ_２を６０〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を０〜７％、ＭｇＯを０〜１０％、ＣａＯを０〜２０％、ＳｒＯを０〜１５％、ＢａＯを０〜１５％、Ｎａ_２Ｏを３〜２０％、およびＫ_２Ｏを０〜１０％含んでも良い。

ガラス組成Ｂであるガラス板は、酸化物基準の質量百分率表示で、実質的に、ＳｉＯ_２を４５〜８０％、Ａｌ_２Ｏ_３を７％超３０％以下、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％、ＭｇＯを０〜１５％、ＣａＯを０〜６％、ＳｒＯを０〜５％、ＢａＯを０〜５％、Ｎａ_２Ｏを７〜２０％、Ｋ_２Ｏを０〜１０％、およびＺｒＯ_２を０〜１０％含んでも良い。

ガラス組成Ｃであるガラス板は、酸化物基準の質量百分率表示で、実質的に、ＳｉＯ_２を４５〜７０％、Ａｌ_２Ｏ_３を１０〜３０％、Ｂ_２Ｏ_３を０〜１５％含むとともに、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯおよびＢａＯからなる群から選ばれる少なくとも１種の成分を、合計５〜３０％含み、さらにＬｉ_２Ｏ、Ｎａ_２ＯおよびＫ_２Ｏからなる群から選ばれる少なくとも１種の成分を、合計０％以上３％未満含んでも良い。

上記した成分を有する本発明のガラス板のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。本明細書において、ガラスの成分は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３等の酸化物換算で表し、ガラス全体に対する各成分の含有量（ガラス組成）は、酸化物基準の質量百分率、又は質量ｐｐｍ（質量百分率を単に％、又は質量ｐｐｍを単にｐｐｍと表記する場合もある）で表す。

ＳｉＯ_２は、ガラスの主成分である。

ＳｉＯ_２の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、酸化物基準の質量百分率表示で、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは６０％以上、より好ましくは６３％以上であり、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは４５％以上、より好ましくは５０％以上である。

一方、ＳｉＯ_２の含有量の上限は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするために、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７５％以下であり、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは８０％以下、より好ましくは７０％以下であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは７０％以下、より好ましくは６５％以下である。

Ａｌ_２Ｏ_３は、ガラス組成Ｂ及びＣにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本発明のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは１％以上、より好ましくは２％以上であり、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは７％超、より好ましくは１０％以上であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上である。

但し、二価鉄（Ｆｅ^２＋）の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量は、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは７％以下、より好ましくは５％以下であり、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２３％以下であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。

Ｂ_２Ｏ_３は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、ガラス組成Ａのようなソーダライムシリケート系のガラスにおいては、揮発による脈理（ｒｅａｍ）の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために５％以下であることが好ましく、２％以下であることがより好ましく、１％以下であることが特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。以下、本明細書において、実質的に含有しないとは、不可避的不純物を除き含有しない意味である。また、ガラス組成Ｂ及びＣにおいては、Ｂ_２Ｏ_３の含有量は好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下であるが、必須成分ではない。

Ｌｉ_２Ｏ、Ｎａ_２Ｏ、及び、Ｋ_２Ｏといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。

そのため、Ｎａ_２Ｏの含有量は、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは３％以上、より好ましくは８％以上である。Ｎａ_２Ｏの含有量は、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは７％以上、より好ましくは１０％以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Ｎａ_２Ｏの含有量は、ガラス組成Ａ及びＢにおいては、２０％以下とするのが好ましく、１５％以下とするのがさらに好ましい。ガラス組成Ｃにおいては、３％以下とするのが好ましく、１％以下とするのがより好ましいが、必須成分ではない。

また、Ｋ_２Ｏの含有量は、ガラス組成Ａ及びＢにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは７％以下であり、含まなくてもよい。ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは２％以下、より好ましくは１％以下であるが、必須成分ではない。

また、Ｌｉ_２Ｏは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、ガラス組成Ａ及びＢにおいて、Ｌｉ_２Ｏを５％以下、より好ましくは２％以下含有させることができ、ガラス組成Ｃにおいては３％未満が好ましい。

また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量（Ｌｉ_２Ｏ＋Ｎａ_２Ｏ＋Ｋ_２Ｏ）は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、ガラス組成Ａ及びＢにおいては、好ましくは５％〜２０％、より好ましくは８％〜１５％であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは０％以上３％未満、より好ましくは０％〜２％、さらに好ましくは、０％〜１％である。

ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、及びＢａＯといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。

ＭｇＯは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、ガラス組成Ａ、Ｂ及びＣにおいて、含有させることができる。ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、ＭｇＯの含有量は、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは８％以下、さらに好ましくは５％以下であり、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１２％以下、さらに好ましくは１０％以下であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは１０％以下、より好ましくは５％以下である。

ＣａＯは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、ガラス組成Ａ、Ｂ及びＣにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、ガラス組成Ａにおいては、ＣａＯの含有量は、より好ましくは３％以上、さらに好ましくは５％以上である。また、失透を良好にするためには、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは２０％以下、より好ましくは１０％以下であり、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは６％以下であり、より好ましくは４％以下である。

ＳｒＯは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、ガラス組成Ａ、Ｂ及びＣにおいて、ＳｒＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ガラス組成Ａ及びＣにおいて、ＳｒＯの含有量は、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、ガラス組成Ｂにおいては５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。

ＢａＯは、ＳｒＯ同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにＢａＯを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ガラス組成Ａ及びＣにおいてＢａＯの含有量は、１５％以下とするのが好ましく、１０％以下とするのがより好ましく、ガラス組成Ｂにおいては５％以下とするのが好ましく、３％以下とするのがより好ましい。

また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、ガラス組成Ａにおいては、好ましくは１０％以上、より好ましくは１３％以上であり、ガラス組成Ｂにおいては好ましくは１％以上、より好ましくは１０％以上であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上である。ただし多くなると相対的に他の成分の量が少なくなることにより失透特性と強度に問題が出てしまうため、ガラス組成Ａにおいては３０％以下が好ましく、より好ましくは２７％以下であり、ガラス組成Ｂにおいては、好ましくは１５％以下、より好ましくは１０％以下であり、ガラス組成Ｃにおいては、好ましくは３０％以下、より好ましくは２０％以下である。

本発明のガラス板の組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてＺｒＯ_２を、ガラス組成Ａ、Ｂ及びＣにおいて、１０％以下、好ましくは５％以下含有させてもよい。但し、１０％超であると、ガラスが失透しやすくなるので、好ましくない。

また、本発明のガラス板のガラスは、清澄剤としてＳＯ_３を含有してもよい。この場合、ＳＯ_３含有量は、質量百分率表示で０％超、０．５％以下が好ましい。０．４％以下がより好ましく、０．３％以下がさらに好ましく、０．２５％以下であることがさらに好ましい。

また、本発明のガラス板のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてＳｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２またはＡｓ_２Ｏ_３の含有量は、質量百分率表示で０〜０．５％が好ましい。０．２％以下がより好ましく、０．１％以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。

ただし、Ｓｂ_２Ｏ_３、ＳｎＯ_２及びＡｓ_２Ｏ_３は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのＦｅ^２＋の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、Ａｓ_２Ｏ_３は、環境面から積極的に含有させるものではない。

本発明のガラス板のガラスは、ＴｉＯ_２を含んでいてもよい。ＴｉＯ_２を含有する場合、ＴｉＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＴｉＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。波長４００〜７００ｎｍにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、ＴｉＯ_２は、含有量を５００ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１００ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。

本発明のガラス板のガラスは、ＣｅＯ_２を含んでいてもよい。ＣｅＯ_２には鉄のレドックスを下げる効果があり、波長４００〜７００ｎｍの光に対して、ガラスの吸収を小さくすることができる。しかし、ＣｅＯ_２を多量に含有する場合、ＣｅＯ_２は、ソーラリゼーションの原因となるだけでなく可視光を吸収する成分としても機能するため上記したガラス組成の合量に対し、１０００ｐｐｍ以下とするのが好ましい。また、ＣｅＯ_２の含有量は、５００ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、４００ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、３００ｐｐｍ以下とするのが特に好ましく、２５０ｐｐｍ以下とするのが最も好ましい。

添加する場合は製造時の製品特性のばらつき、特に色味のばらつきを抑制しやすくするために常に０．１ｐｐｍ以上添加してあることが好ましい。色味の制御には１．０ｐｐｍ以上の添加が好ましく、５．０ｐｐｍ以上の添加がより好ましい。鉄のレドックスを下げる効果を期待する場合は、ガラス中に含まれるＦｅ_２Ｏ_３に換算した鉄量（質量ｐｐｍ）と同じ量以上添加することが好ましく、鉄の質量に対して１．５倍以上添加することがより好ましく、３倍以上添加することがさらに好ましく、５倍以上添加することが特に好ましい。

また、本発明のガラス板のガラスは、ＮｉＯを含有してもよい。ＮｉＯを含有する場合、ＮｉＯは、着色成分としても機能するので、ＮｉＯの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＮｉＯは、波長４００〜７００ｎｍの光によるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、１．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、０．８ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、０．６ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、０．５ｐｐｍ以下とすることが特に好ましい。

本発明のガラス板のガラスは、Ｃｒ_２Ｏ_３を含有してもよい。Ｃｒ_２Ｏ_３を含有する場合、Ｃｒ_２Ｏ_３は、着色成分としても機能するので、Ｃｒ_２Ｏ_３の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、１０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、Ｃｒ_２Ｏ_３は、波長４００〜７００ｎｍの光によるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、２．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、１．６ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、１．２ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、１．０ｐｐｍ以下とすることが特に好ましく、０．８ｐｐｍ以下とすることが一段と好ましく、０．６ｐｐｍ以下とすることが最も好ましい。

本発明のガラス板のガラスは、ＭｎＯ_２を含有してもよい。ＭｎＯ_２を含有する場合、ＭｎＯ_２は、可視光を吸収する成分としても機能するので、ＭｎＯ_２の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、５０ｐｐｍ以下とするのが好ましい。特に、ＭｎＯ_２は、波長４００〜７００ｎｍの光によるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、３０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、２０ｐｐｍ以下とするのがより好ましく、１５ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましく、１０ｐｐｍ以下とするのが特に好ましい。

本発明のガラス板のガラスは、Ｓｅ、ＣｏＯ、Ｖ_２Ｏ_５及びＣｕＯからなる群より選ばれる少なくとも１種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量はそれぞれ５．０ｐｐｍ以下とするのが好ましく、２．０ｐｐｍ以下とすることがより好ましく、１．０ｐｐｍ以下とするのがさらに好ましい。特に、これら成分は、波長４００〜７００ｎｍの光によるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが最も好ましい。

ガラス板１１０の厚さは、特に限られないが、例えば、０．５ｍｍ〜４．０ｍｍの範囲である。

（低反射膜１２０）
低反射膜１２０は、前述の特徴、すなわち、
ガラス板１１０の内部から、第１の表面１１２に向かって、０°以上、臨界角未満の範囲にある第１の入射角θで入射された波長５５０ｎｍの光の透過率のうち、最大の透過率をＴ_ｍａｘ（％）とし、入射角θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_４０（％）としたとき、Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘは、０．７以上であり、
第１の入射角θ＝０°における波長４５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｂ（％）とし、第１の入射角θ＝０°における波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｇ（％）とし、第１の入射角θ＝０°における波長６５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｒ（％）としたとき、透過率Ｔ_Ｇ（％）は９６％以上であり、透過率Ｔ_Ｂ（％）、Ｔ_Ｇ（％）およびＴ_Ｒ（％）のうち最大値と最小値との差ΔＴは、５%以内である
という特徴が得られる限り、いかなる構成を有しても良い。

例えば、低反射膜１２０は、単層で構成されても良く、複数の層で構成されても良い。

以下、低反射膜１２０が、前述の図３に示すような、第１の層１３０および第２の層１４０の２層で構成される場合を例に、その特徴を説明する。

この場合、第１の層１３０は、ガラス板１１０よりも小さな屈折率を有し、第２の層１４０は、第１の層１３０よりも小さな屈折率を有する。

ここで、各層の屈折率は、評価対象となる層を単独で透明基材の表面に形成したサンプルを用いて、以下のようにして算定する。

分光光度計を用いて、波長３００〜１２００ｎｍの範囲で、サンプルの反射率を測定する。得られた反射率のうち最小の値（いわゆるボトム反射率）をＲ_ｍｉｎとし、透明基材の屈折率をｎ_ｓとして、以下の式（１）から、被評価対象となる層の屈折率ｎが求められる：

Ｒ_ｍｉｎ＝（ｎ−ｎ_ｓ）^２／（ｎ＋ｎ_ｓ）^２ 式（１）

第１の層１３０の屈折率と第２の層１４０の屈折率の差は、０．１０〜０．３０の範囲であることが好ましく、０．１４〜０．２４の範囲であることがより好ましい。屈折率の差が０．３０以下であれば、第１の層１３０と第２の層１４０の界面における反射を充分に抑制できる。

（第１の層１３０）
第１の層１３０の屈折率は、１．３０〜１．４４の範囲であり、１．３１〜１．４２の範囲であることが好ましく、１．３２〜１．３８の範囲であることがより好ましい。第１の層１３０の厚さは、５０ｎｍ〜１５０ｎｍの範囲であり、６０ｎｍ〜１４０ｎｍの範囲がより好ましい。

第１の層１３０は、例えばＳｉＯ_２を主成分とする層であっても良い。「ＳｉＯ_２を主成分とする」とは、第１の層１３０中に含まれるＳｉＯ_２の割合が、９０質量％以上であることを意味する。

第１の層１３０は、ＳｉＯ_２微粒子およびマトリックスから構成されても良い。ＳｉＯ_２微粒子としては、中空ＳｉＯ_２微粒子または中実ＳｉＯ_２微粒子がある。

中空ＳｉＯ_２微粒子の平均一次粒子径は、５ｎｍ〜１５０ｎｍが好ましく、５０ｎｍ〜１００ｎｍがより好ましい。中空ＳｉＯ_２微粒子の平均一次粒子径が５ｎｍ以上であれば、第１の入射角θが小さい場合の低反射膜１２０の反射率を充分に低くできる。中空ＳｉＯ_２微粒子の平均一次粒子径が１５０ｎｍ以下であれば、低反射膜１２０のヘイズを低く抑えられる。

中実ＳｉＯ_２微粒子の平均一次粒子径は、５ｎｍ〜１５０ｎｍが好ましく、５０ｎｍ〜１００ｎｍがより好ましい。中実ＳｉＯ_２微粒子の平均一次粒子径が５ｎｍ以上であれば、第１の入射角θが小さい場合の低反射膜１２０の反射率を充分に低くできる。中実ＳｉＯ_２微粒子の平均一次粒子径が１５０ｎｍ以下であれば、低反射膜１２０のヘイズを低く抑えられる。

平均一次粒子径は、電子顕微鏡写真から１００個の微粒子を無作為に選び出し、各微粒子の粒子径を測定し、１００個の微粒子の粒子径を平均して求める。

マトリックスとしては、アルコキシシランの加水分解物（ゾルゲルシリカ）の焼成物、シラザンの焼成物等が挙げられるが、アルコキシシランの加水分解物の焼成物がより好ましい。アルコキシシランの加水分解に用いる触媒としては、中空ＳｉＯ_２微粒子の分散を妨げないものが好ましい。

アルコキシシランとしては、テトラアルコキシシラン（例えば、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトラプロポキシシラン、テトラブトキシシラン等）、パーフルオロポリエーテル基を有するアルコキシシラン（例えば、パーフルオロポリエーテルトリエトキシシラン等）、パーフルオロアルキル基を有するアルコキシシラン（例えば、パーフルオロエチルトリエトキシシラン等）、ビニル基を有するアルコキシシラン（例えば、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン等）、エポキシ基を有するアルコキシシラン（例えば、２−（３，４−エポキシシクロヘキシル）エチルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、３−グリシドキシプロピルメチルジエトキシシラン、３−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン等）、アクリロイルオキシ基を有するアルコキシシラン（例えば、３−アクリロイルオキシプロピルトリメトキシシラン等）等が挙げられる。

（第２の層１４０）
第２の層１４０の屈折率は、１．０５〜１．２９の範囲であり、１．０７〜１．２７の範囲であることが好ましく、１．１０〜１．２５の範囲であることがより好ましい。第２の層１４０の厚さは、５０ｎｍ〜３００ｎｍの範囲であり、１００ｎｍ〜２５０ｎｍの範囲がより好ましい。

第２の層１４０は、例えばＳｉＯ_２を主成分とする層であっても良い。

第２の層１４０は、ＳｉＯ_２微粒子およびマトリックスから構成されても良い。

ＳｉＯ_２微粒子としては、中空ＳｉＯ_２微粒子または中実ＳｉＯ_２微粒子が挙げられる。中空ＳｉＯ_２微粒子、中実ＳｉＯ_２微粒子およびマトリックスについては、前述の（第１の層１３０）の欄に示した記載が参照できる。

層中の中空ＳｉＯ_２微粒子の量を変化させることで、層の屈折率を調整できる。例えば、第２の層１４０中の中空ＳｉＯ_２微粒子の量を、第１の層１３０中の中空ＳｉＯ_２微粒子の量よりも増加させることにより、第２の層１４０の屈折率を第１の層１３０よりも低くできる。

（光学手段１４９）
光学手段１４９は、例えば、図３に示したような散乱ドット１５０や、ガラスの凹凸加工など、各種態様を取り得る。

（散乱ドット１５０）
散乱ドット１５０は、例えば、印刷インク等により形成されても良い。

散乱ドット１５０の形状、寸法、および配置態様は、特に限られない。

（第１の導光板１００）
以下、第１の導光板１００が有するその他の特徴について説明する。

第１の導光板１００において、ガラス板１１０の内部から、第１の表面１１２に向かって第１の入射角θ＝０°〜臨界角θｃの範囲で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率のうち、最大の透過率をＴ_ｍａｘ（％）とし、第１の入射角θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_４０（％）としたとき、Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘは、０．７以上である。Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘは、０．８以上であることが好ましい。

また、第１の入射角θ＝０°における波長４５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｂ（％）とし、第１の入射角θ＝０°における波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｇ（％）とし、第１の入射角θ＝０°における波長６５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｒ（％）としたとき、透過率Ｔ_Ｇ（％）は９６％以上であり、透過率Ｔ_Ｂ（％）、Ｔ_Ｇ（％）およびＴ_Ｒ（％）のうち最大値と最小値との差ΔＴは、５%以内である。

なお、一般的な測定装置では、屈折現象のため、低反射膜を有するガラス板の内部を伝播する光の、第１の表面における第１の入射角を正確に制御することは難しい。このため、一般的な測定では、ガラス板の内部から、第１の表面に向かって入射される光の第１の入射角θと透過率の関係を正確に評価することは難しい。

そこで、本願では、前述の各透過率Ｔ_ｍａｘ、Ｔ_４０、Ｔ_Ｂ、Ｔ_ＧおよびＴ_Ｒを求める際に必要となる第１の入射角θと透過率Ｔの関係は、図４に示した測定装置を用いて、以下のように測定する。

図４には、第１の入射角θと透過率Ｔの関係を評価する際に使用される測定装置の構成を概略的に示す。

図４に示すように、測定装置５０は、積分球５２と、補正用レンズ８０とを有する。補正用レンズ８０は、円柱を軸方向に沿って１／２に分割したような形状を有する。第１の入射角θと透過率Ｔの関係の測定の際には、被測定対象となるサンプル６０が測定装置５０に設置される。

サンプル６０は、第１の表面６２および第２の表面６４を有するガラス板６５と、該ガラス板６５の第１の表面６２に設置された低反射膜７０とを有する。

サンプル６０を測定装置５０に設置する際には、サンプル６０と積分球５２との間に隙間が生じないようにし、かつサンプル６０と補正用レンズ８０との間にインデックスマッチングをとる液体（一例としてアニソール等）を挟みこんで、サンプル６０を設置する。また、サンプル６０は、低反射膜７０の側が積分球５２に接するようにして、測定装置５０に設置される。

測定の際には、各波長の光が所定の角度で補正用レンズ８０に照射される。

ここで、補正用レンズ８０は、該補正用レンズ８０に入射された光が所定の角度で、第１の表面６２に入射されるように構成されている。従って、本測定装置５０では、補正用レンズ８０を介してガラス板６５の内部に伝播する光９０を、ガラス板６５の第１の表面６２に、適切に把握された第１の入射角θで入射させることができる。ただし、測定用の入射光が補正用レンズ８０に入射される際に、空気／レンズ界面において反射損失が生じる。実際の測定において、この反射により測定値として出力される透過率の値が小さくなるため、ここではレンズと空気界面の反射損失を実測の透過率に加えた値を透過率としている。

このため、測定装置５０では、ガラス板の内部を伝播する光の、第１の表面における第１の入射角θと透過率の関係を、適正に評価できる。また、これにより、前述の各種透過率Ｔ_ｍａｘ、Ｔ_４０、Ｔ_Ｂ、Ｔ_ＧおよびＴ_Ｒを、正確に把握できる。

（本発明の一実施形態による導光板を備えた表示装置）
次に、図５を参照して、本発明の一実施形態による導光板を備えた表示装置の構成例について説明する。

図５には、本発明の一実施形態による導光板を備えた表示装置（以下、「第１の表示装置」と称する）の一構成例を概略的に示す。

図５に示すように、第１の表示装置２０１は、エッジライト方式の表示装置であり、表示面側２０３および背面側２０４を有する。第１の表示装置２０１において、表示面側２０３は、視認者が第１の表示装置２０１からの画像を視認する側となる。

第１の表示装置２０１は、表示部２５５と、光学シート２５８と、光源２６０と、導光板２７０と、反射シート２９０と、を有する。

表示部２５５は、液晶パネル等の画像形成部材を有し、第１の表示装置２０１の表示面側２０３に向かって画像を表示する役割を有する。光学シート２５８は、導光板からの出射光の面内分布均一化、輝度向上、偏光面制御等の役割を有する。

光源２６０は、例えばＬＥＤの群で構成され、「エッジライト」方式で、導光板２７０に向かって光を照射する役割を有する。

導光板２７０は、光源２６０から照射された光を、表示部２５５に向かって出射する役割を有する。導光板２７０は、出射表面２７２、反射表面２７４、および端面２７６、２７７を有する。表示部２５５および光学シート２５８は、導光板２７０の出射表面２７２の側に配置される。また、光源２６０からの光は、導光板２７０の端面２７６に入射される。従って、端面２７６は入射端面である。

導光板２７０は、反射表面２７４に、導光板２７０内を伝播する光を全反射させる手段を備える。例えば、図２の例では、導光板２７０の反射表面２７４には、例えば印刷インク等により形成された散乱ドット２８０が配置されている。この散乱ドット２８０は、導光板２７０内を伝播する光が、反射表面２７４に到達した際に、全反射される（すなわち、導光板２７０外に出射されない）ように構成、配置されている。これにより、導光板２７０内を伝播する光を、効率良く出射表面２７２から出射させることができる。

なお、光を全反射させる手段は、散乱ドット２８０に限られず、その他の態様を有しても良い。

また、導光板２７０において、光が入射される端面２７６とは反対の端面（第２の端面）２７７には、反射部材２８５が設置される。これにより、導光板２７０内を伝播する光が第２の端面２７７から放射されてしまい、出射表面２７２から出射される光量が低下するという問題を軽減することが可能となる。

反射シート２９０は、導光板２７０の反射表面２７４の側に配置され、導光板２７０の反射表面２７４から漏れ出た光（もし存在する場合）を反射して、該光を導光板２７０の方に戻す役割を有する。

ここで、第１の表示装置２０１において、導光板２７０には、本発明の一実施形態による導光板（例えば図１に示したような第１の導光板１００）が使用されている。また、この導光板２７０は、低反射膜が表示部２５５の側となるようにして、第１の表示装置２０１内に設置されている。

従って、第１の表示装置２０１では、表示面側２０３において、十分な光量、かつ比較的均一な光量で、画像を表示できる。また、出射光の光量の波長依存性が小さくなり、各色の可視光を、所望の光量で出射することが可能となる。

（本発明の一実施形態による導光板の製造方法）
次に、本発明の一実施形態による導光板の製造方法の一例について説明する。

図６には、本発明の一実施形態による導光板の製造方法（以下、「第１の製造方法」という）のフローを概略的に示す。

図６に示すように、この第１の製造方法は、
第１および第２の表面を有するガラス板を準備するステップ（Ｓ１１０）と、
前記ガラス板の第１の表面に、低反射膜を設置するステップ（Ｓ１２０）と、
前記ガラス板の第２の表面に、前記ガラス板の内部に伝播する光を全反射させる光学手段を設置するステップ（Ｓ１３０）と、
を有する。

以下、各ステップについて説明する。なお、ここでは、一例として、図３に示した第１の導光板１００を例に、その製造方法について説明する。従って、以下の説明において、各部材を表す際には、図３に示した参照符号を使用するものとする。

（ステップＳ１１０）
まず、導光板１００の構成部材となるガラス板１１０が準備される。

前述のように、ガラス板１１０は、いかなる組成であっても良い。例えば、ガラス板１１０は、ソーダライムガラス等で構成される。

（ステップＳ１２０）
次に、ガラス板１１０の第１の表面１１２に低反射膜１２０が設置される。

低反射膜１２０の形成方法は特に限られず、低反射膜１２０は、例えば、「湿式法」または「乾式法」等により形成されても良い。以下、各方法の代表的なプロセスについて説明する。なお、以下の説明では、低反射膜１２０が図３に示すような２層１３０〜１４０で構成されるものと仮定する。

（湿式法）
湿式法では、所定の材料の塗布および焼成の工程を繰り返すことにより、２層構造の低反射膜１２０が形成される。

以下、第１の層１３０および第２の層１４０がいずれもＳｉＯ_２微粒子およびマトリックスから構成される場合を例に、低反射膜１２０の形成方法について説明する。

第１の層１３０を形成する場合、塗布液として、例えば、ＳｉＯ_２微粒子の分散液とマトリックス前駆体の溶液（例えば、アルコキシシランの加水分解物の溶液またはシラザンの溶液等）との混合物が使用される。塗布液は、さらに、レベリング性向上のための界面活性剤、および／または層の耐久性向上のための金属化合物等を含んでも良い。

例えば、ＳｉＯ_２微粒子の分散液の分散媒としては、水、アルコール類、ケトン類、エーテル類、セロソルブ類、エステル類、グリコールエーテル類、含窒素化合物、および含硫黄化合物等が使用できる。

また、アルコキシシランの加水分解物の溶液の溶媒としては、水とアルコール類（例えば、メタノール、エタノール、イソプロパノール、ブタノール、およびジアセトンアルコール等）との混合溶媒が使用できる。

塗布液を塗布する方法としては、公知のウェットコート法（例えば、スピンコート法、スプレーコート法、ディップコート法、ダイコート法、カーテンコート法、スクリーンコート法、インクジェット法、フローコート法、グラビアコート法、バーコート法、フレキソコート法、スリットコート法、およびロールコート法等）等が使用できる。

塗布液の塗布温度は、室温〜２００℃が好ましく、室温〜１５０℃がより好ましい。焼成温度は、特に限られないが、例えば１００℃〜７００℃の範囲である。

第２の層１４０についても、例えば、ＳｉＯ_２微粒子中に含まれる中空ＳｉＯ_２微粒子と、中実ＳｉＯ_２微粒子との割合を変化させて、第１の層１３０と同様の方法で形成できる。

以上の工程により、２層構造の低反射膜１２０を形成できる。

（乾式法）
乾式法では、「乾式」成膜プロセスにより、ガラス板１１０の第１の表面１１２に、各層を順次成膜することにより、２層構造の低反射膜１２０が形成される。

「乾式」成膜プロセスとしては、例えば、蒸着法、スパッタリング法、ＰＶＤ法、およびＣＶＤ法等が挙げられる。

なお、各層の成膜後、または全ての層の成膜後に、熱処理を実施しても良い。

以上の工程により、ガラス板１１０の第１の表面１１２に、低反射膜１２０を設置できる。

（ステップＳ１３０）
次に、低反射膜１２０を有するガラス板１１０の第２の表面１１４に、ガラス板１１０の内部に伝播する光を全反射させる光学手段１４９が設置される。

光学手段１４９は、例えば、図３に示したような複数の散乱ドット１５０で構成されても良い。このような散乱ドット１５０は、例えば一般的な印刷法により形成できる。

なお、ステップＳ１３０は、ステップＳ１２０の前に実施されても良い。

以上の工程により、第１の導光板１００を製造できる。

以上、第１の導光板１００を例に、本発明の一実施形態による導光板の製造方法について簡単に説明した。しかしながら、本発明の一実施形態による導光板は、その他の製造方法により製造されても良いことは、当業者には明らかである。

次に、本発明の実施例について説明する。なお、例１〜例４、例１０は実施例であり、例５〜例９は比較例である。

（例１）
以下の方法で、第１の表面に低反射膜を有するガラス板を製造し、その特性を評価した。

ガラス板には、ソーダライムガラス（屈折率１．５２）を使用した。

低反射膜は、ＳｉＯ_２微粒子とマトリックスからなる単層（第１の層）とし、以下の方法により形成した。

（中空ＳｉＯ_２微粒子の分散液の調製）
５９ｇのエタノールを撹拌しながら、３０ｇのＺｎＯ微粒子水分散液（固形分濃度：２０質量％、平均一次粒子径：３０ｎｍ）と、１０ｇのテトラエトキシシラン（ＳｉＯ_２換算固形分量：２９質量％）とを添加した。これに１ｇの２８質量％のアンモニア水溶液を加えて、ｐＨを１０に調整した後、２０℃で６時間撹拌し、１００ｇのコア−シェル型微粒子分散液（固形分濃度：６質量％）を得た。

得られたコア−シェル型微粒子分散液に、１００ｇの強酸性カチオン交換樹脂（三菱化学社製、ダイヤイオン、総交換量：２．０ｍｓｅｑ／ｍＬ以上）を加え、１時間撹拌した。ｐＨが４になった後、ろ過により強酸性カチオン樹脂を除去し、分散液を限外ろ過することにより、ＳｉＯ_２換算固形分濃度が１５質量％の中空ＳｉＯ_２微粒子の分散液（以下、「分散液Ａ」という）を得た。

中空状ＳｉＯ_２微粒子の外殻厚さは８ｎｍであり、空孔径は２６ｎｍであり、平均一次粒子径は４２ｎｍであった。

（第１の層の形成）
８０．２ｇのエタノールを撹拌しながら、これに１０．８ｇの分散液Ａと、９ｇのマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が１．８質量％の第１の塗布液を調製した。なお、マトリックス前駆体の溶液は、以下を含む：
コルコート社製、コルコートＰ（商品名）、アルコキシシランの加水分解物の溶液、ＳｉＯ_２換算固形分濃度：２質量％、エタノール：４質量％、イソプロパノール：４０質量％、ｎ−ブタノール：５０質量％、水：４質量％。

次に、この第１の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面に塗布した。その後、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、６５０℃で１０分間焼成した。

これにより、第１の層の単層で構成された低反射膜を有するガラス板（以下、「例１に係るガラス板」と称する）を製造した。

（例２）
（第１の層の形成）
５７．５ｇのエタノールを撹拌しながら、これに５ｇの分散液Ａと、３７．５ｇの前述のマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が１．５質量％の第１の塗布液を調製した。

次に、この第１の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面の上に塗布した。次に、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、２００℃で１０分間焼成した。

次に、第１の層の上に、以下の方法で、第２の層を形成した。

（中空状ＳｉＯ_２微粒子分散液Ｂの調整）
エタノールの４９．５ｇを撹拌しながら、ＺｎＯ微粒子水分散液（固形分濃度：２０質量％、平均一次粒子径：８０ｎｍ）の４５ｇ、テトラエトキシシラン（ＳｉＯ_２換算固形分量：２９質量％）の５ｇを加えた後、２８質量％のアンモニア水溶液の０．５ｇを加え、分散液のｐＨを１０に調整し、２０℃で６時間撹拌して、コア−シェル型微粒子分散液（固形分濃度：１０．５質量％）の１００ｇを得た。

得られたコア−シェル型微粒子分散液に、強酸性カチオン交換樹脂（三菱化学社製、ダイヤイオン、総交換量：２．０ｍｓｅｑ／ｍＬ以上）の２００ｇを加え、１時間撹拌してｐＨが４となった後、ろ過により強酸性カチオン樹脂を除去し、ＳｉＯ_２換算固形分濃度が１５質量％の中空状ＳｉＯ_２微粒子分散液（以下、「分散液Ｂ」という）を得た。
中空状ＳｉＯ_２微粒子の外殻厚さは４ｎｍであり、空孔径は６６ｎｍであり、平均一次粒子径は７４ｎｍであった。

（第２の層の形成）
６４ｇのエタノールを撹拌しながら、これに６ｇの分散液Ｂと、３０ｇの前述のマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が１．５質量％の第２の塗布液を調製した。
次に、この第２の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面の第１の層の上に塗布した。次に、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、６５０℃で１０分間焼成した。

以上の工程により、第１の層および第２の層の２層で構成された低反射膜を有するガラス板（以下、「例２に係るガラス板」と称する）を製造した。

（例３）
（第１の層の形成）
４９ｇのエタノールを撹拌しながら、これに６ｇの分散液Ａと、４５ｇの前述のマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が１．８質量％の第１の塗布液を調製した。

次に、この第１の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面の上に塗布した。次に、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、２００℃で１０分間焼成した。 次に、第１の層の上に、以下の方法で、第２の層を形成した。

（第２の層の形成）
５０．８ｇのエタノールを撹拌しながら、これに１１．７ｇの分散液Ｂと、３７．５ｇの前述のマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が２．５質量％の第２の塗布液を調製した。

次に、この第２の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面の第１の層の上に塗布した。次に、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、６５０℃で１０分間焼成した。

以上の工程により、第１の層および第２の層の２層で構成された低反射膜を有するガラス板（以下、「例３に係るガラス板」と称する）を製造した。

（例４）
例３の場合と同様の方法により、ガラス板の第１の表面に、２層構造の低反射膜を形成した。なお、第１の層および第２の層の厚さは、例３の場合とは変化させた。

（第１の層の形成）
５７．５ｇのエタノールを撹拌しながら、これに５ｇの分散液Ａと、３７．５ｇの前述のマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が１．９質量％の第１の塗布液を調製した。

次に、この第１の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面の上に塗布した。次に、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、２００℃で１０分間焼成した。 次に、第１の層の上に、以下の方法で、第２の層を形成した。

（第２の層の形成）
６４．６ｇのエタノールを撹拌しながら、これに８．４ｇの分散液Ｂと、２７ｇの前述のマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が３．０質量％の第２の塗布液を調製した。

次に、この第２の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面の第１の層の上に塗布した。次に、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、６５０℃で１０分間焼成した。

以上の工程により、第１の層および第２の層の２層で構成された低反射膜を有するガラス板（以下、「例４に係るガラス板」と称する）を製造した。

（例５）
以下の方法で、第１の表面に４層構成の低反射膜を有するガラス板を製造した。

まず、ソーダライム製ガラス板（屈折率１．５２）の第１の表面に、スパッタリング法により、第１の層を成膜した。

次に、第１の層の上に、第２の層を成膜した。また、第２の層の上に、第３の層を成膜した。さらに、第３の層の上に、第４の層を成膜した。

これにより、４層構成の低反射膜を有するガラス板（以下、「例５に係るガラス板」という）が製造された。

（例６）
例５と同様の方法により、第１の表面に４層構成の低反射膜を有するガラス板（以下、「例６に係るガラス板」という）を製造した。ただし、この例６では、各層の厚さを、例５の場合とは変化させた。

（例７）
例５と同様の方法により、第１の表面に４つの層を形成した。さらに、第４の層の上に、第５の層および第６の層を形成して、６層構成の低反射膜を有するガラス板（以下、「例７に係るガラス板」という）を製造した。

（例８）
例７と同様の方法により、第１の表面に６層構成の低反射膜を有するガラス板（以下、「例８に係るガラス板」という）を製造した。ただし、この例８では、各層の厚さを、例７の場合とは変化させた。

（例１０）
以下の方法で、第１の表面に低反射膜を有するガラス板を製造し、その特性を評価した。

ガラス板には、ソーダライムガラス（屈折率１．５２）を使用した。

低反射膜は、ＳｉＯ_２微粒子とマトリックスからなる単層（第１の層）とし、以下の方法により形成した。

（第１の層の形成）
７８ｇのエタノールを撹拌しながら、これに１２ｇの分散液Ａと、１０ｇのマトリックス前駆体の溶液を加え、固形分濃度が２．０質量％の第１の塗布液を調製した。なお、マトリックス前駆体の溶液は、以下を含む：
コルコート社製、コルコートＰ（商品名）、アルコキシシランの加水分解物の溶液、ＳｉＯ_２換算固形分濃度：２質量％、エタノール：４質量％、イソプロパノール：４０質量％、ｎ−ブタノール：５０質量％、水：４質量％。

次に、この第１の塗布液を、スピンコート法（５００ｒｐｍ、２０秒間）を用いて、ガラス板の第１の表面に塗布した。その後、ガラス板を予熱炉内で予熱した後、６５０℃で１０分間焼成した。

これにより、第１の層の単層で構成された低反射膜を有するガラス板（以下、「例 に係るガラス板」と称する）を製造した。

以下の表１には、各例に係るガラス板における低反射膜の構成、各層の厚さおよび屈折率をまとめて示した。

なお、表１において、例９は、低反射膜を有しないガラス板（比較例）である。

（評価）
各例に係るガラス板について、第１の入射角θと透過率の関係を評価した。ここで、第１の入射角θは、前述のように、ガラス板の内部を伝播する光が、第１の表面に照射される際の角度である。透過率の測定には、前述の図４に示した測定装置５０を使用した。

更に、図２のレンズ８０と空気界面での反射の影響を除くため、レンズと同素材の平面板を用いて各波長における反射率を測定し、上記で得られた透過率の値に足し合わせた。

図７および図８には、各例に係るガラス板において、波長４５０ｎｍの光を用いて得られた結果をまとめて示す。図７には、第１の入射角θと透過率Ｔの関係を示す。また、図８には、図７におけるグラフにおいて、縦軸を拡大した図を示す。

また、図９および図１０には、各例に係るガラス板において、波長５５０ｎｍの光を用いて得られた結果をまとめて示す。図９には、第１の入射角θと透過率Ｔの関係を示す。また、図１０には、図９におけるグラフにおいて、縦軸を拡大した図を示す。

さらに、図１１および図１２には、各例に係るガラス板において、波長６３０ｎｍの光を用いて得られた結果をまとめて示す。図１１には、第１の入射角θと透過率Ｔの関係を示す。また、図１２には、図１１におけるグラフにおいて、縦軸を拡大した図を示す。

これらの結果から、例１〜例４に係るガラス板では、例５〜例９に係るガラス板に比べて、第１の入射角θ＝０〜θｃの範囲にわたって、全体的に高い透過率Ｔが得られていることがわかる。

以下の表２には、各例に係るガラス板において得られた、Ｔ_ｍａｘ（％）（波長５５０ｎｍの光の透過率のうち最大の透過率）、Ｔ_４０（％）（第１の入射角θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率）、比Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘ、Ｔ_Ｂ（％）（第１の入射角θ＝０°における波長４５０ｎｍの光の透過率）、Ｔ_Ｇ（％）（第１の入射角θ＝０°における波長５５０ｎｍの光の透過率）、Ｔ_Ｒ（％）（第１の入射角θ＝０°における波長６５０ｎｍの光の透過率）、ならびに透過率Ｔ_Ｂ（％）、Ｔ_Ｇ（％）およびＴ_Ｒ（％）のうち最大値と最小値との差ΔＴ（％）をまとめて示す。

これらの結果から、例１〜例４に係るガラス板では、Ｔ_ｍａｘ（％）が９９．９％以上であり、波長５５０ｎｍの光に対する最大透過率が比較的高いことがわかった。これに対して、例６、例８〜例９に係るガラス板では、Ｔ_ｍａｘ（％）は、９９．８％未満であり、波長５５０ｎｍの光に対する最大透過率が比較的低いことがわかった。

また、例１〜例６および例８〜例９に係るガラス板では、比Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘが７０％以上であるのに対して、例７に係るガラス板では、比Ｔ_４０／Ｔ_ｍａｘが７０％を下回ることがわかった。

また、例１〜例７、例１０に係るガラス板では、Ｔ_Ｇ（％）が９６％以上であるのに対して、例８〜例９に係るガラス板では、Ｔ_Ｇ（％）は９６％未満であった。

さらに、例１〜例５、例７、および例９に係るガラス板では、差ΔＴが３％以下であるのに対して、例６および例８に係るガラス板では、差ΔＴが５％超となった。

本発明は、例えば、エッジライト方式の表示装置等に利用できる。

１ 導光板
２ 第１の表面（出射表面）
４ 第２の表面（反射表面）
１１、１２ 光
５０ 測定装置
５２ 積分球
６０ サンプル
６２ 第１の表面
６４ 第２の表面
６５ ガラス板
７０ 低反射膜
８０ 補正用レンズ
９０ 光
１００ 第１の導光板
１０３ 出射表面
１０４ 反射表面
１１０ ガラス板
１１２ 第１の表面
１１４ 第２の表面
１２０ 低反射膜
１３０ 第１の層
１４０ 第２の層
１４９ 光学手段
１５０ 散乱ドット
２０１ 第１の表示装置
２０３ 表示面側
２０４ 背面側
２５５ 表示部
２５８ 光学シート
２６０ 光源
２７０ 導光板
２７２ 出射表面
２７４ 反射表面
２７６ 端面
２７７ 第２の端面
２８０ 散乱ドット
２８５ 反射部材
２９０ 反射シート
Ｐ１ 第１の法線
Ｐ２ 第２の法線

Claims (7)

1. エッジライト方式の表示装置用の導光板であって、
   相互に対向する第１および第２の表面を有するガラス板と、
   前記ガラス板の前記第１の表面に設置された低反射膜と、
   前記ガラス板の前記第２の表面に設置され、前記ガラス板内を伝播する光が、前記第２の表面から外部に放射されることを抑制する光学手段と、
   を有し、
   前記ガラス板の内部から、前記第１の表面に向かって入射角θ＝０°〜臨界角の範囲で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率のうち、最大の透過率をＴ_ｍａｘ（％）とし、入射角θ＝４０°で入射された波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_４０（％）としたとき、
   Ｔ_４０をＴ_ｍａｘで除した値は、０．７以上であり、
   入射角θ＝０°における波長４５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｂ（％）とし、入射角θ＝０°における波長５５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｇ（％）とし、入射角θ＝０°における波長６５０ｎｍの光の透過率をＴ_Ｒ（％）としたとき、
   透過率Ｔ_Ｇ（％）は９６％以上であり、
   透過率Ｔ_Ｂ（％）、Ｔ_Ｇ（％）およびＴ_Ｒ（％）のうち最大値と最小値との差ΔＴは、５%以内である、導光板。
2. 前記低反射膜は、前記ガラス板の前記第１の表面に近い側から、第１の層および第２の層を有し、
   前記第１の層は、前記ガラス板よりも低い屈折率であって、前記第２の層よりも高い屈折率を有する、請求項１に記載の導光板。
3. 前記第１の層は、１．３０〜１．４４の範囲の屈折率を有する、請求項２に記載の導光板。
4. 前記第２の層は、１．０５〜１．２９の範囲の屈折率を有する、請求項２または３に記載の導光板。
5. 前記低反射膜は、屈折率１．２以上１．３５以下かつ膜厚８０ｎｍ以上２００ｎｍ以下を満たす単層である、請求項１に記載の導光板。
6. 前記光学手段は、散乱ドットである、請求項１乃至５のいずれか一つに記載の導光板。
7. 前記ガラス板は、Ｆｅ_２Ｏ_３に換算した鉄の総量が１質量ｐｐｍ以上８０質量ｐｐｍ以下、かつＦｅ_２Ｏ_３に換算したＦｅ^２＋が１０質量ｐｐｍ以下である請求項１乃至６に記載の導光板。

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