JP2016183579A - オイルポンプの吐出量切替装置 - Google Patents

Abstract

【課題】運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプの負荷をより軽減することができ、燃料消費量をより低減することが可能なオイルポンプの吐出量切替装置を提供する。【解決手段】オイルポンプの吐出量切替装置３は、オイルポンプ１０の第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先を、運転状態に応じて、第１吐出口１０７Ａと連通された第１ライン圧油路７０Ａに固定するか、吸入口１０６Ａ，１０６Ｂに連通された第２吸入油路８０Ｂに固定するか、又は固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成するスイッチ圧デューティソレノイド５１と、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とスイッチ油圧による押力との押力差に基づいて、吐出されたオイルの吐出先を、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替える切替制御バルブ６０Ｃとを備える。【選択図】 図７

Description

本発明は、オイルポンプの吐出量切替装置に関する。

車両用の自動変速機（例えば、有段自動変速機（Ｓｔｅｐ ＡＴ）や無段変速機（ＣＶＴ）等）では、エンジンの動力により駆動され高圧の作動油を吐出するオイルポンプを備え、このオイルポンプから吐出される高圧の作動油を調圧して供給することで変速や前進／後進切換等の各機能を実現している。

一方、近年、車両の燃費向上の要請から、オイルポンプの負荷低減が求められている。このようなオイルポンプの負荷を低減する技術として、例えば、特許文献１には、２つの吸入ポートから吸入したオイルを２つの吐出ポートから吐出する可変容量ポンプを、２つの吐出ポートが２つの吸入ポートから完全に遮断された全容量運転状態、あるいは２つの吐出ポートのうちの一つが吸入ポートの一つに連通する半容量（部分容量）運転状態に切り替える技術（可変容量ポンプの運転状態切替装置）が開示されている。

より詳細には、特許文献１に記載の可変容量ポンプの運転状態切替装置は、オイルポンプの運転状態を全容量運転状態および半容量運転状態間で切り替える電子制御ユニットを備えており、この電子制御ユニットは、半容量運転状態吐出流量算出手段と、必要吐出流量算出手段と、運転状態切替手段とを有している。半容量運転状態吐出流量算出手段は、エンジン回転数センサで検出したエンジン回転数と、トランスミッション油温センサで検出したトランスミッション油温とに基づいて、オイルポンプが半容量運転状態にあるときのオイルの吐出流量を算出する。必要吐出流量算出手段は、車両の緒元や車両の運転状態に基づいて、現在必要とされているオイルポンプの必要吐出流量を算出する。ここで、必要吐出流量は、トランスミッションのドライブプーリおよびドリブンプーリの側圧を変化させて変速を行うために必要な流量と、トランスミッションの油圧回路からのオイルのリーク量に相当する流量と、トランスミッションの被潤滑部を潤滑するために必要な流量とからなる。

運転状態切替手段は、半容量運転状態吐出流量算出手段で算出したオイルポンプが半容量運転状態にあるときの吐出流量から、必要吐出流量算出手段で算出したオイルポンプの必要吐出流量を減算して余裕流量を算出し、その余裕流量が予め設定した閾値以上であれば、シフトソレノイドバルブを制御することで、オイルポンプの運転状態を半容量運転状態に制御し、閾値未満であればオイルポンプを全容量運転状態に制御する。

この可変容量ポンプの運転状態切替装置によれば、半容量運転状態吐出流量算出手段で算出したオイルポンプの吐出流量と、必要吐出流量算出手段で算出したオイルポンプの必要吐出流量との差分（余裕流量）が所定の判定閾値以上の場合に、運転状態切替手段が、可変容量オイルポンプを半容量運転状態に切り替えるので、必要最低限の吐出流量を確保しながら、可変容量オイルポンプの駆動エネルギーを節減することができる。

国際公開第２０１３／０６９１０１号

ところで、上述したように、特許文献１に記載の可変容量ポンプの運転状態切替装置では、エンジン回転数およびトランスミッション油温に基づいて算出された半容量運転状態にあるときのオイルポンプの吐出流量と、車両の緒元や車両の運転状態から算出されたオイルポンプの必要吐出流量との差分（余裕流量）が、予め設定された所定の判定閾値以上の場合に、シフトソレノイドバルブが制御されることで、オイルポンプの運転状態が半容量運転状態に切り替えられ、判定閾値未満であればオイルポンプが全容量運転状態に切り替えられる。

ここで、通常、電子制御ユニットでは、例えば、オイルポンプ、ポンプシフトバルブ、シフトソレノイドバルブ、及び各センサ（特性）等の製造ばらつきや、制御遅れを考慮し（すなわちワーストケースを想定し）、安全側にマージンを持って、全容量運転状態（全吐出運転状態）と半容量運転状態（半吐出運転状態）との切替えが制御される。すなわち、半容量運転状態にあるときのオイルポンプの吐出流量や、オイルポンプの必要吐出流量の算出、及び、余裕流量と比較される所定の判定閾値の設定等においては、安全側にマージンを持って処理を行う必要がある。

また、特許文献１に記載の可変容量ポンプの運転状態切替装置では、ロックアップクラッチの瞬間滑り時、連続滑り時には、流量収支計算と実機との関係がずれている場合であるとして、オイルポンプが全吐出運転状態に設定される。同様に、車両の発進直後は、流量収支計算の精度の確保が難しいため、オイルポンプが全吐出運転状態に設定される。以上のように、特許文献１に記載の可変容量ポンプの運転状態切替装置では、半吐出（部分吐出）運転領域が制限を受け、オイルポンプの負荷低減効果を十分に得ることができないおそれがある。

一方、例えば、極低温時や、発進時、変速速度を速めたいときなど、自動変速機の運転状態によっては、オイルポンプを全吐出状態又は半吐出（部分吐出）状態に固定したい場合がある。

本発明は、上記問題点を解消する為になされたものであり、運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプの負荷をより軽減することができ、燃料消費率（燃費）をより低減することが可能なオイルポンプの吐出量切替装置を提供することを目的とする。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置は、吸入口から吸入したオイルを昇圧して複数の吐出口から吐出するオイルポンプと、自動変速機の運転状態に基づいて、オイルポンプの吐出状態を、複数の吐出口すべてが高圧油路と連通される全吐出状態、又は複数の吐出口のうち一部の吐出口が高圧油路に連通され、かつ他の一部の吐出口がオイルポンプの吸入口と連通される部分吐出状態に固定するか、固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成するスイッチ油圧生成手段と、全吐出状態と部分吐出状態とを、高圧油路の実の油圧による押力と、該油圧を調節するための制御油圧による押力と、スイッチ油圧生成手段により生成されたスイッチ油圧による押力との押力差に応じて切替える吐出状態切替手段とを備えることを特徴とする。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置によれば、高圧油路の実際の油圧による押力と、該油圧の制御圧である実際の制御油圧による押力と、スイッチ油圧による押力との押力差に応じて、複数の吐出口すべてが高圧油路と連通される全吐出状態と、複数の吐出口に含まれる一部の吐出口が高圧油路に連通され、かつ他の一部の吐出口がオイルポンプの吸入口と連通される部分吐出状態とが切り替えられる。すなわち、自動変速機の運転状態に応じてスイッチ油圧を調節することにより全吐出状態又は部分吐出状態に固定することができる。また、全吐出状態及び部分吐出状態のいずれにも固定しないようにスイッチ油圧を調節した場合には、高圧油路の実油圧による押力とその制御油圧による押力との押力差に応じて、全吐出状態と部分吐出状態とを切替えることができる。よって、その場合、従来のように、部品ばらつきや制御遅れ等を考慮したマージンを持ってシフトソレノイドバルブ等の駆動制御を行う必要がない。その結果、運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプの負荷をより軽減することができ、燃料消費率（燃費）をより低減することが可能となる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、吐出状態切替手段が、スイッチ油圧による押力と高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が制御油圧による押力よりも大きい場合には、部分吐出状態となるように油路を切替え、スイッチ油圧による押力と高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が制御油圧による押力未満の場合には、全吐出状態となるように油路を切替えることが好ましい。

このようにすれば、スイッチ油圧による押力を大きく（例えば制御油圧による押力以上に）することにより、部分吐出状態に固定することができる。一方、スイッチ油圧による押力を小さく（例えばゼロに）することにより、スイッチ油圧による押力及び高圧油路の実の油圧による押力を含む押力と、制御油圧による押力とのどちらが大きいかにより、適確に油路の切替え（すなわち部分吐出状態と全吐出状態との切替え）を行うことができる。

一方、本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、吐出状態切替手段が、高圧油路の実の油圧による押力を含む押力がスイッチ油圧による押力及び制御油圧による押力よりも大きい場合には、部分吐出状態となるように油路を切替え、高圧油路の実の油圧による押力を含む押力がスイッチ油圧による押力及び制御油圧による押力未満の場合には、全吐出状態となるように油路を切替えることが好ましい。

このようにすれば、スイッチ油圧による押力を大きく（例えば実の油圧による押力以上に）することにより、全吐出状態に固定することができる。一方、スイッチ油圧による押力を小さく（例えばゼロに）することにより、高圧油路の実の油圧による押力を含む押力と、スイッチ油圧による押力及び制御油圧による押力とのどちらが大きいかにより、適確に油路の切替え（すなわち部分吐出状態と全吐出状態との切替え）を行うことができる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置は、昇圧したオイルを吐出する第１吐出口及び第２吐出口を有するオイルポンプと、第１吐出口と連通された高圧油路と、自動変速機の運転状態に基づいて、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、高圧油路、又はオイルポンプの吸入口に連通する低圧油路に固定するか、固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成するスイッチ油圧生成手段と、高圧油路の実の油圧による押力と、該油圧を調節するための制御油圧による押力と、スイッチ油圧生成手段により生成されたスイッチ油圧による押力との押力差に基づいて、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、高圧油路と、低圧油路との間で切替える切替制御バルブとを備えることを特徴とする。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置によれば、高圧油路の実際の油圧による押力と、該油圧の制御圧である実際の制御油圧による押力と、スイッチ油圧による押力との押力差に応じて、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先が、高圧油路と、オイルポンプの吸入口に連通する低圧油路との間で切替えられる。すなわち、自動変速機の運転状態に基づいてスイッチ油圧を調節することにより全吐出状態又は部分吐出状態に固定することができる。また、全吐出状態及び部分吐出状態のいずれにも固定しないようにスイッチ油圧を調節した場合には、高圧油路の実油圧による押力とその制御油圧による押力との押力差に応じて、全吐出状態と部分吐出状態とを切替えることができる。よって、その場合、従来のように、部品ばらつきや制御遅れ等を考慮したマージンを持ってシフトソレノイドバルブの駆動制御を行う必要がない。その結果、運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプの負荷をより軽減することができ、燃料消費率（燃費）をより低減することが可能となる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、切替制御バルブが、スイッチ油圧による押力と高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が制御油圧による押力よりも大きい場合には、第２吐出口と低圧油路とを連通するように油路を切替え、スイッチ油圧による押力と高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が制御油圧による押力未満の場合には、第２吐出口と高圧油路とを連通するように油路を切替えることが好ましい。

このようにすれば、スイッチ油圧による押力を大きく（例えば制御油圧による押力以上に）することにより、部分吐出状態に固定することができる。一方、スイッチ油圧による押力を小さく（例えばゼロに）することにより、スイッチ油圧による押力及び高圧油路の実の油圧による押力を含む押力と、制御油圧による押力とのどちらが大きいかにより、オイルポンプの第２吐出口の連通状態を、低圧油路と高圧油路との間で適確に切替えることが可能となる。

一方、本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、切替制御バルブが、高圧油路の実の油圧による押力を含む押力がスイッチ油圧による押力及び制御油圧による押力よりも大きい場合には、第２吐出口と低圧油路とを連通するように油路を切替え、高圧油路の実の油圧による押力を含む押力がスイッチ油圧による押力及び制御油圧による押力未満の場合には、第２吐出口と高圧油路とを連通するように油路を切替えることが好ましい。

このようにすれば、スイッチ油圧による押力を大きく（例えば実の油圧による押力以上に）することにより、全吐出状態に固定することができる。一方、スイッチ油圧による押力を小さく（例えばゼロに）することにより、高圧油路の実の油圧による押力を含む押力と、スイッチ油圧による押力及び制御油圧による押力とのどちらが大きいかにより、オイルポンプの第２吐出口の連通状態を、低圧油路と高圧油路との間で適確に切替えることが可能となる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、スイッチ油圧生成手段が、オイルの温度が所定温度未満の場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、低圧油路に固定するようにスイッチ油圧を生成することが好ましい。

この場合、オイルの温度（油温）が所定温度未満の場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先が低圧油路に固定される。よって、例えば、極低温時に半吐出状態に固定することができる。そのため、キャビテーションの発生を防止して、騒振（騒音・振動）性能及び信頼性を向上させることができる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、スイッチ油圧生成手段が、オイルポンプの回転数が所定回転数以上の場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、低圧油路に固定するようにスイッチ油圧を生成することが好ましい。

この場合、オイルポンプの回転数が所定回転数以上の場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先が低圧油路に固定される。よって、例えば、オイルポンプの回転数が高いときに半吐出状態に固定することができる。そのため、キャビテーションの発生を防止して、騒振（騒音・振動）性能及び信頼性を向上させることができる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、スイッチ油圧生成手段が、自動変速機が搭載された車両が定常走行している場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、低圧油路に固定するようにスイッチ油圧を生成することが好ましい。

この場合、車両が定常走行しているときに、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先が低圧油路に固定される。よって、全吐出状態と部分吐出状態との切替による油圧脈動の発生を防止して、信頼性の向上を図ることができる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、スイッチ油圧生成手段が、自動変速機のシフトレンジがニュートラルレンジ又はパーキングレンジの場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、高圧油路に固定するようにスイッチ油圧を生成することが好ましい。

この場合、シフトレンジがニュートラル（中立）レンジ又はパーキング（駐車）レンジの場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先が高圧油路に固定される。よって、その後、シフトレンジがドライブ（前進）レンジ又はリバース（後進）レンジに切替えられたときに、充分な油圧流量を確保することができ、発進時の応答性を向上させることができる。

本発明に係るオイルポンプの吐出量切替装置では、スイッチ油圧生成手段が、自動変速機の変速速度が所定速度以上の場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、高圧油路に固定するようにスイッチ油圧を生成することが好ましい。

この場合、変速速度が所定速度以上の場合に、第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先が高圧油路に固定される。よって、大流量（大量の油圧流量）が必要とされる急変速時において、充分な油圧流量を確保することができ、所望の変速速度を確保することができる。

本発明によれば、運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプの負荷をより軽減することができ、燃料消費率（燃費）をより低減することが可能となる。

第１実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置が適用される無段変速機の構成を示す図である。 第１実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置の構成を示す図である。 ライン圧リニアソレノイドに印加される電流値と、ライン圧制御圧と、実ライン圧との関係を示す図である。 第１実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置による吐出量切替処理の処理手順を示すフローチャートである。 第２実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置の構成を示す図である。 第２実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置による吐出量切替処理の処理手順を示すフローチャートである。 第３実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置の構成を示す図である。 スイッチ圧デューティソレノイドに印加されるデューティ比とスイッチ油圧との関係（スイッチ圧デューティソレノイドの特性）を示す図である。 第３実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置による吐出量切替処理の処理手順を示すフローチャートである。

以下、図面を参照して本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。なお、図中、同一又は相当部分には同一符号を用いることとする。また、各図において、同一要素には同一符号を付して重複する説明を省略する。

（第１実施形態）
まず、図１及び図２を併せて用いて、第１実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置１の構成について説明する。オイルポンプの吐出量切替装置１は、自動変速機等に用いられるオイルポンプ１０から吐出されるオイルの流量を切替えて制御するものである。なお、ここでは、本発明を無段変速機（ＣＶＴ）１１０に適用した場合を例にして説明する。図１は、オイルポンプの吐出量切替装置１が適用される無段変速機１１０の構成を示す図である。図２は、オイルポンプの吐出量切替装置１の構成を示す図である。

無段変速機１１０は、例えば、トルクコンバータ（図示省略）を介して、エンジン（図示省略）のクランク軸に接続され、エンジンからの駆動力を変換して出力する。無段変速機１１０は、トルクコンバータの出力軸と接続されるプライマリ軸（入力軸）１２０と、該プライマリ軸１２０と平行に配設されたセカンダリ軸（出力軸）１３０とを有している。

プライマリ軸１２０には、プライマリプーリ１２１が設けられている。プライマリプーリ１２１は、プライマリ軸１２０に接合された固定プーリ１２１ａと、該固定プーリ１２１ａに対向して、プライマリ軸１２０の軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に装着された可動プーリ（シーブ）１２１ｂとを有し、それぞれのプーリ１２１ａ，１２１ｂのコーン面間隔、すなわちプーリ溝幅を変更できるように構成されている。一方、セカンダリ軸１３０には、セカンダリプーリ１３１が設けられている。セカンダリプーリ１３１は、セカンダリ軸１３０に接合された固定プーリ１３１ａと、該固定プーリ１３１ａに対向して、セカンダリ軸１３０の軸方向に摺動自在でかつ相対回転不能に装着された可動プーリ（シーブ）１３１ｂとを有し、プーリ溝幅を変更できるように構成されている。

プライマリプーリ１２１とセカンダリプーリ１３１との間には駆動力を伝達するチェーン１４０が掛け渡されている。プライマリプーリ１２１及びセカンダリプーリ１３１の溝幅を変化させて、各プーリ１２１，１３１に対するチェーン１４０の巻き付け径の比率（プーリ比）を変化させることにより、変速比が無段階に変更される。なお、チェーン１４０のプライマリプーリ１２１に対する巻き付け径をＲｐとし、セカンダリプーリ１３１に対する巻き付け径をＲｓとすると、変速比ｉは、ｉ＝Ｒｓ／Ｒｐで表される。また、変速速度は、ｄｉ／ｄｔで表される。

ここで、プライマリプーリ１２１（可動プーリ１２１ｂ）にはプライマリ駆動油室（油圧シリンダ室）１２２が形成されている。一方、セカンダリプーリ１３１（可動プーリ１３１ｂ）にはセカンダリ駆動油室（油圧シリンダ室）１３２が形成されている。プライマリプーリ１２１、セカンダリプーリ１３１それぞれの溝幅は、プライマリ駆動油室１２２に導入されるプライマリ油圧と、セカンダリ駆動油室１３２に導入されるセカンダリ油圧とを調節することにより設定・変更される。

無段変速機１１０を変速させるための油圧、すなわち、上述したプライマリ油圧及びセカンダリ油圧は、コントロールバルブ（Ｃ／Ｖ）機構１６０が組み込まれたバルブボディによってコントロールされる。コントロールバルブ機構１６０は、複数のスプールバルブと該スプールバルブを動かすソレノイドバルブ（電磁弁）を用いてコントロールバルブ機構１６０内に形成された油路を開閉することで、オイルポンプ１０から吐出された油圧（ライン圧）を調圧して、上述した無段変速機１１０のプライマリ駆動油室１２２及びセカンダリ駆動油室１３２に供給する。また、コントロールバルブ機構１６０は、例えば車両の前進／後進を切替える前後進切替機構等の各油圧機構１７０にも調圧した油圧（作動油圧や潤滑油圧等）を供給する。

無段変速機１１０の変速制御は、トランスミッション制御装置（以下「ＴＣＵ」ともいう）１５０によって実行される。すなわち、ＴＣＵ１５０は、上述したコントロールバルブ機構１６０を構成するソレノイドバルブ（電磁弁）の駆動を制御することにより、プライマリプーリ１２１のプライマリ駆動油室１２２及びセカンダリプーリ１３１のセカンダリ駆動油室１３２に供給する油圧を調節して、無段変速機１１０の変速比を変更する。

オイルポンプ１０は、オイルパン１５０に貯留されているオイル（ＡＴＦ）を、第１吸入油路８０Ａ、及び２つの吸入口（第１吸入口１０６Ａ及び第２吸入口１０６Ｂ）を通して吸入し、昇圧して２つの吐出口（第１吐出口１０７Ａ及び第２吐出口１０７Ｂ）から吐出する。本実施形態では、オイルポンプ１０として、２つの吐出口（第１吐出口１０７Ａ及び第２吐出口１０７Ｂ）を有する２ポート型のベーンポンプを用いた。

オイルポンプ１０は、いわゆる平衡型ベーンポンプであり、断面が略楕円形の内周面を有するカムリング１０１と、カムリング１０１の内部に配置され、エンジンの駆動力によって駆動されるロータ１０２と、ロータ１０２を回転自在に支持するポンプ軸１０３と、ロータ１０２の周囲に形成された溝に組み込まれた複数のベーン１０４とを有して構成されている。

複数のベーン１０４それぞれはロータ１０２の径方向に移動可能とされており、ロータ１０２が回転すると、ロータ１０２の溝に組み込まれたベーン１０４が遠心力で飛び出し、その先端がカムリング１０１の内周面に接触した状態で偏心したカムリング１０１の内側面に沿って回転する。このとき、カムリング１０１とロータ１０２とベーン１０４とで画成される油室１０５の容積が変化して吸入・吐出動作が行われる。

すなわち、ロータ１０２の回転により、第１吸入油路８０Ａを通して第１吸入口１０６Ａから吸入されたオイルは、昇圧されて第１吐出口１０７Ａから第１ライン油路７０Ａに吐出される。同様に、第１吸入油路８０Ａを通して第２吸入口１０６Ｂから吸入されたオイルは、昇圧されて第２吐出口１０７Ｂから第２ライン油路７０Ｂに吐出される。

上述したように、オイルポンプ１０の第１吐出口１０７Ａには、第１ライン圧油路（特許請求の範囲に記載の高圧油路に相当）７０Ａが接続されている。また、第２吐出口１０７Ｂには、第２ライン圧油路７０Ｂが接続されている。第２ライン圧油路７０Ｂは、切替制御バルブ６０を介して、第１ライン圧油路７０Ａと連通されるように構成されている（詳細は後述する）。第１ライン圧油路７０Ａには、オイルポンプ１０から吐出されるオイルの油圧（吐出圧）を無段変速機１１０に要求される油圧（ライン圧）に調圧するためのライン圧コントロールバルブ（レギュレータバルブ）３０が設けられている。

ライン圧コントロールバルブ３０は、後述するライン圧リニアソレノイド２０と連通する第１制御圧油路９１、第１ライン圧油路７０Ａ、及び、オイルを排出するドレン油路９３と接続されている。ライン圧コントロールバルブ３０は、その内部に、スプール３１を軸方向に摺動自在に収容している。このスプール３１の端部にはスプリング３２が配設されており、ライン圧リニアソレノイド２０により生成されたライン圧制御圧（特許請求の範囲に記載の制御油圧に相当、詳細は後述する）による押力（ライン圧制御圧×受圧面積）と、スプリング３２のバネ力（付勢力）と、ライン圧による押力（ライン圧×受圧面積）とのバランスに応じてスプール３１が軸方向に駆動されることにより、ライン圧油路７０Ａからドレン油路９３に排出されるオイルの量が調節され、ライン圧の調圧が行われる。

すなわち、ライン圧コントロールバルブ３０は、実ライン圧による押力がライン圧制御圧による押力よりも大きい場合に、第１ライン圧油路７０Ａとドレン油路９３とを連通して、第１ライン圧油路７０Ａのオイルをドレン油路９３を通して排出することにより、実ライン圧とライン圧制御圧とが一致するようにライン圧を調節する。一方、ライン圧コントロールバルブ３０は、実ライン圧による押力がライン圧制御圧による押力よりも小さい場合には、第１ライン圧油路７０Ａとドレン油路９３とを連通を遮断し、第１ライン圧油路７０Ａからのオイルの排出を停止する。

ライン圧リニアソレノイド２０は、無段変速機１１０に要求されるライン圧に基づいてＴＣＵ１５０から印加される電流値に応じてバルブを軸方向に変位させるリニアソレノイド２１を有しており、該リニアソレノイド２１に印加される電流に応じて、パイロット圧油路９０からの供給圧（パイロット圧）とドレンとのバランスを調節することにより、ライン圧制御圧を調圧する（図３参照）。調圧されたライン圧制御圧が第１制御圧油路９１を通してライン圧コントロールバルブ３０に供給されることにより、上述したように、ライン圧コントロールバルブ３０が駆動制御される。ここで、図３に示されるように、ライン圧リニアソレノイド２０に印加される電流値が増大するほど、ライン圧制御圧（破線参照）がリニアに増大し、それに伴い、実ライン圧（実線参照）もリニアに増大する。

オイルポンプ１０の第２吐出口１０７Ｂは、第２ライン圧油路７０Ｂ、切替制御バルブ６０を介して、第１ライン圧油路７０Ａに連通される。また、オイルポンプ１０の第２吐出口１０７Ｂは、第２ライン圧油路７０Ｂ、切替制御バルブ６０、第２吸入油路８０Ｂ（特許請求の範囲に記載の低圧油路に相当）を介して、第１吸入油路８０Ａに連通されている。

切替制御バルブ６０は、第１ライン圧油路７０Ａの実ライン圧（実油圧）による押力と、該ライン圧を調節するためのライン圧制御圧（制御油圧）による押力と、後述するスイッチ圧ソレノイド５０により生成されたスイッチ油圧による押力との押力差に基づいて、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先を、第１ライン圧油路７０Ａ（高圧油路）と、オイルポンプの第２吸入口１０６Ｂに連通する第２吸入油路８０Ｂ（低圧油路）との間で切替える。すなわち、切替制御バルブ６０は、特許請求の範囲に記載の吐出状態切替手段として機能する。

より詳細には、切替制御バルブ６０は、ライン圧リニアソレノイド２０と連通する第１制御圧油路９１、スイッチ圧ソレノイド５０と連通する第２制御圧油路（スイッチ圧油路）９２、第１ライン圧油路７０Ａ、第２吐出口１０７Ｂと連通する第２ライン圧油路７０Ｂ、及び、第１吸入油路８０Ａ（第１，第２吸入口１０６Ａ，１０６Ｂ）と連通する第２吸入油路８０Ｂと接続されている。切替制御バルブ６０は、その内部に、スプール６１を軸方向に摺動自在に収容している。このスプール６１の一方の端部にはスプリング６２が配設されており、実ライン圧ＰＬによる押力Ｆ_ＰＬ（＝実ライン圧ＰＬ×受圧面積Ａ_ＰＬ）と、ライン圧リニアソレノイド２０により生成されたライン圧制御圧による押力Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}（＝ライン圧制御圧ＰＬＣＯＮＴ×受圧面積Ａ_{ＰＬＣＯＮＴ}）と、スプリング６２のバネ力（付勢力）Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}（＝Ｋ×Ｘ（バネ潰れ代））と、スイッチ圧ソレノイド５０により生成されたスイッチ油圧Ｐ_ＳＷによる押力Ｆ_ＳＷ（スイッチ油圧Ｐ_ＳＷ×受圧面積Ａ_ＳＷ）とのバランスに応じてスプール６１が軸方向に駆動されることにより、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路が、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替えられる。なお、スプール６１の実ライン圧ＰＬの受圧面積Ａ_ＰＬは、ライン圧制御圧ＰＬＣＯＮＴの受圧面積Ａ_{ＰＬＣＯＮＴ}よりも小さく設定されている。

より具体的には、切替制御バルブ６０は、第１ライン圧油路７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力とスイッチ油圧による押力との合力がライン圧制御圧による押力よりも大きい場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂとなるように切替える。一方、切替制御バルブ６０は、第１ライン圧７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力とスイッチ油圧による押力との合力がライン圧制御圧による押力未満の場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａとなるように切替える。

そのため、切替制御バルブ６０は、後述するスイッチ圧ソレノイド５０からスイッチ油圧（例えば、上記合力がライン圧制御圧による押力よりも大きくなるようなスイッチ油圧）が供給された場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂとなるように油路（回路）を固定（半吐出状態に固定）する。一方、切替制御バルブ６０は、例えば、スイッチ圧ソレノイド５０からスイッチ油圧が供給されない場合（スイッチ油圧がゼロの場合）には、上述したように、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とバネ力とのバランスに応じて、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路を、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替える。

スイッチ圧ソレノイド５０は、無段変速機１１０の運転状態に基づいて、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先を、オイルポンプ１０の吸入口１０６Ａ，１０６Ｂに連通する第２吸入油路８０Ｂに固定（すなわち半吐出状態に固定）するか、固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成する。スイッチ圧ソレノイド５０には、上述したパイロット圧油路９０、及び第２制御圧油路（スイッチ圧油路）９２が接続されている。スイッチ圧ソレノイド５０が開弁されることにより、パイロット圧油路９０からの供給圧（パイロット圧）が、第２制御圧油路９２を通して、切替制御バルブ６０の一方（スプリング６２が配設されている側）の端部にスイッチ油圧として供給される。一方、スイッチ圧ソレノイド５０が閉弁されることにより、上記スイッチ油圧の供給が停止される。なお、その際に、第２制御圧油路９２内のオイルがドレンされ、スイッチ油圧はゼロとされる。

スイッチ圧ソレノイド５０としては、例えば、電圧が印加されることにより開弁し、電圧の印加が停止されることにより閉弁するオン・オフソレノイドが好適に用いられる。なお、電圧の印加／停止と開弁／閉弁との関係は逆（ノーマリ・オープン）であってもよい。スイッチ圧ソレノイド５０の開弁／閉弁はＴＣＵ１５０によって制御される。すなわち、スイッチ圧ソレノイド５０及びＴＣＵ１５０は、特許請求の範囲に記載のスイッチ油圧生成手段として機能する。

ＴＣＵ１５０は、演算を行うマイクロプロセッサ、該マイクロプロセッサに各処理を実行させるためのプログラム等を記憶するＲＯＭ、演算結果などの各種データを記憶するＲＡＭ、バッテリによってその記憶内容が保持されるバックアップＲＡＭ、及び入出力Ｉ／Ｆ等を有して構成されている。

ＴＣＵ１５０には、例えば、シフトレバーの選択位置を検出するレンジスイッチ１５１、及び無段変速機１１０のオイルの温度（油温）を検出する油温センサ１５２等を含む各種センサが接続されている。また、ＴＣＵ１５０は、ＣＡＮ（Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｒ Ａｒｅａ Ｎｅｔｗｏｒｋ）を介して、エンジンを総合的に制御するＥＣＵから、例えば、アクセルペダル開度や、エンジン回転数等の情報を受信する。

ＴＣＵ１５０は、上述した各種センサ等から取得した各種情報に基づいて、スイッチ圧ソレノイド５０や、上述したライン圧リニアソレノイド２０等の駆動を制御する。また、ＴＣＵ１５０は、変速マップに従い、車両の運転状態（例えばアクセルペダル開度及び車速等）に応じて自動で変速比を無段階に変速する。なお、変速マップはＴＣＵ１５０内のＲＯＭに格納されている。

より具体的には、ＴＣＵ１５０は、例えば、オイルの温度（油温）が所定温度未満の場合（例えば極低温の場合）に、スイッチ圧ソレノイド５０を開弁する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定（半吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

同様に、ＴＣＵ１５０は、オイルポンプ１０の回転数が所定回転数以上の場合（高回転時）に、スイッチ圧ソレノイド５０を開弁する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定（半吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。なお、オイルポンプ１０の回転数は、例えば、エンジン回転数から算出することができる。

また、ＴＣＵ１５０は、無段変速機１１０が搭載された車両が定常走行している場合（例えば、アクセルペダルの踏込み量の変化が所定値以下であり、変速比が略一定で大きく変化しない場合）に、スイッチ圧ソレノイド５０を開弁する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定（半吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

上述した運転状態以外の場合には、ＴＣＵ１５０は、スイッチ圧ソレノイド５０を閉弁する（スイッチ油圧をゼロとする）。そのため、上述したように、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とバネ力とのバランスに応じて、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路が、第１ライン圧油路７０Ａ（全吐出状態）と第２吸入油路８０Ｂ（半吐出状態）との間で切替えられる。

次に、図４を参照しつつ、オイルポンプの吐出量切替装置１の動作について説明する。図４は、オイルポンプの吐出量切替装置１（ＴＣＵ１５０）による吐出量切替処理の処理手順を示すフローチャートである。本処理は、ＴＣＵ１５０において、所定時間毎（例えば１０ｍｓ毎）に繰り返して実行される。

ステップＳ１００では、無段変速機１１０の油温が所定温度未満（例えば極低温）であるか否かについての判断が行われる。ここで、油温が所定温度未満の場合には、ステップＳ１０８において、スイッチ圧ソレノイド５０が開弁され（「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＋Ｆ_ＳＷ＞Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となり）、オイルポンプ１０の吐出状態が半吐出状態に固定される（ステップＳ１１０）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、油温が所定温度以上のときには、ステップＳ１０２に処理が移行する。

ステップＳ１０２では、オイルポンプ１０の回転数が所定回転数以上（高回転）であるか否かについての判断が行われる。ここで、ポンプ回転数が所定回転数以上の場合には、ステップＳ１０８において、スイッチ圧ソレノイド５０が開弁され、オイルポンプ１０の吐出状態が半吐出状態に固定される（ステップＳ１１０）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、ポンプ回転数が所定回転数未満のときには、ステップＳ１０４に処理が移行する。

ステップＳ１０４では、定常走行状態であるか否か（例えば、アクセルペダルの踏込み量の変化が所定値以下であり、変速比が略一定で大きく変化していないか否か）についての判断が行われる。ここで、定常走行状態の場合には、ステップＳ１０８において、スイッチ圧ソレノイド５０が開弁され、オイルポンプ１０の吐出状態が半吐出状態に固定される（ステップＳ１１０）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、定常走行状態でないときには、ステップＳ１１２に処理が移行する。

ステップＳ１１２では、スイッチ圧ソレノイド５０が閉弁され、切替制御バルブ６０に供給されるスイッチ油圧がゼロになる。そのため、切替制御バルブ６０のスプール６１に作用する力、すなわち、実ライン圧ＰＬによる押力Ｆ_ＰＬと、バネ力（付勢力）Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}と、実ライン圧制御圧ＰＬＣＯＮＴによる押力Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}とのバランスが「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＞Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となった場合（ステップＳ１１４）には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとが連通される。そのため、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルが、第２ライン圧油路７０Ｂ、第２吸入油路８０Ｂ、第１吸入油路８０Ａを通して、オイルポンプ１０の第１，第２吸入口１０６Ａ，１０６Ｂに戻される。その結果、オイルポンプ１０は、第１吐出口１０７Ａのみから第１ライン圧７０Ａにオイルが供給される半吐出（部分吐出）運転状態となる（ステップＳ１１０）。

一方、切替制御バルブ６０のスプール６１に作用する力のバランスが「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＜Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となった場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとが連通される。そのため、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルが第１吐出口１０７Ａから吐出されたオイルと合流して供給される。その結果、オイルポンプ１０は、第１吐出口１０７Ａ及び第２吐出口１０７Ｂからオイルが供給される全吐出状態に切替えられる（ステップＳ１１６）。

以上、詳細に説明したように、本実施形態によれば、第１ライン圧油路７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力とスイッチ油圧による押力との合力と、該ライン圧の制御圧であるライン圧制御圧による押力との押力差に応じて、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替えられる。よって、無段変速機１１０の運転状態に応じてスイッチ油圧を供給することにより半吐出状態に固定することができる。一方、スイッチ油圧の供給を停止した場合（ゼロにした場合）には、半吐出状態に固定されることなく、第１ライン油路７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力との合力とライン圧制御圧による押力との押力差に応じて、全吐出状態と半吐出状態とを切替えることができる。よって、その場合、従来のように、部品ばらつきや制御遅れ等を考慮したマージンを持ってシフトソレノイドバルブの駆動制御を行う必要がない。その結果、運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプ１０の負荷をより軽減することができ、燃料消費率（燃費）をより低減することが可能となる。

また、本実施形態によれば、オイルの温度（油温）が所定温度未満の場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定される。よって、例えば、極低温時に半吐出状態に固定することができる。そのため、キャビテーションの発生を防止して、騒振（騒音・振動）性能及び信頼性を向上させることができる。

同様に、本実施形態によれば、オイルポンプ１０の回転数が所定回転数以上の場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定される。よって、例えば、オイルポンプ１０の回転数が高いときに半吐出状態に固定することができる。そのため、キャビテーションの発生を防止して、騒振（騒音・振動）性能及び信頼性を向上させることができる。

また、本実施形態によれば、定常走行状態のときに、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定される。よって、全吐出状態と部分吐出状態との切替による油圧脈動の発生を防止して、信頼性の向上を図ることができる。

（第２実施形態）
上述した第１実施形態では、無段変速機１１０の運転状態に応じてオイルポンプ１０の吐出状態を半吐出状態に固定可能としたが、全吐出状態に固定可能とする構成としてもよい。

そこで、次に、図５を用いて、第２実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置２の構成について説明する。図５は、オイルポンプの吐出量切替装置２の構成を示す図である。なお、図５において上記第１実施形態と同一又は同等の構成要素については同一の符号が付されている。

本実施形態は、切替制御バルブ６０に代えて、切替制御バルブ６０Ｂが用いられている点で、上述した第１実施形態と異なっている。また、第２制御圧油路（スイッチ圧油路）９２が、切替制御バルブ６０Ｂの他方（スプリング６２と反対側）の端部に接続されている点で、上述した第１実施形態と異なっている。その他の構成は、上述した第１実施形態と同一または同様であるので、ここでは詳細な説明を省略する。

切替制御バルブ６０Ｂは、ライン圧リニアソレノイド２０と連通する第１制御圧油路９１、スイッチ圧ソレノイド５０と連通する第２制御圧油路９２、第１ライン圧油路７０Ａ、第２吐出口１０７Ｂと連通する第２ライン圧油路７０Ｂ、及び、第１吸入油路８０Ａ（第１，第２吸入口１０６Ａ，１０６Ｂ）と連通する第２吸入油路８０Ｂと接続されている。切替制御バルブ６０Ｂは、その内部に、スプール６１Ｂを軸方向に摺動自在に収容している。このスプール６１Ｂの一方の端部にはスプリング６２が配設されており、実ライン圧による押力Ｆ_ＰＬ（＝実ライン圧ＰＬ×受圧面積Ａ_ＰＬ）と、ライン圧リニアソレノイド２０により生成されたライン圧制御圧による押力Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}（＝実ライン圧制御圧ＰＬＣＯＮＴ×受圧面積Ａ_{ＰＬＣＯＮＴ}）と、スプリング６２のバネ力（付勢力）Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}（＝Ｋ×Ｘ（バネ潰れ代））と、スイッチ圧ソレノイド５０により生成されたスイッチ油圧Ｐ_ＳＷによる押力Ｆ_ＳＷ（スイッチ油圧Ｐ_ＳＷ×受圧面積Ａ_ＳＷ）とのバランスに応じてスプール６１Ｂが軸方向に駆動されることにより、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路が、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替えられる。

より具体的には、切替制御バルブ６０Ｂは、第１ライン圧油路７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力との合力がライン圧制御圧による押力とスイッチ油圧による押力との合力よりも大きい場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂとなるように切替える。一方、切替制御バルブ６０は、第１ライン圧７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力との合力がライン圧制御圧による押力とスイッチ油圧による押力との合力未満の場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａとなるように切替える。

そのため、切替制御バルブ６０Ｂは、スイッチ圧ソレノイド５０からスイッチ油圧（例えば、該スイッチ油圧による押力とライン圧制御圧による押力との合力が実ライン圧による押力とバネ力との合力よりも大きくなるようなスイッチ油圧）が供給された場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａとなるように油路（回路）を固定（全吐出状態に固定）する。一方、切替制御バルブ６０は、例えば、スイッチ圧ソレノイド５０からスイッチ油圧が供給されない場合（スイッチ油圧がゼロの場合）には、上述したように、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とバネ力とのバランスに応じて、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路を、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替える。

スイッチ圧ソレノイド５０は、無段変速機１１０の運転状態に基づいて、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先を、第１ライン圧油路７０Ａに固定（すなわち全吐出状態に固定）するか、固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成する。スイッチ圧ソレノイド５０には、上述したように、パイロット圧油路９０、及び第２制御圧油路（スイッチ圧油路）９２が接続されている。スイッチ圧ソレノイド５０が開弁されることにより、パイロット圧油路９０からの供給圧（パイロット圧）が、第２制御圧油路９２を通して、切替制御バルブ６０Ｂの他方（スプリング６２と反対側）の端部にスイッチ油圧として供給される。一方、スイッチ圧ソレノイド５０が閉弁されることにより、上記スイッチ油圧の供給が停止される。なお、その際に、第２制御圧油路９２内のオイルがドレンされ、スイッチ油圧はゼロとされる。

上述したように、スイッチ圧ソレノイド５０の開弁／閉弁はＴＣＵ１５０Ｂによって制御される。ＴＣＵ１５０Ｂは、例えば、無段変速機１１０のシフトレンジがニュートラル（Ｎ）レンジ又はパーキング（Ｐ）レンジの場合に、スイッチ圧ソレノイド５０を開弁する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

同様に、ＴＣＵ１５０Ｂは、無段変速機１１０の変速速度ｄｉ／ｄｔが所定速度以上の場合（又は所定速度以上になると予測される場合）に、スイッチ圧ソレノイド５０を開弁する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

上述した運転状態以外の場合には、ＴＣＵ１５０Ｂは、スイッチ圧ソレノイド５０を閉弁する（スイッチ油圧をゼロとする）。そのため、上述したように、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とバネ力とのバランスに応じて、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路が、第１ライン圧油路７０Ａ（全吐出状態）と第２吸入油路８０Ｂ（半吐出状態）との間で切替えられる。

次に、図６を参照しつつ、オイルポンプの吐出量切替装置２の動作について説明する。図６は、オイルポンプの吐出量切替装置２（ＴＣＵ１５０Ｂ）による吐出量切替処理の処理手順を示すフローチャートである。本処理は、ＴＣＵ１５０Ｂにおいて、所定時間毎（例えば１０ｍｓ毎）に繰り返して実行される。

ステップＳ２００では、無段変速機１１０のシフトレンジがニュートラル（Ｎ）レンジ又はパーキング（Ｐ）レンジであるか否かについての判断が行われる。ここで、シフトレンジがニュートラルレンジ又はパーキングレンジである場合には、ステップＳ２０４において、スイッチ圧ソレノイド５０が開弁され（「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＜Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}＋Ｆ_ＳＷ」となり）、オイルポンプ１０の吐出状態が全吐出状態に固定される（ステップＳ２０６）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、シフトレンジがニュートラルレンジ及びパーキングレンジでないときには、ステップＳ２０２に処理が移行する。

ステップＳ２０２では、無段変速機１１０の変速速度ｄｉ／ｄｔが所定速度以上であるか否か（又は所定速度以上になると予測されるか否か）ついての判断が行われる。ここで、変速速度が所定速度以上である場合には、ステップＳ２０４において、スイッチ圧ソレノイド５０が開弁され、オイルポンプ１０の吐出状態が全吐出状態に固定される（ステップＳ２０６）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、変速速度が所定速度未満のときには、ステップＳ２０８に処理が移行する。

ステップＳ２０８では、スイッチ圧ソレノイド５０が閉弁され、切替制御バルブ６０Ｂに供給されるスイッチ油圧がゼロになる。そのため、切替制御バルブ６０Ｂのスプール６１Ｂに作用する力、すなわち、実ライン圧ＰＬによる押力Ｆ_ＰＬと、バネ力（付勢力）Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}と、実ライン圧制御圧ＰＬＣＯＮＴによる押力Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}とのバランスが「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＞Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となった場合（ステップＳ２１０）には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとが連通される。そのため、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルが、第２ライン圧油路７０Ｂ、第２吸入油路８０Ｂ、第１吸入油路８０Ａを通して、オイルポンプ１０の第１，第２吸入口１０６Ａ，１０６Ｂに戻される。その結果、オイルポンプ１０は、第１吐出口１０７Ａのみから第１ライン圧７０Ａにオイルが供給される半吐出（部分吐出）運転状態となる（ステップＳ２１２）。

一方、切替制御バルブ６０Ｂのスプール６１Ｂに作用する力のバランスが「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＜Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となった場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとが連通される。そのため、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルが第１吐出口１０７Ａから吐出されたオイルと合流して供給される。その結果、オイルポンプ１０は、第１吐出口１０７Ａ及び第２吐出口１０７Ｂからオイルが供給される全吐出状態に切替えられる（ステップＳ２０６）。

本実施形態によれば、第１ライン圧油路７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力との合力と、該ライン圧の制御圧である実際のライン圧制御圧による押力とスイッチ油圧による押力との合力との押力差に応じて、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替えられる。よって、無段変速機１１０の運転状態に応じてスイッチ油圧を供給することにより全吐出状態に固定することができる。一方、スイッチ油圧の供給を停止した場合（ゼロにした場合）には、全吐出状態に固定されることなく、第１ライン油路７０Ａの実油圧（実ライン圧）による押力とバネ力との合力とその制御油圧（ライン圧制御圧）による押力との押力差に応じて、全吐出状態と半吐出状態とを切替えることができる。よって、その場合、従来のように、部品ばらつきや制御遅れ等を考慮したマージンを持ってシフトソレノイドバルブの駆動制御を行う必要がない。その結果、運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプ１０の負荷をより軽減することができ、燃料消費率（燃費）をより低減することが可能となる。

また、本実施形態によれば、シフトレンジがニュートラル（Ｎ）レンジ又はパーキング（Ｐ）レンジの場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）される。よって、その後、シフトレンジがドライブ（Ｄ）レンジ又はリバース（Ｒ）レンジに切替えられたときに、充分な油圧流量を確保することができ、発進時の応答性を向上させることができる。

同様に、本実施形態によれば、変速速度が所定速度以上の場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）される。よって、大流量（大量の油圧流量）が必要とされる急変速時において、充分な油圧流量を確保することができ、所望の変速速度を確保することができる。

（第３実施形態）
上述した第１実施形態では、無段変速機１１０の運転状態に応じてオイルポンプ１０の吐出状態を半吐出状態に固定可能とし、上記第２実施形態では全吐出状態に固定可能としたが、半吐出状態と全吐出状態の双方に固定可能とする構成としてもよい。

そこで、次に、図７を用いて、第３実施形態に係るオイルポンプの吐出量切替装置３の構成について説明する。図７は、オイルポンプの吐出量切替装置３の構成を示す図である。なお、図７において上記第１実施形態と同一又は同等の構成要素については同一の符号が付されている。

本実施形態は、切替制御バルブ６０に代えて、切替制御バルブ６０Ｃが用いられている点で、上述した第１実施形態と異なっている。また、スイッチ圧ソレノイド５０に代えて、スイッチ圧デューティソレノイド５１が用いられている点で、上述した第１実施形態と異なっている。その他の構成は、上述した第１実施形態と同一または同様であるので、ここでは詳細な説明を省略する。

切替制御バルブ６０Ｃは、ライン圧リニアソレノイド２０と連通する第１制御圧油路９１、スイッチ圧ソレノイド５０と連通する第２制御圧油路９２、第１ライン圧油路７０Ａ、第２吐出口１０７Ｂと連通する第２ライン圧油路７０Ｂ、及び、第１吸入油路８０Ａ（第１，第２吸入口１０６Ａ，１０６Ｂ）と連通する第２吸入油路８０Ｂと接続されている。切替制御バルブ６０Ｃは、その内部に、スプール６１Ｃを軸方向に摺動自在に収容している。このスプール６１Ｃの一方の端部にはスプリング６２が配設されており、実ライン圧による押力Ｆ_ＰＬ（＝実ライン圧ＰＬ×受圧面積Ａ_ＰＬ）と、ライン圧リニアソレノイド２０により生成されたライン圧制御圧による押力Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}（＝ライン圧制御圧ＰＬＣＯＮＴ×受圧面積Ａ_{ＰＬＣＯＮＴ}）と、スプリング６２のバネ力（付勢力）Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}（＝Ｋ×Ｘ（バネ潰れ代））と、スイッチ圧ソレノイド５０により生成されたスイッチ油圧Ｐ_ＳＷによる押力Ｆ_ＳＷ（スイッチ油圧Ｐ_ＳＷ×受圧面積Ａ_ＳＷ）とのバランスに応じてスプール６１Ｃが軸方向に駆動されることにより、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路が、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替えられる。

より具体的には、切替制御バルブ６０Ｃは、第１ライン圧油路７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力とスイッチ油圧による押力との合力がライン圧制御圧による押力よりも大きい場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂとなるように切替える。一方、切替制御バルブ６０Ｃは、第１ライン圧７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力とスイッチ油圧による押力との合力がライン圧制御圧による押力未満の場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａとなるように切替える。

そのため、切替制御バルブ６０Ｃは、スイッチ圧デューティソレノイド５１からスイッチ油圧（例えば、デューティが１００％で、上記合力がライン圧制御圧による押力よりも大きくなるようなスイッチ油圧）が供給された場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂとなるように油路（回路）を固定（半吐出状態に固定）する。

一方、切替制御バルブ６０Ｃは、スイッチ圧デューティソレノイド５１からスイッチ油圧が供給されない場合（例えば、デューティが０％で、スイッチ油圧がゼロの場合）には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとを連通するように、すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａとなるように油路（回路）を固定（全吐出状態に固定）する。

また、切替制御バルブ６０Ｃは、例えば、スイッチ圧デューティソレノイド５１から中間のスイッチ油圧が供給された場合（例えば、デューティが５０％の圧。詳細は後述する）には、上述したように、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とバネ力とのバランスに応じて、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路を、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替える。そのため、本実施形態では、スプリング６２Ｃのバネ力が、上記第１実施形態のスプリング６２のバネ力よりも弱めに設定される。例えば、該スプリング６２Ｃのバネ力は、例えばデューティが５０％に設定されたときのスイッチ油圧による押力分、上記スプリング６２のバネ力よりも弱めに設定される。すなわち、例えばデューティが５０％に設定されたときのスイッチ油圧が供給されたときに、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とバネ力とのバランスに応じて、全吐出状態と半吐出状態とを切替できるように設定される。

スイッチ圧デューティソレノイド５１は、無段変速機１１０の運転状態に基づいて、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先を、オイルポンプ１０の吸入口１０６Ａ，１０６Ｂに連通する第２吸入油路８０Ｂに固定（すなわち半吐出状態に固定）するか、第１ライン圧油路７０Ａに固定（すなわち全吐出状態に固定）するか、又は、いずれにも固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成する。

スイッチ圧デューティソレノイド５１には、上述したパイロット圧油路９０、及び第２制御圧油路９２が接続されている。スイッチ圧デューティソレノイド５１がデューティ１００％で駆動されることにより、パイロット圧油路９０からの供給圧（パイロット圧）が、第２制御圧油路９２を通して、切替制御バルブ６０の一方（スプリング６２が配設されている側）の端部にスイッチ油圧として供給される。

一方、スイッチ圧デューティソレノイド５１がデューティ０％で駆動される（すなわち、駆動が停止される）ことにより、上記スイッチ油圧の供給が停止される。なお、その際に、第２制御圧油路９２内のオイルがドレンされ、スイッチ油圧はゼロとされる。

また、スイッチ圧デューティソレノイド５１が、デューティ０％とデューティ１００％との間（例えばデューティ５０％）で駆動されることにより、中間圧が、切替制御バルブ６０の一方の端部にスイッチ油圧として供給される。

スイッチ圧デューティソレノイド５１としては、例えば、印加される電圧のデューティ比に応じて開弁量が制御されるデューティソレノイドが好適に用いられる。ここで、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加される電圧のデューティ比（％）とスイッチ油圧Ｐ_ＳＷ（ＭＰａ）との関係（スイッチ圧デューティソレノイド５１の特性）を図８に示す。図８の横軸はデューティ比（％）であり、縦軸はスイッチ油圧Ｐ_ＳＷ（ＭＰａ）である。

図８に示されるように、デューティ比が０（％）のときには出力されるスイッチ油圧が０（ＭＰａ）になる。一方、デューティ比が１００（％）のときには出力されるスイッチ油圧がパイロット圧油路９０からの供給圧（パイロット圧）と同じ圧力（ＭＰａ）になる。また、デューティ比が０〜１００（％）の間では、デューティ比の増加に比例してスイッチ油圧がリニアに増大する。

スイッチ圧デューティソレノイド５１はＴＣＵ１５０Ｃによって駆動される。すなわち、スイッチ圧デューティソレノイド５１及びＴＣＵ１５０Ｃも、特許請求の範囲に記載のスイッチ油圧生成手段として機能する。

より具体的には、ＴＣＵ１５０Ｃは、例えば、オイルの温度（油温）が所定温度未満の場合（例えば極低温の場合）に、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加するデューティを１００％に設定する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定（半吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

同様に、ＴＣＵ１５０Ｃは、オイルポンプ１０の回転数が所定回転数以上の場合（高回転時）に、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加するデューティを１００％に設定する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定（半吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

また、ＴＣＵ１５０Ｃは、無段変速機１１０が搭載された車両が定常走行している場合（例えば、アクセルペダルの踏込み量の変化が所定値以下であり、変速比が略一定で大きく変化しない場合）に、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加するデューティを１００％に設定する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定（半吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

一方、ＴＣＵ１５０Ｃは、例えば、無段変速機１１０のシフトレンジがニュートラル（Ｎ）レンジ又はパーキング（Ｐ）レンジの場合に、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加するデューティを０％に設定する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

同様に、ＴＣＵ１５０Ｃは、無段変速機１１０の変速速度ｄｉ／ｄｔが所定速度以上の場合（又は所定速度以上になると予測される場合）に、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加するデューティを０％に設定する。すなわち、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン圧油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）されるようにスイッチ油圧を生成する。

上述した運転状態以外の場合には、ＴＣＵ１５０Ｃは、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加するデューティを例えば５０％に設定する（スイッチ油圧を中間圧とする）。そのため、上述したように、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とバネ力とのバランスに応じて、第２ライン圧油路７０Ｂに連通する油路が、第１ライン圧油路７０Ａ（全吐出状態）と第２吸入油路８０Ｂ（半吐出状態）との間で切替えられる。

次に、図９を参照しつつ、オイルポンプの吐出量切替装置３の動作について説明する。図９は、オイルポンプの吐出量切替装置３（ＴＣＵ１５０Ｃ）による吐出量切替処理の処理手順を示すフローチャートである。本処理は、ＴＣＵ１５０Ｃにおいて、所定時間毎（例えば１０ｍｓ毎）に繰り返して実行される。

ステップＳ３００では、無段変速機１１０の油温が所定温度未満（例えば極低温）であるか否かについての判断が行われる。ここで、油温が所定温度未満の場合には、ステップＳ３１０において、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加されるデューティが１００％に設定され（「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＋Ｆ_ＳＷ＞Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となり）、オイルポンプ１０の吐出状態が半吐出状態に固定される（ステップＳ３１２）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、油温が所定温度以上のときには、ステップＳ３０２に処理が移行する。

ステップＳ３０２では、オイルポンプ１０の回転数が所定回転数以上（高回転）であるか否かについての判断が行われる。ここで、ポンプ回転数が所定回転数以上の場合には、ステップＳ３１０において、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加されるデューティが１００％に設定され、オイルポンプ１０の吐出状態が半吐出状態に固定される（ステップＳ３１２）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、ポンプ回転数が所定回転数未満のときには、ステップＳ３０４に処理が移行する。

ステップＳ３０４では、定常走行状態であるか否か（例えば、アクセルペダルの踏込み量の変化が所定値以下であり、変速比が略一定で大きく変化しないか否か）についての判断が行われる。ここで、定常走行状態の場合には、ステップＳ３１０において、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加されるデューティが１００％に設定され、オイルポンプ１０の吐出状態が半吐出状態に固定される（ステップＳ３１２）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、定常走行状態でないときには、ステップＳ３０６に処理が移行する。

ステップＳ３０６では、無段変速機１１０のシフトレンジがニュートラル（Ｎ）レンジ又はパーキング（Ｐ）レンジであるか否かについての判断が行われる。ここで、シフトレンジがニュートラルレンジ又はパーキングレンジである場合には、ステップＳ３１４において、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加されるデューティが０％に設定され（「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＋Ｆ_ＳＷ＜Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となり）、オイルポンプ１０の吐出状態が全吐出状態に固定される（ステップＳ３１６）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、シフトレンジがニュートラルレンジ及びパーキングレンジでないときには、ステップＳ３０８に処理が移行する。

ステップＳ３０８では、無段変速機１１０の変速速度ｄｉ／ｄｔが所定速度以上であるか否か（又は所定速度以上になると予測されるか否か）ついての判断が行われる。ここで、変速速度が所定速度以上である場合には、ステップＳ３１４において、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加されるデューティが０％に設定され、オイルポンプ１０の吐出状態が全吐出状態に固定される（ステップＳ３１６）。その後、本処理から一旦抜ける。一方、変速速度が所定速度未満のときには、ステップＳ３２０に処理が移行する。

ステップＳ３２０では、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加されるデューティが５０％に設定され、切替制御バルブ６０Ｃに供給されるスイッチ油圧が中間圧になる。そのため、切替制御バルブ６０Ｃのスプール６１Ｃに作用する力、すなわち、実ライン圧ＰＬによる押力Ｆ_ＰＬと、バネ力（付勢力）Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}と、実ライン圧制御圧ＰＬＣＯＮＴによる押力Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}と、スイッチ油圧Ｐ_ＳＷによる押力Ｆ_ＳＷとのバランスが「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＋Ｆ_ＳＷ＞Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となった場合（ステップＳ３２０）には、第２ライン圧油路７０Ｂと第２吸入油路８０Ｂとが連通される。そのため、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルが、第２ライン圧油路７０Ｂ、第２吸入油路８０Ｂ、第１吸入油路８０Ａを通して、オイルポンプ１０の第１，第２吸入口１０６Ａ，１０６Ｂに戻される。その結果、オイルポンプ１０は、第１吐出口１０７Ａのみから第１ライン圧７０Ａにオイルが供給される半吐出（部分吐出）運転状態となる（ステップＳ３１２）。

一方、切替制御バルブ６０Ｃのスプール６１Ｃに作用する力のバランスが「Ｆ_ＰＬ＋Ｆ_{ｓｐｒｉｎｇ}＋Ｆ_ＳＷ＜Ｆ_{ＰＬＣＯＮＴ}」となった場合には、第２ライン圧油路７０Ｂと第１ライン圧油路７０Ａとが連通される。そのため、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルが第１吐出口１０７Ａから吐出されたオイルと合流して供給される。その結果、オイルポンプ１０は、第１吐出口１０７Ａ及び第２吐出口１０７Ｂからオイルが供給される全吐出状態に切替えられる（ステップＳ３１６）。

本実施形態によれば、第１ライン圧油路７０Ａの実ライン圧による押力とバネ力とスイッチ油圧による押力との合力と、該ライン圧の制御圧であるライン圧制御圧による押力との押力差に応じて、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が、第１ライン圧油路７０Ａと第２吸入油路８０Ｂとの間で切替えられる。すなわち、無段自動変速機１１０の運転状態に応じてスイッチ油圧を調節（例えば、デューティ０％又はデューティ１００％に）することにより全吐出状態又は部分吐出状態に固定することができる。一方、全吐出状態及び部分吐出状態のいずれにも固定しないようにスイッチ油圧を調節（例えば、デューティ５０％に）した場合には、第１ライン油路７０Ａの実油圧（実ライン圧）による押力とバネ力とスイッチ油圧による押力との合力と、制御油圧（ライン圧制御圧）による押力との押力差に応じて、全吐出状態と部分吐出状態とを切替えることができる。よって、その場合、従来のように、部品ばらつきや制御遅れ等を考慮したマージンを持ってシフトソレノイドバルブの駆動制御を行う必要がない。その結果、運転状態によっては全吐出状態又は部分吐出状態に固定することを可能としつつ、部分吐出状態の運転領域を拡大して、オイルポンプ１０の負荷をより軽減することができ、燃料消費率（燃費）をより低減することが可能となる。

また、本実施形態によれば、オイルの温度（油温）が所定温度未満の場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定される。よって、例えば、極低温時に半吐出状態に固定することができる。そのため、キャビテーションの発生を防止して、騒振（騒音・振動）性能及び信頼性を向上させることができる。

同様に、本実施形態によれば、オイルポンプ１０の回転数が所定回転数以上の場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定される。よって、例えば、オイルポンプ１０の回転数が高いときに半吐出状態に固定することができる。そのため、キャビテーションの発生を防止して、騒振（騒音・振動）性能及び信頼性を向上させることができる。

また、本実施形態によれば、定常走行状態のときに、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第２吸入油路８０Ｂに固定される。よって、全吐出状態と部分吐出状態との切替による油圧脈動の発生を防止して、信頼性の向上を図ることができる。

一方、本実施形態によれば、シフトレンジがニュートラル（Ｎ）レンジ又はパーキング（Ｐ）レンジの場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）される。よって、その後、シフトレンジがドライブ（Ｄ）レンジ又はリバース（Ｒ）レンジに切替えられたときに、充分な油圧流量を確保することができ、（発進）応答性を向上させることができる。

同様に、本実施形態によれば、変速速度が所定速度以上の場合に、第２吐出口１０７Ｂから吐出されたオイルの吐出先が第１ライン油路７０Ａに固定（全吐出状態に固定）される。よって、大流量（大量の油圧流量）が必要とされる急変速時において、充分な油圧流量を確保することができ、所望の変速速度を確保することができる。

以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明は、上記実施形態に限定されるものではなく種々の変形が可能である。例えば、上記実施形態では、本発明を無段変速機（ＣＶＴ）に適用した場合を例にして説明したが、本発明は、有段自動変速機（Ｓｔｅｐ ＡＴ）やＤＣＴなどにも適用することができる。また、上記実施形態では、本発明をチェーン式の無段変速機（ＣＶＴ）に適用したが、チェーン式の無段変速機に代えて、例えば、ベルト式の無段変速機や、トロイダル式の無段変速機等にも適用することができる。

上記実施形態では、２つの吐出口１０７Ａ，１０７Ｂを有する２ポート型のオイルポンプ１０を例にして説明したが、２ポート型のオイルポンプ１０に代えて、３つ以上の吐出口を有するオイルポンプを用いてもよい。また、上記実施形態では、オイルポンプ１０としてベーンポンプを用いたが、ベーンポンプに代えて、例えば、内接歯車式ギヤポンプやトロコイドポンプ等を用いることもできる。

なお、部分吐出状態は半吐出状態に限定されず、全吐出状態よりも吐出量（容量）の小さい運転状態であればよい。

上記第３実施形態では、スイッチ圧デューティソレノイド５１として、デューティソレノイドを用いたが、デューティソレノイドに代えて、例えば、リニアソレノイドやステッピングモータ等を用いてもよい。また、実ライン圧による押力とライン圧制御圧による押力とによってオイルポンプ１０の吐出状態を切替可能とする中間圧を生成する際のデューティは５０％には限られない。

上記第３実施形態では、スイッチ圧デューティソレノイド５１に印加するデューティ比を変えることにより、全吐出状態に固定するか、半吐出状態に固定するか、又は固定しないかを切替えたが、このような構成に代えて、例えば、三方弁を用いて、スイッチ油圧を、切替制御バルブ６０の一方の端部に導入するか、他方の端部に導入するか、又は導入しないかを切替えることにより、全吐出状態に固定するか、半吐出状態に固定するか、又は固定しないかを切替える構成としてもよい。

１，２，３ オイルポンプの吐出量切替装置
１０ オイルポンプ
１０１ カムリング
１０２ ロータ
１０３ ポンプ軸
１０４ ベーン
１０５ 油室
１０６Ａ 第１吸入口
１０６Ｂ 第２吸入口
１０７Ａ 第１吐出口
１０７Ｂ 第２吐出口
２０ ライン圧リニアソレノイド
３０ ライン圧コントロールバルブ
５０ スイッチ圧ソレノイド
５１ スイッチ圧デューティソレノイド
６０，６０Ｂ，６０Ｃ 切替制御バルブ
７０Ａ 第１ライン圧油路
７０Ｂ 第２ライン圧油路
７０Ｃ 第３ライン圧油路
８０Ａ 第１吸入油路
８０Ｂ 第２吸入油路
９０ パイロット圧油路
９１ 第１制御圧油路
９２ 第２制御圧油路
９３ ドレン油路
１１０ 無段変速機
１５０，１５０Ｂ，１５０Ｃ ＴＣＵ
１５１ レンジスイッチ
１５２油温センサ
１６０ コントロールバルブ

Claims (11)

1. 吸入口から吸入したオイルを昇圧して複数の吐出口から吐出するオイルポンプと、
   自動変速機の運転状態に基づいて、前記オイルポンプの吐出状態を、前記複数の吐出口すべてが高圧油路と連通される全吐出状態、又は前記複数の吐出口のうち一部の吐出口が前記高圧油路に連通され、かつ他の一部の吐出口が前記オイルポンプの吸入口と連通される部分吐出状態に固定するか、固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成するスイッチ油圧生成手段と、
   前記全吐出状態と、前記部分吐出状態とを、前記高圧油路の実の油圧による押力と、該油圧を調節するための制御油圧による押力と、前記スイッチ油圧生成手段により生成された前記スイッチ油圧による押力との押力差に応じて切替える吐出状態切替手段と、を備えることを特徴とするオイルポンプの吐出量切替装置。
2. 前記吐出状態切替手段は、前記スイッチ油圧による押力と前記高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が前記制御油圧による押力よりも大きい場合には、前記部分吐出状態となるように油路を切替え、前記スイッチ油圧による押力と前記高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が前記制御油圧による押力未満の場合には、前記全吐出状態となるように油路を切替えることを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
3. 前記吐出状態切替手段は、前記高圧油路の実の油圧による押力を含む押力が前記スイッチ油圧による押力及び前記制御油圧による押力よりも大きい場合には、前記部分吐出状態となるように油路を切替え、前記高圧油路の実の油圧による押力を含む押力が前記スイッチ油圧による押力及び前記制御油圧による押力未満の場合には、前記全吐出状態となるように油路を切替えることを特徴とする請求項１に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
4. 昇圧したオイルを吐出する第１吐出口及び第２吐出口を有するオイルポンプと、
   前記第１吐出口と連通された高圧油路と、
   自動変速機の運転状態に基づいて、前記第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、前記高圧油路、又は前記オイルポンプの吸入口に連通する低圧油路に固定するか、固定しないかを切替えるスイッチ油圧を生成するスイッチ油圧生成手段と、
   前記高圧油路の実の油圧による押力と、該油圧を調節するための制御油圧による押力と、前記スイッチ油圧生成手段により生成された前記スイッチ油圧による押力との押力差に基づいて、前記第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、前記高圧油路と、前記低圧油路との間で切替える切替制御バルブと、を備えることを特徴とするオイルポンプの吐出量切替装置。
5. 前記切替制御バルブは、前記スイッチ油圧による押力と前記高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が前記制御油圧による押力よりも大きい場合には、前記第２吐出口と前記低圧油路とを連通するように油路を切替え、前記スイッチ油圧による押力と前記高圧油路の実の油圧による押力とを含む押力が前記制御油圧による押力未満の場合には、前記第２吐出口と前記高圧油路とを連通するように油路を切替えることを特徴とする請求項４に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
6. 前記切替制御バルブは、前記高圧油路の実の油圧による押力を含む押力が前記スイッチ油圧による押力及び前記制御油圧による押力よりも大きい場合には、前記第２吐出口と前記低圧油路とを連通するように油路を切替え、前記高圧油路の実の油圧による押力を含む押力が前記スイッチ油圧による押力及び前記制御油圧による押力未満の場合には、前記第２吐出口と前記高圧油路とを連通するように油路を切替えることを特徴とする請求項４に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
7. 前記スイッチ油圧生成手段は、オイルの温度が所定温度未満の場合に、前記第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、前記低圧油路に固定するように前記スイッチ油圧を生成することを特徴とする請求項４又は５に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
8. 前記スイッチ油圧生成手段は、前記オイルポンプの回転数が所定回転数以上の場合に、前記第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、前記低圧油路に固定するように前記スイッチ油圧を生成することを特徴とする請求項４又は５に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
9. 前記スイッチ油圧生成手段は、前記自動変速機が搭載された車両が定常走行している場合に、前記第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、前記低圧油路に固定するように前記スイッチ油圧を生成することを特徴とする請求項４又は５に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
10. 前記スイッチ油圧生成手段は、前記自動変速機のシフトレンジがニュートラルレンジ又はパーキングレンジの場合に、前記第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、前記高圧油路に固定するように前記スイッチ油圧を生成することを特徴とする請求項４又は６に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
11. 前記スイッチ油圧生成手段は、前記自動変速機の変速速度が所定速度以上の場合に、前記第２吐出口から吐出されたオイルの吐出先を、前記高圧油路に固定するように前記スイッチ油圧を生成することを特徴とする請求項４又は６に記載のオイルポンプの吐出量切替装置。
    

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