JP2016159335A - 肉盛り方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 純銅又は銅合金からなる銅母材の表面に鉄基合金を溶接肉盛りする際に、溶接肉盛り金属より融点が高く溶接溶融金属より比重が大きい高融点大比重金属粒子を内包する溶接棒を作製する。溶接中に高融点大比重金属粒子が溶接溶融金属中に投入され、溶接溶融金属中の銅母材との境界面近傍に沈降して粒子層を形成する。形成された粒子層はバリア層となることにより、銅母材から溶接溶融金属中への銅元素の溶け込みを防止する。また、溶接溶融金属から銅母材への鉄元素の溶け込みを防止する。更に、銅母材の磨耗抑制に寄与する。好ましくは、高融点大比重金属粒子の表面に純Ni又はNi合金からなるNi材を被覆しておく。
【選択図】 図4
Description
TIG肉盛り棒は、タングステンカーバイト粒子を軟鋼パイプ内部に充填し易い特徴があり、また溶接肉盛り施工においては、TIGタングステン電極により単独アークを発生させ、外部からアーク点にTIG肉盛り棒を手動もしくは自動供給で送り込むことができるので、溶接熱源と溶接棒の供給が独立して制御可能であり、それぞれの単独制御の利点により、溶け込みのコントロールやタングステンカーバイト粒子の銅界面近傍への供給も行い易い利点がある。ちなみに、手溶接棒であると、アーク熱と棒の溶融の独立制御が困難であり、融け込みやタングステンカーバイト粒子のコントロールが難しくなる。
溶接肉盛り実験を行うにあたり、3種類の実験用TIG溶接棒を製造した。
No.2溶接棒:軟鋼製パイプ内に重量比で3%のメタルシリコンと、重量比で約50% のタングステンカーバイト粒子(WC粒子で粒径は0.3〜0.5mm )とを充填した複合ワイヤ
No.3溶接棒:軟鋼製パイプ内に重量比で3%のメタルシリコンと、重量比で約50% のタングステンカーバイト粒子(WC粒子で粒径は0.3〜0.5mm )とを充填した複合ワイヤ
タングステンカーバイト粒子の表面にNi合金粉末(200メッシュ) をタングステンカーバイト粒子10kgに対し2.0kgの割合でコー ティング。
銅板の上に、30mm幅に亘り、TIG溶接棒を左右に揺動しつつ1層肉盛りで肉盛り施工を行った。1層肉盛り金属の高さは3〜4mmであった。
肉盛り条件: TIG(DCSP 200A 予熱:600℃)
肉盛りビードの銅界面との健全性を評価するために、肉盛りビードを外側にして表曲げ試験を行った。すなわち、溶着金属中に沈殿したタングステンカーバイト粒子からなるバリア層の銅境界面からの剥離、同バリア層と銅境界面との間に存在する溶着金属の延性度、タングステンカーバイト粒子と溶着金属との密着強度等を確認するために過酷な外曲げ試験を採用した。
表曲げ試験結果として、曲げ試験後の試験片の外観を図1〜図3に示す。図1(a)(b)はNo.1溶接棒を使用したNo.1試験片の平面及び側面を示し、図2(a)(b)はNo.2溶接棒を使用したNo.2試験片の平面及び側面を示し、図3(a)(b)はNo.3溶接棒を使用したNo.3試験片の平面及び側面を示す。
No.3試験片に関し、熱処理による影響を調査した。試験時間は550〜650℃、試験時間は200時間とした。ここにおける試験温度は当然、銅本体が水冷却を受けていることを前提とし、実際に表面肉盛りされた銅製装置が受ける最高温度を想定して定めた。タングステンカーバイトは550℃以上の温度になると高温酸化を受けることが報告されているが、幸いにもNo.3試験片でのタングステンカーバイト粒子は鉄基の溶着金属内部で母材銅との溶融界面近傍に沈殿しており、肉盛り当初は溶着金属の表面には露呈しない。ただし、使用装置の磨耗進行の最終段階に至ると、タングステンカーバイト粒子は磨耗面に表れるようになる。
大型装置の肉盛りで水平面の場合、自動溶接肉盛り方法を使用するとき、溶接能率の向上及び肉盛り施工のために銅を高温予熱するが、自動ウイービング溶接の高入熱により予熱温度を低く抑え得る利点がある。更に大型装置の手動での肉盛り施工は予熱温度が高温であるために作業者に深刻な熱疲労を与えるのに対し、自動溶接肉盛りは作業難度の大幅な軽減につながる。
タフピッチ銅からなる母材銅板(20mm×50mm×350mm)の上に、サブマージド溶接ヘッドを左右に揺動することにより、280〜300A−35V(予熱:600℃)の条件で30mm幅×200mm長の溶接ビード1層を肉盛りした。1層肉盛り金属の高さは5〜6mm、溶接ビード重量は230gである。溶接肉盛り材料の組み合わせは以下のとおりである。
No.5試験:D合金ワイヤ(1.6mm径)を使用し、40%タングステンカーバイト 粒子を銅表面に散布して肉盛り
No.6試験:D合金ワイヤ(1.6mm径)を使用し、表面にNi粉を被覆した40% タングステンカーバイト粒子を銅表面に散布して肉盛り
タングステンカーバイト粒子の熱伝導度は84.02W・m−1・K−1であり、Cuに比べ約5倍程度劣る。純ニッケルの熱伝導度が90.9W・m−1・K−1であるので、これと同程度である。タングステンカーバイト粒子のバリア層が熱伝導度を阻害しては、本発明の肉盛り方法は有効性を失う。そこで、タングステンカーバイト粒子のバリア層がどの程度、熱伝導性に影響を与えるかを調査した。
20mmt×50mm×50mm(全厚 20mmt)
B(No.5相当のインコネル下盛り品)
タフピッチ銅(20mt×50mm×50mm)の上にインコネル82を3mm t肉盛り後、FREA−METAL−D(No.5合金)を5mmt肉盛り(全 厚28mmt)
※インコネル82の化学成分:Cr15%−Mn6.5−Nb2%−Fe7%− Ni69.5%
C(No.6相当の40%WC品)
タフピッチ銅(20mmt×50mm×50mm)の上にタングステンカーバイ ト粒子40%を含有するFREA−METAL−D(No.6合金)を5mmt 肉盛り(全厚 25mmt)
No.6合金は、800〜1000℃かそれ以上の高温雰囲気に晒され、粉体による高温エロージョン磨耗を受ける用途に開発された。この合金の性能を各種高温耐磨金属耗材料との性能比較により評価した。No.6合金との比較材料としては、高温で使用される構造材料や耐摩耗性材料を主として選択した。表6は各種材料の室温における低応力研摩耗試験、表7は高温エロージョン磨耗試験の各結果を示す。
アルミナ:4.1%、酸化カルシウム 6.5%
ブラス粒度: 1.0〜1.5mmφ
試験片の寸法: 50mm×50mm
加熱方法: 試験片の裏面を加熱
照射距離: 200mm
照射量: 2.6Kg/分
照射速度: 40m/秒
照射時間: 10分/回×3回行い、平均値を採用
入射角度: 30度一定
母材金属: 試験片1〜試験片8までSUS310S母材(9mmt)を使用
試験片9及び試験片10は母材銅(9mmt)を使用
Claims (6)
- 純銅又は銅合金からなる銅母材の表面に鉄基合金を溶接肉盛りする際に、溶接肉盛り金属より融点が高く溶接溶融金属より比重が大きい高融点大比重金属粒子からなる粒子層を、溶接溶融金属中の銅母材との境界面近傍に形成する肉盛り方法。
- 請求項1に記載の肉盛り方法において、高融点大比重金属粒子はタングステンカーバイト粒子である肉盛り方法。
- 請求項1又は2に記載の肉盛り方法において、高融点大比重金属粒子は予め溶接棒中に内包させておき、溶接中に溶接溶融金属中の銅母材との境界面近傍に沈降させて粒子層を形成する肉盛り方法。
- 請求項1又は2に記載の肉盛り方法において、高融点大比重金属粒子は予め母材銅上の溶接線に沿って散布しておく肉盛り方法。
- 請求項1〜4の何れかに記載の肉盛り方法において、高融点大比重金属粒子の表面に、純Ni又はNi合金からなるNi材を予め被覆しておく肉盛り方法。
- 請求項1〜5の何れかに記載の肉盛り方法において、溶接方法は手動肉盛り方法又は自動肉盛り方法であり、手動肉盛り方法はTIG法又はガス溶着法であり、自動肉盛り方法はサブマージドアーク法又はTIGアーク法である肉盛り方法。
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