JP2016107398A - レシプロブレード - Google Patents

Abstract

【課題】従来製品の欠点の１つ又は１つ以上を解消するレシプロブレードを提供することである。【解決手段】反復パターン１６が３つの切削歯１８を含み、切削方向Ａに関して先行歯２０が先行し、先行歯２０に２つの後続歯２２及び２４が続く。先行歯２０は先端部２６、第１掬い角αを形成する掬い面２８、主逃げ面３０、刃先角３２を含む。第１後続歯２２は先端部３４、第２掬い角β１を形成する掬い面３６、主逃げ面３８、刃先角４０を含む。第２後続歯２４は先端部４２、別の第２掬い角β２を形成する掬い面４４、主逃げ面４６、刃先角４８を含む。後続歯２２及び２４のプロファイルは同一であり、先端部３４及び４２は同一高さであり、第２掬い角β１とβ２とは同一角度を形成し、刃先角４０及び４８は同一角度を形成する。【選択図】図１

Description

本発明は鋸刃に関し、詳しくは、負の掬い角を形成する切刃付きのレシプロソーあるいはジグソー用鋸刃に関する。

レシプロソーマシンは手持ち式の電動ソーであり、鋸刃に解放自在に係合し、工作物を貫いて鋸刃を往復作動状態に駆動するチャックを含む。前記往復作動は、軌道的切削作動、直線あるいは直線的切削作動、あるいはアングル切削作動であり得る。レシプロソーはレシプロソーあるいはジグソーと称されることがあり、同様に、レシプロソーブレードはレシプロブレードあるいはジグソーブレードと称されることがある。特に断りのない限り、ここではレシプロブレードはレシプロソーブレード及びジグソーブレードと同意で使用されるものとする。レシプロソーブレードは一般に電気モータ（例えば、コード式あるいはコードレス式ソー）あるいは空気圧により駆動される。

レシプロソーブレードは一般に、ブレードの一方側に沿って軸方向に相対間隔を置いた複数の歯で形成される切削用エッジと、前記切削用エッジに関してブレードの反対側に形成された非切削用エッジとを有するブレード部分を含む。ブレードをレシプロソーのチャックに解放自在に連結する舌部がブレードの内側端部から伸延される。レシプロソーブレードの歯は一般に、切削用先端部と、この先端部の一方側に形成した掬い面と、前記掬い面に関して前記先端部の反対側に形成され前記先端部から伸延する逃げ面とを含む。掬い面は、高さが実質的に同一の連続する直歯（ｕｎｓｅｔ ｔｅｅｔｈ）等の連続する歯の先端部間を伸延する平面により形成され得る参照平面に直交する軸に関する掬い角を形成する。ゼロ度（０°）の掬い角は前記直交軸と整列し、負の掬い角はブレードの切削方向に関して前記直交軸に関して前方に伸延し、正の掬い角はブレードの切削方向に関して前記直交軸に関して後方に伸延する。逃げ面は前記参照平面に関する逃げ角を形成する。

ある従来型のレシプロあるいはジグソーブレードの欠点の１つは、所望されるブレード寿命長さが提供されないことである。この欠点を解消するべく、ある従来型のレシプロあるいはジグソーブレードでは、ブレードを強化し且つブレード寿命を改善させるための負の掬い角が切削歯上に設けられた。しかしながら、そのような従来のレシプロあるいはジグソーブレードの欠点の１つは、金属工作物を切削する際に過度のバリあるいは過剰サイズのバリが発生することである。過度のバリあるいは過剰サイズのバリの発生は、一般に電気コードは完全にバリ無しに切削された導管を必要とすることから望ましからざるものであり得る。従って、過度のバリあるいは過剰サイズのバリの発生は、金属製工作物をその使用に先立ってバリ取りする余計な努力や費用を必要とさせ得る。

従来技術の上述した欠点の１つ又は１つ以上を解消することである。

本発明の１様相によれば、切削歯の切削方向及び反復パターンを形成する切削縁部を含むレシプロブレードが提供される。各反復パターンは、（ｉ）切削方向に関して先行する先行歯にして、負の第１掬い角を形成する掬い面を含む先行歯と、（ｉｉ）切削方向に関して前記先行歯に追従する後続歯にして、前記第１掬い角より小さい負の第２掬い角を形成する掬い面を含む後続歯とを含む。

本発明のある実施態様では、負の第２掬い角は０°あるいはそれ以上の角度である。そのようなある実施態様では負の第１掬い角は約−１°〜約−１０°の範囲内の角度、好ましくは約−２°〜約−８°の範囲内の角度である。

本発明のある実施態様では、各反復パターンは、先行歯を追従する少なくとも３つの後続歯を含む。少なくとも１つの後続歯は切削方向に関してブレードの一方側に傾斜され、少なくとも１つの他の後続歯は切削方向に関してブレードの反対側に傾斜される。そのようなある実施態様では、各反復パターンは、切削方向に関してブレードの一方側に傾斜された２つの後続歯と、切削方向に関してブレードの反対側に傾斜された２つの後続歯とを含む。そのようなある実施態様では各反復パターンは、ブレードの一方側に傾斜した、連続する２つの後続歯と、ブレードの反対側に傾斜した連続する２つの後続歯とを含む。本発明のある実施態様では各反復パターンは、先行歯より高さの低い複数の後続歯を含む。ある実施態様では、各先行歯は約−２°〜約−８°の範囲内の第１掬い角を形成し、各後続歯が、約０°あるいはそれ以上の第２掬い角を形成する。

本発明のある実施態様では先行歯は比較的粗いピッチを形成し、後続歯は比較的密なピッチを形成する。ある実施態様では各反復パターンは複数のピッチを形成し、先行歯が、少なくとも複数の後続歯のそれより粗いピッチを形成する。ある実施態様では、後続歯のピッチが密になるほど、後続歯の掬い角の負角が大きくなる。ある実施態様では各反復パターンは、歯数約２１／インチ（２５．４ｍｍ当たり）（“ＴＰＩ”）あるいはもっと密の範囲内のピッチを形成する複数の後続歯を含み、各先行歯が約−６°〜約−９°の範囲内の第１掬い角を形成する。ある実施態様では各反復パターンは、約１６ＴＰＩ〜約２１ＴＰＩの範囲内のピッチを形成する複数の後続歯を含み、各先行歯が約−４°〜約−６°の範囲内の第１掬い角を形成する。ある実施態様では各反復パターンは、約１２ＴＰＩ〜約１６ＴＰＩの範囲内のピッチを形成する複数の後続歯を含み、各先行歯が約−１°〜約−４°の範囲内の第１掬い角を形成する。

本発明のある実施態様では、先行歯が第１掬い面と、第１主逃げ面とを形成し、前記第１掬い面と第１主逃げ面との間に第１刃先角が形成される。後続歯が、第２掬い面と、第２主逃げ面とを形成し、前記第２掬い面と第２主逃げ面との間に第２刃先角が形成される。第１刃先角は第２刃先角より大きいのが好ましい。そのようなある実施態様では第１主逃げ角は第２主逃げ角より大きいことが好ましい。そのような実施態様では各主逃げ面が、約３５°〜約５０°の範囲内の主逃げ角を形成する。

本発明のある実施態様では各反復パターンは、第１先行直歯（直歯：ｕｎｓｅｔ ｔｏｏｔｈ）と、複数の第２後続アサリ歯（アサリ歯：ｓｅｔ ｔｏｏｔｈ）とを含む。ある実施態様では直歯とアサリ歯とが、傾斜以前における約０．００２〜約０．００８インチ（約０．０５〜０．２０ｍｍ）の範囲内の高低差を形成する。

本発明のある実施態様では各反復パターンは、ブレード左側に傾斜された複数の左アサリ歯と、ブレード右側に傾斜された複数の右アサリ歯とを含む。そのようなある実施態様では、左アサリ歯は、傾斜が比較的小さいアサリ歯と、傾斜が比較的大きいアサリ歯とを含み、右アサリ歯は、傾斜が比較的小さいアサリ歯と、傾斜が比較的大きいアサリ歯とを含む。そのような実施態様では、傾斜が比較的小さいアサリ歯は傾斜が比較的大きいアサリ歯より高い。そのようなある実施態様では、傾斜が比較的小さい及び大きい各アサリ歯間における傾斜前高低差は約０．００２〜約０．００５インチ（約０．０５〜０．１２７ｍｍ）の範囲内である。ある実施態様では、傾斜が比較的大きいアサリ歯は、傾斜が比較的小さいアサリ歯のそれより小さい負の掬い角を形成する。

本発明のある実施例では各反復パターンは、ブレードの第１側に傾斜された連続する２つの後続歯と、前記２つの後続アサリ歯に後続する連続する直歯と、前記直歯に後続し且つ前記ブレードの第１側とは反対のブレードの第２側に傾斜された連続する２つのアサリ歯とを含む。そのようなある実施態様では、全てのアサリ歯の傾斜時の高さは同一である。他の実施態様では、ブレード左側に傾斜された２つのアサリ歯は、ブレード左側への傾斜が比較的小さい第１左アサリ歯と、この第１左アサリ歯に続く、ブレード左側への傾斜が比較的大きい第２左アサリ歯とを含み、ブレード右側に傾斜された２つのアサリ歯は、ブレード右側への傾斜が比較的小さい第１右アサリ歯と、このアサリ歯に続く、ブレード右側への傾斜が比較的大きい第２右アサリ歯とを含む。そのような実施態様では、ブレード左側に傾斜されたアサリ歯の傾斜前高さは、ブレード左側への傾斜が小さいアサリ歯より低く、ブレード右側への傾斜が比較的大きいアサリ歯の傾斜前高さは、ブレード右側への傾斜が小さいアサリ歯より低い。

本発明の他の実施態様において、金属製工作物を切削するレシプロブレードが提供され、前記レシプロブレードは、切削方向及び切削歯の反復パターンとを形成する切削縁部含む。各反復パターンは、（ｉ）ブレード寿命を増長させる第１手段と、（ｉｉ）金属製工作物の切削時に発生するバリを実質的に防止又はそのサイズを減少させる切削方向に関して前記第１手段を追従する第２手段とを含む。

本発明のある実施態様において、前記第１手段は、負の第１掬い角を形成する掬い面を含み且つ切削方向に関する先行歯であり、前記第２手段は、前記第１掬い角より小さい負の第２掬い角を形成する掬い面を含み且つ切削方向に関して前記先行歯を追従する後続歯である。ある実施例において、第２手段は複数の後続歯により更に形成され、前記後続歯の少なくとも１つが、切削方向に関してブレードの一方側に傾斜され、他の前記後続歯が切削方向に関してブレードの反対側に傾斜される。

本発明の利益の１つは、先行歯の負の掬い角によりブレードが比較的丈夫で且つ長寿命化される点である。他の利益は、後続歯、あるいは複数の後続歯が、先行歯の負の掬い角より小さい、例えば０°あるいは正の掬い角等を形成し、それにより、バリの数を実質的に減少させ、及び又は、バリのサイズを減少させ得、且つ、金属製工作物の切削時の表面仕上げが改善され且つ前述した従来のレシプロブレードと比較して一段と円滑化されることである。

従来技術の上述した欠点の１つ又は１つ以上を解消するレシプロソーブレードが提供される。

切削歯の反復パターンを有するレシプロソーブレードの１実施態様の部分側面図である。 図１のレシプロソーブレードの切削歯の反復パターンの部分拡大側面図である。 直歯と、この直歯に続く左右のアサリ歯とを含む切削歯の反復パターンを有するレシプロソーブレードの部分平面図である。 直歯と、この直歯に続く、左への傾斜が比較的小さいアサリ歯と、左への傾斜が比較的大きいアサリ歯と、直歯と、右への傾斜が比較的小さいアサリ歯と、右への傾斜が比較的大きいアサリ歯とを含む切削歯の反復パターンを有するレシプロソーブレードの他の部分平面図である。 直歯と、この直歯に続く、左側に傾斜された一対のアサリ歯と、直歯と、右側に傾斜された一対のアサリ歯とを含む切削歯の反復パターンを有するレシプロソーブレードの他の部分平面図である。 構成の異なるレシプロブレードの試験比較データを示すチャートである。 図６のデータにおいて試験中に発生したバリ数をグラフで示した図である。 図６のデータにおいて試験中に発生したバリサイズをグラフで示した図である。

図１には本発明のレシプロソーブレードの１態様が全体を参照番号１０で示されている。レシプロソーブレード１０はブレード胴部１２と切削縁部４とを含む。切削縁部４は切削方向“Ａ”を形成し且つ、切削歯１８の反復パターン１６を含む。図２に示されるように、反復パターン１６はそのパターン内に３つの歯、即ち、以下に詳しく説明されるように、先行歯と、少なくとも１つの後続歯とを含む。図１及び図２には３つの歯の反復パターンが示されるが、反復パターンに含まれる歯数は僅か２つであったり、３つ以上であり得る。例えば、ここに記載されるある実施態様では反復パターンには６つの歯が含まれ得、当業者には、前記反復パターンにはブレードの切削縁部の切削歯の反復パターンを形成する任意数の歯が含まれ得ることを認識されよう。

図２に示すように、反復パターン１６は３つの切削歯１８を含む。切削方向Ａに関して先行歯２０が先行し、先行歯２０に２つの後続歯２２及び２４が続く。先行歯２０は、先端部２６と、第１掬い角αを形成する掬い面２８と、主逃げ面３０と、刃先角３２とを含む。第１後続歯２２は、先端部３４と、第２掬い角β１を形成する掬い面３６と、主逃げ面３８と、刃先角４０とを含む。第２後続歯２４は、先端部４２と、別の第２掬い角β２を形成する掬い面４４と、主逃げ面４６と、刃先角４８とを含む。図２では後続歯２２及び２４のプロファイルは同一であり、先端部３４及び４２は高さが同じであり、第２掬い角β１とβ２とは同一角度（即ち、第２掬い角β）を形成し、刃先角４０及び４８は同一角度を形成する。

先行歯２０の第１掬い角αは負の掬い角である。後続歯２２及び２４の各第２掬い角β₁及びβ₂は第１掬い角αより小さい負の掬い角である。第１掬い角αは約−１°〜約−１０°の範囲内であることが好ましく、ある実施態様では約−２°〜約−８°の間の範囲内である。図２に示されるように、第２掬い角β₁及びβ₂は約０度である。しかしながら、ある実施態様では第２掬い角β₁及びβ₂は正の掬い角あるいは負の掬い角であり得、何れの場合であっても先行歯２０の第１掬い角αより小さい負角である。例示実施態様では各反復パターンにおける第２掬い角は全てほぼ同一であるが、同一である必要は無く、第２掬い角のあるものは同じ又は異なる反復パターン内の他の第２掬い角とは相違し得る。負の第１掬い角αは、ブレードの切削数を増大させる等により、ブレード寿命を増長させる。小さい負の掬い角β₁及びβ₂を有する後続歯は、金属製工作物の切削時に生じるバリを最小化し、及び又はそのサイズを低減させる。従って、反復パターン１６により提供される組み合わせにより、ブレード寿命の改善と、バリの減少、そしてより円滑な仕上げとが提供され得る。

記載したように、後続歯２２及び２４は先行歯２０の高さより低い歯高を形成する。各反復パターン１６の先行歯２０の、切削縁部４上の先端部は第１高さＨ₁を形成し、後続歯２２、２４の先端部は第２高さＨ₂を形成する。後続歯２２及び２４の第２高さＨ₂は先行歯２０の第１高さＨ₁より高低差ΔＨ分低い。高低差ΔＨは約０．００２インチ（０．０５ｍｍ）〜約０．００８インチ（０．２０ｍｍ）の範囲内であることが好ましい。高低差ΔＨは、歯の傾斜後ではなく傾斜以前（歯が以下に記載するように傾斜される場合）における、先行歯２０及び後続歯２２、２４間の高低差である。

例示実施態様では後続歯２２及び２４は同じ高さＨ₂を有するが、任意の高低差の組み合わせを形成しても良く、後続歯２２及び２４の各々の第２高さＨ₂は各反復パターン１６の先行歯２０の第１高さＨ₁より低いことが好ましい。従って、先行歯２０は比較的高い歯高を形成し、後続歯２２及び２４は比較的低い歯高を形成することが好ましい。高低の各高低歯間の高低差ΔＨは、被切削材料のタイプ、ソーブレードの構成材料、そして、所望の切削速度及び又は所望のブレード寿命等の所望の切削性能等の種々のファクタに依存して変化し得る。従って、ここに記載される歯高及び高低差は例示的なものであるに過ぎず、所望に応じて、あるいはそうでなければ、特定用途上の条件に合致させるために必要に応じて変更され得るものである。

上述した反復パターン１６の各歯１８は、隣り合う各歯の先端部間で測定される、あるいは、所望であれば、隣り合う各歯の多数のその他の相当する先端部間で測定される各歯間隔を形成する。歯間隔は歯ピッチの逆関数値（即ち、１／ピッチ）である。従って、例えば歯間隔が“１８ピッチ”であれば、隣り合う各歯の先端部間は１／１８又は約０．０５５インチ（１．４ｍｍ）である。先に記載された実施態様では、歯間隔は反復パターン１６を通して実質的に一定である。しかしながら、歯間隔は各歯間で変化し得、及び又は、反復パターンにおける各歯間の所定パターンに従って変化し得る。ある実施態様では第１掬い角αは部分的には歯ピッチに基づいて決定され得る。例えば、先行歯は比較的粗いピッチを形成し、後続歯が比較的密なピッチを形成し、後続歯のピッチが密である程、先行歯の負の掬い角はより大きくなることが好ましい。

各反復パターンは１インチ当たりの各歯数（“ＴＰＩ”）をも画定する。ここに記載される実施態様におけるＴＰＩは好ましくは約２２ＴＰＩあるいはそれより密である。ある実施態様におけるＴＰＩは約１６ＴＰＩ〜約２２ＴＰＩの範囲内であり、他の実施態様では約１２ＴＰＩ〜約１６ＴＰＩの範囲内である。ある実施態様では第１掬い角αは、少なくとも部分的にはＴＰＩに基づいて決定され得る。例えば、歯ピッチが約２１ＴＰＩあるいはそれ以上に密である場合、第１掬い角αは約−６°〜約−９°、あるいは好ましくは約−７°の範囲内であり得、あるいは、例えば、ＴＰＩが約１６ＴＰＩ〜約２１ＴＰＩの範囲内であれば約−４°〜約−６°、あるいは好ましくは約−５°であり得、あるいは、例えば、歯ピッチが約１２ＴＰＩ〜約１６ＴＰＩの範囲内であれば、約−１°〜約−４°、あるいは好ましくは約−３°であり得る。更には、ある実施態様では、ピッチは反復パターン内で一定ではない場合がある。例えば、先に示したように、ある実施態様では先行歯が比較的粗いピッチを形成し、後続歯が比較的密なピッチを形成し、後続歯のピッチが密であるほど、先行歯の負の掬い角はより大きくなる。

上述したように、歯（２０、２２、２４）は、主逃げ面（３０、３８、４６）と、主逃げ面（３０、３８、４６）と掬い面（２８、３６、４４）との間の刃先角（３２、４０、４８）とを含む。更に、主逃げ面（３０、３８、４６）は、連続する類似の歯の各先端部間を伸延する平面から形成される主逃げ角（５０、５２、５４）をも形成する、即ち、主逃げ角５０は連続する先行歯２０の先端部により形成される平面（例えば、ラインＨ₁）と、各先行歯２０の主逃げ面３０との間の角度である。同様に、主逃げ角５２、５４は、連続する後続歯２２、２４の先端部により形成される平面（例えば、ラインＨ₂）と、各後続歯２２、２４の主逃げ面３８、４６との間の角度により形成される。図２に示されるように、例示実施態様では、先行歯２０の主逃げ角５０は後続歯２２、２４の主逃げ角５２、５４より大きい。ある実施態様では、主逃げ角５０、５２、５４は夫々約３５°〜約５０°の範囲内のものである。

図３〜図５を参照するに、本発明を具現するレシプロブレードの切削歯の反復パターンの傾斜プロファイルが示されている。図３〜図５のレシプロブレードは図１のレシプロブレード１０と類似のものであり、従って、図３では図１と類似の部分の各参照番号が１００番台で、図４では２００番台で、図５では３００番台で示される。従って、例えば、図３、４及び５の各実施態様では先行歯１２０、２２０、３２０は各々、各実施態様における各後続歯の負の第２掬い角より大きい負の第１掬い角を夫々形成する。

図３を参照するに、歯の反復パターン１１６が、連続する３つの切削歯１１８を含んでいる。反復パターン１１６では先行歯１２０に連続する２つの後続歯１２２及び１２４が切削方向“Ｂ”において後続する。反復パターン１１６は、直歯である先行歯１２０と、これに続く、ブレード１１０の第１側に傾斜されたアサリ歯である後続歯１２４及びブレード１１０の第２側に傾斜されたアサリ歯である後続歯１２４が続き、前記第１及び第２側はブレード１１０の切削方向Ｂに関して対向する側部である。この実施態様では、後続歯１２２及び１２４の傾斜Ｓ₁は一定、即ち、各後続歯１２２、１２４の傾斜Ｓ₁の大きさは同じであるが、各アサリ歯はブレード１１０の異なる側に対して傾斜される。上述したように、先行歯１２０はアサリ歯である後続歯１２２、１２４より高い。更には、先行歯１２０は負の第１掬い角を形成し、後続歯１２２、１２４はより小さい負の第２掬い角を形成する。図では２つの後続歯１２２、１２４のみが示されるが、他の実施態様では反復パターン内に任意数の後続歯を含み得る。

例えば、図４を参照するに、反復パターン２１６を有するブレード２１０が示され、前記反復パターンが、先行歯２２０と、これに続く、ブレード２１０の第１側に傾斜された２つの後続歯２２２、２２４と、先行歯２５６に続く、ブレード２１０の前記第１側に関して反対側の第２側に傾斜された２つの後続歯２５８、２６０とを有している。図４の反復パターン２１６では、各歯は可変の傾斜を形成し得る、即ち、アサリ歯は異なる傾斜を有し得る。例えば、図４に示すように、アサリ歯である後続歯（以下、後続アサリ歯とも称する）２２２は比較的小さい傾斜Ｓ₂を形成し、後続アサリ歯２２４は比較的大きい傾斜Ｓ₃を形成する。同様に、後続アサリ歯２５８は比較的小さい、後続アサリ歯２２２と同一の傾斜Ｓ₂を形成し、後続アサリ歯２６０は比較的大きい、後続アサリ歯２２４と同一の傾斜Ｓ₃を形成するが、各後続アサリ歯２５８、２６０は後続アサリ歯２２２、２２４に関してブレード２１０とは反対側に傾斜される。

本実施態様では、反復パターン２１６の先行歯２２０及び直歯である後続歯（以下、後続直歯とも称する）２５６は実質的に同一であり、且つ、各々後続アサリ歯２２２、２２４、２５８、２６０より高い歯高を形成する。更には、先行歯２２０及び後続直歯２５６は各々、後続アサリ歯２２２、２２４、２５８、２６０の各第２掬い角より大きい負の第１掬い角を形成する。そのため、直歯は、先行あるいは後続であるを問わず、より大きな負の掬い角を好ましく形成し、ある実施態様ではアサリ歯より高い歯高を形成する。ある実施態様では後続アサリ歯２２２、２２４、２５８、２６０の高さは可変である。例えば、比較的傾斜の大きいアサリ歯２２４、２６０は、比較的傾斜の小さいアサリ歯２２２、２５８より夫々低い高さを形成し得る。

他の例として図５を参照するに、ブレード３１０が連続する６つの歯を有する反復パターン３１６を含んでいる。先行歯３２０は直歯であり、これに、ブレード３１０の第１側に傾斜された２つのアサリ歯３２２、３２４と、後続直歯３５６に続く、ブレード３１０の前記第１側とは反対側の第２側に傾斜された２つのアサリ歯３５８、３６０が続く。図５に示す実施態様ではアサリ歯３２２、３２４、３５８、３６０の傾斜の大きさＳ₄は一定である、即ち、各歯の傾斜の大きさは同一のＳ₄であり、アサリ歯３２２、３２４はブレードの第１側に傾斜され、アサリ歯３５８、３６０はブレードの反対側の第２側に傾斜される。

図５の実施態様は図４の実施態様と同一のものであり、先行歯３２０及び後続直歯３５６は実質的に同一であり、且つ、各々が各アサリ歯３２２、３２４、３５８、３６０より高い歯高を形成する。更に、先行歯３２０と後続直歯３５６は各々、後続歯３２２、３２４、３５８、３６０の掬い角より大きい負の掬い角を形成する。先に記載した実施態様におけるように、やはり直歯は、先行あるいは後続であるかを問わず、負の第１掬い角を形成し、後続歯は、前記第１掬い角より小さい負の第２掬い角を形成する。例示実施態様では先行直歯は傾斜以前には後続アサリ歯のそれより高い歯高をも形成する。

有益には本発明の実施態様は、レシプロブレードのその他構造及び又は構成上の改善を提供する。本発明の実施態様に従うレシプロブレードを使用することで、例えば、切削時間が短縮され、バリのサイズ及び数が共に低減され得る。例えば図６を参照するに、本発明を具現するレシプロブレードのテスト結果の詳細を示すチャートが示される。図６では試験した各ブレードは６つの歯を含む反復パターンを有する。各反復パターンは、先行歯と、これに続く２つの左傾斜のアサリ歯と、掻歯(ｒａｋｅｒ ｔｏｏｔｈ）と、右傾斜の２つのアサリ歯とにより形成された。この反復パターンは“ＬＬＳＲＲＳ”の“傾斜パターン”により表わされ、“Ｌ”は左傾斜のアサリ歯を、“Ｒ”は右傾斜のアサリ歯を、“Ｓ”は直歯を表わす。４つのレシプロブレードが試験され、２つのブレードは本発明の実施態様に従い構成され、２つのブレードは従来構造に従い構成された。グループ１及び２は本発明の実施例に従う構成のレシプロブレードであり、このブレードにおいて形成される切削歯の反復パターンは、負の掬い角（−７°）を形成する直歯と、これに続く、もっと小さい負の掬い角（０°）を形成する後続アサリ歯とを含み、グループ３及び４のレシプロブレードの切削歯の反復パターンではこのパターンに含まれる全ての歯が負の掬い角（−７°）で傾斜された。更に、グループ１及び２のレシプロブレードは先に記載したように高−低の歯高が形成され、グループ３及び４のレシプロブレードでは形成されない、即ち、一定の歯高が形成されている。そして、グループ１のレシプロブレードでは可変の傾斜パターンが形成され、グループ２〜４のレシプロブレードでは一定の傾斜パターンが形成され、即ち、全てのアサリ歯が各ブレードの他のアサリ歯のそれと同一レベルの傾斜を形成した。そのため、グループ１のレシプロブレードは図４に関連して先に説明されたレシプロブレードの実施態様に類似し、グループ２のレシプロブレードは図５に関連して先に記載されたレシプロブレードの実施態様に類似したものである。試験された各ブレードでは２１ＴＰＩが形成された。

試験中、３／４インチ（約１９ｍｍ）の剛性導管を６回切削し、切削の品質及び速度が測定された。切削品質は切削した剛性導管の内外に生じたバリの数及びサイズにより測定された。バリの数が少なく且つサイズが小さいほど切削品質は高いことが表示される。例えば、比較的大きい内側バリはぶつ切り状（ｃｈｏｐｐｉｎｇ ｌｏｏｋ）の切削外観を呈した。各ブレード構成において６回切削が実施され、異なる３台のレシプロソー、即ち、Ｂｏｓｃｈ、Ｍｉｌｗａｕｋｅｅ、Ｈｉｔａｃｈｉ（何れも商標名）の各レシプロソーが使用された。

図６に示されるように、グループ１及び２では切削時間が改善され、何れのブレードも、グループ４のブレードより約１秒あるいはそれ以上に速い切削時間を示したが、これは切削時間の約２０％あるいはそれ以上の改善を、グループ３と比較した場合は切削時間の約５％あるいはそれ以上の改善を示すものである。

品質に関し、２タイプの測定を実施した。一方の測定タイプでは、導管を貫く各切削において導管の内側及び外側上におけるバリ発生を検査した。バリがあった場合、その長さと幅を測定した。図６にはグループ２がバリ発生の点で高い切削品質を示し、導管の内側のバリ数はゼロ（０）、外側のバリ数は１７であったことが示される。グループ１の結果は同様に良好であり、内側のバリ数は２に過ぎず、外側のバリ数は１８であった。これはグループ３及び４では内側のバリ数が夫々１４及び３０、外側のバリ数が夫々２３及び２９であったのとは対照的なものである。これらの試験結果は図７において内側に発生したバリとしてグラフ化される。

バリのサイズに関し、グループ２ではバリサイズは最小であり、全てのサンプルにおいて内側に発生した測定可能なバリ数はゼロであり、外側のバリは平均長が０．１５５インチ（約３．９ｍｍ）、平均幅が０．０２６インチ（約０．６６ｍｍ）であった。グループ１で発生したバリは同様に小さいサイズのものであり、内側のバリは長さ０．００６インチ（約０．１５ｍｍ）、平均幅は０．００１インチ（約０．０２５ｍｍ）、外側のバリは長さ０．１４８インチ（約３．７６ｍｍ）、平均幅０．０２１インチ（約０．５３ｍｍ）であった。対照的に、グループ３及び４では比較的大きいサイズのバリが発生した。グループ３では内側のバリは長さ０．１５２インチ（約３．８６ｍｍ）、幅０．０２７インチ（約０．６８ｍｍ）、外側のバリは長さ０．２５９インチ（約６．５７ｍｍ）、幅０．０３７インチ（約０．９３ｍｍ）であった。グループ４において発生した内側バリは長さ０．２７４インチ（約６．９６ｍｍ）、幅０．０２４インチ（約０．６１ｍｍ）であり、外側バリは長さ０．２４４インチ（約６．１９ｍｍ）、幅０．０３７インチ（約０．９３ｍｍ）であった。これらの試験結果は図８において内側のバリサイズとしてグラフ化される。
従って、この試験から、本発明の実施態様により、切削時間及びバリ減少の両方が著しく改善され得る。

以上、本発明を実施例を参照して説明したが、本発明の内で種々の変更をなし得ることを理解されたい。例えば、変数（掬い角、歯高、歯ピッチ、ＴＰＩ、逃げ角、刃先角、歯傾斜、等）のいずれも所望に応じて、あるいは必要に応じて変更し得、及び又は、現在既知のあるいは今後既知となる多数の異なるパターン、変数あるいは定数、の任意のものを等しく使用し得るものとする。更に、例えば、ここに記載されたレシプロブレードの歯は超硬刃であり得、あるいは現在既知の、あるいは今後既知となる、バイメタルあるいはその他構成を含む多数の異なる構成の任意の物を形成し得るものとする。更には、本発明のレシプロブレードは、現在既知のあるいは今後既知となる、窒化チタンコーティング（ＴｉＮ）、窒化アルミチタン（ＡｌＴｉＮ）、あるいはそれらの組み合わせ等の多数の異なるコーティングの任意の物でコーティングされ得、又は、ソーブレードはコーティングを一切含まないものであり得る。ここに記載されたソーブレードの多数のその他特徴構成は所望に応じて、あるいはそうでなければ、特定用途の条件に合致させる必要に応じて変更され得る。従って、ここで詳しく説明された現在好ましい実施態様は例示的なものであり、これに限定しようとするものではない。

１０ レシプロソーブレード／レシプロブレード
１２ ブレード胴部
１４ 切削縁部
１６ 反復パターン
１８ 切削歯
２０ 先行歯
２２ 後続歯／第１後続歯
２４ 後続歯／第２後続歯
２６ 先端部
３２ 刃先角
３４ 先端部
３６、３８ 面
４０ 刃先角
４２ 先端部
４４、４６ 面
４８ 刃先角
５０ 主逃げ角
５２ 主逃げ角
１１０ ブレード
１１６ 反復パターン
１１８ 切削歯
１２０ 先行歯
１２２、１２４ 後続歯
２１０ ブレード
２１６ 反復パターン
２２０ 先行歯
２２２、２２４ 後続歯／後続アサリ歯
２５６ 後続直歯
２５８、２６０ 後続歯／後続アサリ歯
３１０ ブレード
３１６ 反復パターン
３２０ 先行歯
３２２ アサリ歯、後続歯
３５６ 後続直歯
３５８ アサリ歯

Claims (30)

1. レシプロブレードであって、切削歯の切削方向及び反復パターンを形成する切削縁部を含み、各反復パターンが、（ｉ）前記切削方向に関する先行歯にして、負の第１掬い角を形成する掬い面を含む先行歯と、（ｉｉ）前記切削方向に関して前記先行歯に続く後続歯にして、前記第１掬い角より小さい負の第２掬い角を形成する掬い面を含む後続歯と、を含むレシプロブレード。
2. 第２掬い角が０°あるいはそれ以上の角度である請求項１に記載のレシプロブレード。
3. 第１掬い角が約−１°及び約−１０°の範囲内の角度である請求項２に記載のレシプロブレード。
4. 第１掬い角が約−２°及び約−８°の範囲内の角度である請求項３に記載のレシプロブレード。
5. 各反復パターンが、先行歯に続く少なくとも２つの後続歯を含み、少なくとも１つの前記後続歯が切削方向に関してブレードの一方側に傾斜され、少なくとも１つの他の後続歯が切削方向に関してブレードの反対側に傾斜される請求項１に記載のレシプロブレード。
6. 各反復パターンが、切削方向に関してブレードの一方側に傾斜された２つの後続歯と、切削方向に関してブレードの反対側に傾斜された２つの後続歯とを含む請求項５に記載のレシプロブレード。
7. 各反復パターンが、切削方向に関してブレードの一方側に傾斜された連続する２つの後続歯と、切削方向に関してブレードの反対側に傾斜された連続する２つの後続歯とを含む請求項５に記載のレシプロブレード。
8. 各反復パターンが、先行歯より高さが低い複数の後続歯を含む請求項５に記載のレシプロブレード。
9. 各先行歯が約−２°〜約−８°の範囲内の第１掬い角を形成し、各後続歯が、約０°あるいはそれ以上の第２掬い角を形成する請求項５に記載のレシプロブレード。
10. 先行歯が比較的粗いピッチを形成し、後続歯が比較的密なピッチを形成する請求項５に記載のレシプロブレード。
11. 後続歯のピッチが密になるほど、先行歯の負の掬い角が大きくなる請求項１０に記載のレシプロブレード。
12. 各反復パターンが、約２１ＴＰＩあるいはそれより密な範囲内のピッチを形成する複数の後続歯を含み、各先行歯が、約−６°〜約−９°の範囲内の第１掬い角を形成する請求項１１に記載のレシプロブレード。
13. 各反復パターンが、約１６ＴＰＩ〜約２１ＴＰＩの範囲内のピッチを形成する複数の後続歯を含み、各先行歯が、約−４°〜約−６°の範囲内の第１掬い角を形成する請求項１１に記載のレシプロブレード。
14. 各反復パターンが、約１２ＴＰＩ〜約１６ＴＰＩの範囲内のピッチを形成する複数の後続歯を含み、各先行歯が、約−１°〜約−４°の範囲内の第１掬い角を形成する請求項１１に記載のレシプロブレード。
15. 先行歯が、第１掬い面と、第１主逃げ面と、前記第１掬い面と第１主逃げ面との間の第１刃先角とを形成し、後続歯が、第２掬い面と、第２主逃げ面と、前記第２掬い面と第２主逃げ面との間の第２刃先角とを形成し、前記第１刃先角が前記第２刃先角より大きい請求項１に記載のレシプロブレード。
16. 第１主逃げ角が第２主逃げ角より大きい請求項１５に記載のレシプロブレード。
17. 各主逃げ面は約３５°〜約５０°の範囲内の主逃げ角を形成する請求項１６に記載のレシプロブレード。
18. 各反復パターンが、第１先行直歯と、複数の第２後続アサリ歯とを含み、前記第１先行直歯と、複数の第２後続アサリ歯とが、目立て前における約０．０５〜０．２０ｍｍ（約０．００２インチ〜約０．００８インチ）の範囲内の高低差を形成する請求項８に記載のレシプロブレード。
19. 各反復パターンが、切削方向に関してブレードの左側に傾斜された複数の歯と、切削方向に関してブレードの右側に傾斜された複数の歯とを含み、前記左側に傾斜された歯が、傾斜角度が比較的小さい歯及び大きい歯を含み、前記右側に傾斜された歯が、傾斜角度が比較的小さい歯及び大きい歯を含み、前記傾斜が比較的小さい歯の高さが、前記傾斜が比較的大きい歯のそれより高い請求項５に記載のレシプロブレード。
20. 傾斜が比較的小さい歯と、傾斜が比較的大きい歯との間の高低差が約０．０５〜０．１２７ｍｍ（約０．００２〜約０．００５インチ）の範囲内である請求項１９に記載のレシプロブレード。
21. 傾斜が比較的大きい歯が、傾斜が比較的小さい歯のそれより大きい正の掬い角を形成する請求項２０に記載のレシプロブレード。
22. 各反復パターンが、ブレードの第１側に傾斜された連続する２つの後続アサリ歯と、前記２つの後続アサリ歯に連続する後続直歯と、ブレードの前記第１側とは反対側の第２側に傾斜され且つ前記後続直歯に後続する２つの連続するアサリ歯と、を含む請求項７に記載のレシプロブレード。
23. 全てのアサリ歯が同一レベルの傾斜を形成する請求項２２に記載のレシプロブレード。
24. 第１側に傾斜された連続する２つの後続アサリ歯が、比較的傾斜の少ない第１後続アサリ歯と、これに続く比較的傾斜の大きい第２後続アサリ歯とを含み、第２側に傾斜された連続する２つの後続アサリ歯が、比較的傾斜の少ない第１後続アサリ歯と、これに続く比較的傾斜の大きい第２後続アサリ歯とを含む請求項２２に記載のレシプロブレード。
25. 傾斜の比較的大きい後続アサリ歯が、傾斜の比較的少ない後続アサリ歯より小さい負の掬い角を有する請求項２４に記載のレシプロブレード。
26. 比較的傾斜が大きい各後続アサリ歯が、比較的傾斜の小さい各後続アサリ歯より高さが低い請求項２４に記載のレシプロブレード。
27. 各反復パターンが、切削縁部のほぼ一端から他端に伸延される請求項１に記載のレシプロブレード。
28. 切削歯の切削方向及び反復パターンを形成する切削縁部を含み、金属製工作物を切削するレシプロブレードであって、前記反復パターンが、（ｉ）ブレード寿命を増長させる第１手段と、（ｉｉ）金属製工作物の切削時に発生するバリを実質的に防止又はそのサイズを減少させる切削方向に関して前記第１手段を追従する第２手段とを含むレシプロブレード。
29. 第１手段が、負の第１掬い角を形成する掬い面を含み且つ切削方向に関する先行歯であり、第２手段が、前記第１掬い角より小さい負の第２掬い角を形成する掬い面を含み且つ切削方向に関して前記先行歯を追従する後続歯である請求項２８に記載のレシプロブレード。
30. 第２手段が複数の後続歯により更に形成され、前記複数の後続歯の少なくとも１つが、切削方向に関してブレードの一方側に傾斜され、他の前記後続歯が切削方向に関してブレードの反対側に傾斜される請求項２９に記載のレシプロブレード。