JP2015513446A - Ｆｇｄ石膏中の微細物質の含有量を低減するための方法 - Google Patents

Ｆｇｄ石膏中の微細物質の含有量を低減するための方法 Download PDF

Info

Publication number
JP2015513446A
JP2015513446A JP2014555977A JP2014555977A JP2015513446A JP 2015513446 A JP2015513446 A JP 2015513446A JP 2014555977 A JP2014555977 A JP 2014555977A JP 2014555977 A JP2014555977 A JP 2014555977A JP 2015513446 A JP2015513446 A JP 2015513446A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
hydrocyclone
water
gypsum
underflow
suspension
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2014555977A
Other languages
English (en)
Inventor
クレーマー，ミヒャエル
グルーバー−ヴァルトル，アンドレアス
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Andritz Energy and Environment GmbH
Original Assignee
Andritz Energy and Environment GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Andritz Energy and Environment GmbH filed Critical Andritz Energy and Environment GmbH
Publication of JP2015513446A publication Critical patent/JP2015513446A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01F—COMPOUNDS OF THE METALS BERYLLIUM, MAGNESIUM, ALUMINIUM, CALCIUM, STRONTIUM, BARIUM, RADIUM, THORIUM, OR OF THE RARE-EARTH METALS
    • C01F11/00—Compounds of calcium, strontium, or barium
    • C01F11/46—Sulfates
    • C01F11/468—Purification of calcium sulfates
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/04—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by utilising inertia
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D45/00—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces
    • B01D45/12—Separating dispersed particles from gases or vapours by gravity, inertia, or centrifugal forces by centrifugal forces
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/02—Construction of inlets by which the vortex flow is generated, e.g. tangential admission, the fluid flow being forced to follow a downward path by spirally wound bulkheads, or with slightly downwardly-directed tangential admission
    • B04C5/04—Tangential inlets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/14—Construction of the underflow ducting; Apex constructions; Discharge arrangements ; discharge through sidewall provided with a few slits or perforations
    • B04C5/18—Construction of the underflow ducting; Apex constructions; Discharge arrangements ; discharge through sidewall provided with a few slits or perforations with auxiliary fluid assisting discharge
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B04—CENTRIFUGAL APPARATUS OR MACHINES FOR CARRYING-OUT PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES
    • B04C—APPARATUS USING FREE VORTEX FLOW, e.g. CYCLONES
    • B04C5/00—Apparatus in which the axial direction of the vortex is reversed
    • B04C5/24—Multiple arrangement thereof
    • B04C5/26—Multiple arrangement thereof for series flow
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
    • C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
    • C04B11/00—Calcium sulfate cements
    • C04B11/26—Calcium sulfate cements strating from chemical gypsum; starting from phosphogypsum or from waste, e.g. purification products of smoke
    • C04B11/262—Calcium sulfate cements strating from chemical gypsum; starting from phosphogypsum or from waste, e.g. purification products of smoke waste gypsum other than phosphogypsum
    • C04B11/264—Gypsum from the desulfurisation of flue gases

Abstract

本発明は、排煙脱硫システム（ＦＧＤ）を使用して石膏を得るための方法に関する。活性炭粒子又は残留炭酸塩粒子などの微細物質も含む石膏懸濁液（６）が、例えば、湿式排煙スクラブのスクラバ（１７）において蓄積する。石膏含有懸濁液（６）は少なくとも１つの液体サイクロン（１，１'）によって濃化され、濃化された石膏懸濁液（６）は液体サイクロン（１，１'）のアンダーフロー（１１，１１'）を通じて排出される。本発明によれば、微細物質の含有量が故にアンダーフロー（１１，１１'）中の懸濁液容量に対して低減するように、石膏懸濁液（６）に加え、水（５，５'，１５，１５'）が専用の供給ラインを通じて液体サイクロン（１，１'）に供給される。【選択図】図１

Description

本発明の対象は、排煙脱硫プラント（ＦＧＤ：ｆｌｕｅ ｇａｓ ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｐｌａｎｔ）の支援により石膏を回収するための方法であって、例えば、活性炭粒子又は残留炭酸塩粒子などの微細物質も含む石膏懸濁液が湿式排煙スクラブ（ｗｅｔ ｆｌｕｅ ｇａｓ ｓｃｒｕｂ）のスクラバ内において生じ、石膏含有懸濁液は少なくとも１つの液体サイクロンによって濃化され、濃化された石膏懸濁液は液体サイクロンのアンダーフローを通じて排出される、方法である。
排煙脱硫は、例えば、発電所、ゴミ焼却所又は大型エンジンの排ガスから硫黄化合物を除去するための方法である。硫黄化合物は、この場合、硫黄を含む主に化石燃料の燃焼の結果生じるものである。排煙脱硫のプラントはＦＧＤ（排煙脱硫プラント）と略される。排煙脱硫プラントは、また、石膏の回収（ＦＧＤ石膏）のために使用してもよい。この種の石膏回収は既に長期にわたり最先端の技術水準となっている。
脱硫に用いられる洗浄懸濁液（石膏懸濁液）は今日の最先端の技術水準による液体サイクロンによって濃化され、その後、帯状フィルタ（ｂａｎｄ ｆｉｌｔｅｒ）又は遠心機により最終乾燥分（ｆｉｎａｌ ｄｒｙ ｃｏｎｔｅｎｔ）にされる。従来、サイクロンにおける予脱水では規定の固体分及び規定の固体のマスフローに付着するという要件を満たせばよいだけであった。したがって、主要寸法（サイクロン直径及び長さ）、アンダーフローノズル直径及び浸漬管直径、並びにまた、工程管理（インフロー中における固体分の規定、インフロー／オーバーフロー圧力差の固定）を適応させることにより必要なパラメータに高めた簡単なサイクロンのみが使用されていた。特殊な微細物質画分の分離に関する特別な要件はなかった。
石膏品質は、通常、純度に関して要件を満たすものでなければならない。ＣａＳＯ４*２Ｈ２Ｏの含有量は概ね９５％を下回るべきではない（この点においては、ＥＵＲＯＧＹＰＳＵＭの指示書も参照のこと）。これら要件は更に一層厳格になる傾向がある。このため、設定した目的は、今日慣例的となっているプラント回路の場合よりも大幅にアンダーフロー中の不純物（主に微細物質）に作用することを可能とする、適応する方法を見出すことである。
不純物と考えられるものは、特に、吸収剤又はそうでなければフライアッシュにより導入されうる不活性成分、煤煙及び残留炭酸塩である。これら不純物に共通することは、それらが、通常、形成される石膏よりも幾分微粒状であるということである。
更に、近時の考えはＦＧＤ石膏中の水銀の負荷の極限値を導入するというものである。これは、特に、スクラバ内における水銀の安定化の目的で重要である。なぜなら、現行の方法においては、投入された（吸着性の）微細粒相（例えば、活性炭、欧州特許出願公開第２０３３７０２（Ａ１）に記載されている）中の水銀濃縮が概ね認められているからである。しかしながら、粒子画分の濃縮は、不可避的に、脱水された石膏の水銀値の上昇につながる。
溶解した重金属（例えば、ＴＭＴ１５、欧州特許出願公開第２０３３７０２（Ａ１）号明細書も参照のこと）を安定させるために吸着剤の代わりに沈殿剤を使用する場合、これは、特に、微細及び最も微細な画分に堆積される。遠心精製アセンブリ（液体サイクロン、遠心機）による定方向の分離は不可能である。
液体サイクロンは、原則として、接線方向インフロー（インフローノズル）を有する円筒状セグメントと、円筒状セグメントに隣接し、且つアンダーフローノズル又は頂点ノズルを有する円錐状セグメントと、を含む。渦ファインダ（ｖｏｒｔｅｘ ｆｉｎｄｅｒ）又はオーバーフローノズルが上方からサイクロンの内部に浸漬管の形態で軸方向に突出している。
円筒状セグメント内への接線方向インフローのため、液体は円軌道（ｃｉｒｃｕｌａｒ ｐａｔｈ）に沿って押し出され、下方に誘導される渦において下方に流れる。円錐状セグメントのテーパ部により、容量の内方向への変位及び円錐部の下方領域における蓄積が生じる。これにより、オーバーフローノズルを通じて排出される内部上向きに誘導される渦の形成に至る。この目的は、特により重い画分（例えば、固体）をサイクロンの壁において分離し、したがって、アンダーフローノズルを通じて排出する一方で、特により軽い画分を、オーバーフローノズルを通じて出すことである。底部において排出される濃化されたストリームはアンダーフローと呼ばれ、固体をほぼ含まない上向きに排出されるストリームはオーバーフロー又は上部フローと示される。
本明細書において、名称「上部」及び「底部」は、アンダーフロー（特により重い又は粗い画分）から、及びオーバーフロー（特により軽い又はより微細な画分）に由来するものである。しかしながら、液体サイクロンの実際の位置は可能な限り最大の範囲においてこれとは無関係であり、したがって、水平に取り付けられた液体サイクロンであっても完全に良好に使用されうる。
液体サイクロンの分離及び粒度調整効果の基本原理は遠心力と流れ力の相互作用によるものとされている。遠心力は大部分が高密度（粗物質）の大きな粒子に作用し、これらは、したがって、外側に向かってサイクロン壁の方に分離される一方で、小さな粒子の場合、それらのより高い比表面積のため、粒子にかかる流れの力（抵抗力）は非常に重要なものとなる。特により重い粗い画分はアンダーフロー中において濃縮され、微細粒及び／又は軽い画分はオーバーフロー中に引き出される。
これにより、非常に小さな粒子（微細物質画分）は現在の液体サイクロンにより（容量に対して）大幅に濃縮も欠乏もできないことになる。なぜなら、それらは溶液と同様の手法で挙動するからである。微細物質画分の分割は、したがって、大半は、オーバーフローとアンダーフローとの間の容量分割（ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃ ｓｐｌｉｔ）のみに対応する。
現在の液体サイクロンについて（又は、概して、遠心力に基づく分離装置について）言及した相互関係の理由から、微細画分の、アンダーフローからの効果的な分離は期待できない。オーバーフロー中の粗物質の欠乏とともに、容量に対する、アンダーフロー中における粗物質の蓄積のみが可能である。
遠心力による粒度調整が実施される場合、したがって、引き出された容量に対応する微細物質の画分が常にアンダーフローに送られる。例えば、帯状フィルタ（ｂａｎｄ ｆｉｌｔｅｒ）又は遠心機による後の脱水ステップにおいては、これら微細物質をもはや石膏スクラブ（ｇｙｐｓｕｍ ｓｃｒｕｂ）によってさえも分離することはできない。この手法で脱水された石膏は、したがって、更に一層厳格な要件にもはや準拠しない。
アンダーフロー中の妨害（ｄｉｓｔｕｒｂｉｎｇ）微細物質画分を低減するために、原則的に、個々の液体サイクロン間に中間希釈を有する多段式サイクロン回路を使用することが可能である。しかしながら、これらプラントは据付けが複雑であり、希釈水に対する要求が高すぎるために時として水バランスの点において実施することができない。
したがって、言及した全ての使用に対し設定した目的は、可能な限り微細物質を含まないアンダーフローを遠心力分離によって分離することであり、それにより、プラントは可能な限り簡単な構成を有するはずである。
この目的は、遠心力セパレータ（液体サイクロン、遠心機等）に、石膏懸濁液に加え、専用供給ラインを通じて水を供給し、それによって、結果的に、アンダーフロー中における懸濁液容量に対して微細物質が欠乏する、石膏を回収するための方法により達成される。
欠乏は、特に（連続相の変位によって、又は粗い／微細物質用の分離層の導入によって）、又は非特異的にはサイクロン中の希釈水の調節によって発生してもよい。
石膏懸濁液の予脱水は、したがって、（インフロー中における微細物質の含有量に対して）アンダーフロー中の微細物質の低減（欠乏）を生じさせるサイクロンのみが使用されるような手法で行われる。
アンダーフロー中の微細物質画分の欠乏は、サイクロン内における簡単な中間希釈によって、又は洗浄水のストリームの定方向の調節（ｄｉｒｅｃｔｅｄ ｍｅｔｅｒｉｎｇ）によるアンダーフロー中の液相の変位によって最も簡単な手法で生じてもよい。国際公開第２０１０／０８９３０９Ａ１号パンフレットはこの点における向流粒度調整について記載している。しかしながら、中間希釈は問題のある画分を含まない流体ストリームによって行わねばならない。
また、液体サイクロンが円筒状インフロー領域と円錐状領域とを有する場合、並びに水がバリア水層を形成するためのバリア水流としてインフロー領域内又は液体サイクロンの円錐状領域内に投入される場合は有利である。
このバリア水流の追加投入により、純粋沈殿層（ｐｕｒｅ ｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｌａｙｅｒ）がサイクロンに導入され、それによって、重い粒子は分離されるが、微細画分（微細物質）は主に中心流中にとどまる。バリア水流は、この場合、石膏懸濁液を輪の形態で取り囲む。アンダーフロー中の微細物質又は微細粒は、したがって、インフロー中の容量関連濃度に対して欠乏している。
その結果、著しく低減された微細粒子画分を有する重い粒子の画分がアンダーフロー中において得られる。
好ましくは、バリア水層と石膏懸濁液は、円筒状セグメント内又は円錐状領域内に配置されている円筒状又は円錐状ラメラによって互いに分離されている。
バリア水流及び石膏懸濁液流が実質的に安定になると直ちに（少量の相互混合はもはや全くない）バリア水層及び石膏懸濁液が液体サイクロン内において共に更に案内されると有益である。
好ましくは、水は液体サイクロンに対して接線方向に供給される。したがって、例えば、安定した旋回バリア水流がサイクロン内部に形成されうる。
また、石膏含有懸濁液は直列で連結された２つ以上の液体サイクロンによって濃化され、水はいずれの場合においても専用供給ラインを通じて液体サイクロンに供給され、それによって結果的に、第１段階へのインフローに対して、アンダーフロー中の微細物質が欠乏することが考えられる。更に、多段式型においては、サイクロン段階間における希釈は有益である。
本発明による方法の２つの例示的実施形態を、以下、４つの図面によって説明する。
図１は、本発明による方法の可能な例示的実施形態の方法図を示す。 図２は、本発明による方法の更なる例示的実施形態の方法図を示す。 図３は、本発明による方法に好適な液体サイクロンの例示的実施形態を示す。 図４は、本発明による方法に好適な液体サイクロンの更なる例示的実施形態を示す。
各々の図面中の同じ参照符号はいずれの場合においても同じ構成要素を示す。
図１は、本発明による石膏回収のための方法の可能な方法図を示す。石膏懸濁液６は、この場合、排煙脱硫プラント（ＦＧＤ）のスクラバ１７内において本質的に公知の手法で発生する。石膏懸濁液６は液体サイクロン１の支援により濃化される。この目的のため、石膏懸濁液６は接線方向インフロー４を通じて液体サイクロン１に供給される。液体サイクロン１は円筒状インフロー領域２と、円錐状領域３とを含む。濃化された石膏懸濁液６はアンダーフロー１１を通じて液体サイクロンから抽出される。主に水であるが、また、微細物質でもある特により軽い画分はオーバーフロー１２として排出される。オーバーフロー１２は、その後、廃水サイクロン１８に供給され、同様にそこで公知の手法でアンダーフロー２０とオーバーフロー２１とに分割される。アンダーフロー２０は、その後、再度、排煙脱硫プラントに供給することができ、オーバーフロー２１は、通常、廃水処理プラントに供給される。
アンダーフロー１１の濃化された石膏懸濁液６は更なる脱水アセンブリ又は例えばベルトドライヤ１９などの乾燥アセンブリに供給される。
アンダーフロー１１中の微細物質の欠乏のため、水（５，１５）が液体サイクロン１に供給される。これは、液体サイクロン１のインフロー領域２内におけるバリア水流５の供給（図３を参照）であっても、あるいは、円錐状領域３内又はアンダーフロー１１の領域内における希釈水１５の供給（図４を参照）であってもよい。微細物質は、例えば、しばしば水銀を含む活性炭粒子であっても、あるいは、残留炭酸塩粒子、不活性成分又はフライアッシュであってもよい。
図２では、石膏懸濁液６を濃化するために２つの液体サイクロン１，１’が直列で連結されている。第１液体サイクロン１のアンダーフロー１１は、この場合、第２液体サイクロン１’へのインフローを形成する。第２液体サイクロン１’は、同様に、円筒状インフロー領域２’と、円錐状領域３’と、同様に、給水部５’及び／又は１５’と、を有する。第２液体サイクロン１’のアンダーフロー１１’の濃化された石膏懸濁液６は、その後、ベルトドライヤ１９に供給される。第２液体サイクロン１’のオーバーフロー１２’は廃水サイクロン１８のオーバーフロー２１と組み合わせてもよい。２つの液体サイクロン１と１’との間に、中間希釈のための希釈水２２が、任意選択的に、供給されてもよい。
図３は、本発明による方法に好適な液体サイクロン１又は１’の一実施形態を例として示す。液体サイクロン１又は１’は、円筒状インフロー領域２と、円筒状インフロー領域２に隣接する円錐状領域３とを含む。石膏懸濁液６は接線方向インフロー４を通じて液体サイクロン１に供給される。円錐状領域３はアンダーフロー１１、即ち濃化された石膏懸濁液６を排出するためのアンダーフローノズル８を有する。特により軽い画分、即ちオーバーフロー１２は、浸漬管の形態で液体サイクロン１の内部に軸方向に突出しているオーバーフローノズル９を通じて排出されうる。
接線方向インフロー４に加えて、液体サイクロン１は、また、ここでは同様に円筒状セグメント２に対して接線方向に供給されるバリア水流５用の更なるインフローを有する。図３では、更なるインフローは接線方向インフロー４に平行して配置されているために隠れている。バリア水層７と石膏懸濁液６は別々に液体サイクロン１に供給され、ラメラ１０によって互いに分離される。ラメラ１０は、例えば、金属製の円筒状薄肉構成要素である。純粋バリア水層７はラメラ１０の下端部１３において実際の石膏懸濁液６と合流する。これはバリア水７の流れ及び石膏懸濁液６の流れが安定になると直ちに発生する。オーバーフローノズル９のマウスオリフィス１４は、ここでは、例えば、ラメラ１０の端部１３下の領域内において終端する。
２つの容量流（ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃ ｆｌｏｗ）７，６が組み合わされた後、バリア層７を通過する重い粒子（石膏）の沈降動作が開始される。これにより、アンダーフロー１１中における微細物質の欠乏が生じる。従来の液体サイクロンと同様、円錐状セグメント３内におけるフロールーティング（ｆｌｏｗ ｒｏｕｔｉｎｇ）が発生する。
流れの矢印は、バリア水流７と石膏懸濁液６とが可能な限り少量で互いに混合されることを示す。バリア水流７は、したがって、円錐状セグメント３の壁に対してバリア水層７を形成する。
任意選択的に、洗浄又は希釈水は、付加的に、円錐状セグメント３内又はアンダーフロー領域内に導入されてもよく、このため、アンダーフロー１１中における微細物質の容量関連画分（ｖｏｌｕｍｅ−ｒｅｌａｔｅｄ ｆｒａｃｔｉｏｎ）は更に低減されうる。粗物質粒子が再度渦を巻いて上昇することを防止するために渦に供給するための水流を導入することも考えられる。
図４は、同様に本発明による方法を実施するのに好適な更なる液体サイクロン１又は１’を示す。この液体サイクロン１は、円筒状インフロー領域２と、円錐状領域３と、アンダーフロー１１を排出するためのアンダーフローノズル８と、オーバーフロー１２を排出するためのオーバーフローノズル９と、を有する。この液体サイクロン１においては、特に水分配器１６により希釈水１５が円錐状領域３内又はアンダーフロー領域内に供給される。水分配器１６によって、希釈水１５は石膏懸濁液６に対して接線方向に供給される。水分配器１６による定方向の希釈水１５の供給により、液体サイクロン１内において提供される逆流粒度調整（ｃｒｏｓｓｃｕｒｒｅｎｔ ｇｒａｄｉｎｇ）が向流粒度調整（ｃｏｕｎｔｅｒｃｕｒｒｅｎｔ ｇｒａｄｉｎｇ）と重なる。この場合、中心に向かって誘導される半径方向の流れが希釈水１５によって液体サイクロン１の遠心力場内に発生する。この、定方向の希釈水１５の追加はアンダーフロー１１中における微細物質（微細粒）の低減につながる。水分配器１６は例えば、多数の空洞を含み、それらは、円錐状領域３内又はアンダーフローノズル８の領域内に輪の形態で流出させることから、液体サイクロン１の外壁全体における均一分配において希釈水１５を石膏懸濁液６に混合する。
図面に示される実施形態は単に本発明の好適な様式を含む。本発明は、また、例えば、バリア水５，５’又は希釈水１５，１５’のための複数の更なるインフローが提供される他の実施形態を含む。
本発明の対象は、排煙脱硫プラント（ＦＧＤ：ｆｌｕｅ ｇａｓ ｄｅｓｕｌｆｕｒｉｚａｔｉｏｎ ｐｌａｎｔ）の支援により石膏を回収するための方法であって、例えば、活性炭粒子又は残留炭酸塩粒子などの微細物質も含む石膏懸濁液が湿式排煙スクラブ（ｗｅｔ ｆｌｕｅ ｇａｓ ｓｃｒｕｂ）のスクラバ内において生じ、石膏含有懸濁液は少なくとも１つの液体サイクロンによって濃化され、濃化された石膏懸濁液は液体サイクロンのアンダーフローを通じて排出される、方法である。
排煙脱硫は、例えば、発電所、ゴミ焼却所又は大型エンジンの排ガスから硫黄化合物を除去するための方法である。硫黄化合物は、この場合、硫黄を含む主に化石燃料の燃焼の結果生じるものである。排煙脱硫のプラントはＦＧＤ（排煙脱硫プラント）と略される。排煙脱硫プラントは、また、石膏の回収（ＦＧＤ石膏）のために使用してもよい。この種の石膏回収は既に長期にわたり最先端の技術水準となっている。
脱硫に用いられる洗浄懸濁液（石膏懸濁液）は今日の最先端の技術水準による液体サイクロンによって濃化され、その後、帯状フィルタ（ｂａｎｄ ｆｉｌｔｅｒ）又は遠心機により最終乾燥分（ｆｉｎａｌ ｄｒｙ ｃｏｎｔｅｎｔ）にされる。従来、サイクロンにおける予脱水では規定の固体分及び規定の固体のマスフローに付着するという要件を満たせばよいだけであった。したがって、主要寸法（サイクロン直径及び長さ）、アンダーフローノズル直径及び浸漬管直径、並びにまた、工程管理（インフロー中における固体分の規定、インフロー／オーバーフロー圧力差の固定）を適応させることにより必要なパラメータに高めた簡単なサイクロンのみが使用されていた。特殊な微細物質画分の分離に関する特別な要件はなかった。
石膏品質は、通常、純度に関して要件を満たすものでなければならない。ＣａＳＯ４*２Ｈ２Ｏの含有量は概ね９５％を下回るべきではない（この点においては、ＥＵＲＯＧＹＰＳＵＭの指示書も参照のこと）。これら要件は更に一層厳格になる傾向がある。このため、設定した目的は、今日慣例的となっているプラント回路の場合よりも大幅にアンダーフロー中の不純物（主に微細物質）に作用することを可能とする、適応する方法を見出すことである。
不純物と考えられるものは、特に、吸収剤又はそうでなければフライアッシュにより導入されうる不活性成分、煤煙及び残留炭酸塩である。これら不純物に共通することは、それらが、通常、形成される石膏よりも幾分微粒状であるということである。
更に、近時の考えはＦＧＤ石膏中の水銀の負荷の極限値を導入するというものである。これは、特に、スクラバ内における水銀の安定化の目的で重要である。なぜなら、現行の方法においては、投入された（吸着性の）微細粒相（例えば、活性炭、欧州特許出願公開第２０３３７０２（Ａ１）に記載されている）中の水銀濃縮が概ね認められているからである。しかしながら、粒子画分の濃縮は、不可避的に、脱水された石膏の水銀値の上昇につながる。
溶解した重金属（例えば、ＴＭＴ１５、欧州特許出願公開第２０３３７０２（Ａ１）号明細書も参照のこと）を安定させるために吸着剤の代わりに沈殿剤を使用する場合、これは、特に、微細及び最も微細な画分に堆積される。遠心精製アセンブリ（液体サイクロン、遠心機）による定方向の分離は不可能である。
液体サイクロンは、原則として、接線方向インフロー（インフローノズル）を有する円筒状セグメントと、円筒状セグメントに隣接し、且つアンダーフローノズル又は頂点ノズルを有する円錐状セグメントと、を含む。渦ファインダ（ｖｏｒｔｅｘ ｆｉｎｄｅｒ）又はオーバーフローノズルが上方からサイクロンの内部に浸漬管の形態で軸方向に突出している。
円筒状セグメント内への接線方向インフローのため、液体は円軌道（ｃｉｒｃｕｌａｒ ｐａｔｈ）に沿って押し出され、下方に誘導される渦において下方に流れる。円錐状セグメントのテーパ部により、容量の内方向への変位及び円錐部の下方領域における蓄積が生じる。これにより、オーバーフローノズルを通じて排出される内部上向きに誘導される渦の形成に至る。この目的は、特により重い画分（例えば、固体）をサイクロンの壁において分離し、したがって、アンダーフローノズルを通じて排出する一方で、特により軽い画分を、オーバーフローノズルを通じて出すことである。底部において排出される濃化されたストリームはアンダーフローと呼ばれ、固体をほぼ含まない上向きに排出されるストリームはオーバーフロー又は上部フローと示される。
本明細書において、名称「上部」及び「底部」は、アンダーフロー（特により重い又は粗い画分）から、及びオーバーフロー（特により軽い又はより微細な画分）に由来するものである。しかしながら、液体サイクロンの実際の位置は可能な限り最大の範囲においてこれとは無関係であり、したがって、水平に取り付けられた液体サイクロンであっても完全に良好に使用されうる。
液体サイクロンの分離及び粒度調整効果の基本原理は遠心力と流れ力の相互作用によるものとされている。遠心力は大部分が高密度（粗物質）の大きな粒子に作用し、これらは、したがって、外側に向かってサイクロン壁の方に分離される一方で、小さな粒子の場合、それらのより高い比表面積のため、粒子にかかる流れの力（抵抗力）は非常に重要なものとなる。特により重い粗い画分はアンダーフロー中において濃縮され、微細粒及び／又は軽い画分はオーバーフロー中に引き出される。
これにより、非常に小さな粒子（微細物質画分）は現在の液体サイクロンにより（容量に対して）大幅に濃縮も欠乏もできないことになる。なぜなら、それらは溶液と同様の手法で挙動するからである。微細物質画分の分割は、したがって、大半は、オーバーフローとアンダーフローとの間の容量分割（ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃ ｓｐｌｉｔ）のみに対応する。
現在の液体サイクロンについて（又は、概して、遠心力に基づく分離装置について）言及した相互関係の理由から、微細画分の、アンダーフローからの効果的な分離は期待できない。オーバーフロー中の粗物質の欠乏とともに、容量に対する、アンダーフロー中における粗物質の蓄積のみが可能である。
遠心力による粒度調整が実施される場合、したがって、引き出された容量に対応する微細物質の画分が常にアンダーフローに送られる。例えば、帯状フィルタ（ｂａｎｄ ｆｉｌｔｅｒ）又は遠心機による後の脱水ステップにおいては、これら微細物質をもはや石膏スクラブ（ｇｙｐｓｕｍ ｓｃｒｕｂ）によってさえも分離することはできない。この手法で脱水された石膏は、したがって、更に一層厳格な要件にもはや準拠しない。
アンダーフロー中の妨害（ｄｉｓｔｕｒｂｉｎｇ）微細物質画分を低減するために、原則的に、個々の液体サイクロン間に中間希釈を有する多段式サイクロン回路を使用することが可能である。しかしながら、例えば独国特許第４０ ３４ ４９７ Ｃ１号明細書に開示されている通り、これらプラントは据付けが複雑であり、希釈水に対する要求が高すぎるために時として水バランスの点において実施することができない。
したがって、言及した全ての使用に対し設定した目的は、可能な限り微細物質を含まないアンダーフローを遠心力分離によって分離することであり、それにより、プラントは可
この目的は、遠心力セパレータ（液体サイクロン、遠心機等）に、石膏懸濁液に加え、専用供給ラインを通じて水を供給し、それによって、結果的に、アンダーフロー中における懸濁液容量に対して微細物質が欠乏する、石膏を回収するための方法により達成される。
欠乏は、特に（連続相の変位によって、又は粗い／微細物質用の分離層の導入によって）、又は非特異的にはサイクロン中の希釈水の調節によって発生してもよい。
石膏懸濁液の予脱水は、したがって、（インフロー中における微細物質の含有量に対して）アンダーフロー中の微細物質の低減（欠乏）を生じさせるサイクロンのみが使用されるような手法で行われる。
アンダーフロー中の微細物質画分の欠乏は、サイクロン内における簡単な中間希釈によって、又は洗浄水のストリームの定方向の調節（ｄｉｒｅｃｔｅｄ ｍｅｔｅｒｉｎｇ）によるアンダーフロー中の液相の変位によって最も簡単な手法で生じてもよい。国際公開第２０１０／０８９３０９Ａ１号パンフレットはこの点における向流粒度調整について記載している。しかしながら、中間希釈は問題のある画分を含まない流体ストリームによって行わねばならない。
本発明によれば、水はバリア水層を形成するためのバリア水流としてインフロー領域内又は液体サイクロンの円錐状領域内に投入され、バリア水流及び石膏懸濁液流が実質的に安定になるまでバリア水流と石膏懸濁液は液体サイクロン内においてラメラによって分離される。
また、液体サイクロンが円筒状インフロー領域と円錐状領域とを有する場合は有利である。
このバリア水流の追加投入により、純粋沈殿層（ｐｕｒｅ ｓｅｄｉｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｌａｙｅｒ）がサイクロンに導入され、それによって、重い粒子は分離されるが、微細画分（微細物質）は主に中心流中にとどまる。バリア水流は、この場合、石膏懸濁液を輪の形態で取り囲む。アンダーフロー中の微細物質又は微細粒は、したがって、インフロー中の容量関連濃度に対して欠乏している。
その結果、著しく低減された微細粒子画分を有する重い粒子の画分がアンダーフロー中において得られる。
好ましくは、バリア水層と石膏懸濁液は、円筒状セグメント内又は円錐状領域内に配置されている円筒状又は円錐状ラメラによって互いに分離されている。
バリア水流及び石膏懸濁液流が実質的に安定になると直ちに（少量の相互混合はもはや全くない）バリア水層及び石膏懸濁液が液体サイクロン内において共に更に案内されると有益である。
好ましくは、水は液体サイクロンに対して接線方向に供給される。したがって、例えば、安定した旋回バリア水流がサイクロン内部に形成されうる。
また、石膏含有懸濁液は直列で連結された２つ以上の液体サイクロンによって濃化され、水はいずれの場合においても専用供給ラインを通じて液体サイクロンに供給され、それによって結果的に、第１段階へのインフローに対して、アンダーフロー中の微細物質が欠乏することが考えられる。更に、多段式型においては、サイクロン段階間における希釈は有益である。
本発明による方法の２つの例示的実施形態を、以下、４つの図面によって説明する。
図１は、本発明による方法の可能な例示的実施形態の方法図を示す。 図２は、本発明による方法の更なる例示的実施形態の方法図を示す。 図３は、本発明による方法に好適な液体サイクロンの例示的実施形態を示す。 図４は、本発明によらない液体サイクロンの例示的実施形態を示す。
各々の図面中の同じ参照符号はいずれの場合においても同じ構成要素を示す。
図１は、本発明による石膏回収のための方法の可能な方法図を示す。石膏懸濁液６は、この場合、排煙脱硫プラント（ＦＧＤ）のスクラバ１７内において本質的に公知の手法で発生する。石膏懸濁液６は液体サイクロン１の支援により濃化される。この目的のため、石膏懸濁液６は接線方向インフロー４を通じて液体サイクロン１に供給される。液体サイクロン１は円筒状インフロー領域２と、円錐状領域３とを含む。濃化された石膏懸濁液６はアンダーフロー１１を通じて液体サイクロンから抽出される。主に水であるが、また、微細物質でもある特により軽い画分はオーバーフロー１２として排出される。オーバーフロー１２は、その後、廃水サイクロン１８に供給され、同様にそこで公知の手法でアンダーフロー２０とオーバーフロー２１とに分割される。アンダーフロー２０は、その後、再度、排煙脱硫プラントに供給することができ、オーバーフロー２１は、通常、廃水処理プラントに供給される。
アンダーフロー１１の濃化された石膏懸濁液６は更なる脱水アセンブリ又は例えばベルトドライヤ１９などの乾燥アセンブリに供給される。
アンダーフロー１１中の微細物質の欠乏のため、水（５，１５）が液体サイクロン１に供給される。これは、液体サイクロン１のインフロー領域２内におけるバリア水流５の供給（図３を参照）であっても、あるいは、円錐状領域３内又はアンダーフロー１１の領域内における希釈水１５の追加的な供給（図４を参照）であってもよい。微細物質は、例えば、しばしば水銀を含む活性炭粒子であっても、あるいは、残留炭酸塩粒子、不活性成分又はフライアッシュであってもよい。
図２では、石膏懸濁液６を濃化するために２つの液体サイクロン１，１’が直列で連結されている。第１液体サイクロン１のアンダーフロー１１は、この場合、第２液体サイクロン１’へのインフローを形成する。第２液体サイクロン１’は、同様に、円筒状インフロー領域２’と、円錐状領域３’と、同様に、給水部５’及び１５’と、を有する。第２液体サイクロン１’のアンダーフロー１１’の濃化された石膏懸濁液６は、その後、ベルトドライヤ１９に供給される。第２液体サイクロン１’のオーバーフロー１２’は廃水サイクロン１８のオーバーフロー２１と組み合わせてもよい。２つの液体サイクロン１と１’との間に、中間希釈のための希釈水２２が、任意選択的に、供給されてもよい。
図３は、本発明による方法に好適な液体サイクロン１又は１’の一実施形態を例として示す。液体サイクロン１又は１’は、円筒状インフロー領域２と、円筒状インフロー領域２に隣接する円錐状領域３とを含む。石膏懸濁液６は接線方向インフロー４を通じて液体サイクロン１に供給される。円錐状領域３はアンダーフロー１１、即ち濃化された石膏懸濁液６を排出するためのアンダーフローノズル８を有する。特により軽い画分、即ちオーバーフロー１２は、浸漬管の形態で液体サイクロン１の内部に軸方向に突出しているオーバーフローノズル９を通じて排出されうる。
接線方向インフロー４に加えて、液体サイクロン１は、また、ここでは同様に円筒状セグメント２に対して接線方向に供給されるバリア水流５用の更なるインフローを有する。図３では、更なるインフローは接線方向インフロー４に平行して配置されているために隠れている。バリア水層７と石膏懸濁液６は別々に液体サイクロン１に供給され、ラメラ１０によって互いに分離される。ラメラ１０は、例えば、金属製の円筒状薄肉構成要素である。純粋バリア水層７はラメラ１０の下端部１３において実際の石膏懸濁液６と合流する。これはバリア水７の流れ及び石膏懸濁液６の流れが安定になると直ちに発生する。オーバーフローノズル９のマウスオリフィス１４は、ここでは、例えば、ラメラ１０の端部１３下の領域内において終端する。
２つの容量流（ｖｏｌｕｍｅｔｒｉｃ ｆｌｏｗ）７，６が組み合わされた後、バリア層７を通過する重い粒子（石膏）の沈降動作が開始される。これにより、アンダーフロー１１中における微細物質の欠乏が生じる。従来の液体サイクロンと同様、円錐状セグメント３内におけるフロールーティング（ｆｌｏｗ ｒｏｕｔｉｎｇ）が発生する。
流れの矢印は、バリア水流７と石膏懸濁液６とが可能な限り少量で互いに混合されることを示す。バリア水流７は、したがって、円錐状セグメント３の壁に対してバリア水層７を形成する。
任意選択的に、洗浄又は希釈水は、付加的に、円錐状セグメント３内又はアンダーフロー領域内に導入されてもよく、このため、アンダーフロー１１中における微細物質の容量関連画分（ｖｏｌｕｍｅ−ｒｅｌａｔｅｄ ｆｒａｃｔｉｏｎ）は更に低減されうる。粗物質粒子が再度渦を巻いて上昇することを防止するために渦に供給するための水流を導入することも考えられる。
図４は、本発明によらない液体サイクロン１又は１’を示す。この液体サイクロン１は、円筒状インフロー領域２と、円錐状領域３と、アンダーフロー１１を排出するためのアンダーフローノズル８と、オーバーフロー１２を排出するためのオーバーフローノズル９と、を有する。この液体サイクロン１においては、特に水分配器１６により希釈水１５が円錐状領域３内又はアンダーフロー領域内に供給される。水分配器１６によって、希釈水１５は石膏懸濁液６に対して接線方向に供給される。水分配器１６による定方向の希釈水１５の供給により、液体サイクロン１内において提供される逆流粒度調整（ｃｒｏｓｓｃｕｒｒｅｎｔ ｇｒａｄｉｎｇ）が向流粒度調整（ｃｏｕｎｔｅｒｃｕｒｒｅｎｔ ｇｒａｄｉｎｇ）と重なる。この場合、中心に向かって誘導される半径方向の流れが希釈水１５によって液体サイクロン１の遠心力場内に発生する。この、定方向の希釈水１５の追加はアンダーフロー１１中における微細物質（微細粒）の低減につながる。水分配器１６は例えば、多数の空洞を含み、それらは、円錐状領域３内又はアンダーフローノズル８の領域内に輪の形態で流出させることから、液体サイクロン１の外壁全体における均一分配において希釈水１５を石膏懸濁液６に混合する。
図面に示される実施形態は単に本発明の好適な様式を含む。本発明は、また、例えば、バリア水５，５’又は希釈水１５，１５’のための複数の更なるインフローが提供される他の実施形態を含む。

Claims (8)

  1. 例えば、活性炭粒子又は残留炭酸塩粒子などの微細物質も含む石膏懸濁液（６）が湿式排煙スクラブのスクラバ（１７）において生じ、前記石膏含有懸濁液（６）が少なくとも１つの液体サイクロン（１，１’）によって濃化され、前記濃化された石膏懸濁液（１１）が前記液体サイクロン（１，１’）のアンダーフロー（８）を通じて排出される、排煙脱硫プラントの支援により石膏を回収するための方法において、
    前記石膏懸濁液（６）に加え、水（５，５’，１５，１５’）が専用供給ラインを通じて前記液体サイクロン（１，１’）に供給され、それによって、結果的に、前記アンダーフロー（１１，１１’）中の懸濁液容量に対して微細物質が欠乏することを特徴とする方法。
  2. 請求項１に記載の方法において、前記液体サイクロン（１，１’）が円筒状インフロー領域（２，２’）と円錐状領域（３，３’）とを有することと、前記石膏懸濁液（６）の中間希釈用の希釈水（１５，１５’）として前記水（１５，１５’）が前記円錐状領域（３，３’）内又は前記アンダーフローノズル（８）の領域内に供給されることとを特徴とする方法。
  3. 請求項１に記載の方法において、前記液体サイクロン（１，１’）が１つの円錐状領域（３，３’）のみを有することと、前記石膏懸濁液（６）の中間希釈用の希釈水（１５，１５’）として前記水（１５，１５’）が前記円錐状領域（３，３’）内又は前記アンダーフローノズル（８）の領域内に供給されることとを特徴とする方法。
  4. 請求項１又は２に記載の方法において、前記液体サイクロン（１，１’）が円筒状インフロー領域（２，２’）と円錐状領域（３，３’）とを有することと、バリア水層（７）を形成するためのバリア水流（５，５’）として前記水（５，５’，１５，１５’）が前記液体サイクロン（１，１’）の前記インフロー領域（２，２’）内又は前記円錐状領域（３，３’）内に投入されることとを特徴とする方法。
  5. 請求項１又は３に記載の方法において、前記液体サイクロン（１，１’）が１つの円錐状領域（３，３’）のみを有することと、バリア水層（７）を形成するためのバリア水流（５，５’）として前記水（５，５’，１５，１５’）が前記液体サイクロン（１，１’）の入口領域内又は前記円錐状領域（３，３’）内に投入されることとを特徴とする方法。
  6. 請求項１乃至５の何れか１項に記載の方法において、前記バリア水流（７）と前記石膏懸濁液（６）とが、前記バリア水流（７）及び前記石膏懸濁液流（６）が実質的に安定になるまで前記液体サイクロン内においてラメラ（１０）によって分離されることを特徴とする方法。
  7. 請求項１乃至６の何れか１項に記載の方法において、前記水（５，５’，１５，１５’）が前記液体サイクロン（１，１’）に対して接線方向に供給されることを特徴とする方法。
  8. 請求項１乃至７の何れか１項に記載の方法において、前記石膏含有懸濁液（６）が直列で連結された２つ以上の液体サイクロン（１，１’）によって濃化され、水（５，５’，１５，１５’）がいずれの場合においても専用供給ラインを通じて前記液体サイクロン（１，１’）に供給され、それによって、結果的に、前記各々のアンダーフロー（１１，１１’）中の前記懸濁液容量に対して微細物質が欠乏することを特徴とする方法。
JP2014555977A 2012-02-10 2013-02-08 Ｆｇｄ石膏中の微細物質の含有量を低減するための方法 Pending JP2015513446A (ja)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
ATA176/2012A AT512479B1 (de) 2012-02-10 2012-02-10 Verfahren zur feinstoffreduktion im rea-gips
ATA176/2012 2012-02-10
PCT/EP2013/000379 WO2013117341A1 (de) 2012-02-10 2013-02-08 Verfahren zur feinstoffreduktion im rea-gips

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2015513446A true JP2015513446A (ja) 2015-05-14

Family

ID=47827123

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2014555977A Pending JP2015513446A (ja) 2012-02-10 2013-02-08 Ｆｇｄ石膏中の微細物質の含有量を低減するための方法

Country Status (16)

Country Link
US (1) US9139449B2 (ja)
EP (1) EP2812122B1 (ja)
JP (1) JP2015513446A (ja)
KR (1) KR101688712B1 (ja)
CN (1) CN104093495B (ja)
AR (1) AR089942A1 (ja)
AT (1) AT512479B1 (ja)
AU (1) AU2013218343C1 (ja)
CA (1) CA2863996C (ja)
CL (1) CL2014002075A1 (ja)
IN (1) IN2014DN07523A (ja)
PL (1) PL2812122T3 (ja)
RU (1) RU2592593C2 (ja)
SI (1) SI2812122T1 (ja)
WO (1) WO2013117341A1 (ja)
ZA (1) ZA201405996B (ja)

Families Citing this family (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102014100725B3 (de) * 2013-12-23 2014-12-31 Schauenburg Maschinen- Und Anlagen-Bau Gmbh Verfahren zur Aufbereitung von Asche aus Müllverbrennungsanlagen durch Nassklassierung
DE102014007746A1 (de) 2014-05-30 2015-12-03 Rwe Power Aktiengesellschaft Verfahren zur Entfernung von Quecksilber aus der Waschsuspension einer nassen Abgaswäsche sowie Adsorbens zur Verwendung in einer naßen Abgaswäsche
AT516734B1 (de) * 2015-04-15 2016-08-15 Andritz Ag Maschf Verfahren zur Quecksilberabtrennung aus Wäschersuspensionen
AT516856B1 (de) * 2015-08-21 2016-09-15 Andritz Ag Maschf Hydrozyklon mit Feinstoffabreicherung im Zyklonunterlauf
DE102016007548A1 (de) * 2015-11-06 2017-05-11 Hans-Joachim Boltersdorf Zyklonsystem
US11266937B2 (en) * 2017-03-28 2022-03-08 Hewlett-Packard Development Company, L.P. Air flow rates in cyclonic particle separation chambers
WO2020124207A1 (en) * 2018-12-18 2020-06-25 Sepro Mineral Systems Corp. Recovery of material from wet incinerator bottom ash

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5631093A (en) * 1979-08-10 1981-03-28 Domtar Ltd High concentration cleaning
JPS6099090A (ja) * 1983-10-12 1985-06-01 ベロイト　コ−ポレ−ション 受容物と排棄物との分離方法
US4696737A (en) * 1986-02-28 1987-09-29 The Bauer Bros. Co. Fiber recovery elutriating hydrocyclone
US5500197A (en) * 1990-10-30 1996-03-19 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process of purifying gypsum

Family Cites Families (22)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3507397A (en) 1969-04-09 1970-04-21 William R Robinson Hydrocyclone unit
US4652363A (en) 1984-11-01 1987-03-24 Miller Francis G Dual feed hydrocyclone and method of separating aqueous slurry
FR2629371B1 (fr) 1988-03-29 1991-05-17 Stumm Eric Dispositif de depoussierage de gaz industriels par separateurs mecaniques - pneumatiques
US4969934A (en) 1989-08-04 1990-11-13 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Method for improved gas-solids separation
DE4014908A1 (de) * 1990-05-10 1991-11-14 Rwe Energie Ag Verfahren zur beeinflussung der gipsreinheit beim betrieb einer rauchgasentschwefelungsanlage
DE4029394A1 (de) * 1990-09-17 1992-03-19 Erz & Kohleflotation Gmbh Verfahren und anlage zur aufbereitung einer bei der rauchgasentschwefelung in einem rea-waescher anfallenden waeschertruebe sowie zur minimierung der zu deponierenden feststoffe
CN2136072Y (zh) * 1992-09-08 1993-06-16 青岛化工学院 旋液环流式液固分离器
US5308509A (en) * 1993-03-08 1994-05-03 The Babcock & Wilcox Company FGD performance enhancement by hydroclone and recycling steps
CZ345995A3 (en) * 1995-02-28 1996-05-15 Babcock Hitachi Kk Desulfurizing apparatus of wet-type chimney gases and method of utilization of a solid desulfurizing agent
DE19652482A1 (de) * 1996-12-17 1998-06-18 Steag Ag Verfahren zum Vermindern des Feststoffgehaltes einer Suspension
EP1069234B1 (de) 1999-07-06 2004-05-26 Voith Paper Patent GmbH Verfahren und Vorrichtung zum Ausbringen von Störstoffen aus einem Hydrozyklon
US20030175193A1 (en) * 2002-02-08 2003-09-18 Schultz Anders Nimgaard FGD gypsum dewatering improvement through crystal habit modification by carboxylic acids
US7536232B2 (en) * 2004-08-27 2009-05-19 Alstom Technology Ltd Model predictive control of air pollution control processes
WO2006056222A1 (de) * 2004-11-26 2006-06-01 Ashland Licensing And Intellectual Property Llc. Verfahren zur feststoffabtrennung aus gaswäschern
JP2007054776A (ja) * 2005-08-26 2007-03-08 Shimizu Corp 液体サイクロン
US7625537B2 (en) * 2006-06-12 2009-12-01 Alstom Technology Ltd Integrated dry and wet flue gas cleaning process and system
US7641876B2 (en) * 2006-07-13 2010-01-05 Alstom Technology Ltd Reduced liquid discharge in wet flue gas desulfurization
JP2008307442A (ja) * 2007-06-13 2008-12-25 Nksyst Co Ltd 汚れのないクリーン液を取得可能としたスラッジ濾過装置およびその方法
ATE495812T1 (de) 2007-09-04 2011-02-15 Evonik Energy Services Gmbh Verfahren zum entfernen von quecksilber aus verbrennungsabgasen
US8226754B2 (en) * 2008-10-15 2012-07-24 Urs Corporation Low cost wet lime/limestone/sodium FGD system
DE102009057079A1 (de) * 2009-02-05 2010-08-19 Akw Apparate + Verfahren Gmbh Hydrozyklonanordnung, Unterlaufdüse mit Ansatz- oder Verlängerungsstück für einen Hydrozyklon sowie Verfahren zum Betreiben einer Hydrozyklonanordnung
CN102225382B (zh) * 2011-04-11 2012-07-04 东北石油大学 一种溢流管壁孔式集油曲线形旋流器

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5631093A (en) * 1979-08-10 1981-03-28 Domtar Ltd High concentration cleaning
JPS6099090A (ja) * 1983-10-12 1985-06-01 ベロイト　コ−ポレ−ション 受容物と排棄物との分離方法
US4696737A (en) * 1986-02-28 1987-09-29 The Bauer Bros. Co. Fiber recovery elutriating hydrocyclone
US5500197A (en) * 1990-10-30 1996-03-19 Metallgesellschaft Aktiengesellschaft Process of purifying gypsum

Also Published As

Publication number Publication date
AU2013218343A1 (en) 2014-08-21
AU2013218343B2 (en) 2017-01-05
AT512479A1 (de) 2013-08-15
WO2013117341A1 (de) 2013-08-15
CN104093495B (zh) 2016-06-08
EP2812122B1 (de) 2015-12-02
IN2014DN07523A (ja) 2015-04-24
CN104093495A (zh) 2014-10-08
AR089942A1 (es) 2014-10-01
AU2013218343C1 (en) 2017-05-25
SI2812122T1 (sl) 2016-03-31
ZA201405996B (en) 2016-06-29
US20150041374A1 (en) 2015-02-12
EP2812122A1 (de) 2014-12-17
KR101688712B1 (ko) 2016-12-21
PL2812122T3 (pl) 2016-05-31
CA2863996C (en) 2019-07-09
CA2863996A1 (en) 2013-08-15
US9139449B2 (en) 2015-09-22
RU2014132205A (ru) 2016-04-10
CL2014002075A1 (es) 2014-12-05
AT512479B1 (de) 2013-11-15
KR20140133560A (ko) 2014-11-19
RU2592593C2 (ru) 2016-07-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2015513446A (ja) Ｆｇｄ石膏中の微細物質の含有量を低減するための方法
CA2864034C (en) Hydrocyclone with fine material reduction in the cyclone underflow
WO2012047110A1 (en) Inlet device for gravity separator
AU2006280554A1 (en) Hydrocyclone
US9884325B2 (en) Hydrocyclone with fine material depletion in the cyclone underflow
KR20180090281A (ko) 사이클론 시스템
US10280104B2 (en) Method for removing mercury from washer suspensions
JPH10384A (ja) サイクロン式集塵装置
CN102872668B (zh) 一种凝聚式旋风分离器
JP2010535687A (ja) 固体物と気体との間における化学的及び／又は物理的な反応を行う装置およびその方法、および、セメント製造用プラント
RU2299757C2 (ru) Фильтр-сепаратор
CN215030133U (zh) 高效旋液分离器
RU2588214C2 (ru) Гидроциклон с уменьшением содержания мелкозернистого материала в нижнем сливе циклона
SU971496A1 (ru) Мультигидроциклон
RU2659259C9 (ru) Обезвоживание серы
RU2228904C1 (ru) Способ получения крупнозернистого гидроксида алюминия
SU969319A1 (ru) Устройство дл разделени суспензий
FI71886C (fi) Virvelseparator foer separering av ett medium i olika komponenter.
RU70153U1 (ru) Кавитационно-вихревой абсорбер
JP2008279375A (ja) 沈砂分離機
FR2968579A1 (fr) Dispositif de separation d'un melange contenant une solution liquide et des microparticules solides, de fonctionnement economique.

Legal Events

Date Code Title Description
A711 Notification of change in applicant

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711

Effective date: 20150629

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821

Effective date: 20150630

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20150918

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20160523

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20160614

A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20160913

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20170110