JP2015203573A - 放射性廃液の処理装置 - Google Patents

Abstract

【課題】
放射性廃液に含まれるアジ化水素を除去すると共に除去処理に伴い生成される副生成物を合理的に低減するための処理装置を提供する。
【解決手段】
使用済み核燃料の再処理工程にて生成されるアジ化水素を含む放射性廃液に、亜硝酸等の化学薬品を混合し反応させる反応槽２、反応槽２へ流入する放射性廃液中のアジ化水素のモル量を検出する検出部６、検出されたアジ化水素のモル量に基づいて、反応槽２内で放射性廃液と混合する亜硝酸等の化学薬品の供給量を調整する制御部８を備え、アジ化水素と亜硝酸による分解反応により放射性廃液中のアジ化水素を分解除去する。
【選択図】 図１

Description

本発明は、使用済み核燃料の再処理工程において排出される放射性廃液、特に、アジ化水素（ＨＮ_３）が溶存する放射性廃液を処理する装置に関する。

原子力プラントにおいて、使用済み核燃料の再処理施設では、ウラン精製工程で用いられたヒドラジンが酸回収工程に移送され、酸回収工程での高温・高酸性環境下における蒸発濃縮処理によってヒドラジンが分解し、アジ化水素（ＨＮ_３）を含む放射性廃液が生成される。

このアジ化水素のオフガス系からの放出を低減し、アジ化ナトリウム（ＮａＮ_３）の分解を促進させるものとして特許文献１がある。特許文献１では、内部に多段の反応棚が設けられた反応塔、反応塔の上部の反応棚からアジ化ナトリウムを含有するアルカリ溶液とアジ化ナトリウムより等モル以上の亜硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ_２）を供給する供給系、反応塔の下部の反応棚に硝酸（ＨＮＯ_３）供給系、反応塔の底部に中和剤液排出系を接続する構成を備えている。

特開平６−３２１５１２号公報

特許文献１では、アジ化ナトリウムの分解は促進されるものの、中間反応物としてアジ化水素が生成される。アジ化水素の沸点は約３６℃であるため、アジ化水素は高温（約１００℃）での蒸発濃縮処理後に凝縮水（蒸気）側へ移行し、最終的に環境（海洋）へ放出される可能性がある。

本発明は、放射性廃液に含まれるアジ化水素を除去すると共に、除去処理に伴い生成される副生成物を合理的に低減するための処理装置を提供することにある。

本発明の放射性廃液の処理装置は、使用済み核燃料の再処理工程にて生成されるアジ化水素を含む放射性廃液に、亜硝酸等の化学薬品を混合し反応させる反応槽と、前記反応槽内又は反応槽へ流入する放射性廃液中のアジ化水素のモル量を検出する検出部と、検出したアジ化水素のモル量に基づいて、前記反応槽内で放射性廃液と混合する亜硝酸等の化学薬品の供給量を調整する制御部とを有する。

本発明によれば、放射性廃液に含まれるアジ化水素を除去すると共に、アジ化水素の除去処理に伴い生成される副生成物を低減できる。

例えば、アジ化水素の分解除去に用いる亜硝酸（ＨＮＯ_２）等の化学薬品の供給量（流量・積算量）を最適化することで、余剰の亜硝酸（ＨＮＯ_２）が海洋へ放出されることが抑制され、環境負荷を低減できる。

上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。

本発明の一実施形態に係る放射性廃液の処理装置の全体構成図である。 本発明の一実施例に係る実施例１の処理装置の全体構成図である。 本発明の他の実施例に係る実施例２の処理装置の全体構成図である。 本発明の他の実施例に係る実施例３の処理装置の全体構成図である。 本発明の他の実施例に係る実施例４の処理装置の全体構成図である。 本発明の他の実施例に係る実施例５の処理装置の全体構成図である。 本発明の他の実施例に係る実施例６の処理装置の全体構成図である。

使用済み核燃料の再処理工程、特に、酸回収工程での高温・高酸性環境下における蒸発濃縮処理によりヒドラジンが分解し、アジ化水素（ＨＮ_３）を含む放射性廃液が生成される。この上流プロセスより流入する放射性廃液に溶存するアジ化水素（ＨＮ_３）は、以下の式（１）に示される反応により分解される。式（１）中、便宜上、気体であることを示すため上向き矢印を付している。

ＨＮ_３＋ＨＮＯ_２ → Ｎ_２Ｏ↑＋Ｎ_２↑＋Ｈ_２Ｏ …（１）
式(1)より、理論上、アジ化水素（ＨＮ_３）の分解のためには、アジ化水素と亜硝酸（ＨＮＯ_２）のモル量を等量とする必要がある。しかしながら、処理プロセスの関係上、限られた時間内でアジ化水素を分解する必要があり、分解反応を効率的に進行させるためには、アジ化水素よりも亜硝酸のモル量を多くする必要がある。

一方、亜硝酸のモル量を多くすると、アジ化水素の分解に寄与しない亜硝酸が余剰となり液中に残存する。亜硝酸は、水質汚濁防止法で定められる環境への放出が規制された化学物質（亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素）に該当しており、アジ化水素の分解処理後の放射性廃液は最終的に海洋へ放出されるため、余剰となる亜硝酸の量は極力低減することが求められている。

また、上流プロセスより流入する放射性廃液中のアジ化水素のモル量は一定では無く、プロセス処理量に応じて変化することが想定されている。

そこで本発明者らは、上流プロセスより流入する放射性廃液中のアジ化水素（ＨＮ_３）のモル量を検出し、検出したアジ化水素のモル量分の分解に必要となる亜硝酸（ＨＮＯ_２）のモル量を最適化して供給するよう処理装置を構成することで、分解処理後に余剰となって残存する亜硝酸を海洋への放出規制値以下に抑えることを考案した。

図１に本発明の一実施形態に係る放射性廃液の処理装置の全体構成図を示す。本発明の処理装置１は、上流プロセスからアジ化水素を含む放射性廃液を受け入れる流入配管３、アジ化水素分解用の液状またはガス状の、例えば、亜硝酸（ＨＮＯ_２）等の化学薬品を供給する供給配管５、放射性廃液及び化学薬品を混合しアジ化水素の分解反応を行う反応槽２、アジ化水素除去後の放射性廃液を排出する排出配管４、流入する放射性廃液中のアジ化水素のモル量を検出する検出器６、検出されたアジ化水素のモル量に応じて供給する化学薬品の供給量（流量・積算量）を制御する制御器８から構成される。また、処理装置１は、式（１）に示すアジ化水素分解反応に伴って発生する亜酸化窒素（Ｎ_２Ｏ）、窒素（Ｎ_２）を反応槽２外へ排出する排出配管７を備えている。アジ化水素のモル量を検出する検出器６は、流量計１１及び濃度計１２より構成され、流入配管３を流れるアジ化水素を含む放射性廃液の流量及びアジ化水素の濃度を計測し、制御器８へ出力する。図１において配管は実線、信号線又は制御線は点線で示している。

制御器８は、流量計１１及び濃度計１２からの計測値に基づき、流入配管３を流れる放射性廃液中のアジ化水素のモル量を求め、得られたアジ化水素のモル量に基づいて、所定時間内での分解に必要な亜硝酸（ＨＮＯ_２）等の化学薬品の供給量（流量・積算量）を設定し、供給配管５に設置された弁１３の開度を調整することで、最適な所定量を反応槽２へ供給する。なお、弁１３は、例えば、調節弁が用いられる。また、亜硝酸（ＨＮＯ_２）等の液状の化学薬品を反応槽２へ供給する場合は、調節弁に替えて定量ポンプ等により所定量を供給するよう構成してもよい。なお、供給配管５には、弁１３の下流に流量計１５が設けられており、上記制御器８により設定された化学薬品の供給量（流量・積算量）が反応槽２へ供給されているか監視でき、仮に差分が生じた場合には、更に弁の開度を微調整可能（フィードバック制御）に構成されている。

反応槽２へ供給された亜硝酸等の液状の化学薬品は、反応槽２内のアジ化水素を含む放射性廃液と混合され、放射性廃液中のアジ化水素を分解し除去する。アジ化水素が除去された放射性廃液は、図１に示されるように、オーバーフロー方式にて排出配管４から排出される。

このように、流入する放射性廃液中のアジ化水素のモル量に基づいて亜硝酸等の化学薬品の供給量（流量・積算量）を調整することにより、仮に、蒸発濃縮処理等の上流プロセスに変動が生じた場合においても、アジ化水素の分解除去に必要となる亜硝酸等の化学薬品の供給量を最適に調整でき、余剰亜硝酸の残存を抑制できる。これにより、海洋放出時の環境への負荷を低減することができる。

なお、アジ化水素のモル量を検出する検出器６を構成する流量計１１及び濃度計１２からの計測値に基づき、制御器８が流入配管３を流れる放射性廃液中のアジ化水素のモル量を求める構成としたが、これに限らず、検出器６に演算部を設け流量計１１及び濃度計１２による計測値からアジ化水素のモル量を求め、制御器８へ出力するよう構成してもよい。

以下、図面を用いて本発明の実施例について説明する。

図２に本発明の一実施例に係る実施例１の処理装置の全体構成図を示す。図２において図１と同一の構成要素に同一の符号を付している。

図２に示すように、処理装置１は、供給配管５を介してＮＯ_Ｘガスを反応槽２へ供給する。すなわち、本実施例では、図１に示したアジ化水素を分解除去するための化学薬品としてＮＯ_Ｘガスを用い、流入配管３を介して反応槽２へ受入れたアジ化水素を含む放射性廃液と混合する構成としている。

供給配管５には、弁１４及び流量計１５が設置され、ＮＯ_Ｘガスを連続的に反応槽２内の液相部に供給する。ここで、反応槽２に流入する放射性廃液中のアジ化水素のモル量は検出器６で検出され、検出された単位時間当たりのアジ化水素の流入モル量よりも多い亜硝酸（ＨＮＯ_２）を生成するために必要な流量となるように制御器８で制御され、最適な所定流量で連続的にＮＯ_Ｘガスを供給する。また制御器８は、弁１４の下流側に設けられた流量計１５の制御値を設定し、流量計１５の制御値並びに計測値に基づき弁１４の開度を調整する。

反応槽２へ供給されるＮＯ_Ｘガスは、以下の式（２）及び式（３）により反応槽２内で亜硝酸（ＨＮＯ₂）を生成する。

２ＮＯ_２⇔ Ｎ_２Ｏ_４ …（２）
Ｎ_２Ｏ_４＋Ｈ_２Ｏ→ ＨＮＯ_２＋Ｈ^＋＋ＮＯ_３ ⁻ …（３）
放射性廃液に含まれるアジ化水素（ＨＮ₃）は、ＮＯ_Ｘガスの供給によって生成される亜硝酸（ＨＮＯ_２）と反応槽２内で混合され、式（４）の反応によって分解、除去される。

ＨＮ_３＋ＨＮＯ_２ → Ｎ_２Ｏ↑＋Ｎ_２↑＋Ｈ_２Ｏ …（４）
アジ化水素が除去された放射性廃液は、図１と同様に、排出配管４よりオーバーフロー方式にて連続的に排出される。式（４）に示すアジ化水素の分解反応に伴い反応槽２内で発生する亜酸化窒素（Ｎ_２Ｏ）、窒素（Ｎ_２）は、排出配管７より反応槽２の外部へ排出される。

制御器８は、予めＮＯ_Ｘガスの単位時間当たりの供給量と、ＮＯ_Ｘガスから式（２）及び式（３）の反応により生成される亜硝酸（ＨＮＯ_２）の単位時間当たりの生成量との関係を図示しない記憶部に格納している。制御器８は、流量計１１及び濃度計１２より構成される検出器６から、連続的に上流プロセスより流入する放射性廃液中のアジ化水素の単位時間当たりの流入モル量の計測値を取り込み、アジ化水素の流入モル量と等量以上、かつ所定時間内での分解に必要な亜硝酸（ＨＮＯ_２）の単位時間当たりの生成量に対応するＮＯ_Ｘガスの単位時間当たりの供給量を求める。また、供給配管５内を流れる現在のＮＯ_Ｘガスの流量を流量計１５より取り込み、上記で求めた亜硝酸の単位時間当たりの生成量に対応するＮＯ_Ｘガスの単位時間当たりの供給量となるように弁１４の開度を制御・調整する。

本実施例によれば、アジ化水素の分解除去に必要となる亜硝酸（ＨＮＯ_２）の生成量を最適に調整でき、アジ化水素除去後の放射性廃液に残存する余剰亜硝酸量を抑制でき、環境への負荷を低減できる。

図３に実施例２による処理装置の全体構成図を示す。図１及び図２と同一の構成要素に同一の符号を付している。本実施例では、供給配管５の端部にガス吹き込み管２０、反応槽２内での放射性廃液中のアジ化水素とＮＯ_Ｘガスより生成される亜硝酸（ＨＮＯ_２）の分解反応を促進するための攪拌機構を設けた点が実施例１と異なる。

図３に示されるように、本実施例の処理装置１は、ＮＯ_Ｘガスを反応槽２の液相（アジ化水素を含む放射性廃液）に供給する供給配管５の端部に、反応槽２の底部付近から分散してガスを吹き込むための、底面と平行に延伸する複数の吹き込み孔が設けられたガス吹き込み管２０、溶液の混合及び分解反応の促進のための攪拌翼２１及び攪拌翼２１を回転駆動する駆動装置２２からなる攪拌機構を備える。攪拌翼２１及び攪拌翼２１を回転駆動する駆動装置２２からなる攪拌機構は、ＮＯ_Ｘガスの供給開始前に起動し、供給完了後に停止する。供給配管５より供給されるＮＯ_Ｘガスは、反応槽２の底部付近より、ガス吹き込み管２０の吹き込み孔よりアジ化水素を含む放射性廃液中に吹き出される。このようにＮＯ_Ｘガスが分散して液相中に供給されることにより、上記式（３）に示すＮＯ_Ｘガスから亜硝酸（ＨＮＯ_２）を生成する反応が促進される。

また、制御器８は、上流プロセスより連続的に流入する放射性廃液中のアジ化水素の単位時間当たりの流入モル量を検出器６より取り込み、実施例２と同様に、アジ化水素を分解除去するために必要となる亜硝酸の単位時間当たりの生成量に対応するＮＯ_Ｘガスの単位時間当たりの供給量を求め、流量計１５及び弁１４により制御・調整する。これにより、式（４）で示すアジ化水素の分解反応が促進され、実施例１と比較し、短時間でアジ化水素の分解除去を行うことができる。

なお、ガス吹き込み管２０は、上記に限らず円環状の中空体の表面に複数の吹き込み孔が設けられたものを用いてもよく、攪拌機構として水流式の攪拌機構等を用いてもよい。

本実施例によれば、実施例１の効果に加え、アジ化水素の分解除去を短時間で効率的に行えることから、上流プロセスから流入する放射性廃液の処理量を増大できる。

図４に実施例３による処理装置の全体構成図を示す。図１から図３に示す構成要素と同一の構成要素に同一の符号を付している。本実施例の処理装置１は、実施例１において供給配管５を介してＮＯ_Ｘガスを供給する構成に替えて、亜硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ_２）を供給する構成とし、更に硝酸（ＨＮＯ_３）供給用の供給配管９を設けた点が実施例１と異なる。

図４に示されるように、処理装置１は、供給配管５を介して亜硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ_２）を反応槽２内（アジ化水素を含む放射性廃液）へ供給すると共に、供給配管９を介して硝酸（ＨＮＯ_３）を反応槽２内へ供給する。反応槽２内では以下の式（５）の反応によりアジ化水素（ＨＮ_３）が分解され除去される。
ＨＮ_３＋ＮａＮＯ_２＋ＨＮＯ_３→ＮａＮＯ_３＋Ｎ_２↑＋Ｎ_２Ｏ↑＋Ｈ_２Ｏ・・・（５）
式（５）の反応により発生する亜酸化窒素（Ｎ_２Ｏ）、窒素（Ｎ_２）は排出配管７を介して反応槽２の外部へ排出され、硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ_３）が溶存する放射性廃液は排出配管４よりオーバーフロー方式にて排出される。

供給配管９より反応槽２へ供給される硝酸（ＨＮＯ_３）は、式（５）におけるアジ化水素（ＨＮ_３）の分解反応を促進するためのものである。

制御器８による流量計１５及び弁１３の開度の制御・調整は、検出器６からの放射性廃液中のアジ化水素の単位時間当たりの流入モル量の計測値に基づき行われる。亜硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ_２）の単位時間当たりの供給量は、アジ化水素のモル量と等量以上、かつ所定時間内での分解に必要な最適な所定量に設定される。なお、本実施例において、実施例２に示した攪拌機構を備える構成としてもよい。

本実施例によれば、流入する放射性廃液中に含まれるアジ化水素の分解除去に必要となる亜硝酸ナトリウムの供給量を最適に調整でき、アジ化水素除去後の放射性廃液に残存する余剰亜硝酸ナトリウム量を抑制でき、環境への負荷を低減できる。

図５に実施例４による処理装置の全体構成図を示す。図１から図４に示した処理装置では、オーバーフロー方式による反応槽内でアジ化水素の分解除去処理を連続的に行う構成としたことに対し、本実施例では、間欠的にアジ化水素の分解処理（バッチ処理）を行う構成とした点が異なる。

図５に示すように、反応槽２内に流入配管３を介して上流プロセスよりアジ化水素を含む放射性廃液を所定量受け入れ、所定量の受け入れ完了後に濃度計１２により、反応槽２内の放射性廃液中のアジ化水素の濃度を計測する。制御器８は、反応槽２内の放射性廃液量及び濃度計１２からのアジ化水素の濃度に基づき反応槽２内のアジ化水素のモル量を検知する。実施例１と同様に、制御器８はアジ化水素の分解除去に必要となるＮＯ_Ｘガスの供給量を求め、流量計１５の制御値（流量・積算量）を設定し、流量計１５及び弁１３の開度を制御・調整することにより、供給配管５よりＮＯ_Ｘガスを供給する。ここで、ＮＯ_Ｘガスの供給量は、アジ化水素のモル量と等量以上、かつ所定時間内での分解に必要な亜硝酸（ＨＮＯ_２）の生成量となるように対応する。

反応槽２内で式（４）に示す分解反応により放射性廃液中のアジ化水素（ＨＮ_３）は分解、除去される。アジ化水素が除去された放射性廃液は、排出配管４より、例えば、ポンプ等の移送機器２３により反応槽２の外部へ排出される。また、アジ化水素の分解反応により発生する亜酸化窒素及び窒素は排出配管７より反応槽２の外部へ排出される。

本実施例では、上流プロセスからの放射性廃液の受け入れ、ＮＯ_Ｘガス供給による亜硝酸の生成、生成された亜硝酸による放射性廃液中のアジ化水素の分解反応、アジ化水素が除去された放射性廃液の反応槽２外への排出までの一連の処理を所定の時間で繰り返し行う。

本実施例によれば、実施例１と比較し、移送機器２３が新たに必要となるものの、アジ化水素の分解除去反応後の放射性廃液に含まれるアジ化水素濃度を濃度計１２により確認できることから、確実にアジ化水素を分解除去することができる。

また、実施例１と同様に、アジ化水素の分解除去に必要となる亜硝酸（ＨＮＯ_２）の生成量を最適に調整でき、アジ化水素除去後の放射性廃液に残存する余剰亜硝酸量を抑制でき、環境への負荷を低減できる。

図６に実施例５による処理装置の全体構成図を示す。本実施例では、図３に示す実施例２のオーバーフロー方式による反応槽２をバッチ処理用の反応槽に替え、アジ化水素分解除去後の放射性廃液を反応槽２外へ排出する移送機器２３を設けた点が異なる。

図６に示されるように、本実施例の処理装置１では、反応槽２に所定量のアジ化水素を含む放射性廃液を受け入れ、所定量の受け入れ完了後に濃度計１２により、反応槽２内の放射性廃液中のアジ化水素の濃度を計測する。制御器８は反応槽２内の放射性廃液の量及び濃度計１２からのアジ化水素の濃度に基づき反応槽２内のアジ化水素のモル量を検知する。検知されたアジ化水素のモル量に対応するＮＯ_Ｘガスの供給量を実施例２と同様に、制御器８により求め、流量計１５の制御値（流量・積算量）を設定し、流量計１５及び弁１３の開度を制御・調整することにより、供給配管５の端部に設けられたガス吹き込み管２０より、反応槽２の液相中へＮＯ_Ｘガスを分散させて供給する。その後、攪拌翼２１及び攪拌翼２１を回転駆動する駆動装置２２からなる攪拌機構により、ＮＯ_Ｘガスより生成された亜硝酸（ＨＮＯ_２）とアジ化水素を含む放射性廃液を攪拌し、式（４）に示すアジ化水素の分解反応を促進させる。

アジ化水素分解反応に伴い発生する亜酸化窒素（Ｎ_２Ｏ）及び窒素（Ｎ_２）は排出配管７より反応槽２の外部へ排出され、アジ化水素が分解除去された放射性廃液は移送機器２３により排出配管４を介して反応槽２の外部へ排出される。

本実施例では、上流プロセスからの放射性廃液の受け入れ、ＮＯ_Ｘガス供給による亜硝酸の生成、生成された亜硝酸と放射性廃液との攪拌及びアジ化水素の分解反応、アジ化水素が除去された放射性廃液の反応槽２外への排出までの一連の処理を所定の時間で繰り返し行う。

本実施例によれば、実施例２と比較し、新たに移送機器２３を設ける必要があるものの、アジ化水素分解反応後の放射性廃液中のアジ化水素濃度を濃度計１２により確認できることから、より確実にアジ化水素を分解除去することが可能となる。

また、本実施例によれば、実施例４と比較し、アジ化水素の分解反応が促進されるため、短時間で効率的に処理することが可能となる。

また、実施例１と同様に、アジ化水素の分解除去に必要となる亜硝酸の生成量を最適に調整でき、余剰の亜硝酸の残存を抑制できると共に、環境への負荷を低減できる。

図７に実施例６による処理装置の全体構成図を示す。本実施例では、図４に示す実施例３におけるオーバーフロー方式の反応槽２をバッチ処理用の反応槽に替え、アジ化水素が分解除去された放射性廃液を反応槽外へ排出するための移送機器２３を設けた点が異なる。

図７に示す処理装置１では、上流プロセスより反応槽２内に所定量のアジ化水素を含む放射性廃液を受け入れ、所定量の受け入れ完了後に濃度計１２により、反応槽２内の放射性廃液中のアジ化水素の濃度を計測する。制御器８は反応槽２内の放射性廃液の量及び濃度計１２からのアジ化水素の濃度に基づき反応槽２内のアジ化水素のモル量を検知する。検知されたアジ化水素のモル量に応じて実施例３と同様に、供給配管５を介して亜硝酸ナトリウム（ＮａＮＯ_２）を、供給配管９を介して硝酸（ＨＮＯ_３）を反応槽２へ供給し、式（５）に示す分解反応により放射性廃液中のアジ化水素（ＨＮ_３）は分解除去される。アジ化水素の分解反応に伴い発生する亜酸化窒素、窒素は排出配管７より反応槽２の外部へ排出され、アジ化水素が分解除去された後の放射性廃液は移送機器２３により排出配管４を介して反応槽２の外部へ排出される。

本実施例では、上流プロセスからのアジ化水素を含む放射性廃液の反応槽２への受け入れ、アジ化水素のモル量の検出、アジ化水素のモル量に対応する亜硝酸ナトリウム及び硝酸の反応槽２への供給、アジ化水素の分解反応及びアジ化水素の分解除去後の放射性廃液の排出までの一連の処理を所定の時間で繰り返し行う。

本実施例によれば、実施例３と比較し、新たに移送機器２３を設ける必要があるものの、アジ化水素分解除去後の放射性廃液中のアジ化水素濃度を濃度計１２により確認でき、より確実にアジ化水素を分解除去することが可能となる。

また、本実施例によれば、アジ化水素の分解除去に必要となる亜硝酸ナトリウムの供給量を最適に調整でき、アジ化水素分解除去後の放射性廃液に残存する余剰亜硝酸ナトリウム量を抑制でき、環境への負荷を低減できる。

なお、本発明は上記した実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施例の構成の一部を他の実施例の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施例の構成に他の実施例の構成を加えることも可能である。また、各実施例の構成の一部について、他の実施例の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。

１・・・処理装置、２・・・反応槽、３・・・流入配管、４・・・排出配管、５，９・・・供給配管、６・・・検出器、７・・・排出配管、８・・・制御器、１１，１５・・・流量計、１２・・・濃度計、１３，１４・・・弁、２１・・・攪拌翼、２２・・・駆動装置、２３・・・移送機器

Claims (9)

1. 使用済み核燃料の再処理工程にて生成されるアジ化水素を含む放射性廃液に、亜硝酸等の化学薬品を混合し反応させる反応槽と、
   前記反応槽内又は反応槽へ流入する放射性廃液中のアジ化水素のモル量を検出する検出部と、
   検出されたアジ化水素のモル量に基づいて、前記反応槽内で放射性廃液と混合する亜硝酸等の化学薬品の供給量を調整する制御部とを有することを特徴とする放射性廃液の処理装置。
2. 請求項１に記載の放射性廃液の処理装置において、
   前記検出部は、前記反応槽へ前記放射性廃液を導入する流入配管に設置された流量計及び濃度計から構成され、
   前記流入配管を通流する放射性廃液の流量及び当該放射性廃液中のアジ化水素濃度に基づきアジ化水素のモル量を検出することを特徴とする放射性廃液の処理装置
3. 請求項１に記載の放射性廃液の処理装置において、
   前記検出部は、前記反応槽内の放射性廃液中のアジ化水素濃度を測定する濃度計から構成され、
   前記測定されたアジ化水素濃度と前記反応槽内の放射性廃液量に基づきアジ化水素のモル量を検出することを特徴とする放射性廃液の処理装置。
4. 請求項２または請求項３に記載の放射性廃液の処理装置において、
   一端が前記反応槽内の放射性廃液中に位置し、放射性廃液中にＮＯ_Ｘガスを供給することで反応により亜硝酸を生成可能とする供給配管を備え、
   前記制御部は、前記検出されたアジ化水素のモル量と等量以上、かつ所定時間内での分解に必要な亜硝酸量に対応するＮＯ_Ｘガスを前記反応槽へ供給するよう制御することを特徴とする放射性廃液の処理装置。
5. 請求項２または請求項３に記載の放射性廃液の処理装置において、
   一端が前記反応槽に接続され、亜硝酸を供給する供給配管を備え、
   前記制御部は、前記検出されたアジ化水素量と等量以上、かつ所定時間内での分解に必要な亜硝酸を前記供給配管を介して前記反応槽へ供給するよう制御することを特徴とする放射性廃液の処理装置。
6. 請求項４または請求項５に記載の放射性廃液の処理装置において、
   前記反応槽内の放射性廃液と亜硝酸を攪拌する撹拌機構を備え、
   前記放射性廃液と亜硝酸を攪拌し、混合することにより、放射性廃液に含まれるアジ化水素と亜硝酸との反応を促進することを特徴とする放射性廃液の処理装置。
7. 使用済み核燃料の再処理工程にて生成されるアジ化水素を含む放射性廃液に、亜硝酸ナトリウム及び硝酸を混合し反応させる反応槽と、
   前記反応槽内又は反応槽へ流入する放射性廃液中のアジ化水素量を検出する検出部と、
   検出されたアジ化水素のモル量に基づいて、前記反応槽内で放射性廃液と混合する亜硝酸ナトリウム量を調整する制御部とを有することを特徴とする放射性廃液の処理装置。
8. 請求項７に記載の放射性廃液の処理装置において、
   前記検出部は、前記反応槽へ前記放射性廃液を導入する流入配管に設置された流量計及び濃度計から構成され、
   前記流入配管を通流する放射性廃液の流量及び当該放射性廃液中のアジ化水素濃度に基づきアジ化水素のモル量を検出することを特徴とする放射性廃液の処理装置
9. 請求項７に記載の放射性廃液の処理装置において、
   前記検出部は、前記反応槽内の放射性廃液中のアジ化水素濃度を測定する濃度計から構成され、
   前記測定されたアジ化水素濃度と前記反応槽内の放射性廃液量に基づきアジ化水素のモル量を検出することを特徴とする放射性廃液の処理装置。

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