JP2015201713A - 電波伝送体、導波方向変換装置及びレーダ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】外導体と内導体を容易に形成できるとともに、広帯域の周波数の電波に対応可能であり、第１導波管から第２導波管へ電波を効率よく伝搬することが可能な電波伝送体を提供する。
【解決手段】電波伝送体２は、外導体２１と、内導体２２と、発泡材２３と、を備える。内導体２２は、外導体２１の内部に配置される。発泡材２３は、外導体２１と内導体２２の間に設置され、内導体２２を保持する。発泡材２３は、内導体２２と外導体２１の間で圧縮されている。外導体２１は、断面円形状の貫通孔を有するように形成される。内導体２２は、断面円形状に形成される。発泡材２３は断面が環状となるように形成されるとともに、圧縮される前の状態で、その内径は内導体２２の径より小さく、かつ、その外径は外導体２１の貫通孔の内径より小さく構成されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、主として、外導体と内導体とを備える電波伝送体及び導波方向変換装置に関する。

従来から、外導体と内導体のインピーダンスを導波管のインピーダンスにマッチングさせるように調整しながら外導体と内導体を形成した構成の導波管変換器が知られている。特許文献１は、この種の導波管変換器を開示する。

特許文献１のスロットアレイアンテナにおいて、２つの導波管を結合するために備えられる導波管変換器は、それぞれの導波管の内部に突出するように配置される板状の内側導体を備えている。内側導体は長尺形状を有し、その一部が長手方向と直交する方向に延設されて支持部位が形成されている。この支持部位が一方の導波管の内壁箇所に固定されることで、内側導体を支持する構成となっている。また、上記特許文献１の導波管変換器には、テフロン（登録商標）などの絶縁材が、内側導体を囲繞して保持するように設けられている。

上記導波管変換器においては、内側導体が導波管部とインピーダンスマッチングを取るように特定の形状に形成されることで、伝搬可能なマイクロ波の周波数帯域を調整している。特許文献１の導波管変換器は、リターンロスが−３０ｄＢ以下に設定された場合、帯域が９．３８ＧＨｚ〜９．４４ＧＨｚの範囲の周波数の電波を２つの導波管の間で伝搬することができる。

特開２０１１−２２３３６２号公報

しかし、特許文献１の導波管変換器においては、支持部位を有する複雑な形状に設けられた内導体が必要であるため、製造工数とコストが増加する原因となっている。また、特許文献１の導波管変換器は変換後の電波の伝送方向を変更可能に構成されていないので、例えばレーダ装置のレーダアンテナにおいてアンテナ部の向きを変更可能とするための構成には適用が困難であり、この点で改善の余地が残されていた。

本発明は以上の事情に鑑みてされたものであり、その目的は、外導体と内導体を容易に形成できるとともに、広帯域の周波数の電波に対応可能であり、第１導波管から第２導波管へ電波を効率よく伝搬することが可能な電波伝送体を提供することにある。

課題を解決するための手段及び効果

本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段とその効果を説明する。

本発明の第１の観点によれば、以下の構成の電波伝送体が提供される。即ち、この電波伝送体は、外導体と、内導体と、発泡材と、を備える。前記内導体は、前記外導体の内部に配置される。前記発泡材は、前記外導体と前記内導体の間に設置され、前記内導体を保持する。

これにより、空気とほぼ同じ誘電率を持つ発泡材を外導体と内導体の間に配置することができるので、伝搬可能な電波の周波数帯域を広くすることができる。従って、広帯域の電波を効率よく伝搬することができる。

前記の電波伝送体においては、前記発泡材が前記内導体と前記外導体の間で圧縮されていることが好ましい。

これにより、圧縮された状態の発泡材の反発力を利用して強力な摩擦力を発生させることで、内導体を、その重力に抗して保持することができる。つまり、内導体の自重等を原因とする当該内導体の位置ズレを防止することができる。

前記の電波伝送体においては、以下の構成とすることが好ましい。即ち、前記外導体は断面円形状の貫通孔を有するように形成される。前記内導体は断面円形状に形成される。前記発泡材は断面が環状となるように形成されるとともに、圧縮される前の状態で、その内径は前記内導体の径より小さく、かつ、その外径は前記外導体の前記貫通孔の内径より大きく構成されている。

これにより、発泡材が均一に圧縮されるため、発泡材が発生させる径方向の反発力が周方向で均等になり、内導体に対する調心作用が発揮される。この結果、内導体を、その軸が外導体の軸と一致した位置で保持することができる。

前記の電波伝送体においては、前記外導体と前記内導体の間に、前記発泡材として、予め成形された発泡材成形品が配置されていることが好ましい。

これにより、外導体と内導体の間で合成樹脂等を発泡成形する必要がないため、製造工程が簡単になり、製造コストを低減することができる。また、発泡材を圧縮して配置する場合は、外導体と内導体の間の空間の形状との関係で（外導体と内導体の間に配置される前の）発泡材の形状を設定することで、発泡材の圧縮率、ひいては反発力の大きさをコントロールすることができる。

前記の電波伝送体においては、前記内導体と前記外導体の間には、前記外導体の両端部に１個ずつ前記発泡材成形品が設置されていることが好ましい。

これにより、細長く形成された内導体を、外導体の両端に対応する２か所の発泡材で支えることができる。この２点支持により、内導体を一層安定して設置することができる。また、発泡材の誘電率が空気とほぼ同様であるため、発泡材同士の間に隙間があったり、その隙間が大きかったりしても、全体の誘電率に特に影響を及ぼさない。従って、例えば、市販され広範に流通している所定の厚みの板状の発泡材成形品をカットすることで、簡単に発泡材を得ることができる。これにより、コストを低減することができる。

前記の電波伝送体においては、前記内導体の少なくとも一端に接続部が設けられていることが好ましい。

これにより、電波伝送体と他の部材を組み合わせるとき、内導体を他の部材に接続部を介して取り付けることで固定することができる。また、内導体の位置ズレによる電波伝搬特性の変動を阻止できる。

前記の電波伝送体は、レーダアンテナに用いられることが好ましい。

これにより、レーダアンテナの広帯域化及び高効率化を容易に実現することができる。

本発明の第２の観点によれば、前記電波伝送体を備えるレーダ装置が提供される。

これにより、高性能のレーダ装置を実現することができる。

本発明の第３の観点によれば、以下の導波方向変換装置が提供される。即ち、この導波方向変換装置は、上記の電波伝送体と、第１導波管と、第２導波管と、中空の連結部と、を備える。前記連結部は、前記第１導波管と前記第２導波管とを連結する。前記連結部に前記電波伝送体が配置され、前記第２導波管が前記連結部の軸を中心にして第１導波管に対して相対回転する。

これにより、第１導波管の電波を、連結部に配置された電波伝送体を経由して、第２導波管へ伝搬することができる。また、導波管の向きを変更することで、電波の伝搬方向を変化させることが可能となる。

前記の導波方向変換装置においては、以下の構成とすることが好ましい。即ち、前記第１導波管と前記第２導波管の一端が閉じられている。前記第１導波管と前記第２導波管の閉じられた側同士が前記連結部で互いに連結されている。前記第１導波管と前記第２導波管のそれぞれに開口部が設けられて、前記開口部を介して、前記連結部が前記第１導波管及び前記第２導波管と連通されている。

これにより、第１導波管と第２導波管とを、連結部による簡易な構成で連通することができる。

前記の導波方向変換装置においては、前記連結部が前記電波伝送体の前記外導体として構成されていることが好ましい。

これにより、電波伝送体の外導体を別に設ける必要がなくなり、また、外導体を連結部に固定する構造も省略することができる。従って、導波方向変換装置をシンプルに構成してコストを低減することができる。

前記の導波方向変換装置は、レーダアンテナに用いられることが好ましい。

これにより、例えばレーダアンテナの可動部と固定部との間で導波管同士を適切に接続できるとともに、レーダアンテナの広帯域化及び高効率化を容易に実現することができる。

本発明の第４の観点によれば、前記導波方向変換装置を備えるレーダ装置が提供される。

これにより、高性能のレーダ装置を実現することができる。

本発明の一実施形態に係る導波方向変換装置の構成を示す断面図。 本発明の電波伝送体の電波伝搬シミュレーション計算に用いられたモデルを示す斜視図。 電波のリターンロスのシミュレーション計算の結果を示すグラフであり、（ａ）は誘電体として発泡材を用いた場合の図、（ｂ）は誘電体として従来のテフロンを用いた場合の図。 発泡材を圧縮させながら外導体と内導体の間に取り付ける様子を示す断面図。

次に、図面を参照して本発明の実施の形態を説明する。図１は一実施形態に係る導波方向変換装置１の構成を示す断面図である。

図１に示す本実施形態の導波方向変換装置１は、気象用又は船舶用等のレーダ装置が備える図略のレーダアンテナにおいて、向きを変更可能に構成されるアンテナ部（可動部）と、このアンテナ部を支持する指示部材（固定部）と、の間で、導波管を接続する部分に適用されるものである。なお、レーダアンテナ及びレーダ装置の構成は公知であるので、詳細な説明は省略する。

この導波方向変換装置１は、電波伝送体２と、第１導波管３と、第２導波管４と、連結部５と、を備える。導波方向変換装置１は、第１導波管３の電波を、電波伝送体２を経由して第２導波管４に伝搬するように構成されている。

電波伝送体２は、第１導波管３と第２導波管４とを繋ぐ連結部５に配置されている。この電波伝送体２は、外導体２１と、内導体２２と、発泡材２３と、を備える。

外導体２１及び内導体２２は、第１導波管３及び第２導波管４と同様に、電気伝導性の高い金属等を材料として構成されている。図１に示すように、外導体２１は細長い中空状（具体的には、円筒状）に形成され、その内部に、細長く形成された丸棒状の内導体２２が差し込まれている。外導体２１には、その軸方向と垂直な平面で切った断面が円形の貫通孔が形成されている。また、内導体２２は、その軸方向と垂直な平面で切った断面が円形となるように形成されている。発泡材２３は、外導体２１の径方向内側かつ内導体２２の径方向外側に配置され、外導体２１の内部空間の中心位置に内導体２２を支持している。

発泡材２３は、図１に示すように、外導体２１の両端部に相当する位置に１個ずつ配置されている。それぞれの発泡材２３，２３は、高い電気絶縁性を有する合成樹脂（例えばポリエチレン）を発泡成形させることにより得られた成形体を、断面が環状となる形状に打ち抜くことで構成されている。発泡材２３の内部には、多数の小さい気泡が、ほぼ均一な大きさ及び密度で形成される。また、それぞれの発泡材２３，２３は、ある程度の弾性変形が可能に構成されている。

２つの発泡材２３，２３は、外導体２１及び内導体２２の長手方向で適宜の間隔をあけて配置されている。この結果、２つの発泡材２３，２３の間であって、外導体２１の内側かつ内導体２２の外側には、円筒状のスペース２４が形成されている。以上により、外導体２１及び内導体２２の部分に同軸線路が構成されている。

本実施形態では、上記の構成とすることにより、発泡材２３のうち合成樹脂の部分と、発泡材２３に含まれている空気と、スペース２４を満たしている空気と、が、電波伝送体２における誘電体として機能する。

一般的に、誘電率の大きい誘電体は電波が当たることによって容易に分極されるので、伝送された電波にリターンロスが発生し、この結果、伝送速度が遅くなる。この点、上記の発泡材２３には空気を多く含ませることができるので、空気に近い誘電率を持たせることができる。例えば、空気の誘電率が約１．００であるのに対して、本実施形態の発泡材２３の誘電率（気泡部分の空気を含む全体的な誘電率）は約１．０１である。従って、発泡材２３は、低リターンロス、高効率で電波を伝搬することができる。

発泡材２３の発泡倍率は限定しないが、発明者が試験した結果によれば、１０〜３０倍程度とするのが好ましい。また、同軸線路の長手方向における発泡材２３の寸法も限定されない。例えば、外導体２１の全長と一致する長さを有する１個の発泡材２３を設置して、スペース２４が形成されないような構成としても良い。ただし、本実施形態のように２個の発泡材２３，２３を互いに間隔をあけて配置すると、内導体２２を２点で安定して支持できるとともに、発泡材２３のコストも低減できる点で好ましい。

本願発明者は、誘電体として上記のような発泡材２３を用いることによる効果を示すために、以下のようなシミュレーション実験を行った。

シミュレーション計算は、図２に示すモデルを用いて行われた。このモデルにおいて、第１導波管３と、第２導波管４とは、それぞれ角筒状に形成され、互いに９０°異なる方向を向いている。第１導波管３と第２導波管４の間は、連結部５を構成する円筒状の外導体２１によって接続されている。第１導波管３の内部と第２導波管４の内部とは、連結部５の内部空間を介して連通されている。

円筒状の外導体２１の内部には、１個の長尺円筒状の誘電体が配置される。この誘電体は外導体２１の両端から突出して、その一端は第１導波管３の内壁に接触するまで延び、他端は第２導波管４の内壁に接触するまで延びている。誘電体には貫通孔が形成されており、この貫通孔の内部に内導体２２が配置される。内導体２２の長さは、外導体２１よりは長いが誘電体よりは短く設定されており、その両端部が、第１導波管３や第２導波管４の内部まで突出している。

本願発明者は、この図２のモデルの誘電体として上記実施形態の発泡材２３を用いた場合と、従来のテフロンを用いた場合の両方について、電波伝搬のシミュレーション計算によりリターンロスを求めた。図３には、得られたリターンロスのグラフが、（ａ）本実施形態の発泡材２３が誘電体として使用される場合と、（ｂ）従来のテフロンが誘電体として使用される場合と、で比較して示されている。

図３で明らかであるように、本願発明のように発泡材２３を用いることで、伝搬可能な電波の周波数帯域を大幅に広げることができる。例えば、リターンロスを−２５ｄＢに設定する場合、従来のテフロン（図２（ｂ））では、伝搬可能な電波が９．３８ＧＨｚ〜９．５２ＧＨｚの範囲内であるのに対し、本実施形態の発泡材２３（図２（ａ））では９．０ＧＨｚ〜１０．０ＧＨｚより広い範囲となっており、少なく見積もっても、帯域が単純計算で約７倍に拡大されていることがわかる。

ところで、広帯域の電波を伝搬するために、空気を誘電体として使用するのが有効であることが知られている。一方で、インピーダンスマッチングを取って電波を安定的に効率よく伝搬するには、外導体２１及び内導体２２の位置関係が一定となるように維持することが重要であるが、空気は流動体であるため、内導体２２を支持することは不可能である。

この点、本実施形態では図４に示すように、その内径が内導体２２の径より小さく、その外径が外導体２１の内径より大きくなるように形成した、径方向の厚みが周方向で一定である円筒状の発泡材２３を圧縮し、外導体２１と内導体２２の間に配置している。これにより、圧縮方向に弾性変形された発泡材２３が反発力を発生させ、この反発力に起因して、外導体２１と発泡材２３の間、及び、内導体２２と発泡材２３の間に強い摩擦力が発生する。また、発泡材２３の径方向の厚みが一定であり、発泡材２３における気泡の大きさ、密度もほぼ均一であるため、圧縮された状態の発泡材２３において径方向の反発力が周方向で均等に発生し、内導体２２を外導体２１の中心に位置させようとする（調心作用）。更に、発泡材２３は上記のように弾性変形するものの、当該発泡材２３の軸方向の寸法を十分長くすることで、せん断方向の変形は小さくすることができる。以上により、内導体２２を、外導体２１の内部の中心位置に、その自重に抗して支持することができる。

また、本実施形態において発泡材２３は、外導体２１と内導体２２の間で発泡成形するのではなく、所定の厚みで予め発泡成形された、広く市販されている板状の発泡材成形品を必要な形状に打抜き加工することで構成されている。これにより、製造コストを低減できるとともに、製造工程が簡単になる。また、外導体２１と内導体２２の間に挿入される前（圧縮前）の発泡材２３の寸法を適宜定めることで、発泡材２３が発生させる反発力をコントロールすることができる。

内導体２２の一端には、接続部６が設けられている。図１に示すように、接続部６は細長い板状の本体部６１を備えており、この本体部６１の長手方向は内導体２２の長手方向と一致している。本体部６１の長手方向一端には、小さな凸状の挿入部６２が形成されている。本体部６１のうち挿入部６２が形成されていない側の端部は、内導体２２の先端面に形成した直線状の溝２２ａに差し込まれ、接着剤などで取り付けられている。また、前記挿入部６２は、第１導波管３において電波伝送体２への接続側と反対側の管壁に挿入された状態で固定されている。以上により、内導体２２を吊り下げた状態で（第２導波管４の内壁から浮いた状態で）固定することができる。これにより、内導体２２の位置ズレ（特に、軸方向の位置ズレ）によって電波伝搬特性が変化するのを回避することができる。

上述したとおり、内導体２２の重量のうち相当の部分が、発泡材２３による摩擦力で支持されている。従って、内導体２２を保持する接続部６は、内導体２２の重量の全部を支えられるほど頑丈に構成しなくても良いので、構成を簡素化できる。本実施形態において、接続部６は、０．３ｍｍから０．５ｍｍぐらいの厚さの板状に形成されている。また、接続部６の材料としては、ポリカーボネートが採用されている。この材料を使用するのは、ポリカーボネートが電波の伝送に殆ど影響を及ぼさず、加工性もよいからである。ただし、上記の構成に限定されるものではなく、例えば、接続部６の形状は円柱状等でも良く、接続部６の材料はポリカーボネート以外の適宜のものを利用しても良い。

図１に示すように、内導体２２が、発泡材２３で保持され、かつ、接続部６を通して第１導波管３に固定されることで、内導体２２を、その軸が外導体２１の軸と一致するように位置させることができる。これにより、内導体２２を前述の特許文献１のように特別な形状にする必要がないため、製造コストを低減できる。

次に、図１を参照して、本実施形態の電波伝送体２を利用した導波方向変換装置１について説明する。

図１に示すように、第１導波管３及び第２導波管４は、上記の電波伝送体２を挟むようにして両側に配置されている。第１導波管３が有する管体の一端は閉鎖部３２によって閉じられ、第２導波管４が有する管体の一端は閉鎖部４２によって閉じられている。また、第１導波管３の管体において閉鎖部３２の近傍に開口部３１が形成され、第２導波管４の管体において閉鎖部４２の近傍に開口部４１が形成されている。２つの開口部３１，４１は互いに向かい合うように配置されている。

図１に示すように、第１導波管３の管体の閉じられた側と、第２導波管４の管体の閉じられた側と、を連結するように、連結部５が設けられている。連結部５は第１導波管３の管体と一体に形成されるとともに、中空の円筒状に形成され、第１導波管３の開口部３１と第２導波管４の開口部４１を連通している。これにより、第１導波管３と第２導波管４とを連結部５で連通するシンプルな構造が実現されている。

連結部５は、前記電波伝送体２の外導体２１として機能する外殻５１を備えている。図１に示すように、連結部５の一端の外殻５１の外周には、軸受７の内輪が嵌められている。軸受７の外輪は、第２導波管４の開口部４１の周囲に形成された環状凸部４５の内側に嵌められている。軸受７の回転軸線（連結部５の軸線）は、電波伝送体２が備える外導体２１及び内導体２２の軸と一致している。

以上によりロータリジョイントが構成され、第２導波管４が第１導波管３に対して、連結部５の軸を中心にして３６０°回転することができる。ただし、ロータリジョイントの構成は上記に限定されず、適宜変更することも可能である。

本実施形態においては、電波伝送体２が連結部５に設置され、当該連結部５の外殻５１が外導体２１として機能している。これにより、連結部５の外殻５１の内部に外導体を改めて形成することなく、外殻５１（外導体２１）内に内導体２２と発泡材２３を設置するだけで、導波方向変換装置１の内部で電波伝送体２を簡単に構成することができる。

内導体２２の一端は第１導波管３の内部に露出し、他端は第２導波管４の内部に露出している。内導体２２が第１導波管３の内部空間３３に露出している部分（露出部分２２１）と、第２導波管４の内部空間４３に露出している部分（露出部分２２２）は、第１導波管３と第２導波管４に対してインピーダンスマッチングが取られる寸法に形成されている。

以上の構成により、第１導波管３の内部空間３３の電波を、連結部５に配置された電波伝送体２を経由して、第２導波管４の内部空間４３に伝搬させることができる。また、第２導波管４が第１導波管３に対し、連結部５の軸を中心にして３６０°回転することが可能である。これにより、第１導波管３と第２導波管の向きの関係を変化させて、電波を様々な方向に伝送することができる。

以上に説明した様に、本実施形態の電波伝送体２は、外導体２１と、内導体２２と、発泡材２３と、を備える。内導体２２は、外導体２１の内部に配置される。発泡材２３は、外導体２１と内導体２２の間に設置され、内導体２２を保持する。

これにより、空気とほぼ同じ誘電率を持つ発泡材２３を外導体２１と内導体２２の間に配置することができるので、伝搬可能な電波の周波数帯域を広くすることができる。従って、広帯域の電波を効率よく伝搬することができる。

以上に本発明の好適な実施の形態を説明したが、上記の構成は例えば以下のように変更することができる。

上記実施形態においては、連結部５が第１導波管３の管体と一体に形成されているが、これに限定されない。例えば、連結部５を第２導波管４の管体と一体に形成し、連結部５と第１導波管３の管体との間に軸受７を配置するように構成しても良い。この場合、内導体２２は、第２導波管４に対して接続部６を介して固定すると良い。

上記実施形態においては、接続部６は内導体２２の一端にだけ配置されているが、これに限定されず、接続部６を内導体２２の両端に配置することもできる。

上記実施形態では、連結部５が第１導波管３の長手方向と垂直で、かつ、第２導波管４の長手方向とも垂直に設置されている。ただし、連結部５と、第１導波管３や第２導波管４の長手方向と、のなす角が９０°でなくてもよい。

１ 導波方向変換装置
２ 電波伝送体
３ 第１導波管
４ 第２導波管
５ 連結部
６ 接続部
７ 軸受
２１ 外導体
２２ 内導体
２３ 発泡材
５１ 外殻
６１ 本体部
６２ 挿入部

Claims (13)

1. 外導体と、
   前記外導体の内部に配置される内導体と、
   前記外導体と前記内導体の間に設置され、前記内導体を保持する発泡材と、
   を備えることを特徴とする電波伝送体。
2. 請求項１に記載の電波伝送体であって、
   前記発泡材が前記内導体と前記外導体の間で圧縮されていることを特徴とする電波伝送体。
3. 請求項２に記載の電波伝送体であって、
   前記外導体は断面円形状の貫通孔を有するように形成され、
   前記内導体は断面円形状に形成され、
   前記発泡材は断面が環状となるように形成されるとともに、圧縮される前の状態で、その内径は前記内導体の径より小さく、かつ、その外径は前記外導体の前記貫通孔の内径より大きく構成されていることを特徴とする電波伝送体。
4. 請求項１から３までの何れか一項に記載の電波伝送体であって、
   前記外導体と前記内導体の間に、前記発泡材として、予め成形された発泡材成形品が配置されていることを特徴とする電波伝送体。
5. 請求項４に記載の電波伝送体であって、
   前記内導体と前記外導体の間には、前記外導体の両端部に１個ずつ前記発泡材成形品が設置されていることを特徴とする電波伝送体。
6. 請求項１から５までの何れか一項に記載の電波伝送体であって、
   前記内導体の少なくとも一端に接続部が設けられていることを特徴とする電波伝送体。
7. 請求項１から６までの何れか一項に記載の電波伝送体であって、
   レーダアンテナに用いられることを特徴とする電波伝送体。
8. 請求項１から７までの何れか一項に記載の電波伝送体を備えることを特徴とするレーダ装置。
9. 請求項１から６までの何れか一項に記載の電波伝送体と、
   第１導波管と、
   第２導波管と、
   前記第１導波管と前記第２導波管とを連結する中空の連結部と、
   を備え、
   前記連結部に前記電波伝送体が配置され、
   前記第２導波管が前記連結部の軸を中心にして第１導波管に対して相対回転することを特徴とする導波方向変換装置。
10. 請求項９に記載の導波方向変換装置であって、
    前記第１導波管と前記第２導波管の一端が閉じられており、
    前記第１導波管と前記第２導波管の閉じられた側同士が前記連結部で互いに連結されており、
    前記第１導波管と前記第２導波管のそれぞれに開口部が設けられて、前記開口部を介して、前記連結部が前記第１導波管及び前記第２導波管と連通されていることを特徴とする導波方向変換装置。
11. 請求項９又は１０に記載の導波方向変換装置であって、
    前記連結部が前記電波伝送体の前記外導体として構成されていることを特徴とする導波方向変換装置。
12. 請求項９から１１までの何れか一項に記載の導波方向変換装置であって、
    レーダアンテナに用いられることを特徴とする導波方向変換装置。
13. 請求項９から１２までの何れか一項に記載の導波方向変換装置を備えることを特徴とするレーダ装置。

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