JP2015200448A

JP2015200448A - 溶湯用撹拌羽根

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Publication number: JP2015200448A
Application number: JP2014078708A
Authority: JP
Inventors: 尚巳高橋; Naomi Takahashi; 河野　幸次; Koji Kono; 幸次河野; 弘樹月ケ瀬; Hiroki Tsukigase; 板楠　元邦; Motokuni Itakusu; 元邦板楠
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2014-04-07
Filing date: 2014-04-07
Publication date: 2015-11-12
Anticipated expiration: 2034-04-07
Also published as: JP6379604B2

Abstract

【課題】耐火物の支持体として使用されていた金属製スタッドに起因した膨張差を緩和し、耐火物への亀裂の発生を軽減して、耐火物の耐用性を向上可能な溶湯用撹拌羽根を提供する。
【解決手段】軸部芯金１０と、軸部芯金１０の先部に設けられた羽根部芯金１１とを有し、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２が不定形耐火物１３で覆われた溶湯用撹拌羽根であり、少なくとも羽根部芯金１１の表面１２には、無機繊維質のロープで形成したリング１４が設けられ、リング１４が不定形耐火物１３に埋設されている。
【選択図】図１

Description

本発明は、溶湯（例えば、溶銑）を撹拌する溶湯用撹拌羽根に関する。

溶銑の脱硫はＫＲ法（機械撹拌式）により行っている。具体的には、図３に示すように、溶銑鍋９０に溶銑９１を入れた後、インペラ（撹拌羽根）９２を溶銑鍋９０の上方から溶銑９１中に浸漬させ、溶銑鍋９０内の溶銑９１に脱硫剤を投入しながら、インペラ９２を高速で回転させることで、脱硫剤を溶銑９１中に巻き込み、効率よく分散させている。
一般にインペラ９２は、図４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、鉄製の軸部芯金９３と羽根部芯金９４の表面に、Ｙ型（又はＶ型）の金属製スタッド（支持体）９５を取り付け、更に耐火物（キャスタブル）９６を流し込み施工することで、製作されている。このインペラ９２の製造に使用する耐火物９６としては、例えば、耐熱スポーリング性に優れるＡｌ_２Ｏ_３、３Ａｌ_２Ｏ_３・２ＳｉＯ_２（ムライト）、ＳｉＣ、ＳｉＯ_２等の材料がある。

上記した構成のインペラであれば、インペラの寿命に耐火物の耐食性が影響を及ぼすということはなく、通常は、軸部芯金よりも羽根部芯金に設けた耐火物の亀裂進展や剥離の状況により、インペラの寿命が決まる。
これは、インペラの使用に際し、耐火物に大きな熱衝撃（使用に際し、インペラの溶銑への浸漬と溶銑からの取出しが繰返し行われ、耐火物の昇温と冷却（放熱冷却）が繰返されることで発生）が加えられることや、金属製スタッドと耐火物との間に膨張差（金属は耐火物より熱膨張が大きいため、インペラを熱間で使用することで発生）が生じることから、耐火物に応力がかかって亀裂が発生し、耐火物が剥落することによる。また、耐火物に発生した亀裂から溶銑が差し込み、金属製スタッドや羽根部芯金を溶融することによる。

上記課題を解決するため、以下に示すインペラが提案されていた。
例えば、特許文献１には、インペラの芯金（軸部芯金と羽根部芯金）と、この芯金の表面を覆う耐火物との間、及び芯金に取り付けられたスタッド（アンカー）と、このまわりを覆う耐火物との間に、シート、テープ、及び塗料等の薄状形成材を配設し、これらを高温時に消失させて、上記した薄状形成材の厚みに対応した微小空隙を設け、熱衝撃による膨張差を吸収できるように応力を緩和させた脱硫用インペラが開示されている。
また、特許文献２には、芯金から、羽根部の下方外縁部に延びる金属製スタッドを有する構造とすることで、羽根部において、芯金を被覆した耐火物の脱落を防止する溶湯撹拌用インペラが開示されている。

特開２００３−１６６０１１号公報特開２０１１−１８４７６２号公報

上記したように、特許文献１、２に記載のインペラはいずれも、耐火物の亀裂や剥落を抑制するための構成を記載している。
しかし、インペラの使用にあっては、耐火物を溶銑中に浸漬させるため、特許文献１に記載のように、スタッドと耐火物との間に微小空隙を設けたとしても、耐火物の焼結が進行して微小空隙がなくなる。
また、特許文献１、２に記載のインペラはいずれも、耐火物の亀裂や剥落の抑制に一定の効果はあるものの、耐火物の支持体として金属製のスタッドを使用しているため、耐火物とスタッドの膨張差から生じる応力緩和が不十分である。このため、耐火物に発生した亀裂が進展し、耐火物の剥離した部分や亀裂から溶銑が浸入し、金属製スタッドが湯道になることで、芯金を溶損させる。
以上のことから、特許文献１、２に記載のインペラでは、耐火物の亀裂や剥落の抑制を根本的に解決できていない。

本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、従来、耐火物の支持体として使用されている金属製スタッドに起因した膨張差を緩和し、耐火物への亀裂の発生を軽減して、耐火物の耐用性を向上可能な溶湯用撹拌羽根を提供することを目的とする。

本発明者等は、支持体とした使用されている金属製スタッドの欠点に鑑みて、耐熱性の無機繊維と耐火物の膨張差が小さいことに着目し、この無機繊維を支持体に適用することで、前記した欠点を解決できると考えた。

前記目的に沿う本発明に係る溶湯用撹拌羽根は、軸部芯金と、該軸部芯金の先部に設けられた羽根部芯金とを有し、前記軸部芯金と前記羽根部芯金の表面が不定形耐火物で覆われた溶湯用撹拌羽根において、
少なくとも前記羽根部芯金の表面には、無機繊維質のロープで形成したリングが設けられ、該リングが前記不定形耐火物に埋設されている。

本発明に係る溶湯用撹拌羽根において、前記無機繊維質のロープの直径は、５ｍｍ以上３０ｍｍ以下であることが好ましい。

本発明に係る溶湯用撹拌羽根は、不定形耐火物を芯金（少なくとも羽根部芯金）へ支持させる支持体を、無機繊維質のロープで構成するので、従来使用されている金属製スタッドと比較して、不定形耐火物との膨張差を小さくでき、耐火物の亀裂生成を飛躍的に軽減できる。
また、上記した無機繊維質のロープをリングに形成するので、このロープを直線状とした場合と異なり、不定形耐火物からのロープの引き抜けを抑制、更には防止でき、不定形耐火物を芯金にロープを介してしっかりと保持できる。
更に、リングを不定形耐火物に埋設しているので、リングと溶湯との直接接触を防止でき、リングの劣化を抑制、更には防止できる。なお、溶湯用撹拌羽根の使用に際しては、不定形耐火物の表面からリングが部分的に露出するおそれもあるが、リングは上記した材質であるため、従来の金属製スタッドと比較して溶損を抑制できる（金属製スタッドの場合、溶湯によりスタッドが溶損、更には浸入した溶湯により芯金が溶損）。
従って、従来の金属製スタッドを用いた溶湯用撹拌羽根と比較して、不定形耐火物の剥離や芯金の溶損を抑制できるため、溶湯用撹拌羽根の寿命を延長できる。

また、無機繊維質のロープの直径が５ｍｍ以上３０ｍｍ以下である場合、不定形耐火物を支持する強度を十分に備えるロープを、作業性よくリングに形成できる。

本発明の一実施の形態に係る溶湯用撹拌羽根の不定形耐火物のライニング構造を示す説明図である。（Ａ）〜（Ｃ）はそれぞれ変形例に係る溶湯用撹拌羽根の不定形耐火物のライニング構造を示す説明図である。溶銑の脱硫方法を示す説明図である。（Ａ）は同溶銑の脱硫方法で使用する従来例に係る撹拌羽根を側断面視した場合のライニング構造を示す説明図、（Ｂ）は同撹拌羽根を平断面視した場合のライニング構造を示す説明図である。

続いて、添付した図面を参照しつつ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発明の理解に供する。
図１に示すように、本発明の一実施の形態に係る溶湯用撹拌羽根（以下、単に撹拌羽根ともいう）は、軸部芯金１０と、軸部芯金１０の先部に設けられた羽根部芯金１１とを有し、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２が不定形耐火物（以下、単に耐火物ともいう）１３で覆われたもの（図３、図４（Ａ）、（Ｂ）参照）であり、耐火物１３への亀裂の発生を軽減して、耐火物１３の耐用性を向上させたものである。以下、詳しく説明する。

撹拌羽根は、溶銑脱硫のＫＲ装置に用いるインペラであるが、溶湯を撹拌するものであれば、特に限定されるものではない。なお、撹拌羽根の大きさや形状（羽根部形状）は、特に限定されるものではなく、撹拌羽根の使用用途（例えば、溶湯の種類や目的）に応じて、種々変更できる。
この撹拌羽根を構成する軸部芯金１０と羽根部芯金１１は、例えば鉄製であり、軸部芯金１０は円柱状（又は円筒状）、羽根部芯金１１は板状、となっている。この羽根部芯金１１（羽根部）は、軸部芯金１０を中心として、軸部芯金１０に等角度に複数枚（例えば、４枚）設けられている。なお、羽根部芯金１１の枚数も、撹拌羽根の使用用途に応じて、１枚又は２枚以上の複数枚に、種々変更できる。

軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２には、無機繊維質のロープで形成した複数のリング１４が設けられ、このリング１４が耐火物１３に埋設されている。即ち、リング１４は、従来の金属製スタッドの代わりに使用されるスタッド機能を有するものである。
例えば、８００℃での熱膨張係数は、従来使用されている金属製スタッドが１１×１０^−６／Ｋ（ＳＳ４００）であり、一方、無機質のセラミックスが７．２×１０^−６／Ｋ（Ａｌ_２Ｏ_３）である。このように、各材質の熱膨張係数は大きく異なるため、金属製スタッドの代わりに無機繊維質のロープを用いると、耐火物の亀裂発生数を飛躍的に減少できる。
なお、上記したロープは、無機繊維を、例えば組紐状に編んで製造しているため、たとえ熱膨張したとしても、金属製スタッドのように、耐火物に亀裂を発生させるような膨張にはならない。また、ロープは、容易に変形することが可能である。更に、無機繊維周囲の耐火物が高温下で変形しても、この耐火物内部の無機繊維は、耐火物の変形に倣って変形するため、内部応力を緩和する効果もある。

ロープを構成する無機繊維とは、耐熱性を有する繊維のことであり、構成される化学成分（材質）が、例えば、Ａｌ_２Ｏ_３質、ＳｉＯ_２質、Ａｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２質、Ａｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２−Ｂ_２Ｏ_３質のうち、いずれか１種又は２種以上である、長繊維（無機質長繊維）のことである。
この無機繊維は、金属製スタッドでは強度の低下を生じるような環境下（例えば、６００℃以上、更には１０００℃以上の高温下）でも、耐熱性と強度を有するものであるが、無機繊維が上記の化学成分で構成されていれば、このような耐熱条件を満たすことから、好ましい。

上記した材質のうち、特に、Ａｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２質は、耐高温性やコストパフォーマンス等に優れるので、より好ましい。
このＡｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２質の中でも、Ａｌ_２Ｏ_３が７０質量％以上の組成（例えば、Ａｌ_２Ｏ_３：７２質量％、ＳｉＯ_２：２８質量％）の無機繊維は、入手が容易でコストパフォーマンスもよく、また、Ａｌ_２Ｏ_３が９０質量％以上の組成（例えば、Ａｌ_２Ｏ_３：９０質量％、ＳｉＯ_２：１０質量％）の無機繊維は、より耐熱性に優れている。
なお、他の材質でも、耐熱性を有する繊維でロープ状にすることができる無機繊維を用いてロープを製造すれば、このロープをあまり高温にならないような箇所に使用することも可能である。例えば、炭素繊維や、Ａｌ_２Ｏ_３−ＳｉＯ_２−ＣａＯ質、ＣａＯ−ＳｉＯ_２質等の繊維が適用可能である。

ロープに使用する無機繊維は、複数本まとめて撚ってヤーンとすることができ、更に、当該ヤーンを複数束ねて組紐加工し、ロープ状に加工できることが必要である。なお、ヤーンとしては、例えば、０．２〜１ｍｍ程度の径を有するものを使用でき、またロープとしては、例えば、５〜３０ｍｍ程度の直径を有するものを使用することが好ましい。
これにより、ロープを製造できる。
なお、上記した組紐加工の種類としては、８打ち、１６打ち、金剛打ち等が挙げられるが、特にその種類が限定されることはない。また、ロープは、スリーブ等の中空形状でもよいが、好ましくは、ロープ内の空間ができるだけ少ないものがよい。

ロープが不定形耐火物内でスタッド機能としての強度を発揮するには、前記したように、ロープの材質として長繊維（連続繊維）を用いることが必須である。一方、短繊維を使用した場合でも、ロープ形状に組紐加工することは可能ではあるが、繊維が絡み合っているだけで容易に引き抜けるため、スタッド機能を果たさない。
なお、長繊維の使用にあたり、スタッド機能として必要な引張強度の調整は、前記したロープの直径を変化させることで可能である。この長繊維とは、繊維長がｍ（メートル）オーダー以上（通常はｋｍ（キロメートル）オーダー以上が多い）のものであり、繊維長が１〜５０ｍｍ程度である短繊維とは容易に区別される。

上記したように、不定形耐火物にスタッド機能を持つロープは、その直径の増加に伴って引張強度が向上するため、耐火物の剥離防止効果を向上させることができる。特に、ロープの直径を５ｍｍ以上にすると、上記した効果が安定するため好ましい。
一方、ロープの直径が増大すると共に、ロープをリングに形成する（リング状に曲げる）ことが困難となる。特に、直径が３０ｍｍを超えると、リングに形成することが困難になり易い。
従って、ロープの直径は、５ｍｍ以上３０ｍｍ以下（更には、２０ｍｍ以下）とすることが好ましい。

上記したリング１４は、図１に示すように、金属製の環（接続部材）１５を用いて、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２に取り付けられている。
環１５は、内部に貫通孔を有する環状の金属部材であり、この環１５の貫通孔の一方側に、リング状にしたロープの両端部を揃えて挿入し、環１５でロープの両端部をかしめることで、ロープをリング１４に形成できるものである。そして、この環１５をプレスすることで圧着部１６を形成し、ロープと環１５を圧着させて、環１５からロープが引抜けない構造としている。
なお、この環１５を、その軸心が、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２に対して直交する方向となるように配置し、環１５の周縁を表面１２に溶接することで、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２にリング１４が設けられる。

ここで、リング１４（環１５）の設置間隔は、特に限定されるものではなく、従来の金属製スタッドと同様の考え方で、適宜決定すればよい。
また、複数のリング１４は、その貫通孔１７の軸心が、隣り合うリング１４の貫通孔１７の軸心とは異なるように配置（ここでは、貫通孔１７の軸心が、上下方向と水平方向に交互になるように配置）されている。これにより、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２への耐火物１３のスタッド機能が高められるが、各リング１４の貫通孔１７の軸心を同一とすることもできる。

更に、リング１４は、上記したように、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の全表面１２に設置することが好ましいが、少なくとも亀裂の発生数が多い部位、即ち羽根部芯金１１（特に、羽根部芯金１１の下側、更には下側の角部）の表面１２に設置することが、作業性や経済性の観点から好ましい。この場合、リング１４を設置しない部位には、従来使用されている金属製スタッド（Ｖ型又はＹ型）を設置することができる。
なお、上記した亀裂の発生数が多い部位は、過去の操業実績等により把握できるが、例えば、数値解析によっても把握できる。

また、芯金表面へのリングの取り付け構造は、上記した構造に限定されるものではなく、例えば、以下に示す構造とすることもできる。
図２（Ａ）に示すように、内部に貫通孔を有する金属製の環（接続部材）２０を用い、この環２０の貫通孔の両側から、ロープの端部をそれぞれ挿入して、ロープをリング状にする。次に、この環２０内でロープの両端部を揃え、環２０をプレスすることで圧着部２１を形成し、ロープと環２０を圧着させて、環２０からロープが引抜けない構造とする。
なお、この環２０を、その軸心が、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２に対して平行となるように配置し、環２０の側面を表面１２に溶接することで、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２にリング２２を設けることができる。

また、図２（Ｂ）に示すように、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２側に貫通孔２３（例えば、径が１０〜２０ｍｍ程度）を形成し、この貫通孔２３の両側からロープの両端部をそれぞれ押し込み、貫通孔２３内でロープの両端部を固定する。これにより、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２に、リング２４を設けることができる。
そして、図２（Ｃ）に示すように、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２に、Ｌ字状の係止ピン２５を設け、この係止ピン２５に、ロープで形成したリング２６を引っ掛ける（又は結び付ける）ことで、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２にリング２６を設けることもできる。

上記したリング１４（リング２２、２４、２６も同様）は、図１に示すように、不定形耐火物１３中に埋設しておく必要がある。なお、不定形耐火物１３は、流し込みにより施工する。この不定形耐火物１３の材質としては、例えば、Ａｌ_２Ｏ_３、３Ａｌ_２Ｏ_３・２ＳｉＯ_２（ムライト）、ＳｉＣ、ＳｉＯ_２等、がある。
上記したように、リング１４を不定形耐火物１３中に埋設するのは、リング１４の一部が不定形耐火物１３の表面（稼動面）に露出していると、リング１４の切断原因となり、不定形耐火物１３のスタッドとしての効果が低下することによる。

なお、リング１４の不定形耐火物１３中への埋設位置は、羽根部芯金１１（軸部芯金１０も同様）の表面１２を覆う不定形耐火物１３の厚みＴ２に対する、羽根部芯金１１の表面１２からのリング１４の突出長さＸの割合（＝Ｘ／Ｔ２）が、１／５（２０％）以上９／１０（９０％）以下（好ましくは、下限を３０％、更には４０％、上限を８０％、更には７０％）であれば、不定形耐火物１３の耐用が安定する。
ここで、リング１４の突出長さＸとは、羽根部芯金１１の表面１２から、リング１４の先端位置までの最短距離である。

なお、軸部芯金１０と羽根部芯金１１の表面１２に、不定形耐火物１３を施工するに際しては、リング１４を形成するロープが柔軟性を有するため、リング１４が不定形耐火物１３の荷重を受け、荷重方向に垂れ下がってしまう、不定形耐火物１３内で湾曲する、折れ曲がる、貫通孔１７が潰れる、等の可能性がある。これらの現象は、リング１４の支持材としての役割を低減させるものである。
従って、施工時に、ロープを構成する無機繊維が、予め硬化材にて硬化され、常温でリング１４の強度が発現している状態が好ましい。

上記した強度とは、施工時に、リング１４が不定形耐火物１３の荷重により、垂れ下がる、湾曲する、折れ曲がる、潰れる、といった変形に耐え得ることを指す。
なお、硬化材としては、フェノール樹脂やコールタールピッチ、高温域でガラス質のネットワークを形成するリン酸、リン酸塩、ケイ酸塩、シリカゾル、アルミナゾル、油性ニス、有機接着剤等が挙げられるが、好ましくは昇温過程で揮発するような市販品の油性ニス等の樹脂が好適である。
更に、型枠等を用いて、リング１４を固定し、硬化材を用いてリング１４を硬化させることで、リング１４の配置位置と形状を固定することもできる。

続いて、本発明の一実施の形態に係る溶湯用撹拌羽根の製造方法について、図１を参照しながら説明する。
まず、無機繊維質のロープで形成したリング１４を、羽根部芯金１１（更には、軸部芯金１０、以下同様）の表面１２に取り付ける。このとき、必要に応じて、リング１４を硬化材により硬化させておいてもよい。
次に、羽根部芯金１１の表面１２に、間隔をあけて型枠を配置する。なお、型枠の設置位置は、目的とする不定形耐火物１３の厚みと、リング１４が不定形耐火物１３に埋設されることを考慮して設定する。

そして、型枠内に、混練した不定形耐火物１３を流し込み、この不定形耐火物１３を養生し硬化させた後、型枠を取り外し、更に乾燥炉等で乾燥処理する。得られた溶湯用撹拌羽根を、例えば、ＫＲ装置に取り付けて使用する。
上記のように、羽根部芯金１１の表面１２にリング１４を設け、このリング１４を、流し込み施工した不定形耐火物１３に埋設することで、リング１４の貫通孔１７内にも耐火物１３が入り込むため、リング１４が耐火物１３から滑って引き抜かれるおそれがなくなる。

次に、本発明の作用効果を確認するために行った実施例について説明する。
ここでは、試験に使用する溶湯用撹拌羽根として、軸部芯金と羽根部芯金を有し、その表面が不定形耐火物（Ａｌ_２Ｏ_３：６０質量％、ＳｉＯ_２：３０質量％、ＳｉＣ：６質量％、残部不純物）で覆われたインペラを使用した。なお、羽根部芯金は、軸部芯金を中心として、軸部芯金に等角度に４枚取り付けられている。

上記したインペラは、軸方向の長さ（インペラの軸部上端から羽根部下端までの長さ）Ｈ１が３０００ｍｍ、軸部芯金の径Ｄ１が３００ｍｍ、軸部（耐火物も含む）の外径Ｄ２が５００ｍｍ、である。また、羽根部芯金は、厚みＴ１が１２０ｍｍ、軸部芯金の軸方向の幅（高さ）Ｈ２が６００ｍｍ、軸部芯金の径方向の突出幅Ｗが４００ｍｍ、であり、羽根部芯金の表面に配置された耐火物の厚みＴ２が３００ｍｍである（以上、図４（Ａ）、（Ｂ）参照）。

インペラとしては、比較例１として、軸部芯金と羽根部芯金の表面に、金属製スタッドを取り付けたインペラを、比較例２として、羽根部芯金の表面のみ、比較例１で用いた金属製スタッドの代わりに直線状のロープを取り付けたインペラを、実施例１〜８として、羽根部芯金の表面のみ、比較例１で用いた金属製スタッドの代わりにリングを取り付けたインペラを、それぞれ使用した（図１参照）。
この各インペラの羽根部芯金について、金属製スタッド、直線状のロープ、又はリングの取り付け箇所は、羽根部芯金１枚あたり３６箇所（合計：１４４箇所＝３６箇所×４枚）とした。なお、直線状のロープの取り付けは、１箇所あたり３本とした。

上記したインペラを、溶銑の脱硫に用い、インペラの寿命を比較した。なお、１日あたりの処理量は２５〜３０チャージであり、溶銑温度を１３３０〜１３７０℃、処理時間を約１５〜２０分、とした。
上記した試験条件とその結果を、表１に示す。なお、インペラの寿命は、作業性や経済性の観点から、２００チャージ以上使用できた場合を合格とし、一部のインペラについては、２００〜２０５チャージの使用時点で耐火物表面の亀裂発生状況を目視観察した結果を、表１に記載した。また、比較例１、２については、剥離が発生してインペラの寿命に到達した時点での結果を、表１に記載した。

表１に示すように、比較例１は、羽根部芯金の表面に金属製スタッドを取り付けていたため、耐火物と金属製スタッドとの膨張差から生じる応力緩和が不十分であった。このため、耐火物に多くの亀裂が発生し、耐火物の多くが剥離したため、インペラを２００チャージ使用することができなかった（１５０チャージ以上２００チャージ未満）。
また、比較例２は、羽根部芯金の表面に直線状のロープを取り付けていたため、耐火物からロープが引き抜け易く、ロープによる耐火物の支持が弱くなった。このため、耐火物の剥離が発生し、インペラを２００チャージ使用することができなかった（１５０チャージ以上２００チャージ未満）。

一方、実施例１〜８はいずれも、羽根部芯金の表面にリングを取り付けていたため、耐火物からのリングの引き抜けを抑制、更には防止でき、リングにより耐火物を支持できた。このため、耐火物への亀裂の発生を低減でき（亀裂の発生：１０ｃｍ四方で１０個未満）、剥離の発生時期を遅延させることができたため、インペラを２００チャージ以上使用できた。

ここで、リングの突出割合（以下、占有割合ともいう）を一定（２／３）とし、リングの形成に使用したロープの直径を種々変更した結果について、実施例１〜４を参照しながら説明する。なお、リングの占有割合とは、前記したリングの不定形耐火物中への埋設位置を示す指標であり、羽根部芯金の表面を覆う不定形耐火物の厚みＴ２（ここでは、３００ｍｍ）に対する、羽根部芯金の表面からのリングの突出長さＸの割合（＝Ｘ／Ｔ２）を意味する。

実施例１は、ロープの直径が最適範囲（５〜３０ｍｍ）の下限値未満（３ｍｍ）であったため、ロープの引張強度が低下した。このため、インペラは２００チャージ以上使用できたが、耐火物に亀裂が発生した（亀裂の発生：中（１０ｃｍ四方で５個以上１０個未満））。
一方、実施例２、３は、ロープの直径が上記した最適範囲内であったため、ロープの引張強度が十分であった。このため、耐火物への亀裂の発生を、実施例１よりも低減できた（亀裂の発生：少（１０ｃｍ四方で５個未満））。
なお、実施例４は、ロープの直径が上記した最適範囲の上限値超（４０ｍｍ）であったため、ロープをリングに形成するのに、手間を要した。

続いて、リングの形成に使用したロープの直径を一定（５ｍｍ）とし、リングの占有割合を種々変更した結果について、実施例２、５〜８を参照しながら説明する。
実施例７は、リングの占有割合が最適範囲（１／５〜９／１０）の下限値未満（１／６）であったため、耐火物に対するスタッド機能が低下する傾向にあった。このため、インペラは２００チャージ以上使用できたが、耐火物に亀裂が発生した（亀裂の発生：中）。
一方、実施例２、５、６は、リングの占有割合が上記した最適範囲内であったため、耐火物に対するスタッド機能が十分に発揮された。このため、耐火物への亀裂の発生を、実施例７よりも低減できた（亀裂の発生：少）。

なお、実施例８は、リングの占有割合が上記した最適範囲の上限値超（９３／１００）であったため、インペラの使用に際し、不定形耐火物の表面からリングが部分的に露出してしまった。このため、溶湯がリングに接触してリングが溶損し、耐火物のスタッドとしての効果が低下したが、羽根部芯金の表面からの突出長さＸを、実施例８と同じ２８０ｍｍにした金属製スタッドの場合と比較して、亀裂発生の抑制効果は得られた。

以上のことから、本発明の溶湯用撹拌羽根を使用することで、従来よりも、不定形耐火物の亀裂発生を低減でき、芯金の溶損を抑制できることを確認できた。

以上、本発明を、実施の形態を参照して説明してきたが、本発明は何ら上記した実施の形態に記載の構成に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載されている事項の範囲内で考えられるその他の実施の形態や変形例も含むものである。例えば、前記したそれぞれの実施の形態や変形例の一部又は全部を組合せて本発明の溶湯用撹拌羽根を構成する場合も本発明の権利範囲に含まれる。

１０：軸部芯金、１１：羽根部芯金、１２：表面、１３：不定形耐火物、１４：リング、１５：環、１６：圧着部、１７：貫通孔、２０：環、２１：圧着部、２２：リング、２３：貫通孔、２４：リング、２５：係止ピン、２６：リング

Claims

軸部芯金と、該軸部芯金の先部に設けられた羽根部芯金とを有し、前記軸部芯金と前記羽根部芯金の表面が不定形耐火物で覆われた溶湯用撹拌羽根において、
少なくとも前記羽根部芯金の表面には、無機繊維質のロープで形成したリングが設けられ、該リングが前記不定形耐火物に埋設されていることを特徴とする溶湯用撹拌羽根。
請求項１記載の溶湯用撹拌羽根において、前記無機繊維質のロープの直径は、５ｍｍ以上３０ｍｍ以下であることを特徴とする溶湯用撹拌羽根。