JP2015085211A - 冷却塔のオゾン殺菌装置及びオゾン殺菌方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】冷却塔水槽7からの水と、オゾナイザ1で発生したオゾンとを混合してオゾン溶解槽2に導入し、オゾン溶解槽2において気相オゾンを液相に溶解させてオゾン溶解水を生成すると共に、オゾン溶解水を冷却塔水槽に送り、冷却塔水槽の上部から熱交換器9に散布した後、冷却塔水槽に戻し循環させるように構成された冷却塔のオゾン殺菌装置において、冷却塔水槽を循環するオゾン溶解水中の溶存オゾン濃度が0.1 ppmから1 ppmの間になるように制御する制御手段を備えた。
【選択図】図1
Description
しかしながら、冷却塔内の熱交換器に設けられた冷却フィン表面に細菌が増殖するとバイオフィルムが形成され、スケール付着の結合剤として作用しフィルムの厚さが増し冷却能力の低下を引き起こす。
さらに、レジオネラ菌族を含む水滴の飛散でレジオネラ症に感染する場合がある。
レジオネラ症は患者報告数が増加傾向にあり、このため塩素消毒が義務付けるなどの種々の対策が講じられている。
塩素消毒を行っているにもかかわらずレジオネラ菌に対して十分な抑制効果が得られていない場合がある(非特許文献1)。
しかしながら、冷却塔内の熱交換器の冷却フィンに金属(例えば銅)が使われている場合、オゾンによる金属(銅)冷却フィンの腐食が問題となり、実用上30年間の使用に耐える金属(銅)冷却フィンの設計が求められる(非特許文献3)。
温度を目安にしたオゾン注入量の調整は、温度変化と微生物増殖速度、繁殖状況の関係が穏やかであるので微生物の増殖・減少に応じて過不足の無いオゾン注入をすることが困難であり、殺菌効果、経済性、安全性が十分ではないという問題があった。
図1は、本発明の実施の形態1を示す冷却塔のオゾン殺菌装置の概略構成を示した図である。
図1において、1はオゾナイザ、2はオゾン溶解槽、3はエゼクタ、4はポンプ、5はオゾン分解塔、6は冷却塔、7は冷却塔水槽、8は冷却塔の気相部、9は冷却塔の熱交換器、10は冷却塔のポンプ、11は送風機、12はノズルである。
冷却塔水槽7からポンプ4で水を吸引し、エゼクタ3でオゾナイザ1で発生したオゾンを吸引混合しオゾン溶解槽2に導入する。
ここで気相オゾンを液相に溶解させ、未溶解の気相オゾンはオゾン分解塔5でオゾンを酸素に分解し無害化して大気へ放出する。
この過程で循環水中のレジオネラ菌を含む微生物は殺菌され、バイオフィルムの形成は抑制される。
ここで、熱交換器9は水の接触する部分の表面積を拡大するように多数の銅冷却フィンを有しており、導入管9aを介して外部から導入された被冷却水を冷却した後、導出管9bを介して再び外部に導出する。
細菌の殺菌に必要な溶存オゾンは単位体積当りの細菌数に依存している。
細菌の致死効果は溶存オゾンの濃度Cとオゾン接触時間tの積Ctに依存する。
この図から単位体積当りの細菌数が分かれば溶存オゾン濃度とオゾンとの接触時間を調整すれば殺菌できることが分かる。
この図では細菌として大腸菌を例にとって殺菌条件を明らかにしたが、単位体積当りの細菌数を既知とした一般細菌に対しても予め上述の殺菌に必要なCt特性を調べておけば溶存オゾン濃度とオゾンとの接触時間を調整すれば殺菌できる。
内容積100Lの三つのポリ容器にそれぞれオゾン溶解水の濃度を0ppm、0.1ppm、1ppmの3条件下に調整しモデル銅冷却フィンをセットし銅冷却フィンの腐食量の変化を3ケ月間にわたって調べ、30年間の使用に耐えるかを確認した。
1ケ月毎に水を入れ替え、試験開始前、並びに試験開始後1ケ月毎に水質並びに一般細菌数の分析を実施した。
多田電機製TNF-10型オゾナイザでオゾンを発生させた。
水中に溶解したオゾン濃度はエムケーサイエンティフィック社製ポータブル型溶存オゾン濃度計C105型を用いて測定した。
上記条件下で鉄フランジ(SS400,JIS10K15A)に保持したネオプレンゴムパッキンの劣化の度合いも評価した。
図6に試験期間中の供試ポリ容器中の溶存オゾン濃度の変化を示す。
図7に試験期間中の供試ポリ容器中の水温とポリ容器近傍の大気の温度を示す。
銅冷却フィンの腐食減量の経時変化を基に30年間の腐食減量に換算した(図8、図9)。
噴霧時間の経過とともに腐食速度は減少し、原水、0.1ppm、1ppm噴霧の各ケースの腐食速度は一定値に収束する傾向を示した。
試験開始から経時的に腐食速度は減少する傾向は本実験の場合と同様であり、本実験結果と文献値は概ね等価であった。
この結果、銅冷却フィンの30年間の腐食量は0.18mm以下であることが推察され厚さ0.6mmの銅冷却フィンは30年間の使用に耐えることが推察された。
pHはオゾン注入量が増大とともに低下する(図11)、電気伝導度と硝酸イオン濃度はオゾン注入量が増大とともに増加する(図12、図13)。
0.1ppmオゾン水噴霧の場合は原水中の菌数に比較し1/10以下であり不検出の場合もあった。
1ppmオゾン水噴霧の場合は全期間にわたって一般細菌は検出されず試験期間中の完全な殺菌効果が認められた。
また、単位体積当りの細菌数を既知とした一般細菌に対しても予め上述の殺菌に必要なCt特性を調べておけば溶存オゾン濃度とオゾンとの接触時間を調整することができる。
オゾン注入の量、注入期間の長さに対応して水質(pH、電気伝導度、等)が変化することが明らかになり、水質の指標を適宜、検出、または連続検出し最適なオゾン注入量を決めることができることが明らかになった。
(オゾン溶解特性)
図16に図1のオゾナイザ1で生成されるオゾンガスの濃度(オゾナイザ出口)とオゾン溶解槽2の出口のオゾン溶解水の溶存オゾン濃度(戻り水A)冷却塔水槽7からポンプ4を経てエゼクタ3へ供給される冷却水槽出口の溶存オゾン濃度(バルク水B)の各濃度変化を記す。
図17と図18に供試オゾナイザのオゾン発生特性を示す。
原料ガスの流量と電流を調整することによりオゾン発生量とオゾン濃度を制御することができる。
104/mL程度の大腸菌に対して0.013mg/Lの溶存オゾン濃度で殺菌できることを示した。
オゾン処理前310個/mLがオゾン処理後に0個/mLに殺菌された。
実際の冷却塔循環水系の有効塩素とオゾンの合計濃度が0.5ppm以下に制御された系での一般細菌およびレジオネラ菌の殺菌効果を同じく図21に示す。
オゾン処理前の一般細菌3.8×103個/mL、レジオネラ菌8.0×10 CFU/100mLがオゾン処理後にそれぞれ0個/mL、10未満CFU/100mLと検出下限以下に殺菌された。
図22にオゾン注入後の冷却塔の気相部の気相オゾン濃度の変化を示す。
水中オゾン濃度が一定に保たれれば気相オゾン濃度はやがて一定値になる。
水中オゾン濃度が0.5 ppmの場合、平衡状態になったときの気相オゾン濃度は0.017ppm程度でオキシダントの環境基準0.06ppm以下であった。
図23に冷却水の水槽出口(バルク)のオゾン濃度と冷却塔に供給するオゾン溶解水(戻り水)の濃度と冷却水の水槽出口(バルク)のオゾン濃度の関係を示す。
図22と図23の関係から冷却塔の所定の位置の気相オゾン濃度をモニタすることで水中(バルクの)オゾン濃度を推定でき、オゾン殺菌に必要とされる溶存オゾン濃度を推定できる。
オゾン処理期間中の冷却塔近傍のオゾン臭気は6段階臭気強度法の臭気強度1(やっと感知できる臭い(検知閾値濃度)程度であり臭気指数規則による問題のないレベル(臭気強度2.5以下)であった。
供試ポリタンクの水面から垂直に50cmの高さでのオゾン濃度はオゾン濃度計で0.01〜0.06ppmの範囲で環境基準以下の濃度であった。
溶存オゾン濃度を0.5ppm、接触時間60分でオゾン殺菌を一度施すと一般細菌数は2ケ月程度で生菌数は回復するが、一方、レジオネラ菌は4ケ月経過後も検出限界以下(10CFU/100mL)未満)であった。
2 オゾン溶解槽
3 エゼクタ
4 ポンプ
5 オゾン分解塔
6 冷却塔
7 冷却塔水槽
8 冷却塔気相部
9 熱交換器、 9a 導入管、 9b 導出管
10 ポンプ
11 送風機
12 ノズル
21 タッチパネル
22 PID制御ユニット
23 指標モニタ
24 オゾナイザ電源
Claims (8)
- 冷却塔水槽からの水と、オゾナイザで発生したオゾンとを混合してオゾン溶解槽に導入し、前記オゾン溶解槽において気相オゾンを液相に溶解させてオゾン溶解水を生成すると共に、前記オゾン溶解水を前記冷却塔水槽に送り、前記冷却塔水槽の上部から冷却フィンを有する熱交換器に散布した後、前記冷却塔水槽に戻し循環させるように構成された冷却塔のオゾン殺菌装置において、
前記冷却塔水槽を循環する前記オゾン溶解水中の溶存オゾン濃度が0.1 ppmから1 ppmの間になるように制御する制御手段を備えたことを特徴とする冷却塔のオゾン殺菌装置。 - 前記制御手段は、予めパラメータを入力した前記オゾナイザの制御ユニットに、水質、細菌数、気相オゾン濃度のいずれかの指標を測定値として入力し、オゾン殺菌が出来かつ余剰オゾンを最小にするように前記オゾナイザのオゾン発生量を制御することを特徴とする請求項1記載の冷却塔のオゾン殺菌装置。
- 前記制御手段は、前記冷却塔水槽を循環する前記オゾン溶解水中の水質としてpH、温度、電気伝導率、溶存オゾン濃度、硝酸イオン、酸素消費量の少なくとも一つを検出して前記オゾン溶解水へのオゾン注入量またはオゾン注入間隔を決めることを特徴とする請求項1または2記載の冷却塔のオゾン殺菌装置。
- 前記制御手段は、前記冷却塔水槽を循環する前記オゾン溶解水中の細菌密度の指標として、一般細菌、大腸菌群、レジオネラ菌の少なくとも一種の単位体積当りのコロニー数を検出して前記オゾン溶解水へのオゾン注入量またはオゾン注入間隔を決めることを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の冷却塔のオゾン殺菌装置。
- 前記制御手段は、前記冷却塔近傍の気相オゾン濃度を検出して前記オゾン溶解水へのオゾン注入量またはオゾン注入間隔を決めることを特徴とする請求項1から4のいずれか1項に記載の冷却塔のオゾン殺菌装置。
- 前記制御手段は、前記冷却塔水槽を循環する前記オゾン溶解水中の水質の指標と細菌数密度の指標と気相オゾン濃度の少なくとも一つを連続的に検出し、その検出情報に基づき前記オゾン溶解水へのオゾン注入量及びまたはオゾン注入間隔を定めることを特徴とする請求項1から5のいずれか1項に記載の冷却塔のオゾン殺菌装置。
- 前記制御手段は、前記熱交換器の冷却フィンにおける30年間の銅腐食減量が0.2mm以下になるように前記オゾン溶解水へのオゾン注入量を制御することを特徴とする請求項1から6のいずれか1項に記載の冷却塔のオゾン殺菌装置。
- 冷却塔水槽からの水と、オゾナイザで発生したオゾンとを混合したオゾン溶解水を前記冷却塔水槽の上部から熱交換器に散布した後、前記冷却塔水槽に戻し循環させるようにした冷却塔のオゾン殺菌方法において、
前記冷却塔水槽を循環する前記オゾン溶解水中の溶存オゾン濃度を0.1 ppmから1 ppmの間になるように制御することを特徴とする冷却塔のオゾン殺菌方法。
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