JP2014523337A - インサイチュ注入を用いるプレート式反応器 - Google Patents

Abstract

本発明は、その間に反応区画（３）を画定する複数の熱交換プレート（１）を含む化学反応器であって、反応器内で各熱交換プレート（１）は、その間に少なくとも１つの熱交換空間（４）を画定する２つの壁（２ａ、２ｂ）を含み、それぞれの壁（２ａ、２ｂ）は接合領域（５）によって互いに固定されており、反応器はまた反応区画（３）内に物質を注入するための少なくとも１つの注入装置（６）を含み、前記物質注入装置（６）はプレートのそれぞれの接合領域（５）の熱交換プレート（１）を通過する、化学反応器に関する。本発明はまた、この反応器において実行されることが可能な化学反応プロセスにも関する。

Description

本発明は、場合により多段式に、酸素などの物質の反応媒体中へのインサイチュ注入を可能にする、プレート式の幾何形状を有する化学反応器に関する。本発明はまた、前記反応器を用いる化学反応プロセスにも関する。

固定床反応器における、特に不均一触媒作用を伴う、化学反応の使用が知られている。これらの化学反応が高吸熱性または高発熱性であるとき、反応によって吸収または放出される熱の制御は、反応器が利用可能な広い熱交換面を有することを前提としている。

たとえば、固定床化学反応器の従来の幾何形状は、多管幾何形状である。この幾何形状は特に、生産性の損失を生じることになる、触媒の補充および排出のために比較的複雑で長い操作を伴うという不都合を有する。さらに、多管式反応器は、非常に高い製造コスト、ならびに使用する必要のある大量の金属に関わる非常に高い重量を有する。これらの反応器に対する別の制約は、その製造および搬送の方法に関する。これらは工場で製造および検査されるので、後に最終使用場所に搬送されなければならないため、サイズが制限される。

これらの反応器について知られる別の幾何形状は、プレート幾何形状である。プレート反応器において、反応区画は熱交換プレートによって区切られる。欧州特許第０９９５４９１号明細書および欧州特許第１１４７８０７号明細書は、このようなプレート反応器の例を提供している。

別の例は米国特許出願公開第２００５／００２０８５１号明細書に記載されており、これはアクロレイン、メタクロレイン、アクリル酸、またはメタクリル酸を生成するためのＣ_３またはＣ_４前駆体の酸化に使用される、このような反応器を記載している。

米国特許出願公開第２００５／０１５８２１７号明細書もまたこのタイプの反応器を記載しており、ここでは反応を制御するために熱電対が反応区画内に（これらを通過することなく）配置されている。

米国特許出願公開第２００５／０２２６７９３号明細書は熱交換プレートの特定の配置を記載しており、この配置において、温度の制御を改善するために、各プレートの突起部は隣接するプレートの補強材に対向しており、その逆もまた同様である。

最後に、米国特許出願公開第２００６／０２７６３３４号明細書はこのタイプの反応器の別の例を提供しており、ここでは熱交換プレートがひび割れ皮膜（被覆）を含んでいる。

欧州特許第０９９５４９１号明細書 欧州特許第１１４７８０７号明細書 米国特許出願公開第２００５／００２０８５１号明細書 米国特許出願公開第２００５／０１５８２１７号明細書 米国特許出願公開第２００５／０２２６７９３号明細書 米国特許出願公開第２００６／０２７６３３４号明細書

上記全ての反応器は、反応相および／または再生相において、反応器内の温度の十分な制御／管理を可能にしないという不都合を有する。

したがって、固定床反応器の温度をより良く制御できるようにする切実な必要性が存在する。

本発明は第一に、その間に反応区画を画定する複数の熱交換プレートを含む化学反応器に関し、反応器内で各熱交換プレートは、その間に少なくとも１つの熱交換空間を画定する２つの壁を含み、それぞれの壁は接合領域によって互いに固定されており、反応器はまた、反応区画内への物質の注入のための少なくとも１つの装置も含み、前記物質注入装置は、プレートのそれぞれの接合領域の熱交換プレートを通過する。

一実施形態によれば、物質注入装置はガスの注入のための装置であり、好ましくは酸素含有ガスの注入のための装置である。

一実施形態によれば、物質注入装置は、複数の注入オリフィスを有するパイプである。

一実施形態によれば、接合領域は、ストリップ状の、好ましくは平行なストリップ状の、または点状の、熱交換プレート上に配置される。

一実施形態によれば、化学反応器は、好ましくは互いに平行であり、好ましくは物質分配システムに接続された、複数の物質注入装置を含む。

一実施形態によれば、熱交換プレートは、放射状に、または互いに平行になるように、チャンバ内に位置決めされ、好ましくはモジュールとしてグループ分けされる。

本発明はまた、２つの熱交換プレートの間に画定された反応区画の注入口における反応物質の受け入れ、反応区画の排出口における反応生成物の取り出し、および反応区画内への物質の注入を含む化学反応プロセスにも関し、このプロセスにおいて各熱交換プレートは、その間に少なくとも１つの熱交換空間を画定する２つの壁を含み、それぞれの壁は接合領域によって互いに固定されており、物質の注入は、プレートのそれぞれの接合領域の熱交換プレートを通過する少なくとも１つの物質注入装置によって実行される。

一実施形態によれば、反応は不均一触媒タイプであり、触媒は、好ましくは固体粒子の形態で、反応区画内に配置される。

一実施形態によれば、プロセスは、生成の相および触媒の再生の相を交互に含み、物質の注入は、反応相の間および／または再生相の間に実行される。

一実施形態によれば、物質は、反応物質、または触媒化合物、または触媒を再生することが可能な化合物である。

一実施形態によれば、物質は酸素含有ガスである。

一実施形態によれば、物質は、反応区画内の反応物質の経路のいくつかの点で注入される。

一実施形態によれば、プロセスは、上述のような化学反応器内で実行される。

一実施形態によれば、プロセスは、
アクロレインを生成するためのグリセリンの脱水のためのプロセス、または
アクリル酸を生成するための乳酸の脱水のためのプロセス、または
アクリル酸を生成するための３−ヒドロキシプロピオン酸の脱水のためのプロセス、または
メタクリル酸を生成するための３−ヒドロキシイソ酪酸の脱水のためのプロセス、または
メタクリル酸を生成するための、アルファヒドロキシイソ酪酸としても知られる２−ヒドロキシイソ酪酸の脱水のためのプロセス、または
ハイドロフルオロオレフィンの、またはハイドロフルオロカーボンの調製のためのプロセス、好ましくはフルオロプロペンの調製のためのプロセス、および非常に特に好ましくは２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの調製のためのプロセス、である。

本発明は、最新技術の不都合を克服することを可能にする。より具体的には、反応器のいずれの点における温度の制御も改善される、固定床反応器を提供する。

これは、反応区画内へのインサイチュでの物質の注入が、プレートを通過する注入装置によって実行されるプレート反応器の幾何形状によって、達成される。この注入は、インサイチュで反応ストリームの組成または反応条件を変更することによって、組み合わせられた反応区画内の化学的プロセスに対して、より良く制御することができるようにする。

特定の具体的実施形態によれば、本発明はまた、以下に挙げられる有利な特徴のうちの１つ、または好ましくはいくつかも有する。

本発明は、触媒がコークス化による不活性化の影響を受けやすく、燃焼によって再生されなければならない反応の実行に、特に適している。これは、インサイチュで注入される物質として酸素含有ガスを選択することにより、反応器内の温度のより良い均一性を伴って、はるかに迅速な再生を実行することができるからである。さらに、反応器の注入口における高酸素分圧を回避することにより、爆発または暴走の危険性が制限される。

本発明は、数パーセント程度の生産量の増加を達成できるようにする。本発明はまた、再生のための反応器の停止時間を制限することも可能にし、こうして生産性を一般的に２５％から１００％程度向上させる。

本発明の一実施形態による反応器の一部の分解斜視図である。 本発明の一実施形態による反応器における熱交換プレートの詳細の、断面斜視図である。 本発明の一実施形態による反応器における熱交換プレートの詳細の、断面斜視図である。 本発明の一実施形態による反応器の一部の断面図である。 本発明の別の実施形態による反応器における熱交換プレートの詳細の、断面斜視図である。

ここで本発明は、以下の説明においてより詳細に、および非限定的に、記載される。

反応器の概要
主に図１および図４を参照すると、本発明による反応器はチャンバを含み、これは有利なことに基本的に円形断面を備える円筒形であり、その内部には、その間に反応区画３を画定する熱交換プレート１のアセンブリが配置されている。

反応区画３は有利なことに、実行される反応に適した触媒で満たされており、この触媒は好ましくは固体粒子（ビーズ、粒子、または粉末）の形態、あるいは多孔性モノリスの、または多孔性モノリスブロックの形態である。

反応器は少なくとも２つのモードにしたがって動作することができる。すなわち、目的とする化学反応が反応区画内で行われる生産モードと、少なくとも部分的に不活性化された触媒が再生される再生モードである。

本願の文脈において、「反応ストリーム」という表現は広義に理解され、反応区画３を通過するストリームを示しており、反応ストリームの組成は反応区画３の注入口と排出口との間で異なることが理解される。

生成相において、反応区画３の注入口における反応ストリームは、反応物質の全てまたは一部を含み（場合により反応物質の別の部分が、下記に記載される物質注入装置を介して導入されることも可能である）、反応区画３の排出口における反応ストリームは、少なくとも部分的に、反応の生成物を含む。

再生相において、反応区画３の注入口における反応ストリームは、触媒を再生することが可能な１つ以上の化合物を含むことができ、反応区画３の排出口における反応ストリームは、再生の残留物を含む。あるいは、反応区画３の注入口における反応ストリームは、単純な不活性ストリームであってもよい（触媒を再生することが可能な化合物は、下記に記載される物質注入装置６によって注入されることも可能である）。

多管幾何形状と比較して、プレート幾何形状は、製造、使用、および保守のさらなる簡素性を有する。

各熱交換プレート１は、平均平面を画定する。「長さ」という用語は、反応器のチャンバの主軸（通常は円柱軸）に沿ったこの平面内のプレート１の寸法を示し、「幅」という用語は、この同じ平面内の先の寸法に対して直角な、プレート１の寸法を示す。

通常、反応器のチャンバの軸は、垂直方向に沿って位置する。これは、プレート１の長さが垂直方向に沿っていること、およびプレート１の幅および厚みが水平方向に沿っていることを、暗示している。

プレート１の幅は一般的に、製造上の判断によって決定される。これはたとえば１００から２５００ｍｍ、具体的には５００から１５００ｍｍであってもよい。プレート１の長さは、反応に、具体的にはその温度プロファイルに依存する。これはたとえば５００から７０００ｍｍ、具体的には３０００から４０００ｍｍであってもよい。

一実施形態によれば、熱交換プレート１は、チャンバ内の放射状配置にしたがって位置決めされる。このような放射状配置は、たとえば米国特許出願公開第２００５／０２２６７９３号明細書に、具体的には図６に関連して記載されている。この配置は、チャンバが円形断面を備える円筒形であるときに、反応器のチャンバ全体の最適な使用を可能にする。

反応ストリームの流れを簡素化して均一にするために好ましい、上記に対する代替実施形態によれば、（熱交換プレート１の局所的変形を除いて）反応区画３が全体的に均一な厚みを備える体積となるように、熱交換プレート１は基本的に互いに平行に配置される。

この場合、チャンバ内で利用可能な空間のより良い使用を可能にするために、熱交換プレート１および介在する反応区画３を直方体の形状の反応モジュールに分割することが有利になり得る。熱交換プレート１をモジュールにするこのような配置は、たとえば米国特許出願公開第２００５／００２０８５１号明細書に、具体的には図１Ａ、図１Ｃ、図１Ｄ、図１Ｅ、および図１Ｆに関連して、記載されている。

このようなモジュール構造は、たとえばその容量を調節するために反応器内にモジュールの一部のみを取り付けることによって、あるいは反応ストリームからこれらを隔離するためにいくつかのモジュールを閉鎖することによって、必要とされる容量に関して柔軟に反応器を適応させることができるようにする。

モジュールは同じ寸法を有することができ、これはその製造を簡素化する。これらはまた、反応器のチャンバ内の空間の占有を最適化するために、異なる寸法を有することもできる。

好ましくは、モジュールは個別に取り出され、置き換えられ、または交換されることが可能であり、これは保守操作を簡素化する。

各モジュールは好ましくは、たとえば長方形フレーム１０などの適切なガイドによって、チャンバ内で所定位置に保持されて安定化されるが、これに対してモジュールのプレート１は固定手段１１によって固定されることが可能である。様々なモジュールのガイドまたはフレーム１０は、モジュールとモジュールの間のいかなる流れも防止するために、互いに封止されることが可能である。

チャンバの壁と１つまたは複数の隣接するモジュールとの間に位置する中間空間は、この領域におけるいかなる物質の反応または蓄積も防止するために、封止すること（および場合により不活性物質で満たすことおよび加圧）によって、反応区画３から分離されることが可能である。

チャンバ内のモジュールの実装の、およびアセンブリの封止の、様々な可能性のある形態は、米国特許出願公開第２００５／００２０８５１号明細書に、詳細に記載されている。

主に図２から図５を参照すると、各熱交換プレート１は、少なくとも１つの熱交換空間４が間に配置されている、２つの壁２ａ、２ｂで形成されている。壁２ａ、２ｂは、たとえば、全体的に長方形の、ステンレス鋼のシートからなってもよい。壁２ａ、２ｂの厚みは、たとえば１から４ｍｍ、具体的には１．５から３ｍｍ、特に２から２．５ｍｍであってもよい。

２つの壁２ａ、２ｂは、接合領域５によって互いに固定されている。この固定は、たとえば壁２ａ、２ｂを互いに溶接することによって、実行されることが可能である。接合領域５は、いずれの形状であってもよい。

一実施形態によれば、接合領域５は（図１から図４の場合と同様に）点状である。

「点」という用語は本明細書において、熱交換プレート１の全体的なサイズに対して比較的小さいサイズを有する接合領域５を意味すると理解されるが、これは熱交換プレート１の長さ方向および幅方向の両方において該当する。

一例として、点タイプの各接合領域５は、プレートの全幅の５％以下、または１％以下、または０．５％以下の幅、ならびにプレート１の全長の５％以下、または１％以下、または０．５％以下の長さを有する。

このため、「点状」接合領域５は、好ましくは円形／円盤形の形状を有することができるが、場合により多角形の形状（たとえば正方形）を有することもできる。

接合領域５が本願の意味の範囲内で「点」の形状であるとき、これらの点は、たとえば長方形メッシュを有するかまたは正方形メッシュを有するネットワークなど、各熱交換プレート１上の二次元ネットワークにしたがって、あるいはたとえば六角舗装にしたがって、分布させられることが可能である。

特定の実施形態によれば、点状の接合領域５は、平行な列状に分布され、同一の列内の連続する接合領域の間の間隔は、たとえば３０から８０ｍｍ、または３５から７０ｍｍ、または４０から６０ｍｍである。加えて、点の列は好ましくは等距離であり、列間の距離はたとえば５から８０ｍｍ、または８から７０ｍｍ、または１０から６０ｍｍである。点の連続する列は、たとえば全く同一の列の点の間の間隔の半分だけ、列の方向に沿って互いに対してずれてもよい。言い換えると、この場合、列の点は、２列中１列の割合で、列に対して直角になっている。

図５に示される別の実施形態によれば、接合領域５はストリップ、すなわち列の形状である。ストリップは湾曲してもよく、あるいは好ましくは直線状である。（連続する）隣接ストリップは好ましくは互いに平行であり、たとえば等距離である。これらのストリップはたとえば、熱交換プレート１の長さの方向に、またはその幅に沿って、配置されることが可能である。一例として、ストリップ間の距離は、反応器の長さ方向に配置されるときには１００から１５００ｍｍ、および好ましくは４００から１０００ｍｍであってもよく、反応器の幅方向に配置されるときには５から２０００ｍｍ、および好ましくは４０から１２０ｍｍであってもよい。

接合領域５が点の形状であるとき、熱交換プレート１の壁２ａ、２ｂの間の熱交換空間４は一般的に単一の空間である。一方で、接合領域５がストリップの形状であるとき、熱交換プレート１の壁２ａ、２ｂの間の熱交換空間４は一般的に、連続する接合領域５によって区切られた複数のチャネルで構成される。

なお、点状の接合領域５をストリップ状の接合領域５と組み合わせることが可能であることは、特筆すべきである。

上述の接合領域５に加えて、各熱交換プレート１の壁２ａ、２ｂは有利なことに互いに接合され、または熱交換空間４内に熱交換流体を閉じ込めるためにその周囲において封止されている。好ましくは、熱交換空間４内への熱交換流体の侵入のための少なくとも１つの開口部、および熱交換流体の排出のための少なくとも１つの開口部を挿入するために、この接合またはこの封止は完全ではない。

通常、熱交換流体は、反応区画３内に熱を導入するため（吸熱反応の場合）、または反応区画から熱を取り除くために（発熱反応の場合）、各プレート１の熱交換空間４内を循環する。熱交換流体はまた、鉱物油または合成油、たとえばＪａｒｙｔｈｅｒｍまたはＤｏｗｔｈｅｒｍであってもよい。熱交換流体はまた、低融点および高熱容量を有する、たとえば硝酸ナトリウム、硝酸カリウム、および亜硝酸ナトリウムの共融混合物など、溶融硝酸塩および／または亜硝酸塩の混合物であってもよい。好ましくは、熱交換流体は熱除去の目的で使用される。

熱交換流体は具体的には、ヒドラジンまたはアンモニアまたは腐食防止剤など、場合により添加物を含む水溶液であってもよい。熱交換空間４内の熱交換流体の循環は、隣接する反応区画３の反応ストリームの循環に対して、並流または逆流または横断（交差）タイプであってもよい。

最適な熱伝達のため、熱交換流体は熱交換空間４を通過している間、その状態を部分的に変化させる。たとえば、発熱反応の場合には、少なくとも部分的に液体状態から気相状態に変化する。

熱交換空間４内の熱交換流体の存在を可能にするために、熱交換プレート１の壁２ａ、２ｂは、接合領域５から所定距離で変形（膨張）する。言い換えると、各熱交換プレート１は使用中、壁２ａ、２ｂの接合領域５における最小厚みの部分（または陥凹）、および壁２ａ、２ｂの接合領域５から所定距離における最大厚みの部分（または突起１２）を含む。

それぞれのプレート１の突起１２が整列するように、およびそれぞれのプレート１の陥凹がプレートに対して直角に整列するように、プレート１上に接合領域５を配置して、連続する熱交換プレート１を揃えることが、可能である。このような配置は、プレート１に対して直角な、下記に記載される物質注入装置６の実装を容易にする。

しかしながら、それぞれのプレート１の突起１２がずれるように、およびそれぞれのプレート１の陥凹がずれるように、プレート１上に接合領域５を配置して、連続する熱交換プレート１を揃えることも、可能である。たとえば、各プレート１の突起１２は、その隣接する１つまたは複数のプレート１の陥凹をプレート１に対して直角に、またはその逆に、揃えられることが可能である。このような配置は、反応区画３の厚みのばらつきを減少させることを可能にする。米国特許出願公開第２００５／０２２６７９３号明細書は、このタイプの配置の一例を提供している。しかしながら本発明の文脈では、この配置は、下記に記載される物質注入装置６がプレート１に対して直角な方向に傾斜して位置決めされることを必要とし、これは反応器の設計を複雑にする可能性がある。

通常、反応区画３の最小厚み（つまり、隣接するプレートが少なくとも離間している１つまたは複数の点での厚み）は、８から１５０ｍｍ、たとえば１０から１００ｍｍ、具体的には１２から５０ｍｍ、特に１４から２５ｍｍ、および実例としては１６から２０ｍｍである。いずれにせよ、反応区画３の厚みは、たとえば粒子の形状の触媒で反応区画３を満たすことができるようにするため、適合されなければならない。触媒粒子は一般的に１から１０ｍｍ、たとえばおよそ５ｍｍのサイズ（Ｄｖ５０）を有する。反応区画３の厚みは、これらを容易に満たすことができるようにするために、少なくとも３から５粒程度とすることが望ましい。たとえば２０ｍｍの厚みのモノリシックブロックとしての触媒形態も、使用してもよい。

反応器の内部で異なる厚みを有する反応区画３を提供することも、可能である。

反応区画３は、封止によって互いに隔離されることが可能であり、そうでなければこれらはその末端を介して連通することができる。

プレート１の変形、およびプレート１の関連するずれを制限するために、連続する熱交換プレート１の間に、離間要素が設けられてもよい。

熱交換流体を分配するためのシステム、および熱交換流体を収集するためのシステムが、熱交換プレート１の両側に設けられる。たとえば、モジュール式分配システムおよびモジュール式収集システムを提供することが可能である。

熱交換流体は、熱交換空間４内で自然に、または強制的に、循環することができる。この第二のケースでは、ポンピング手段が注入口に設けられてもよい。

熱膨張接合部が、チャンバ上に（その周囲に、および／または末端に）設けられてもよい。上述の分配システムは有利なことに、熱膨張を補完できるようにする、湾曲または傾斜部分を有する。

反応ストリームの分配のためのシステム９および反応ストリームを収集するためのシステム（図示せず）は、反応区画３の両側に設けられる。たとえば、モジュール式分配システムおよびモジュール式収集システムを提供することが可能である。反応ストリームは、液体または気体または混合タイプであってもよい。反応ストリームは、チャンバに対して上部から下向きに、または底部から上向きに、循環することができる。

触媒保持手段（通常は有孔プレート）は、反応区画３の注入口および排出口に設けられる。

熱交換流体および／または反応ストリームを所定の経路に沿って強制的に流すために、反応区画３および／または熱交換空間４内にバフリングを設けることが可能である。

反応区画内へのインサイチュでの物質の注入
本発明は、反応区画３内に少なくとも１つ、好ましくは複数の、物質注入装置６を設ける。物質注入装置６は、熱交換プレート１、および熱交換プレート１の間の反応区画３を、通過する。

実施するのが特に容易な、図示される実施形態によれば、物質注入装置６は、基本的に互いに平行であって、好ましくは熱交換プレート１に対して直角な、物質注入パイプ６である。

物質注入パイプ６は、たとえばステンレス鋼から、または多孔質セラミックから製造されることが可能である。

物質注入パイプ６は、上述の接合領域５において熱交換プレート１を通過する。このため、熱交換流体によって占有される熱交換空間４と、反応ストリームによって占有される反応区画３との間の連通のいかなる危険性も、回避される。

このために、接合領域５は、熱交換空間４の漏れ防止性を損なうことなくこれらの接合領域５内に開口部７が穿孔されるようにするのに十分な寸法を有する必要があり、開口部７は、物質注入パイプ６の通過に適している。

物質注入パイプ６は、（組み立てを許容するのに十分な剛性を持たせるために）たとえば１０から１００ｍｍ、および好ましくは２０から５０ｍｍの直径を有する。たとえば円形の溶接部からなる接合領域５は、好ましくは、物質注入パイプ６よりもわずかに（たとえば１から５ｍｍ）大きい直径を備えるそれぞれの開口部７を、その中心に有する。

封止手段は、反応区画３の間のいかなる連通も防止することが望ましい場合に、接合領域５上の開口部７の物質注入パイプ６の周りに設けられてもよい。

さらに、各物質注入パイプ６は物質注入手段を含み、これは、好ましくは反応区画３を通過するその全長にわたる、単純なオリフィスであってもよい。

物質注入パイプ６の全ては、（それ自体が注入される物質の供給源に接続されている）少なくとも１つの物質分配システム８に接続されることが可能である。モジュール間で独立した物質分配システム、または全てのモジュール向けに単一の物質分配システムを提供することが、可能である。場合により、たとえばモジュールごとに１つずつなど、少なくとも１つまたはいくつかの物質収集システム（図示せず）もまた、（１つまたは複数の）物質分配システム８に対して物質注入パイプ６の反対の末端に設けられる。これは、パイプ６内を循環している物質ストリームの一部のみが、通過してきた反応区画３内に侵入することが望ましいときに（たとえば任意の注入点において十分な圧力を保証するために）、有用であることを証明している。

接合領域５が点の形状であるとき、各接合領域５を通過する物質注入装置６を提供することが可能であり、あるいはいくつかの接合領域５のみを通過する物質注入装置６を提供することが可能であり、すると他方の接合領域５は好ましくは開口部７を回避する。図１から図４に示されているのは、この実施形態である。

接合領域５がストリップの形状であるとき、各ストリップを通過する物質注入装置６を提供することが可能であり、あるいはいくつかのストリップのみを通過する物質注入装置６を提供することが可能であり、すると他方のストリップは好ましくは開口部７を回避する。全く同一のストリップを通過するいくつかの物質注入装置６を提供することもまた可能であり、これには、これを通過する物質注入装置６の数に適した数の開口部が穿孔される。

好ましくは、物質注入装置６の配置は、反応区画３内への物質の基本的に均質な注入を可能にする。

物質注入装置によって反応区画３内に注入される物質は、気体または液体またはこれら２つの混合物であってもよい。

これは、反応物質、または触媒化合物、または反応区画３内に存在する触媒を再生することが可能な化合物であってもよい。

生成相の間のみ、または再生相の間のみ、または両方の相の間に、反応区画３内に物質を注入することが可能である。

時間をかけて異なる物質を注入することも可能である（たとえば、反応器が生成相で動作しているときに第一の物質、および反応器が再生相で動作しているときに第二の物質）。

好ましくは、注入される物質は酸素含有ガス、たとえば実質的に純粋な酸素、または空気、または不活性ガスと酸素との混合物である。

これは、触媒がコークス化によって不活性化される反応について、再生相の間の酸素の注入が燃焼およびひいては触媒の再生を実行可能にするからであり、これは全ての反応区画内の温度のより良い制御、およびさらなる安全を伴って、実行される。具体的には、こうして触媒床全体を通じての高温前部の移動を回避することが可能である。加えて、生成相の間の酸素の注入は、やはり改善された温度の制御および安全性に関する上述の利点を伴って、触媒の不活性化の持続時間を延長できるようにする。

酸素の注入はまた触媒にとっても有用であり、その再生は酸素化を伴い、たとえばアクロレインを生成するためのプロピレンの、およびメタクロレインを生成するためのイソブテン／ｔ−ブタノールの酸化に使用されるモリブデン酸ビスマス型の触媒、またはホルムアルデヒドを生成するためのメタノールの酸化、アセトアルデヒドを生成するためのエタノールの酸化、ジメトキシメタンを生成するためのメタノールの酸化、ジエトキシエタンを生成するためのエタノールの酸化などの、複数の反応に使用されるモリブデン酸鉄型の触媒がある。

注入される物質の別の例は、特にフッ素化反応の実行の文脈においては、塩素である。これは、生成相における塩素の注入が、触媒が不活性化される反応を抑制できるようにするからである。

必要であれば、注入物質のストリームは、注入部位にしたがって異なるように調整されることが可能である。ポンピングまたは圧縮手段および弁は、各物質注入装置６内および各反応区画３内の物質の流量を調節できるようにする。

本発明によって実行可能な反応
本発明は、再生可能起源のアクリル酸の生成、具体的にはアクロレインを生成するためのグリセリンの脱水の第一段階、続いてこうして得られたアクロレインの気相での酸化の段階を含む、グリセリンからのアクリル酸の生成のために、あるいは２−ヒドロキシプロピオン酸（乳酸）または３−ヒドロキシプロピオン酸およびこれらのエステルの脱水によるアクリル酸の生成において、有利に採用される。

本発明は、特にアクロレインを生成するためのグリセリンの脱水のプロセスを実行することを可能にする。このタイプのプロセスにおいて、グリセリンは、重量比で２０から９５％の濃度の水溶液の形態で供給される。グリセリンがより濃縮されるほど、触媒がコークスを形成する傾向が強くなり、このため定期的に触媒を再生する必要がある。国際公開第２００６／０８７０８３号に記載されるプロセスによれば、反応は酸素の存在下で有利に実行され、グリセリンの脱水のための反応に酸素を加えることで、触媒の寿命を延長し、再生に間隔を空けることができるようにする。

反応は通常、２２０から３５０℃、および好ましくは２８０から３２０℃の温度で、ならびに大気圧から数バール（たとえば５）まで変化する圧力で、実行される。反応物質の濃度は部分的に、可燃限界によって決定または付与される。先行技術による反応器では、Ｏ_２／不活性ガス／グリセリン／蒸気ガス混合物の可燃限界が、気相におけるグリセリンおよび酸素の低濃度を規定する。

本発明の反応器を用いると、追加の酸素がインサイチュの注入によって導入されるので、先行技術の反応器よりもグリセリンが濃い混合物を採用することができる。たとえば、グリセリン６％および酸素１から２％、を含む混合物を使用することが可能であり、残りはインサイチュで導入される。

この反応に使用されることが可能な触媒は、具体的には、たとえば欧州特許第１８４８６８１号明細書、国際公開第２００９／１２８５５号、国際公開第２００９／０４４０８１号、または国際公開第２０１０／０４６２２７号に記載されるような、＋２未満のハメット酸度を有する、酸触媒である。多くの酸触媒が、この反応に適していると思われる。リン酸化ジルコニア、タングステン化ジルコニア、シリカジルコニア、タングステン酸塩またはリンタングステン酸塩またはシリコタングステン酸塩を含浸したチタンまたはスズ酸化物、リン酸化アルミナまたはシリカ、ヘテロポリ酸またはヘテロポリ酸塩、リン酸鉄および助触媒を含むリン酸鉄が、言及される。

このプロセスの文脈において、触媒は、具体的にはコークス化による、不活性化を受ける。しかしながら、この不活性化は、生成相における、反応器の反応区画内へのインサイチュでの酸素の注入によって、遅延可能である。反応器注入口におけるＯ_２／グリセリンのモル比は０．１から１．５（好ましくは０．３から１．０）であり、酸素分圧は７％未満である。分子酸素の、空気の、または酸素と反応用に不活性のガスとの混合物の形態での補充酸素の追加は、反応器の全長にわたって分散される。好ましくは、２から１０の注入部位が、反応器の全長にわたって設けられる。したがって、反応器に沿って追加される酸素の累積分圧は、１から１０％である。

さらに、再生相において、反応器の反応区画内へのインサイチュでの酸素の注入は、安全かつ制御されたやり方で触媒を再生することを、可能にする。

一般的に、再生相において、触媒を不可逆的に損傷し、反応器さえも損傷する可能性のある、触媒の非常に高い温度上昇を生じることになる、反応の暴走のための条件を抑制するために、触媒の温度を適切に制御する必要がある。このため、ガス蒸気を非常に薄く希釈することによって、および／または蒸気またはＣＯ_２等の不活性熱交換化合物を添加することによって、触媒が到達することが可能な温度を制限することを、目的とする。すると再生は、高温前部がコークスの燃焼に対応する触媒床を通って移動する際に、非常に長い時間をかける。このため、コークスの燃焼による再生の反応を加速することが、望ましい。この再生は、温度および／または酸素分圧を上昇させることによって加速可能であるが、しかしそうすると、上記に挙げられた不都合に遭遇する危険性がある。本発明の反応器は、反応器のいくつかの点において酸素の添加の間隔を空けること、および結果的に反応器内の高温前部を拡大しながら再生を実行することを、可能にする。このため、複数の列で、好ましくは反応器の長さの５％から３３％、好ましくは反応器の長さの１０％から２０％ごとに間隔を空けた列で、酸素を注入することが望ましい。

本発明はまた、アクリル酸を生成するための乳酸または３−ヒドロキシプロピオン酸（およびこれらの対応するエステル）の脱水のためのプロセスを実行することも、可能にする。

乳酸は２１７℃近傍の沸点を有し、３−ヒドロキシプロピオン酸は２７９℃近傍の沸点を有する（計算値）。空気中の乳酸の可燃限界は３．１％（下限）および１８％（上限）である。乳酸のメチルエステルは、１．１％および３．６％の可燃限界で、１４５℃の沸点を有する（これは酸よりも優れた使用柔軟性をもたらす）。３−ヒドロキシプロピオン酸のメチルエステルは、１７９℃（計算値としては１８０℃）の沸点を有する。乳酸のエチルエステルは、１５４℃の沸点と、１．６％および１０．６％の可燃限界とを有する。３−ヒドロキシプロピオン酸のエチルエステルは、１８７．５℃の沸点を有する。

これらの反応においては、グリセリンの脱水と実質的に同じ反応器構成が使用される。脱水条件は、２２０から４００℃、および好ましくは２５０から３５０℃の温度、ならびに０．５から５バールの圧力である。

これらの反応に適していると思われる触媒は、具体的には＋２未満のハメット酸度を有する、酸触媒である。触媒は、自然または合成のケイ酸含有物質または酸性ゼオライト；一酸、二酸、三酸、または多酸無機酸で被覆された、酸化物などの無機担体；具体的にはＷ、Ｍｏ、およびＶからなる群より選択された少なくとも１つの元素を含む、酸化物または混合酸化物またはヘテロポリ酸またはヘテロポリ酸塩、から選択されることが可能である。混合酸化物の中でも、鉄およびリンに基づくもの、ならびにセシウム、リン、およびタングステンに基づくものが、特に言及されてよい。

これらの反応にやはり適していると思われるその他の触媒は、アルカリ金属、アルカリ土類金属、および希土類金属のリン酸塩および／または硫酸塩、ならびにこれらの混合物から得られる。したがってこの群は、リン酸ランタンおよびオキシリン酸塩、リン酸ナトリウム、リン酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム、および対応するリン酸水素、リン酸アルミニウム、リン酸ホウ素を含む。上述の活物質の全ては、アルミナ、酸化チタン、酸化ジルコニウム、またはシリカ、ならびに対応する混合酸化物、および炭化ケイ素などの、いずれのタイプの担体上にも含浸または被覆されることが可能である。

乳酸または３−ヒドロキシプロピオン酸の分圧は一般的に１％から１０％、および好ましくは２％から６％である。

やはりこれらの反応の文脈において、触媒は、具体的にはコークス化による、不活性化を受ける。この不活性化は、生成相において、反応器の反応区画内にインサイチュで酸素を注入することによって、遅延可能である。酸素の注入に関する条件は、グリセリンの脱水に関連して先に記載されたものと同じである。

さらに、再生相において、反応器の反応区画内へのインサイチュでの酸素の注入は、安全かつ制御されたやり方で触媒を再生することを、可能にする。酸素の注入に関する条件は、グリセリンの脱水に関連して先に記載されたものと同じである。

本発明はまた、メタクリル酸を生成するための、２−ヒドロキシイソ酪酸または３−ヒドロキシイソ酪酸の脱水のプロセスを実行することも、可能にする。

このタイプの反応には、グリセリンの脱水用と実質的に同じ反応器構成が使用される。脱水条件は、２００から４００℃、および好ましくは２５０から３５０℃の温度、ならびに０．５から５バールの圧力である。これらの反応に適していると思われる触媒は、具体的には＋２未満のハメット酸度を有する、酸触媒である。触媒は、自然または合成のケイ酸含有物質または酸性ゼオライト；一酸、二酸、三酸、または多酸無機酸で被覆された、酸化物などの無機担体；具体的にはＷ、Ｍｏ、およびＶからなる群より選択された少なくとも１つの元素を含む、酸化物または混合酸化物またはヘテロポリ酸またはヘテロポリ酸塩、から選択されることが可能である。混合酸化物の中でも、鉄およびリンに基づくもの、ならびにセシウム、リン、およびタングステンに基づくものが、特に言及されてよい。

この反応にやはり適していると思われる触媒は、アルカリ金属、アルカリ土類金属、および希土類金属のリン酸塩および／または硫酸塩、ならびにこれらの混合物から得られる。したがってこの群は、リン酸ランタンおよびオキシリン酸塩、リン酸ナトリウム、リン酸カルシウム、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウム、および対応するリン酸水素、リン酸アルミニウム、リン酸ホウ素を含む。上述の活物質の全ては、アルミナ、酸化チタン、酸化ジルコニウム、またはシリカ、ならびに対応する混合酸化物、および炭化ケイ素などの、いずれのタイプの担体上にも含浸または被覆されることが可能である。

（２−または３−）ヒドロキシプロピオン酸の分圧は一般的に１％から１０％、および好ましくは２％から６％である。

やはりこれらの反応の文脈において、触媒は、具体的にはコークス化による、不活性化を受ける。この不活性化は、生成相において、反応器の反応区画内にインサイチュで酸素を注入することによって、遅延可能である。酸素の注入に関する条件は、グリセリンの脱水に関連して先に記載されたものと同じである。

さらに、再生相において、反応器の反応区画内へのインサイチュでの酸素の注入は、安全かつ制御されたやり方で触媒を再生することを、可能にする。酸素の注入に関する条件は、グリセリンの脱水に関連して先に記載されたものと同じである。

本発明はまた、ホルムアルデヒドまたはジメトキシメタンを生成するためのメタノールの酸化、アセトアルデヒドまたはジエトキシエタンを生成するためのエタノールの酸化、無水フタル酸を生成するためのオルトキシレンまたはナフタレンの酸化、あるいは無水マレイン酸を生成するためのベンゼン、ブテン、ブタノール、またはブタンの酸化などの、選択的酸化を実行することも、可能にする。

これらの酸化反応において、共通の問題は、反応器の暴走の危険性および爆発の危険性を確実に制限しながら、炭化水素反応物質の完全な変換または少なくとも最大限可能な変換を保証するのに十分な量の酸素（またはその他の酸化剤）の、反応器注入口における注入の問題である。選択された解決策は、炭化水素化合物の分圧を制限することによって、反応器の生産性を制限することになってしまう。本発明は、反応器注入口においてより低いＯ_２／炭化水素反応物質比を用いることを可能にし、反応に必要な酸素の残りは注入装置によって導入される。

ホルムアルデヒドまたはジメトキシメタンを生成するためのメタノールの酸化、およびアセトアルデヒドまたはジエトキシエタンを生成するためのエタノールの酸化の反応の場合、適していると思われる触媒は、ビスマス、バナジウム、タングステン、銅、ニッケル、またはコバルトら選択された金属を含む酸化鉄モリブデンまたは酸化モリブデンなどの、混合酸化物である。動作条件は、２００から３５０℃、好ましくは２５０から３００℃の温度、ならびに１から５バールの間の圧力である。アルコール分圧は、所望の生成物のタイプに応じて、３％から５０％、好ましくは５％から４０％の、広い範囲内で変動することが可能である。アルデヒドが所望の生成物である場合には、アルコール分圧は３％から１０％の間、および好ましくは５％から９％の間である。アセタールが所望の生成物である場合には、アルコール分圧は１０％から５０％の間、および好ましくは２０％から４０％の間である。

無水フタル酸を生成するためのオルトキシレンおよびナフタレンの酸化の反応の場合には、選択される触媒は好ましくはバナジウム、および好ましくは担持酸化バナジウムを含む。動作条件は、１から５バールの圧力および２８０から４５０℃の反応温度である。

無水マレイン酸を生成するためのブタン、ブテン、ブタノール、およびベンゼンの酸化の反応の場合には、適している触媒は、担持酸化バナジウムの形態の、または担持混合酸化バナジウム／リンの形態の、バナジウムを含む。反応温度は３５０から５００℃であり、圧力は１から５バールである。

アクロレインを生成するためのプロピレンの、またはメタクロレインを生成するためのイソブテンまたはｔｅｒｔ−ブタノールの酸化の反応の場合には、適している触媒は圧倒的にモリブデンからなり、以下の元素から選択される（しかしこれらに限定されない）元素を含む：ニッケル、鉄、コバルト、タングステン、カリウム、ビスマス、アンチモン、またはクロム。反応温度は３２０から４５０℃である。全圧は１から５バールの間である。炭化水素化合物の分圧は５％から１５％の間であり、反応器注入口におけるＯ_２／炭化水素化合物比は０．５から４の間、好ましくは０．８から２の間、より好ましくはやはり１から１．８の間、およびさらに好ましくは１．２から１．６の間である。

アクリル酸を生成するためのアクロレインの、およびメタクリル酸を生成するためのメタクロレインの酸化の反応の場合には、適している触媒は圧倒的にモリブデンからなり、以下の元素から選択される（しかしこれらに限定されない）元素を含む：バナジウム、タングステン、銅、アンチモン、ニオブ、ストロンチウム、リン、または鉄。動作温度は２５０から３５０℃の間であり、全圧は１から５バールである。アルデヒド分圧は５％から１５％の間であり、反応器注入口におけるＯ_２／アルデヒド比は０．３から１．２の間、および好ましくは０．５から１の間である。

本発明によって実行されることが可能なその他の酸化反応は、以下のとおりである。

たとえば３００から４００℃の温度および１から３バールの圧力で、アクロレイン、酢酸、マレイン酸、プロピオン酸、アセトアルデヒド、およびアセトンを副産物とする、プロピレンおよび酸素からのアクリル酸の生成。

たとえば２３０から２９０℃の温度および１０から３０バールの圧力で、アセトアルデヒドおよびホルムアルデヒドを副産物とする、エチレンおよび酸素からの酸化エチレンの生成。

たとえば２２０から３００℃の温度および２から６バールの圧力で、一酸化炭素、クロラール、および様々な塩素化合物を副産物とする、エチレン、塩酸、および酸素からの１，２−ジクロロエタンの生成。

たとえば１７５から２３０℃の温度および１５から３０バールの圧力で、無水マレイン酸、ｏ−トルイル酸、および安息香酸を副産物とする、ｐ−キシレンおよび酸素からのテレフタル酸の生成。

本発明による反応器はまた、アンモニア／酸素／不活性ガス／炭化水素化合物の混合物を伴う、アンモ酸化反応にも適していると思われる。使用可能な炭化水素化合物は、プロピレン、イソブテン、アクロレイン、メタクロレイン、ならびに芳香族化合物も含む。アンモ酸化反応は、対応する酸化温度よりも５０から１００℃高い温度で実行される。本発明による反応器は、注入装置によっていずれかの反応物質を注入することを可能にする。場合により、注入された反応物質は、反応器の長さに沿って交互になっていてもよい。好ましくは、酸素（または空気／富化空気）が注入装置によって注入される。とは言うものの、アクロレインなどのアルデヒドのアンモ酸化反応の場合、注入装置によるアンモニアの多段階注入は、反応器注入口において堆積物を形成する傾向のある副反応を制限できるようにする。

一例として、アクリロニトリル（アセトニトリル、シアン化水素酸、および一酸化炭素を同時生成しながら）は、たとえば４００から５００℃の温度および１から４バールの圧力で、プロピレンおよび／またはプロパン、酸素、およびアンモニアから生成されることが可能である。

本発明はまた、フッ素化プロセス、すなわち塩素化合物からフッ素化化合物を調製するためのプロセスも、実行できるようにする。好ましくは、反応は、塩素化合物をフッ化水素（ＨＦ）と反応させることによって、実行される。

塩素化合物は少なくとも１つの塩素原子を有するいずれの分子であってもよく、フッ素化化合物は少なくとも１つのフッ素原子を有するいずれの分子であってもよい。

好ましくは、塩素化合物は、Ｆ、Ｃｌ、Ｉ、およびＢｒから（好ましくはＦおよびＣｌから）選択される１つ以上の置換基を含む、直線状または分岐状（好ましくは直線状）Ｃ_２またはＣ_３またはＣ_４またはＣ_５アルカンまたはアルケンであり、置換基のうちの少なくとも１つはＣｌである。

好ましくは、フッ素化化合物は、Ｆ、Ｃｌ、Ｉ、およびＢｒから（好ましくはＦおよびＣｌから）選択される１つ以上の置換基を含む、直線状または分岐状（好ましくは直線状）Ｃ_２またはＣ_３またはＣ_４またはＣ_５アルカンまたはアルケンであり、置換基のうちの少なくとも１つはＦである。

さらに好ましくは、塩素化合物は、Ｆ、Ｃｌ、Ｉ、およびＢｒから（好ましくはＦおよびＣｌから）選択される１つ以上の置換基を含むＣ_３アルカンまたはアルケンであって、置換基のうちの少なくとも１つはＣｌであり、フッ素化化合物はＦ、Ｃｌ、Ｉ、およびＢｒから（好ましくはＦおよびＣｌから）選択される１つ以上の置換基を含むＣ_３アルカンであって、置換基のうちの少なくとも１つはＦである。

あるいは、塩素化合物はＦ、Ｃｌ、Ｉ、およびＢｒから（好ましくはＦおよびＣｌから）選択される１つ以上の置換基を含むＣ_４アルカンまたはアルケンであって、置換基のうちの少なくとも１つはＣｌであり、フッ素化化合物はＦ、Ｃｌ、Ｉ、およびＢｒから（好ましくはＦおよびＣｌから）選択される１つ以上の置換基を含むＣ_４アルケンであって、置換基のうちの少なくとも１つはＦである。

一実施形態によれば、フッ素化化合物はハイドロフルオロオレフィンである（したがってＣｌ置換基を含まない）。

好ましくは、反応の間、塩素化合物の少なくとも１つのＣｌ置換基はＦ置換基に置き換えられる。

塩素化合物からフッ素化化合物への変換は、直接変換（一段階のみの、または動作条件の１つの組み合わせのみによる）、および間接変換（２つ以上の段階の、または動作条件の２つ以上の組み合わせを用いる）を含む。

特に好ましいフッ素化反応は、
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）を生成するための２−クロロ−３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン（ＨＦＣＯ−１２３３ｘｆ）の、
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）を生成するための１，１，１，２，３−ペンタクロロプロパン（ＨＣＣ−２４０ｄｂ）の、
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）を生成するための１，１，２，２，３−ペンタクロロプロパン（ＨＣＣ−２４０ａａ）の、
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）を生成するための２，３−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２４３ｄｂ）の、
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）を生成するための１，１，２，３‐テトラクロロ−１−プロペン（ＨＣＯ−１２３０ｘａ）の、
２，３，３，３−テトラフルオロ−１−プロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）を生成するための２，３，３，３−テトラクロロ−１−プロペン（ＨＣＯ−１２３０ｘｆ）の、
２−クロロ−３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン（ＨＦＣＯ−１２３３ｘｆ）を生成するための１，１，１，２，３−ペンタクロロプロパン（ＨＣＣ−２４０ｄｂ）の、
２−クロロ−３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン（ＨＦＣＯ−１２３３ｘｆ）を生成するための１，１，２，２，３−ペンタクロロプロパン（ＨＣＣ−２４０ａａ）の、
２−クロロ−３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン（ＨＦＣＯ−１２３３ｘｆ）を生成するための２，３−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２４３ｄｂ）の、
２−クロロ−３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン（ＨＦＣＯ−１２３３ｘｆ）を生成するための１，１，２，３‐テトラクロロ−１−プロペン（ＨＣＯ−１２３０ｘａ）の、
２−クロロ−３，３，３−トリフルオロ−１−プロペン（ＨＦＣＯ−１２３３ｘｆ）を生成するための２，３，３，３−テトラクロロ−１−プロペン（ＨＣＯ−１２３０ｘｆ）の、反応である。

フッ素化反応は、典型的に３：１から１５０：１のＨＦモル比で、６から１００秒の接触時間で、および大気圧から２０バールの圧力で、実行されることが可能である。反応の温度は２００から４５０℃が可能である。

ＨＦＣＯ−１２３３ｘｆからＨＦＯ−１２３４ｙｆを調製することを可能にするプロセスの具体例が、国際公開第２０１０／１２３１５４号に見られる。このプロセスは、本発明の反応器を用いて実行されることが可能である。

上記のフッ素化反応に使用される触媒は、担持されてもされなくてもよい。

これはたとえば金属触媒、すなわち元素金属、金属酸化物、金属ハロゲン化物、および／または金属塩タイプ、具体的にはこのような金属の遷移金属酸化物またはハロゲン化物またはオキシハライドであってもよい。

これは具体的にはハロゲン化アンチモン、ハロゲン化スズ、ハロゲン化タリウム、ハロゲン化チタン、ハロゲン化鉄、およびこれらの組み合わせであってもよい。たとえばＳｂＣｌ_５、ＳｂＣｌ_３、ＳｂＦ_５、ＳｎＣｌ_４、ＴｉＣｌ_４、ＦｅＣｌ_３、およびこれらの組み合わせなど、金属塩化物およびフッ化物が好ましい。

その他の適切な触媒は、オキシフッ化クロム、Ｃｒ_２Ｏ_３（場合によりフッ素化処理される）などの酸化クロム、フッ化クロム、およびこれらの組み合わせなど、クロムに基づくものである。

その他の可能な触媒は、アルミニウムに基づくもの（たとえばＡｌＦ_３、Ａｌ_２Ｏ_３、およびオキシフッ化アルミニウム）である。

触媒は、フッ素化アルミナ、フッ素化酸化チタン、フッ素化ステンレス鋼、活性炭および黒鉛から選択されることが可能である。

これは、クロムとマグネシウムの混合物（元素、塩、酸化物、またはハロゲン化物の形態）、またはクロムと別の金属の混合物（元素、塩、酸化物、またはハロゲン化物の形態）であってもよい。

これはまた、担体上に金属を含む触媒であってもよい。

金属は、周期表の３、４、５、６、７、８、９、および１３族から選択されることが可能であり、具体的にはＡｌ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｚｎ、Ｔｉ、Ｖ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐｄ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ、Ｚｒ、Ｍｏ、Ｒｅ、Ｓｃ、Ｙ、Ｌａ、Ｈｆ、Ｃｕ、Ａｇ、Ａｕ、Ｇｅ、Ｓｎ、Ｐｂ、またはＭｇ、特にＡｌ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｎｉ、またはＣｏであってもよい。これはランタニド（周期表の５８から７１の金属）であってもよい。触媒の金属は、その活性化またはその再生の間に、たとえば酸化物、ハロゲン化物（フッ化物、臭化物、塩化物）、オキシハロゲン化物、または擬ハロゲン化物（シアン化物、シアン酸塩、チオシアン酸塩）など、金属誘導体に変換されることが可能である。

担体は、アルミニウム、ハロゲン化アルミニウムおよびオキシハロゲン化アルミニウム、アルミナ、活性アルミナ、フッ素化アルミナ、フッ化アルミニウム、活性炭（フッ素化または非フッ素化）、および黒鉛（場合によりフッ素化）から選択されることが可能である。

触媒はたとえば、金属の可溶性化合物（たとえば硝酸塩または塩化物）の溶液中の担体の浸漬によって調製されることが可能であり、あるいは溶液が担体上に噴霧されることも可能である。担体は乾燥させられ、担体または金属を部分的にまたは完全にハロゲン化するために、加熱を伴って蒸気状態のハロゲン化剤（たとえば、フッ化水素、塩酸、クロロフルオロハイドロカーボン、あるいはやはりＳｉＦ_４、ＣＣｌ_３Ｆ、ＣＣｌ_２Ｆ、ＣＨＦ_３、またはＣＣｌ_２ＦＣＣｌＦ_２）と接触させられることが可能である。

担持触媒の例は、炭素上に担持されるＦｅＣｌ_３、炭素上に担持されるアルミナ、炭素上に担持されるフッ化アルミニウム、炭素上に担持されるフッ化アルミナ、フッ化アルミニウム上に担持されるフッ化マグネシウム、フッ化アルミニウム上に担持されるより一般的な金属（元素金属、金属酸化物、金属ハロゲン化物、および／または金属塩）、アルミナ上に担持される金属、炭素上に担持される金属、または金属の混合物である。

担持触媒のその他の例は、Ｃｒ_２Ｏ_３上に担持されるハロゲン化マグネシウムまたはハロゲン化亜鉛、炭素上に担持されるハロゲン化クロム（ＩＩＩ）、黒鉛上に担持されるクロムおよびマグネシウムの混合物（元素、酸化物、ハロゲン化物、または塩の形態）、フッ化アルミニウムなど、黒鉛またはアルミナまたはハロゲン化アルミニウム上に担持されるクロムおよびその他の金属の混合物（元素、塩、酸化物、またはハロゲン化物の形態）である。

担持触媒の総金属含有量は、（触媒の総重量に対して）好ましくは重量比で０．１％から２０％、たとえば重量比で０．１％から１０％である。

好適な実施形態は、クロムおよびニッケルの両方を含む担持混合触媒である、特定の触媒を使用する。Ｃｒ：Ｎｉのモル比（金属元素に対して）は一般的に０．５から５、たとえば０．７から２、具体的には１前後である。触媒は、重量比で０．５％から２０％のクロムおよび０．５％から２０％のニッケルを含むことができ、好ましくはいずれの金属も２％から２％から１０％である。この点に関して、国際公開第２００９／１１８６２８号、特に４ページ３０行目から７ページ１６行目までの触媒の記述が、参照されてもよい。

有利な触媒は、結晶質アルファ−酸化クロムタイプのクロム化合物を含むクロム系触媒であり、アルファ−酸化クロム格子の原子のおよそ０．０５％から６％が３価コバルト原子に置き換えられている（場合によりフッ素化剤で処理される）。この件については、米国特許出願公開第２００５／０２２８２０２号明細書が参照される。

触媒はフッ素化を受けることができる。フッ素化の一例として、アルミナを加熱しながらフッ化水素と接触させることによって、または周囲温度でフッ化水素水溶液を噴霧することによって、またはアルミナを溶液中に浸漬することによって、および後に乾燥することによって、フッ素化アルミナを調製することが可能である。触媒のフッ素化は、本発明による反応器において実行されてもされなくてもよい。フッ素化の間の温度は一般的に２００から４５０℃である。

触媒は場合により、Ｃｏ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ｍｇ、Ｖ、Ｍｏ、Ｔｅ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｔａ、Ｐ、およびＮｉ塩など、低含有量の１つ以上の共触媒を含むことができる。好適な共触媒はニッケルである。別の好適な共触媒はマグネシウムである。

たとえば、非担持クロム系触媒は場合により、コバルト、ニッケル、亜鉛、またはマンガンから選択される１つ以上の低含有量の共触媒を含むことができ、含浸、粉末とその他との混合など、それ自体周知のプロセスによって調製されることが可能である。

存在する場合には、共触媒の量は、重量比で１％から１０％、好ましくは重量比で１％から５％の間で変動してもよい。共触媒は、水溶液または有機溶液からの吸着に続いて溶媒の蒸発など、それ自体周知のプロセスによって触媒に添加されることが可能である。好適な触媒は、共触媒としてニッケルまたは亜鉛を用いる純粋な酸化クロムである。あるいは、微細混合物を生成するために共触媒は摩砕によって触媒と物理的に混合されることが可能である。

別の好適な触媒は、フッ素化アルミナ上に担持される混合クロム／ニッケル触媒である。米国特許第５，７３１，４８１号明細書は、この別の触媒の調製のためのプロセスを記載している。

活性化の前に、触媒は、好ましくは窒素などの乾燥ガスを用いる、乾燥の段階に曝される。乾燥段階は、大気圧から２０バールまでの範囲の圧力で実行されることが可能である。乾燥段階の間の触媒の温度は、２０℃から４００℃、好ましくは１００℃から２００℃の範囲であってもよい。

触媒の活性化は、好ましくはＨＦまたはフルオロ−またはハイドロフルオロアルカンおよび／または酸化剤（好ましくは酸素または塩素）を用いて実行されることが可能である。触媒の再生は、酸化剤（好ましくは酸素または塩素）および場合によりＨＦを用いて、１つ以上の段階で実行されることが可能である。

触媒の不活性化の持続時間を延長するために、たとえば酸化剤および塩素化合物の混合物に対して０．０５ｍｏｌ％から１５ｍｏｌ％の割合で、生成相の間に酸化剤（好ましくは酸素または塩素）を添加することが可能である。

再生段階の間の温度はおよそ２５０から５００℃、および圧力は大気圧からおよそ２０バールであってもよい。酸素と組み合わせてＨＦが使用されるときは、酸素の割合は、ＨＦ／酸素混合物に対して２ｍｏｌ％から９８ｍｏｌ％まで変動することが可能である。

本発明は具体的には、生成相および／または再生相において、ならびに場合により触媒の初期活性化のために、反応器内へのインサイチュでの酸素の（または塩素の）注入を実行することを可能にする。

Claims (14)

1. その間に反応区画（３）を画定する複数の熱交換プレート（１）を含む化学反応器であって、反応器内で各熱交換プレート（１）は、その間に少なくとも１つの熱交換空間（４）を画定する２つの壁（２ａ、２ｂ）を含み、それぞれの壁（２ａ、２ｂ）は接合領域（５）によって互いに固定されており、反応器はまた反応区画（３）内への物質の注入のための少なくとも１つの装置（６）も含み、前記物質注入装置（６）はプレートのそれぞれの接合領域（５）の熱交換プレート（１）を通過する、化学反応器。
2. 物質注入装置（６）がガスの注入のための装置であり、好ましくは酸素含有ガスの注入のための装置である、請求項１に記載の化学反応器。
3. 物質注入装置（６）が、複数の注入オリフィスを有するパイプである、請求項１または２に記載の化学反応器。
4. 接合領域（５）が、ストリップ状の、好ましくは平行なストリップ状の、または点状の、熱交換プレート（１）の上に配置される、請求項１から３のいずれか一項に記載の化学反応器。
5. 好ましくは互いに平行であり、好ましくは物質分配システム（８）に接続された、複数の物質注入装置（６）を含む、請求項１から４のいずれか一項に記載の化学反応器。
6. 熱交換プレート（１）が、放射状に、または互いに平行になるように、チャンバ内に位置決めされ、好ましくはモジュールとしてグループ分けされる、請求項１から５のいずれか一項に記載の化学反応器。
7. ２つの熱交換プレート（１）の間に画定された反応区画（３）の注入口における反応物質の受け入れ、反応区画（３）の排出口における反応生成物の取り出し、および反応区画（３）内への物質の注入を含む化学反応プロセスであって、各熱交換プレート（１）は、その間に少なくとも１つの熱交換空間（４）を画定する２つの壁（２ａ、２ｂ）を含み、それぞれの壁（２ａ、２ｂ）は接合領域（５）によって互いに固定されており、物質の注入は、プレートのそれぞれの接合領域（５）の熱交換プレート（１）を通過する少なくとも１つの物質注入装置（６）よって実行される、化学反応プロセス。
8. 反応が不均一触媒タイプであり、触媒は、好ましくは固体粒子の形態で、反応区画（３）内に配置される、請求項７に記載のプロセス。
9. 生成の相および触媒の再生の相を交互に含み、物質の注入が、反応相の間および／または再生相の間に実行される、請求項７または８に記載のプロセス。
10. 物質が、反応物質、または触媒化合物、または触媒を再生することが可能な化合物である、請求項７から９のいずれか一項に記載のプロセス。
11. 物質が酸素含有ガスである、請求項７から１０のいずれか一項に記載のプロセス。
12. 物質が、反応区画（３）内の反応物質の経路のいくつかの点で注入される、請求項７から１１のいずれか一項に記載のプロセス。
13. 請求項１から６のいずれか一項に記載の化学反応器において実行される、請求項７から１２のいずれか一項に記載のプロセス。
14. アクロレインを生成するためのグリセリンの脱水のためのプロセス、または
    アクリル酸を生成するための乳酸の脱水のためのプロセス、または
    アクリル酸を生成するための３−ヒドロキシプロピオン酸の脱水のためのプロセス、または
    メタクリル酸を生成するための３−ヒドロキシイソ酪酸の脱水のためのプロセス、または
    メタクリル酸を生成するための２−ヒドロキシイソ酪酸の脱水のためのプロセス、または
    塩素化合物のフッ素化化合物への変換のためのプロセス、好ましくはハイドロフルオロオレフィンの、もしくはハイドロフルオロカーボンの調製のためのプロセス、具体的にはフルオロプロペンの調製のためのプロセス、および非常に特に好ましくは２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの調製のためのプロセス、または
    ホルムアルデヒドもしくはジメトキシメタンを生成するためのメタノールの酸化、アセトアルデヒドもしくはジエトキシエタンを生成するためのエタノールの酸化、無水フタル酸を生成するためのオルトキシレンもしくはナフタレンの酸化、無水マレイン酸を生成するためのベンゼン、ブテン、ブタノール、もしくはブタンの酸化、アクロレインを生成するためのプロピレンの酸化、もしくはメタクロレインを生成するためのイソブテンもしくはｔｅｒｔ−ブタノールの酸化などの選択的酸化プロセスである、請求項７から１３のいずれか一項に記載のプロセス。

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