JP2014238995A - 誘導加熱装置 - Google Patents

Abstract

【課題】熱交換器などの金属パイプ８間のピッチが狭い対象物においても効率良く誘導加熱可能が誘導加熱装置を提供する。【解決手段】誘導加熱電源２から供給される電力によって複数のコイル部１ｆ，１ｇ間の被加熱体挿入用隙間１ｈに配置した被加熱体３を誘導加熱する誘導加熱コイル１を具備した誘導加熱装置において、前記加熱コイルの各コイル部は、同一平面上に複数回巻回された平面型スパイラル式で構成され、前記加熱コイルは、前記被加熱体挿入用隙間内に配置された前記被加熱体が、前記加熱コイルの前記複数のコイル部間の中心に配置され、前記加熱コイルの中心線と前記被加熱体の中心線とは直交するように配置されている【選択図】図１

Description

本発明は、金属パイプ同士をロウ付け接合するための、電磁誘導加熱を行う誘導加熱装置に関するものである。

金属パイプのロウ付けが必要なものとして、例えばエアコンなどの熱交換器が挙げられる。図５に熱交換器の一例を示す。アルミニウム等の熱伝導性の良い金属板を多数積層したプレートフィン４と、プレートフィン４を厚み方向に貫通して配置された銅等の金属パイプからなる複数本のチューブ３ａと、チューブ３ａ同士を接続している、Ｕ字又はその他形状の金属パイプからなる継手管３ｂとで構成されている。チューブ３ａ内を巡る冷媒は、プレートフィン４により放熱される。

チューブ３ａと継手管３ｂとは、ロウ付けにより接合する場合が多く、ロウ付けに使用するロウ材の加熱手段としては、ガスバーナー加熱の他に、誘導加熱を用いたものが提案されている（例えば、特許文献１〜３）。

特許文献１における、誘導加熱によるロウ付けの様子を図５に示す。

特許文献１における加熱コイルは、平面視Ｕ状でかつ側面視逆Ｕ状に曲成されており、加熱コイルの平面視Ｕ状の部分を加熱部空間として利用する。これからＵ字型コイル１２と呼ぶ。被加熱体３は、チューブ３ａと継手管３ｂと、チューブ３ａと継手管３ｂの重ね合わせ部に嵌合されたリングロウ３ｃとで構成される。ロウ付けは、被加熱体３を加熱コイルの加熱部空間に配置した状態で誘導加熱を行うことにより行われる。

また、特許文献２では、図６に示すように、誘導加熱コイルのソレノイド型コイル１１を並列に巻き数を増やすように配置することで、加熱効率を向上する取り組みも行われている。図６は、特許文献２における、金属パイプ８の誘導加熱の様子を示している。

しかし、特許文献１における図５で示すようなＵ字型コイル１２を用いて電磁誘導を行った場合、又は、特許文献２における図６で示すようなソレノイド型コイル１１を用いて電磁誘導を行った場合、磁力線がパイプ部材の両端部から放出され、コイル外部の広い範囲に漏出する。このため、誘導加熱の効率が大きく低下してしまい、誘導加熱に必要な時間が長くなってしまう問題がある。

これに対して、特許文献３では、図７に示すように、磁気コア９を用いることで、被加熱パイプ部材８の周辺の磁力線を集中させ、磁束６の漏出を低減させている。図７は、特許文献３の金属パイプ８の誘導加熱の様子を示している。ソレノイド型コイル１１は、磁気コア９に巻きつける形で形成される。磁気コア９には、空気よりも透磁率が高く、磁束が集中しやすいという材料を用いている。これによって、ソレノイド型加熱コイル１１に電流を流して磁束６を発生させると、磁気コア９に磁束６が集中するようになる。磁気コア９の端部に金属パイプ８を近接させることで、金属パイプ８近傍に磁束６が集中するようになり、金属パイプ８の加熱を効率良く行うことができる。

特開平１０―２１６９３０号公報 特許第２９２３９１６号公報 特許第４１５５５７７号公報

しかしながら、金属パイプのロウ付けの対象として例えばエアコンなどの熱交換器は、昨今の小型化高性能化の要求に伴い、熱交換器コアは小さくなる一方、熱交換器用パイプの数は増え、従って、コアの端部に突出するパイプの間隔は段々と狭まる傾向である。前記文献３のような磁気コア９を用いる構成では、熱交換器のパイプのロウ付けにおいては、パイプ間の間隔が小さすぎてパイプ間への磁気コア９の挿入が不可能になり、単独のパイプもしくはパイプ間の間隔が比較的に広い対象物でないと使用できなくなるので、応用面については大きな課題が残る。

また、加熱プロセスの中で、磁気コア９が加熱と冷却とのサイクルに曝され、磁気コア９が破損もしくは劣化してしまう。磁気コア９に用いられる強磁性材料は、耐熱温度が５００度以下のものが多く、これ以上の温度に加熱すると物理的に破損、もしくは磁気特性が劣化してしまうことがある。ロウ付けは５００度を超える温度で行われることが多く、磁気コア９もこれに近い温度まで加熱されることとなる。従って、誘導加熱ロウ付けに磁気コア９を用いる際は、磁気コア９の破損もしくは劣化が起こりやすい。このような高温の誘導加熱においては、磁気コア９は消耗品となり、交換の手間やコストがかかるという課題もあった。

本発明は、前記従来の課題を解決するもので、熱交換器などの金属パイプ間のピッチが狭い対象物においても、効率良く誘導加熱可能な誘導加熱装置を提供することを目的とする。

上記目的を達成するために、本発明の誘導加熱装置は以下のように構成する。

本発明の１つの態様によれば、誘導加熱電源と、
被加熱体挿入用隙間を挟んで複数のコイル部が配置され、前記誘導加熱電源から供給される電力によって、前記被加熱体挿入用隙間内に配置した金属パイプ形状の被加熱体を誘導加熱する誘導加熱コイルとを備え、
前記加熱コイルの各コイル部は、同一平面上に複数回巻回された平面型スパイラル式で構成され、
前記加熱コイルは、前記被加熱体挿入用隙間内に配置された前記被加熱体が、前記加熱コイルの前記複数のコイル部間の中心に配置され、前記加熱コイルの中心線と前記被加熱体の中心線とは直交するように配置されている誘導加熱装置を提供することを特徴とする。

以上のように、本発明の誘導加熱装置によれば、コンパクトな構造で、加熱体周囲の磁力線を集中することができ、熱交換器などの金属パイプ間のピッチが狭い対象物においても、効率を落とすことが無く、誘導加熱を実現することが出来る。

本発明の実施形態にかかる誘導加熱装置の概略斜視図 本発明の前記実施形態にかかる誘導加熱装置の正面図 本発明の前記実施形態にかかる誘導加熱装置の側面図 本発明の前記実施形態にかかる誘導加熱装置の断面図 従来例のソレノイド型コイルにおける誘導加熱装置の断面図 本発明の前記実施形態の変形例にかかる誘導加熱装置の正面図 本発明の前記実施形態の前記変形例にかかる誘導加熱装置の側面図 特許文献１に記載された従来の誘導加熱装置の概略構成図 特許文献２に記載された従来の誘導加熱装置の概略構成図 特許文献３に記載された従来の誘導加熱装置の概略構成図

以下本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。

（構造）
図１に、本発明の１つの実施形態である誘導加熱装置を示す。

誘導加熱装置は、誘導加熱コイル１と、誘導加熱電源２とを備えて構成される。ここでは、誘導加熱装置により加熱される被加熱体３の一例として、熱交換器の金属パイプを例示している。熱交換器は、チューブ(金属パイプ)３ａと継手管(金属パイプ)３ｂの端部とリングロウ３ｃと、プレートフィン４とが組み付けられて構成されている。被加熱体３のうちの誘導加熱装置による接合箇所は、チューブ３ａと継手管３ｂの端部とが連結されて、リングロウ３ｃが配置されている部分である。よって、熱交換器は、被加熱体３を複数個有するとともに、複数の被加熱体３が並列配置されている。

本発明の実施の形態における誘導加熱装置の熱交換器の複数の被加熱体３の中で一つの被加熱体３を加熱コイル１で加熱する状態の正面図を図２Ａに示し、側面図を図２Ｂに示す。

誘導加熱電源２は、ケーブル５を介して加熱コイル１に電力を供給する。

加熱コイル１は、同一平面上にそれぞれ複数回巻回された左右のコイル部１ｆ，１ｇを有する平面型スパイラル式で構成されている。すなわち、左右のコイル部１ｆ，１ｇのそれぞれは、例えば、内巻き部分である内巻きコイル１ａの外側に、内巻きコイル１ａに続く加熱コイル１の外巻き部分である外巻きコイル１ｂが配置され、かつ、内巻きコイル１ａと外巻きコイル１ｂとが同一平面上に配置されている。加熱コイル１は、左右のコイル部１ｆ，１ｇ間の被加熱体挿入用隙間１ｈの中央に被加熱体３が挿入されて、被加熱体３が加熱コイル１の中心に位置可能で被加熱体３の両側に等間隔に左右のコイル部１ｆ，１ｇが配置され、かつ、加熱コイル１の中心線と被加熱体３の軸方向の中心線とは直交になるように配置されている。

加熱コイル１は、被加熱体３を中心に、左右のコイル部１ｆ，１ｇの磁束向きが同じ方向になるように、同じ向きに巻回されて構成されている。

（動作）
前記構成の誘導加熱装置は、以下のように動作する。

まず、加熱コイル１を、加熱コイル１の中央の隙間１ｈに被加熱体３が位置するように配置する。

その後、誘導加熱電源２を通電し、加熱コイル１に電流を通電すると、磁束が発生する。これらの磁束によって、被加熱体３は誘導加熱される。被加熱体３の温度がリングロウ３ｃの融点を超えると、リングロウ３ｃは溶融する。リングロウ３ｃが溶融した後に、誘導加熱電源２の通電を停止する。

その後、リングロウ３ｃが冷却されることで、リングロウ３ｃが固まり、被加熱体３を構成するチューブ３ａと継手管３ｂとが接合されることとなる。

（作用）
以下、本発明の実施の形態の作用を、図１を参照しながら、具体的に説明する。

まず、誘導加熱電源２から電力が加熱コイル１に供給され、その電流によって磁界が発生する。このとき、発生する磁界は、以下の（式１）のビオサバールの法則に従う。

すなわち、環状導体に近いほど磁界は強く、離れるほど弱くなる。

つまり、磁界の強さは距離に反比例する。

．．．．．．．．．．．．．． （式１）
ここで、Ｈ：磁界［Ａ／ｍ］、ｊ：電流密度［Ａ／ｍ^２］、ｒ：コイルからの距離［ｍ］である。

次に、被加熱体３が磁界を受けることにより、誘導起電力が発生する。このとき、誘導起電力は、以下の（式２）のファラデーの電磁誘導の法則に従う。すなわち、磁界が変化するとき、誘導起電力の大きさはその変化率に比例し、その向きは磁界の変化を妨げるような方向で発生する。したがって、（式１）で発生する磁界が大きいほど、磁界の変化も大きくなり、発生する誘導起電力は大きくなる。

．．．．．．．．．．．．．． （式２）

ここで、Ｖ：誘導起電力、Φ：磁界である。

次に、誘導起電力により被加熱体３に誘導電流が流れ、被加熱体３の抵抗によりジュール熱が発生し、加熱される。このとき、ジュール熱は、以下の（式３）のジュールの法則に従う。すなわち、誘導起電力が高いほど強く加熱される。

．．．．．．．．．．．．．． （式３）

ここで、Ｐ：加熱電力、ρ：抵抗率、μ：透磁率、ｆ：周波数、Ｉ：誘導電流である。

以上に示したように、誘導起電力が高いほど被加熱体３が強く加熱される。また、磁界が大きいほど誘導起電力は大きい。したがって、発生する磁界が大きいほど、加熱が強くなるということがわかる。

そこで、加熱コイル１が被加熱体３近傍に発生させる磁界の強さを考え、被加熱体３がどのように誘導加熱されるのかについて説明する。また、本実施形態の効果を示すために、特許文献２での従来の加熱コイルであるソレノイド型コイルを用いた誘導加熱についても説明する。これ以降、従来の加熱コイルをソレノイド型コイル１１と呼ぶ。

加熱コイル１が形成する磁界について説明するために、図３Ａに本実施形態における断面概略図を示す。加熱コイル１の左右のコイル部１ｆ，１ｇのそれぞれの内巻き部分を内巻きコイル１ａとし、加熱コイル１の左右のコイル部１ｆ，１ｇのそれぞれの外巻き部分を外巻きコイル１ｂとする。外巻きコイル１ｂは内巻きコイル１ａに連続して巻回されている。ここで、加熱コイル１を形成する金属パイプ１ｉと、被加熱体３を簡略化して図示した被加熱体３８との距離を、加熱コイル１と被加熱体３８の距離１００とする。

加熱コイル１に電流を流すと、図３Ａの断面に電流が鎖交する。図３Ａから、この断面には電流が８箇所鎖交することがわかる。図３Ａに示すように、被加熱体３８の上部を加熱する４本の金属パイプ１ｉと、被加熱体３８の下部を加熱する４本の金属パイプ１ｉとでは、電流の向きが逆になっている。

これらの電流は、（式１）にしたがってそれぞれ磁界を形成する。これらの磁界によって誘導加熱が行われることとなる。

一方、従来のソレノイド型コイル１１を用いた加熱について説明する。このときの断面概略図を図３Ｂに示す。図３Ｂの断面において、ソレノイド型コイル１１は、距離の異なる２つのコイルに分けて考えることができる。被加熱体３８に近接したコイルを内側加熱コイル１１ａ、内側加熱コイル１１ａよりも被加熱体３８から離れた位置にあるコイルを外側加熱コイル１１ｂと呼ぶことにする。

内側加熱コイル１１ａと被加熱体３８との距離を１０３として図３Ｂに示す。また、外側加熱コイル１１ｂと被加熱体３８の距離を１０４として図３Ｂに示す。なお、内側加熱コイル１１ａと被加熱体３８の距離１０３は、図３Ａの加熱コイル１と被加熱体３８との距離１００と等しい距離とする。

ソレノイド型コイル１１に電流を流すと、図３Ｂの断面に電流が鎖交する。図３Ｂから、この断面に電流が８箇所鎖交することがわかる。

これらの電流は、（式１）にしがってそれぞれ磁界を形成する。これらの磁界によって、誘導加熱が行われることとなる。

図３Ａに示した本実施形態と、図３Ｂに示した従来のコイルを用いた誘導加熱において、両者の距離の関係をまとめると、（式４）のようになる。

加熱コイルと被加熱体の距離１００＝内側加熱コイルと被加熱体の距離１０３＜外側加熱コイルと被加熱体の距離１０４
．．．．．．．．．．．．．． （式４）

本実施形態における加熱コイル１を用いた場合の誘導加熱と、ソレノイド型コイル１１を用いた誘導加熱とを比較する。

まず、それぞれの加熱コイルが発生させる磁界について比較をする。

図３Ａに示す本実施形態では、外巻きコイル１ｂと内巻きコイル１ａとのそれぞれの電流は、加熱コイル１と被加熱体３８との距離１００の距離だけ被加熱体３８から離れている。（式１）から磁界の強さは電流からの距離によって決定されるため、それぞれの電流が被加熱体３８に形成する磁界の大きさは同じとなる。

つまり、加熱コイル１において、
外巻きコイル１ｂが形成する磁界＝内巻きコイル１ａが形成する磁界
となる。

図３Ｂに示すソレノイド型コイル１１を用いた誘導加熱では、内側の電流と外側の電流とで、被加熱体３８との距離が異なる。外側加熱コイル１１ｂと被加熱体３８との距離１０４は、内側加熱コイル１１ａと被加熱体３８との距離１０３よりも大きい。（式１）により、磁界の強さは距離に反比例することから、外側加熱コイル１１ｂの形成する磁界は、内側加熱コイル１１ａの形成する磁界よりも小さい。

つまり、ソレノイド型コイル１１において、
内側コイル１１ａの形成する磁界＞外側コイル１１ｂの形成する磁界
となる。

また、加熱コイル１の外巻きコイル１ｂとソレノイド型コイル１１の内側コイル１１ａの形成する磁界を比較してみると、
外巻きコイル１ｂと被加熱体３８との距離１００と、内側加熱コイル１１ａと被加熱体３８との距離１０３とは等しいため、（式１）より加熱コイル１の外巻きコイル１ｂとソレノイド型コイル１１の内側コイル１１ａが被加熱体３８近傍に形成する磁界は等しくなる。

つまり、加熱コイル１とソレノイド型コイル１１とにおいて、
加熱コイル１の外巻きコイル１ｂの形成する磁界＝加熱コイル１１の内側コイル１１ａの形成する磁界
となる。

また、加熱コイル１の内巻きコイル１ａとソレノイド型コイル１１の外側コイル１１ｂとの形成する磁界を比較してみると、
内巻きコイル１ａと被加熱体３８との距離１００は、外側コイル１１ｂと被加熱体３８との距離１０４よりも小さい。（式１）より、磁界の強さは距離に反比例することから、加熱コイル１の内巻きコイル１ａが被加熱体３８近傍に形成する磁界はソレノイド型コイル１１の外側コイル１１ｂが被加熱体３８近傍に形成する磁界に比べて、大きい。

つまり、加熱コイル１とソレノイド型コイル１１とにおいて、
加熱コイル１の内巻きコイル１ａの形成する磁界＞ソレノイド型コイル１１の外側コイル１１ｂの形成する磁界
となる。

以上をまとめると、（式５）のようになる。

加熱コイル１が形成する磁界＝内巻きコイル１ａが形成する磁界＋外巻きコイル１ｂが形成する磁界とソレノイド型コイル１１が形成する磁界＝内側加熱コイル１１ａが形成する磁界＋外側コイル１１ｂが形成する磁界において
加熱コイル１が形成する磁界＞ソレノイド型コイル１１が形成する磁界となる。
．．．．．．．．．．．．．． （式５）

次に、上述の磁界の関係から、それぞれのコイルが被加熱体３８に与えるジュール熱を比較する。

上述したように、発生する磁界が大きいほど加熱が強くなる。したがって、本実施形態における加熱コイル１の被加熱体３８に与えるジュール熱は、ソレノイド型コイル１１のほうが被加熱体３８に与えるジュール熱に比べて大きくなる。

つまり、
加熱コイル１が被加熱体３８に与えるジュール熱＞ソレノイド型コイル１１が被加熱体３８に与えるジュール熱
となる。

最後に、本実施形態での加熱コイル１とソレノイド型コイル１１で、被加熱体３８の加熱について比較を行う。

本実施形態では、図３Ａの断面に示すように８箇所の電流から被加熱体３８にジュール熱を与える。被加熱体３８は、これらのジュール熱の足し合わせた分だけ温度上昇する。

従来のコイル１１においては、図３Ｂの断面に示すように、４箇所の内側コイル１１ａと４箇所の外側コイル１１ｂとから被加熱体３８にジュール熱を与える。被加熱体３８は、これらのジュール熱を足し合わした分だけ温度上昇する。

外側コイル１１ｂから被加熱体３８に供給されるジュール熱は、他の２つと比べて小さい。したがって、本実施形態の方が、ソレノイド型コイル１１を用いた誘導加熱よりも多くのジュール熱を供給することになり、温度上昇も大きい。

以上から、本実施形態の方が、従来のコイル１１を用いた誘導加熱よりも加熱効率が良いことがわかる。

上記のように、ビオサバールの法則により、加熱コイルは導体に近いほど磁界は強く、離れるほど弱くなる。

本実施形態の誘導加熱装置では、加熱コイル１の被加熱体３に対する配置が最も近くなるように、加熱コイル１の左右のコイル部１ｆ，１ｇは、それぞれ、１つの平面上でコイルを渦巻き状に巻いてスパイラルコイルを形成している。このように構成することによって、被加熱体３への磁力線の分布が強くなり、被加熱体３に発生する誘導起電力も大きくなるので、ジュールの法則によって、加熱効率が良くなる。

被加熱体３を中心に加熱コイル１の左右のコイル部１ｆ，１ｇは、被加熱体３の左右に配置され、また、左右のコイル部１ｆ，１ｇの巻き方向は同じ方向になるように形成されている。被加熱体３を中心に加熱コイル１の左右のコイル部１ｆ，１ｇの巻き方向が左右同じ方向であることによって、被加熱体３の加熱部での誘導起電力は、お互いに強め合う効果があり、より加熱効率を向上させることが出来る。

また、被加熱体３を含む熱交換器の周辺部材、例えば、隣接のパイプとの距離が従来のソレノイドコイル１１に比べて遠くなるため、隣接パイプまで加熱してしまうなどの品質不良などを防ぐことが出来る。

また、熱交換器の周辺部材、例えば、プレートフィン４と接近するコイルとの距離が、従来のソレノイドコイル１１の場合は巻き数分であったのに比べて、加熱コイル１は平面になるので少なく済む。プレートフィン４が漏れ磁束により、加熱されてしまう品質不良を防ぐことが出来る。

以上、加熱コイル１は、平面型でコンパクトな構成で、加熱効率は従来のソレノイドコイルより、加熱効率が向上できることが分かる。それによって、熱交換器のパイプのロウ付けなど狭ピッチの領域でも効率良く加熱することが出来る上に、さらに幅広い微細領域での加熱などへの展開も期待できる。

なお、加熱コイル１の左右のコイル部１ｆ，１ｇのそれぞれは、図４Ａ及び図４Ｂに示すように、複数個（図４Ａでは２個ずつ）を並列に並べて接続するようにしてもよい。以下、加熱コイル１のコイル部１ｆ，１ｇを、それぞれ複数個並列に接続したコイルを並列接続型加熱コイル１０と呼ぶ。

並列接続型加熱コイル１０は、並列の数を増やせば、磁束密度も大きくなることが出来る。

隣接する被加熱体３間の間隔に挿入可能な数だけ、コイル部１ｆ，１ｇの並列数を調整することができ、従来のコイルの巻く数を増やすことが出来ず、電流値を増大させることしか出来なかった場合においても、電流量を過剰に増大させることなく、高効率で誘導加熱を実現可能とする。

前記実施形態によれば、平面型スパイラルコイルはコイルの中心である渦巻きの中心部に磁力線を集中させ、被加熱体３の加熱部であるロウ付け部分に磁力線が綿密になり、電磁加熱効率が高く、高効率で加熱することが可能となる。また、平面型であることによって、狭い間隔のパイプの加熱においても、挿入可能となる。

なお、上記様々な実施形態又は変形例のうちの任意の実施形態又は変形例を適宜組み合わせることにより、それぞれの有する効果を奏するようにすることができる。

本発明の誘導加熱装置は、平面型のコンパクトなコイル構造で加熱体周囲の磁力線を集中することができ、エアコンなどに用いられている熱交換器などの金属パイプ間のピッチが狭い対象物においても、効率を落とすことが無く、誘導加熱を実現することが出来る。また、本発明の誘導加熱装置は、金属パイプの焼入れ等の金属パイプの加熱の用途にも適用できる。

１ 加熱コイル
１ａ 内巻きコイル
１ｂ 外巻きコイル
１ｆ，１ｇ 左右のコイル部
１ｈ 隙間
１ｉ 金属パイプ
２ 誘導加熱電源
３ 被加熱体
３ａ チューブ
３ｂ 継手管
３ｃ リングロウ
４ プレートフィン
５ リード線
８ 金属パイプ
９ 磁気コア
１０ 並列接続型加熱コイル
１１ ソレノイド型コイル
１１ａ 内側コイル
１１ｂ 外側コイル
１２ Ｕ字型コイル
３８ 被加熱体
１００ 加熱コイルと被加熱体までの距離
１０３ 加熱コイルと内側コイルと被加熱体までの距離
１０４ 加熱コイルの外側コイルと被加熱体までの距離

Claims (3)

1. 誘導加熱電源と、
   被加熱体挿入用隙間を挟んで複数のコイル部が配置され、前記誘導加熱電源から供給される電力によって、前記被加熱体挿入用隙間内に配置した金属パイプ形状の被加熱体を誘導加熱する誘導加熱コイルとを備え、
   前記加熱コイルの各コイル部は、同一平面上に複数回巻回された平面型スパイラル式で構成され、
   前記加熱コイルは、前記被加熱体挿入用隙間内に配置された前記被加熱体が、前記加熱コイルの前記複数のコイル部間の中心に配置され、前記加熱コイルの中心線と前記被加熱体の中心線とは直交するように配置されている誘導加熱装置。
2. 前記加熱コイルは、前記被加熱体を中心に前記複数のコイル部の磁束向きが同じ方向になるように、同じ向きに巻回されている請求項１に記載された誘導加熱装置。
3. 前記加熱コイルは、前記被加熱体挿入用隙間の両側に、それぞれ、複数のコイル部が並列接続されて構成されている請求項１又は請求項２に記載された誘導加熱装置。

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