JP2014181627A - ガスエンジン、ガスエンジンを利用したガスヒートポンプ装置およびコージェネレーション装置、ならびにガスエンジンの制御方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 ストイキ運転とリーン運転との切り替えをスムーズに行えるガスエンジン、それを利用したガスヒートポンプ装置およびコージェネレーション装置、ならびにガスエンジンの制御方法を提供する。
【解決手段】高負荷時にはストイキ運転し、中低負荷時にはリーン運転するガスエンジン１であって、ガスエンジン１に空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブ２は、ストイキ運転を実現する一定の開口面積が確保され、ストイキ運転からリーン運転への切替運転終了までの間、経時的に一様に開口面積が減少し、リーン運転を実現する一定の開口面積が確保され、リーン運転からストイキ運転への切替運転終了までの間、経時的に開口面積が一様に増加する、ようにストイキ用バルブ部２１と、リーン用バルブ部２２とを直列でストイキ用バルブ部２１をミキサー２４側につなげてバルブの開口面積の制御を制御部３によって行うものである。
【選択図】 図１

Description

本発明は、ストイキ運転とリーンと運転とを切り替えることができるガスエンジン、それを利用したガスヒートポンプ装置およびコージェネレーション装置、ならびにガスエンジンの制御方法に関するものである。

ガスヒートポンプ装置およびコージェネレーション装置の駆動源として、ガスエンジンが知られている。

従来より、このようなガスエンジンとしては、ストイキ運転とリーン運転とを切り替えるようになされたものが開示されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２０００−２４４６５号公報

しかし、上記従来のガスエンジンのように、ストイキ運転とリーン運転とを切り替える場合、ストイキ運転において制御すべき理論空燃比の空気過剰率（λ＝１）に対して、リーン運転において制御すべき空気過剰率（λ＝１．４〜１．６）は、制御領域に幅があり、両者の制御精度が大きく異なるため、リーン運転用の空燃比制御バルブでは、リーン運転からストイキ運転まで移行できたとしても、ストイキ運転において、理論空燃比の空気過剰率（λ＝１）を制御することができなかった。

そのため、ストイキ運転用に設定した空燃比制御バルブを用いることが考えられるが、この場合は、ストイキ運転用に制御精度を設定しているので、リーン運転の領域まで空気過剰率を上げることはできなかった。

また、ストイキ運転用の空燃比制御バルブとリーン運転用の空燃比制御バルブとの間の切り替えによって両運転をカバーすることが考えられるが、両バルブの制御精度が大きく異なるため、切り替え過程において、スムーズな移行ができない。特にガスエンジンの場合、ストイキ運転からリーン運転に移行する途中、またはリーン運転からストイキ運転に移行する途中に、排気ガス中のＣＯやＮＯ_Xの発生量が多くなる空気過剰率の領域（λ＝１〜１．３）があるため、ストイキ運転とリーン運転との間のスムーズな移行ができなければ、一時的に排気ガス中のＣＯやＮＯ_Xが高くなったり、ガスエンジンの回転数の変動が高くなったりするといった不都合を生じることとなる。

本発明は、ストイキ運転とリーン運転との切り替えをスムーズに行うことができるガスエンジン、それを利用したガスヒートポンプ装置およびコージェネレーション装置、ならびにガスエンジンの制御方法を提供する。

上記課題を解決するための本発明のガスエンジンは、エンジンの高負荷時にはストイキ運転し、中低負荷時にはリーン運転するガスエンジンであって、ガスエンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブは、ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されてバルブの開口面積の制御が行われるようになされ、ストイキ運転では、リーン用バルブ部を全開にし、ストイキ用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行い、ストイキ運転からリーン運転に切り替える際は、ストイキ用バルブ部を全開にするとともに、リーン用バルブ部を閉じながらバルブの開口面積の制御を行う制御部を備えてなり、制御部は、ストイキ運転からリーン運転に切り替える際、ストイキ用バルブ部の開度の変化により増加する開口面積の増加割合の変化よりも、リーン用バルブ部の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化の方が早くまたは遅くなるように開口面積の制御を行うようになされたものである。

上記ガスエンジンにおいて、制御部は、不感帯を小さくする制御を行うようになされたものであってもよい。

上記ガスエンジンにおいて、増加割合の変化よりも減少割合の変化が３倍以上速くまたは遅く設定された制御部を有するものであってもよい。

上記課題を解決するための本発明のガスヒートポンプ装置は、上記ガスエンジンを有するものである。

上記課題を解決するための本発明のコージェネレーション装置は、上記ガスエンジンを有するものである。

上記課題を解決するための本発明のガスエンジンの制御方法は、ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されて、当該エンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブが構成され、高負荷時には、リーン用バルブ部を全開にし、ストイキ用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってストイキ運転し、中低負荷時には、ストイキ用バルブ部を全開にし、リーン用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってリーン運転するガスエンジンにおいて、ストイキ運転からリーン運転に切り替える際、ストイキ用バルブ部の開度の変化により増加する開口面積の増加割合の変化よりも、リーン用バルブ部の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化の方が早くまたは遅くなるように開口面積の制御を行うものである。

上記ガスエンジンの制御方法は、不感帯が小さくなるように制御を行うものであってもよい。

上記ガスエンジンの制御方法は、増加割合の変化よりも減少割合の変化を３倍以上速くまたは遅くするものであってもよい。

上記課題を解決するための本発明のガスエンジンは、エンジンの高負荷時にはストイキ運転し、中低負荷時にはリーン運転するガスエンジンであって、ガスエンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブは、ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されてバルブの開口面積の制御が行われるようになされ、リーン運転では、ストイキ用バルブ部を全開にし、リーン用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行い、リーン運転からストイキ運転に切り替える際は、リーン用バルブ部を全開にするとともに、ストイキ用バルブ部を閉じながらバルブの開口面積の制御を行う制御部を備えてなり、制御部は、ストイキ用バルブ部を閉じる制御よりも、理論空燃比となる空気過剰率に制御する制御信号を優先して受けるようになされたものである。

上記課題を解決するための本発明のガスエンジンの制御方法は、ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されて、当該エンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブが構成され、高負荷時には、リーン用バルブ部を全開にし、ストイキ用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってストイキ運転し、中低負荷時には、ストイキ用バルブ部を全開にし、リーン用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってリーン運転するガスエンジンにおいて、リーン運転からストイキ運転に切り替える際、リーン用バルブ部を全開にするとともに、ストイキ用バルブ部を閉じながらバルブの開口面積の制御を行い、ストイキ用バルブ部を閉じる制御の最中に、理論空燃比となる空気過剰率に制御する制御信号を受けた場合に、ストイキ用バルブ部を閉じる制御よりも、理論空燃比となる空気過剰率にする制御を優先して行うものである。

以上述べたように、本発明によると、運転切り替え時のＣＯやＮＯ_Xの排出量が高くなったり、エンジンの回転数の変動が高くなったりすることを防止することができる。

本発明に係るガスエンジンの全体構成の概略を示すブロック図である。 本発明に係るガスエンジンのストイキ運転からリーン運転へと移行する際のバルブ開度および空気過剰率の経時的変化を示すグラフである。 本発明に係るガスエンジンのリーン運転からストイキ運転へと移行する際のバルブ開度および回転数の経時的変化を示すグラフである。 本発明に係るガスエンジンを有するガスヒートポンプ装置の一例を示すブロック図である。 本発明に係るガスエンジンを有するコージェネレーション装置の一例を示すブロック図である。

以下、本発明の実施の形態を図面を参照して説明する。

図１はガスエンジン１の全体構成の概略を示すブロック図を示し、図２は同ガスエンジン１によりストイキ運転からリーン運転へと移行する際のバルブ開度および空気過剰率の経時的変化を示している。

このガスエンジン１は、高負荷時にはストイキ運転し、中低負荷時にはリーン運転するガスエンジン１であって、バルブ２は、ミキサー２４からレギュレータ２３にかけてストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部２１と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部２２とを直列に接続し、ストイキ用バルブ部２１をミキサー２４側につなげてレギュレータ２３とミキサー２４との間に設けて構成しており、ストイキ用バルブ部２１およびリーン用バルブ部２２を制御する制御部３を備えている。

ストイキ用バルブ部２１は、理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）、厳密にはストイキ運転に該当する空気過剰率の範囲（λ＝０．９８〜１．０２）で所望の空気過剰率をピンポイントで制御するために、燃料ガスが通過する開口面積を調整できるように設計された比例制御弁によって構成されている。このストイキ用バルブ部２１は、開度０−１００％のうちの所定開度の範囲で、理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）を制御することができる流量特性のものであれば特に限定されるものでは無いが、ガスエンジン１を使用する環境雰囲気温度やガスエンジン１の使用回転数域の変化に対応する必要があるため、これらの変化に追従して理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）を制御可能な流量特性を有する精度のものが使用される。

リーン用バルブ部２２は、リーン燃焼となる空気過剰率の範囲（λ＝１．４〜１．６）を制御するために、燃料ガスの通過経路２０の開口面積を調整できるように設計され、かつ、開度１００％の状態で、燃料ガスの通過経路２０を完全に開くことができるように設計された流量特性の比例制御弁によって構成されている。すなわち、このリーン用バルブ部２２は、上記したストイキ用バルブ部２１に供給されるガスの上流側、つまり、レギュレータ２３と、ストイキ用バルブ部２１との間に設けられるため、開度１００％の全開状態で、ストイキ用バルブ部２１による理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）の制御を邪魔しないように開口しなければならない。したがって、リーン用バルブ部２２は、開度０−１００％のうちのある所定開度範囲で、リーン燃焼となる空気過剰率の範囲（λ＝１．４〜１．６）を制御できるように設計されており、かつ、開度１００％の状態で、燃料ガスの通過経路２０を完全に開いて、ストイキ用バルブ部２１による理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）の制御を邪魔しないように開口し、ストイキ用バルブ部２１の制御領域と一部重複するようになされている。

レギュレータ２３は、常に一定の圧力で燃料ガスを供給できるように、燃料ガスの圧力
を制御するようになされている。

ミキサー２４は、燃料ガスと空気とを混合するベンチュリ管によって構成されている。このミキサー２４は、下流側に設けられたスロットル弁２５の開度に応じて吸入される空気のベンチュリ効果で燃料ガスと空気とを混合するようになされている。

上記構成のバルブ２は、ガスエンジン１のシリッダヘッド１０の吸気口１１に接続される。このガスエンジン１には、排気ガス中の酸素濃度などを測定するセンサ（図示省略）が、排気経路などに設けられており、この測定検出結果に基づいて空気過剰率を測定するようになされている。ガスエンジン１は、このセンサ等による測定検出結果に基づいてバルブ２等の制御を行うことで、ストイキ運転とリーン運転とをスムーズに切り替えることができる。また、ストイキ運転では、排気ガス中のＮＯ_X濃度が高くなるが、排気経路に三元触媒を設けて還元処理される。

制御部３は、ガスエンジン１の各部位のセンサ等による測定結果に基づいてストイキ用バルブ部２１とリーン用バルブ部２２とを制御することができるように構成されている。

次に、このガスエンジン１の制御部3による制御について説明する。

まず、高出力を必要とする運転環境の場合、ストイキ運転が行われる。このストイキ運転は、理論空燃比の空気過剰率（λ＝１）となるように、ストイキ用バルブ部２１の開度を制御して行われる。この際、ストイキ用バルブ部２１は、開度を上げれば開口面積が増えて燃料ガス濃度が濃くなる、すなわち、空気過剰率が下がり、開度を下げれば開口面積が減って燃料ガス濃度が薄くなる、すなわち、空気過剰率が上がる。具体的にはストイキ運転に該当する空気過剰率の範囲（λ＝０．９８〜１．０２）で制御が行われる。

この際、リーン用バルブ部２２は、開度１００％の全開状態で、ストイキ用バルブ部２１による理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）の制御を邪魔しないように開口しておく。

上記ストイキ運転から、高出力の必要が無い運転環境になった場合は、ストイキ運転から空気過剰率λ＝１．４〜１．６のリーン運転へと切り替える。

この切り替えを行うには、図２に示すように、ストイキ用バルブ部２１の開度を１００％の全開状態にまで上げてリーン用バルブ部２２による空気過剰率λ＝１．４〜１．６の制御を邪魔しないように開口させる。この際、ストイキ用バルブ部２１による開口面積が増えて、空気過剰率は、低くなる方向に作用することになってしまうが、この開口面積の増加に同調させて、上記ストイキ運転を邪魔しないように全開していたリーン用バルブ部２２の開度を１００％から徐々に下げる。これによって、リーン用バルブ部２２の開口面積が減って、空気過剰率は、実質的に理論空燃比の空気過剰率（λ＝１）のままで、空気過剰率の制御は、ストイキ用バルブ部２１からリーン用バルブ部２２へと移行することとなる。なお、ストイキ用バルブ部２１の開口面積の増加にリーン用バルブ部２２の開口面積の減少を同調させるには、ストイキ用バルブ部２１の制御精度とリーン用バルブ部２２の制御精度とから、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化により増大する開口面積の増加割合と、リーン用バルブ部２２の開度の変化により減少する開口面積の減少割合とが合致するように、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化に対するリーン用バルブ部２２の開度の変化を推定計算して行う。

その後、リーン用バルブ部２２の開度を制御することで、空気過剰率λ＝１．４〜１．６のリーン運転へと切り替えることができることとなる。

ただし、図２に示すように、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化により増大する開口面積の増加割合と、リーン用バルブ部２２の開度の変化により減少する開口面積の減少割合とを合致させて切り替えを行うと、不感帯Ａにおける空気過剰率λｐは激しい落ち込みＤを生じることとなり、その後のリーン用バルブ部２２におけるハンチング発生Ｈの原因となる。

したがって、制御部３は、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化により増大する開口面積の増加割合の変化よりも、リーン用バルブ部２２の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化の方が早くなるように制御を行う。

具体的には、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化により増大する開口面積の増加割合の変化に、リーン用バルブ部２２の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化を一致させた場合の軌跡Ｌ１よりも、リーン用バルブ部２２の開度を早く下げる。図２に示す不感帯Ａの大きさからすれば、開口面積の増加割合と開口面積の減少割合とを合致させた場合よりも約３倍の早さで、リーン用バルブ部２２の開度を下げる。ただし、このリーン用バルブ部２２の開度を下げる早さは、不感帯Ａにおける空気過剰率の落ち込みＤの大きさに応じて、ガスエンジン１を使用する場所や環境に応じてチューニングされるものであって、特に前記した約３倍の早さに限定されるものではない。

また、制御部３は、データ入力によってティーチングしたり、または、チューニング時や実運転時の不感帯Ａにおける空気過剰率の落ち込みＤと、リーン用バルブ部２２の開度を下げる早さとの関係を自動学習したりすることができるマイコンを具備し、不感帯Ａにおける空気過剰率の落ち込みＤが最少となるように、リーン用バルブ部２２の開度を下げる早さを制御できるようになされたものであってもよい。

このようにすることで、不感帯Ａにおける空気過剰率は、小さな落ち込みｄに改善される。また、リーン用バルブ部２２におけるハンチングの発生Ｈを防止することができる。したがって、運転切り替え時のＣＯやＮＯ_Xの排出量が高くなったり、エンジンの回転数の変動が大きくなったりすることを防止することができる。

なお、上記では、不感帯Ａにおける空気過剰率が落ち込んでいるため、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化により増大する開口面積の増加割合の変化よりも、リーン用バルブ部２２の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化の方が早くなるようにリーン用バルブ部２２の開度を下げているが、不感帯Ａにおける空気過剰率が目標空気過剰率Ｔよりも上昇しているような場合には、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化により増大する開口面積の増加割合の変化よりも、リーン用バルブ部２２の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化の方が遅くなるようにリーン用バルブ部２２の開度を下げるものであってもよい。

上記リーン運転から、高出力が必要な運転環境になった場合は、空気過剰率λ＝１．４〜１．６のリーン運転から、再度、理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）のストイキ運転へと切り替える。

この切り替えを行うには、図３に示すように、リーン用バルブ部２２の開度を１００％の全開状態にまで上げてストイキ用バルブ部２１による空気過剰率（λ＝１）の制御を邪魔しないように開口させる。この際、リーン用バルブ部２２による開口面積が増えて、空気過剰率は、低くなる方向に作用するが、開度が１００％になる手前で理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）に達してしまうので、それより開度を上げると、理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）よりもさらに空気過剰率が低下してしまう。そこで、理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）よりもさらに空気過剰率が低下してしまう領域では、リーン用バルブ部２２の開口面積の増加に同調させて、上記リーン運転を邪魔しないように全開していたストイキ用バルブ部２１の開度を１００％から徐々に下げる。この場合も、リーン用バルブ部２２の開口面積の増加にストイキ用バルブ部２１の開口面積の減少を同調させるには、リーン用バルブ部２２の制御精度とストイキ用バルブ部２１の制御精度とから、リーン用バルブ部２２の開度の変化により増大する開口面積の増加割合と、ストイキ用バルブ部２１の開度の変化により減少する開口面積の減少割合とが合致するように、リーン用バルブ部２２の開度の変化に対するストイキ用バルブ部２１の開度の変化を推定計算して行う。

ただし、リーン用バルブ部２２を全開とする動作に同調させてストイキ用バルブ部２１の開口面積を減少させ、移行が完了してからストイキ運転の制御を開始すると、図３に示すように、ストイキ用バルブ部２１は、理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）よりも過剰に閉じてしまい（軌跡Ｃ）、ガスエンジン１に回転変動（軌跡Ｒ）を生じることとなる。

したがって、制御部３は、リーン用バルブ部２２の開口面積の増加に同調させて、上記リーン運転を邪魔しないように全開していたストイキ用バルブ部２１の開度を１００％から徐々に下げる場合に、このストイキ用バルブ部２１の開度の減少よりも優先させて理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）の制御を行うようにプログラムしておく。

これにより、ストイキ用バルブ部２１の開度の落ち込みを無くし、ガスエンジン１の回転変動を解消することができる。したがって、空気過剰率λ＝１．４〜１．６のリーン運転の領域から理論空燃比の空気過剰率（λ＝１）の領域までの移行を、スムーズに行うことができる。

このようにして構成されるガスエンジン１は、リーン運転からストイキ運転に切り替える場合、あるいはその逆の場合、ＣＯやＮＯ_Xの発生量が多くなる空気過剰率領域（λ＝１〜１．３）をスムーズに通過して運転切り替えによるＣＯやＮＯ_Xの発生量を最低限に抑えることができるとともに、回転数の変動によるガスエンジン１の損傷を防止することができる。

また、理論空燃比となる空気過剰率（λ＝１）でのピンポイントの制御精度が要求されるストイキ運転では、ストイキ用バルブ部２１によって制御を行い、リーン運転を行うリーン用バルブ部２２との切替により、リーン運転とストイキ運転とを両立させることができる。

さらに、ストイキ制御時は、リーン制御時と対比してバルブの応答速度を速くする必要があるところ、ストイキ用バルブ部２１をリーン用バルブ部２２よりもミキサー２４に近い側に配置しているので、ストイキ用バルブ部２１とミキサー２４との距離が近くなり滞留ガスを減らせられるので制御遅れを小さくできる。

このようにして構成されるガスエンジン１は、例えば、図４に示すように、ガスヒートポンプ装置４の駆動源として好適に使用することができる。すなわち、ガスヒートポンプ装置４は、冬場や夏場は高負荷が必要とされるが、春や秋の季節には中低負荷で十分対応できる。しかも、ガスエンジン１は、高負荷が必要とされる場合は、複数台のコンプレッサー４１（図４では２台）を駆動しており、逆に低負荷の場合は、一台のコンプレッサー４１を駆動しているのか通常である。したがって、このガスエンジン１を使用したガスヒートポンプ装置４は、中低負荷の場合には、リーン運転を行い、高負荷が必要となった場合にはストイキ運転に切り替えて対応することができるので、小排気量のガスエンジン１を使用してコストの低減を図ることができる。

また、高負荷時には、ストイキ運転するため熱効率は低下するが、複数台のコンプレッサー４１を駆動したりすることで機械効率が高くなるので、熱効率は、中低負荷時のリーン運転と同等となる。当然、この中低負荷時の熱効率は、リーン運転するため優れている。したがって、通年エネルギー消費効率（ＡＰＦ）の高効率化を図ることができることとなる。

また、このガスエンジン１は、例えば、図５に示すように、コージェネレーション装置５の駆動源としても好適に使用することができる。すなわち、コージェネレーション装置５は、通常運転時はリーン運転を行い、高負荷となる熱主運転に切り替える際に、ストイキ運転を行うことで、省エネルギー化を図ることができる。

本発明に係るガスエンジンは、各種省エネルギー設備の駆動源に用いられる。

１ ガスエンジン
２ バルブ
２１ ストイキ用バルブ部
２２ リーン用バルブ部
２３ レギュレータ
２４ ミキサー
３ 制御部
４ ヒートポンプ装置
５ コージェネレーション装置

Claims (10)

1. エンジンの高負荷時にはストイキ運転し、中低負荷時にはリーン運転するガスエンジンであって、
   ガスエンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブは、ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されてバルブの開口面積の制御が行われるようになされ、
   ストイキ運転では、リーン用バルブ部を全開にし、ストイキ用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行い、
   ストイキ運転からリーン運転に切り替える際は、ストイキ用バルブ部を全開にするとともに、リーン用バルブ部を閉じながらバルブの開口面積の制御を行う制御部を備えてなり、
   制御部は、ストイキ運転からリーン運転に切り替える際、ストイキ用バルブ部の開度の変化により増加する開口面積の増加割合の変化よりも、リーン用バルブ部の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化の方が早くまたは遅くなるように開口面積の制御を行うようになされたことを特徴とするガスエンジン。
2. 制御部は、不感帯を小さくする制御を行うようになされた請求項１記載のガスエンジン。
3. 増加割合の変化よりも減少割合の変化が３倍以上速くまたは遅く設定された制御部を有する請求項１または２記載のガスエンジン。
4. 請求項１ないし３の何れか一に記載のガスエンジンを有するガスヒートポンプ装置。
5. 請求項１ないし３の何れか一に記載のガスエンジンを有するコージェネレーション装置。
6. ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されて、当該エンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブが構成され、
   高負荷時には、リーン用バルブ部を全開にし、ストイキ用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってストイキ運転し、
   中低負荷時には、ストイキ用バルブ部を全開にし、リーン用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってリーン運転するガスエンジンにおいて、
   ストイキ運転からリーン運転に切り替える際、ストイキ用バルブ部の開度の変化により増加する開口面積の増加割合の変化よりも、リーン用バルブ部の開度の変化により減少する開口面積の減少割合の変化の方が早くまたは遅くなるように開口面積の制御を行うことを特徴とするガスエンジンの制御方法。
7. 不感帯が小さくなるように制御を行う請求項６記載のガスエンジンの制御方法。
8. 増加割合の変化よりも減少割合の変化を３倍以上速くまたは遅くする請求項７記載のガスエンジンの制御方法。
9. エンジンの高負荷時にはストイキ運転し、中低負荷時にはリーン運転するガスエンジンであって、
   ガスエンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブは、ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されてバルブの開口面積の制御が行われるようになされ、
   リーン運転では、ストイキ用バルブ部を全開にし、リーン用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行い、
   リーン運転からストイキ運転に切り替える際は、リーン用バルブ部を全開にするとともに、ストイキ用バルブ部を閉じながらバルブの開口面積の制御を行う制御部を備えてなり、
   制御部は、ストイキ用バルブ部を閉じる制御よりも、理論空燃比となる空気過剰率に制御する制御信号を優先して受けるようになされたことを特徴とするガスエンジン。
10. ストイキ運転の空気過剰率を実現するストイキ用バルブ部と、リーン運転の空気過剰率を実現するリーン用バルブ部とが直列に接続され、ストイキ用バルブ部がエンジン吸気側に接続されて、当該エンジンに空気と燃料ガスとの混合気を供給するバルブが構成され、
    高負荷時には、リーン用バルブ部を全開にし、ストイキ用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってストイキ運転し、
    中低負荷時には、ストイキ用バルブ部を全開にし、リーン用バルブ部でバルブの開口面積の制御を行ってリーン運転するガスエンジンにおいて、
    リーン運転からストイキ運転に切り替える際、リーン用バルブ部を全開にするとともに、ストイキ用バルブ部を閉じながらバルブの開口面積の制御を行い、ストイキ用バルブ部を閉じる制御の最中に、理論空燃比となる空気過剰率に制御する制御信号を受けた場合に、ストイキ用バルブ部を閉じる制御よりも、理論空燃比となる空気過剰率にする制御を優先して行うことを特徴とするガスエンジンの制御方法。

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