JP2014122685A - 液封防振装置 - Google Patents

Abstract

【目的】第１オリフィスと別の第２オリフィスを第１オリフィスと独立させて、共振周波数をより制御し易くする。
【手段】主液室１２と副液室１３を仕切る仕切部材１１に第１オリフィス１４と弾性仕切部材３０を設ける。弾性仕切部材３０の中央部に設けられた受圧部３１下面にはバルブ部３５を一体に突出形成し、枠部材４０の底部４６の上面であるバルブシート部４６ａへ押し当て、底部４６に設けた中央開口部４７を開閉する。バルブ部３５の外周部と支持壁４４の間に第３液室３７を形成し、枠部材４０に設けた切り欠き空間４８ａと連通させて第２オリフィス５０を形成する。第２オリフィス５０は切り欠き部空間４８ａ上方に設けた第２の開口２５を介して主液室１２と連通し、中央開口部４７を介して副液室１３と連通する。第２の開口２５は第１オリフィス１４の第１の開口２４と別にその内側に設けられるため、第２オリフィス５０を短くすることができる。
【選択図】 図３

Description

この発明は、自動車用エンジンマウント等に使用される液封防振装置に係り、特に、内圧吸収用の弾性仕切部材を利用して共振を発生させることにより動特性を向上させたものに関する。

液室を仕切部材で主液室と副液室に区画し、この仕切部材に設けた第１オリフィスの液柱共振により低周波大振幅振動に対して高減衰とし、仕切部材に設けた弾性仕切部材により高周波小振幅振動を吸収するとともに、弾性仕切部材の周囲に設けた間隙を主液室と副液室に連通させて第２オリフィスとし、この第２オリフィスを弾性仕切部材で開閉するようにしたものがある（特許文献１参照）。

このような従来例に係る仕切部材の構造例を図１４に示す。主液室１１２と副液室１１３を仕切る仕切部材１１１に第１オリフィス１１４を設け、主液室１１２と副液室１１３を連通して低周波大振幅振動時に液柱共振（第１共振）を発生させて高減衰を実現するようにするとともに、
主液室１１２の内圧変動を吸収するための弾性仕切部材１３０を設け、弾性仕切部材１３０の中央部に設けた受圧部１３１を中央開口１２１により主液室１１２に臨ませ、中央開口１４７により副液室１１３に臨ませてある。

また、弾性仕切部材１３０に受圧部１３１の周囲を囲む第３液室１３７を設け、この第３液室１３７を第１オリフィス１１４の第１の開口１２４近傍にて短絡通路１７０で連通させ、かつ第３液室１３７の下方を副液室１１３に臨ませ、受圧部１３１の下部に設けたバルブ部１３５で開閉するようにしてある。
このようにすると、第３液室１３７における作動液の流動により液柱共振（第２共振）が発生するので、第３液室１３７を利用した第２オリフィスを形成することができる。
そのうえ、第２オリフィスの主液室１１２側開口として第１の開口１２４を利用するので、第２オリフィス専用に特別の開口を形成する必要がなく、かつ弾性仕切部材１３０の振動を利用してバルブ部１３５を開閉するため、特別なバルブ機構を省略することができる。

特開２０１１−２４１９２６号公報

ところで、上記構造の場合、第２オリフィスは弾性仕切部材に形成される第３液室１３７を第１オリフィス１１４と短絡する構造であり、しかも第１の開口１２４近傍に短絡させる必要があるため、第２オリフィスの主液室１１２側開口位置を自由に形成することができない。第２オリフィスの長さを変化させれば、第２共振の周波数をコントロールできるが、第２オリフィスの開口位置が決まっているため、このように長さを自由に変化させることは困難である。
さらに、第２オリフィスは第１オリフィス１１４と一部を共通化することにより、第１オリフィス１１４の影響を受けやすくなる。例えば、第１オリフィス１１４の共振周波数よりも第２オリフィスの共振周波数が高い場合、第２オリフィスの共振時には、第１オリフィス１１４は目詰まり状態となって作動液が停滞している。このため、第２オリフィスの作動液は、主液室１１２側の開口部である第１の開口１２４近傍で第１オリフィス１１４の停滞した作動液により流動抵抗を受け、期待通りに作動液が流動せず、本来の目的とするような第２共振を発生することができない場合があるので、第２共振を正確かつ微細にコントロールできるようにすることが求められる。
そこで本願は、このような課題の解決を目的とする。

上記課題を解決するため本願の液封防振装置に係る請求項１に記載した発明は、
振動源側へ取付けられる第１の取付部材（１）と、振動被伝達側へ取付けられる第２の取付部材（２）と、これらの間に設けられる弾性本体部（３）を備え、この弾性本体部を壁の一部とする液室を形成し、この液室内を仕切部材（１１）にて主液室（１２）と副液室（１３）とに区画するとともに、これら主液室と副液室間を所定の入力振動で第１共振を生じる第１オリフィス（１４）で連通し、かつ仕切部材の少なくとも一部に主液室の内圧変化を吸収するべく弾性変形する弾性仕切部材（３０）を設け、
前記仕切部材（１１）に前記主液室（１２）と副液室（１３）を連通し、前記第１オリフィス（１４）の第１共振と異なる周波数で第２共振する第２オリフィス（５０）を設け、この第２オリフィス（５０）を前記弾性仕切部材（３０）の一部で開閉するとともに、
前記仕切部材（１１）は、前記第１オリフィス（１４）を外周部に備え、かつその主液室（１２）側の開口である第１の開口（２４）を備え、
前記第２オリフィス（５０）は、前記第１オリフィス（１４）と分離して別に形成され、かつその主液室側開口である第２の開口（２５）が、前記第１の開口（２４）と別に形成されていることを特徴とする。

請求項２に記載した発明は、上記請求項１において前記第２オリフィス（５０）は、前記第１オリフィス（１４）の内側に形成され、前記第２の開口（２５）も前記第１の開口（２４）の内側に形成されていることを特徴とする。

請求項３に記載した発明は、上記請求項１又は２において、エンジンマウントとして構成され、前記第２オリフィスがアイドル振動域で共振することを特徴とする。

請求項４に記載した発明は、上記請求項１〜３のいずれか１項において、
前記仕切部材（１１）は、前記弾性仕切部材（３０）と、この弾性仕切部材（３０）を嵌合する枠部材（４０）と、前記弾性仕切部材（３０）を前記枠部材（４０）へ固定するカバー部材（２０）とを備え、
前記弾性仕切部材（３０）は中央部の受圧部（３１）と、この外周部に設けられる支持バネ部（３２）と、を備え、
前記枠部材（４０）は、外周部にて外周壁（４２）と内周壁（４３）の間に形成される環状溝（４１）と、
内周壁（４３）の内側にて前記弾性仕切部材（３０）の外周部を支持する支持壁（４４）と、
支持壁（４４）の内側に開口して前記副液室（１３）に連通するとともに前記受圧部（３１）にて開閉される中央開口部（４７）を備え、
前記第２オリフィス（５０）は、一端を前記第２の開口（２５）に連通し、他端を前記中央開口部（４７）に連通して、前記内周壁（４３）と受圧部（３１）の間に第３液室（３７）が形成されていることを特徴とする。

請求項５に記載した発明は、上記請求項１〜４のいずれか１項において、
前記弾性仕切部材（３０）には、前記受圧部（３１）の外周を囲むリング状溝（３３）が形成され、このリング状溝（３３）が前記第３液室（３７）を構成することを特徴とする。

請求項６に記載した発明は、上記請求項５において、
前記受圧部（３１）の外周面全周には、前記リング状溝（３３）に向かって開放された環状凹部（３６）が形成され、この環状凹部（３６）が前記第３液室（３７）の一部をなすことを特徴とする。

請求項７に記載した発明は、上記請求項５又は６において、
前記弾性仕切部材（３０）は、前記受圧部（３１）の周囲に間隔をもって囲む周壁（３４）を一体に備え、
この周壁（３４）と前記受圧部（３１）の間に前記リング状溝（３３）を形成するとともに、周壁（３４）の一部に切り欠き部（３８）を設け、リング状溝（３３）を周壁（３４）の外方空間と連通させたことを特徴とする。

請求項８に記載した発明は、上記請求項７において、
前記内周壁（４３）の前記切り欠き部（３８）と連続する位置に切り欠き部（４８）を設け、
この切り欠き部（４８）を前記第２の開口（２５）と第３液室（３７）へ連通させたことを特徴とする。

請求項１の発明によれば、第１オリフィス（１４）と別の独立した第２オリフィス（５０）を設けるとともに、この第２オリフィス（５０）を第１オリフィス（１４）と分離して別に形成し、かつ主液室（１２）側の開口である第２の開口（２５）を第１の開口（２４）と別に設けたので、第２オリフィス（５０）を第１オリフィス（１４）に影響されずに設けることができ、オリフィス長等を最適にすることができ、第２オリフィス（５０）の形成における自由度が大きくなる。
しかも、第２オリフィス（５０）の開口部を第１オリフィス（１４）の第１の開口（２４）と別にしたので、第１オリフィス（１４）による第１共振の影響を排除できるので、第２共振の周波数コントロールを微細にすることができる。

請求項２の発明によれば、
第２オリフィス（５０）の開口部を第１オリフィス（１４）の内側に設け，かつ第２の開口（２５）を第１の開口（２４）の内側に設けたので、第１オリフィス（１４）による第１共振の影響を排除できるので、第２共振の周波数を第１共振の周波数よりも高くなるようにコントロールすることができる。

請求項３の発明によれば、エンジンマウントとして構成し、第２共振をアイドル振動域で発生するようにチューニングしたので、特別にアイドルオリフィス及びその開閉機構を設けることなく、従来の弾性仕切部材を利用して第２オリフィスを設けることにより第２共振を実現できるとともにアイドル振動を有効に遮断できる。

請求項４の発明によれば、受圧部（３１）と内周壁（４３）の間に第３液室（３７）を形成したので、この第３液室（３７）を利用して第２オリフィス（５０）を容易に形成できる。

請求項５の発明によれば、受圧部（３１）の周囲を囲むリング状溝（３３）を設けたので、このリング状溝（３３）を利用して第３液室（３７）を容易に形成できる。

請求項６の発明によれば、受圧部（３１）の外周面に環状凹部（３６）を設けたので、環状凹部（３６）の空間を第３液室（３７）に含めることができ、第３液室（３７）の容量を大きくすることができる。

請求項７の発明によれば、リング状溝（３３）の外側を囲む周壁（３４）を設け、この一部に切り欠き部（３８）を設けることにより、切り欠き部（３８）を通してリング状溝（３３）を周壁（３４）の外方空間へ容易に接続できる。

請求項８の発明によれば、内周壁（４３）の一部に切り欠き部（４８）を設け、これを切り欠き部（３８）と接続することにより切り欠き部（４８）による空間を第２の開口（２５）及び第３液室（３７）と連通させることにより、切り欠き部（４８）を第２オリフィス（５０）の一部とすることができ、第２オリフィス（５０）を容易に形成することができる。

第１実施例に係るエンジンマウントの断面図 第１実施例に係る仕切部材の平面図 図２の３−３線断面図 第１実施例に係る構成各部を斜視図にした仕切部材の分解斜視図 第１実施例に係る構成各部を断面にした仕切部材の分解断面図 第１実施例に係る弾性仕切部材の底面図 第１実施例に係る枠部材の平面図 第１実施例に係る作用の説明図 本願の動特性グラフ 第２実施例に係る図８のＡと同様部位の断面図 第３実施例に係る同上図 第４実施例に係る同上図 第５実施例に係る同上図 従来例に係る図３と同様部位の断面図

以下、図面に基づいて、３気筒エンジンを搭載した自動車のエンジンマウントとして構成された一実施例を説明する。まず、図１〜９により第１実施例を説明する。図１はこのエンジンマウントの中心線ＣＬ（主たる振動の入力方向であるＺ方向と平行）に沿う断面図、図２は仕切部材の平面図、図３は図２の３−３線に沿う断面図、図４は仕切部材の分解斜視図、図５は仕切部材の分解断面図、図６は弾性仕切部材の底面図、図７は枠部材の平面図、図８は作用の説明図、図９は動特性のグラフである。

なお、以下の説明において、液封防振装置及びその各部の上下とは図１の図示状態を基準とし、仕切部材については主液室側を上、副液室側を下とする。
また、本願において低周波数域とは１５Ｈｚ未満の領域をいい、これより周波数の高い１５〜５０Ｈｚ程度の領域を中周波数域、５０Ｈｚより高い周波数域を高周波数域というものとする。この低周波数域において、５Ｈｚ近傍の領域を走行時にサスペンションから入る振動域とし、中周波数域において１５Ｈｚ近傍をアイドル振動域とする。

さらに、入力振動の振幅が±０．１ｍｍ以下を小振幅、±０．１ｍｍ超〜±１．０ｍｍ未満程度を中振幅、±１．０ｍｍ以上〜±２．０ｍｍ以下程度を大振幅、±２．０ｍｍを超えるものを過大振幅ということにする。但し、周波数域の周波数区分及び振幅の大小区分は、エンジンの仕様等により定まる便宜的なものであって、使用対象のエンジンや車両毎に適宜定められる。

また、エンジンマウントへ荷重が加わり主液室を加圧する振動を正圧側の振動もしくはプラス（＋）振動、逆方向の振動を負圧側の振動もしくはマイナス（−）振動ということにする。

図１において、このエンジンマウントは振動発生源側であるエンジン側へ取付けられる第１の取付部材１と、振動被伝達側である車体側へ取付けられる第２の取付部材２と、これらを連結して一体的に設けられる弾性本体部３を備える。弾性本体部３は公知のゴム等からなる適宜弾性材料から構成される略円錐状の部材であり、この円錐状部４の頂部に第１の取付部材１が埋設一体化されている。

円錐状部４の内側表面５は後述する液室に臨む内壁面をなす。円錐状部４の裾部周囲はフランジ６をなし、このフランジ６から下方部分はさらに下方へ延びて内張部７をなしている。フランジ６は第２の取付部材２の一部を構成して円筒状をなす側壁部８のフランジ９上へ一体化され、かつ内張部７は側壁部８の内面を覆っている。

弾性本体部３の内側は下方へ開放された空間をなし、この開放部はダイアフラム１０で覆われ、これらによって内側に液室を形成する。この液室内は仕切部材１１により弾性本体部３側の主液室１２とダイアフラム１０側の副液室１３に区画され、両液室は仕切部材１１の外周部に形成された、低周波大振幅振動を吸収するための第１オリフィス１４によって連通される。液室内には水等公知の非圧縮性作動液が充填されている。

第１オリフィス１４は入力振動が所定の低周波数（例えば、約１５Ｈｚ程度）のとき液柱共振（第１共振）を生じるようにチューニングされている。
主たる振動の入力方向Ｚは、第１の取付部材１からその軸心線であってエンジンマウントの中心線ＣＬと平行に主液室１２内へ向かい、仕切部材１１の主液室１２に臨む表面と略直交している。

以下、仕切部材１１の詳細構造を説明する。
図２〜５に示すように、仕切部材１１は、カバー部材２０と、ゴム等の適宜弾性材料からなる弾性仕切部材３０と、これを支持する略カップ状の枠部材４０との３部材で構成されている。すなわち、枠部材４０に弾性仕切部材３０を上方から嵌合し、さらにその上にカバー部材２０を被せ、ビス等の結合部材２９（図２）でカバー部材２０と枠部材４０を締結等で結合することにより、３部材が一体化された仕切部材１１が構成されている。

なお、図４はカバー部材２０、弾性仕切部材３０及び枠部材４０を分解してそれぞれを斜視図で示したものであり、図中のＡＢＣが、カバー部材２０、弾性仕切部材３０及び枠部材４０をそれぞれ斜め下方から示す斜視図であり、Ｄは枠部材４０を斜め上方から示す斜視図である。

カバー部材２０は弾性仕切部材３０上に被せられ、枠部材４０の開口部を覆う蓋として機能する。
カバー部材２０の中央部にはカバー部材の中央開口部２１が形成され、その周囲は段部２２となっている。段部２２はその外周側部分である外周部２３（図３参照）より一段低くなっている。段部２２と外周部２３は同心のリング状をなして内外に配置され、カバー部材２０の径方向にて、段部２２が外周部２３の内側に位置している。

外周部２３には第１オリフィス１４における主液室１２側の開口である第１の開口２４が設けられている。また、この第１の開口２４近傍かつその内側となる段部２２に第２の開口２５が設けられている。第２の開口２５は後述する第２オリフィス５０における主液室１２側の開口をなしている。第２オリフィス５０は、アイドル振動の周波数（例えば、約２０Ｈｚ程度）にて第２共振するようにチューニングされている。

図２〜５に示すように、弾性仕切部材３０はゴム等の適宜弾性部材からなる平面視円形で仕切部材１１の中心線ＣＬ方向における厚みに近い比較的厚肉のブロック状をなす部材である。この弾性仕切部材３０の中央部は、主液室１２の液圧を受ける受圧部３１をなし、その周囲部分は薄肉の支持バネ部３２をなす。

受圧部３１はカバー部材２０の中央開口部２１を通して主液室１２に臨み、弾性本体部３の弾性変形に伴う主液室１２の内圧変化を受けて、支持バネ部３２を弾性変形させることによりこの内圧変化を吸収するための部分であり、十分な肉厚を有し、想定される大振幅振動以下の振動入力では容易に弾性変形しない程度の高剛性になっている。
受圧部３１の上面は略平坦面状をなし、下面側は周囲をバルブ部３５に囲まれて上方へ凸に凹入した凹部をなしている。

支持バネ部３２は、受圧部３１の周囲を下面側から彫り込んでリング状溝３３を形成することによりその残肉部として形成され、薄肉で容易に弾性変形するようになっており、受圧部３１が主液室１２の液圧変化に応じて上下動することを許容し、かつ受圧部３１が上下動するとき所定のバネにより弾性変形して主液室１２の液圧変化を吸収できる。支持バネ部３２と受圧部３１の上面はほぼ面一になっている。

リング状溝３３は、受圧部３１の周囲を環状に囲みかつ下方へ開放された溝である。このリング状溝３３を挟んで外周側に周壁３４が設けられている。周壁３４は支持バネ部３２の外周部から連続して下方へ延び、リング状溝３３の周囲を囲む環状壁をなすとともに、枠部材４０に対する弾性仕切部材３０の固定部をなしている。
なお、周壁３４の上端部は支持バネ部３２の上端部よりも上方へ突出しており、支持バネ部３２及び受圧部３１は一段低くなって、主液室１２へ臨んでいる。

図３〜５に示すように、受圧部３１の下部外周でリング状溝３３に臨む部分はバルブ部３５をなしている。バルブ部３５は、受圧部３１が下方へ移動して、その下面３５ａが枠部材４０の底部４６におけるバルブシート部４６ａへ密接することにより、枠部材４０の底部４６中央に形成されている中央開口部４７と第３液室３７との連通部を閉じるようになっている（以下、単に中央開口部４７を閉じるという）。

また、バルブ部３５の下面３５ａが底部４６のバルブシート部４６ａから離れると、バルブ部３５が中央開口部４７と第３液室３７との連通部を開く（以下、単に中央開口部４７を開くという）状態になる。バルブシート部４６ａは下面３５ａの押し当て部をなし、下面３５ａは略水平の平坦面になっている。
なお、中央開口部４７の開閉は、後述する第２オリフィスの開閉でもある。

バルブ部３５は、過大振幅振動を含む大振幅振動以上の振動入力時に中央開口部４７を閉じ、小振幅振動及び中振幅振動では中央開口部４７を開いた状態に維持するように設定されている。具体的には、振動が入力しない中立状態におけるバルブ部３５の下面３５ａと底部４６のバルブシート部４６ａとの間隙を、例えば、１．６ｍｍ程度とし、サスペンション振動のような±１．０ｍｍ以上の大振幅振動が入力したとき閉じ、アイドル振動や一般走行中における振動のような、±０．１ｍｍ以下程度の小振幅振動が入力したときは、ある程度の間隙を維持して開いているように設定する。

リング状溝３３に臨む受圧部３１の下部外周部はバルブ部３５をなし、受圧部３１の外周面３１ａは、周壁３４を支持するための支持壁４４と平行する垂直面になっている。

リング状溝３３により、受圧部３１の周囲全周を囲む環状空間からなる第３液室３７が形成されている。
この第３液室３７は、主液室１２及び副液室１３を第１及び第２の液室としたとき、これらに続く３番目の液室を意味する。
第３液室３７には作動液が満たされ、バルブ部３５が中央開口部４７を開閉することにより、副液室１３と連通又は遮断される。

弾性仕切部材３０の底面図である図６に示すように、周壁３４は周方向の一部が切り欠かれており、この切り欠き部３８にてリング状溝３３が周壁３４の径方向外側における切り欠き空間４８ａ（詳細後述）と連通しているため、切り欠き空間４８ａと第３液室３７が連通している。また、切り欠き部３８と反対側における周壁３４の外周部には回り止め用の位置決め突起３９が一体に形成されている。

図３に示すように、切り欠き空間４８ａは第２の開口２５を介して主液室１２と連通し、切り欠き空間４８ａの内部には作動液が満たされている。したがって、バルブ部３５が底部４６から離れた中央開口部４７を開いた状態では、切り欠き空間４８ａが中央開口部４７を介して副液室１３と連通するため、主液室１２の作動液は、第２の開口２５、切り欠き空間４８ａ、第３液室３７、中央開口部４７を介して副液室１３との間を矢示する流線のように流動する。

この第２の開口２５−切り欠き空間４８ａ−第３液室３７−中央開口部４７からなる作動液の流動経路が第２オリフィス５０を構成し、この第２オリフィス５０を流れる作動液により所定の周波数にて液柱共振を発生する。これを第１オリフィス１４による第１共振に対して第２共振ということにする。なお、図中における第２オリフィス５０は便宜的に流線にて指示するものとする（他の図も同様）。

第２共振の共振周波数は、第２オリフィス５０の通路断面積や長さにより自由に設定でき、本実施形態ではアイドル振動の周波数に設定されている。
第２オリフィス５０がアイドル振動の周波数にて第２共振することにより、アイドル振動の伝達を減少させるようになっている。この意味において第２オリフィス５０はアイドルオリフィスでもある。

図３〜５及び７等に示すように、枠部材４０は、軽合金等の金属や樹脂等の適宜剛性材料で構成され、外周部に上向きに開放された環状溝４１が外周壁４２とこれに対向する内周壁４３の間に形成され、カバー部材２０とともに第１オリフィス１４を構成する。
内周壁４３の内側には間隔をもって環状の支持壁４４が形成され、この支持壁４４と内周壁４３との間に上方に開放された支持溝４５が環状に形成されている。

支持溝４５には周壁３４が嵌合されるようになっており、支持溝４５の深さは周壁３４の高さ（外周部における軸方向寸法）よりも若干浅くなっている。
支持壁４４の上端は、ほぼ支持バネ部３２の厚さ程度だけ内周壁４３の上端部内周側に形成された段部４３ａよりも低くなっている。段部４３ａは内周壁４３の内側に連続して形成される比較的幅広の部分である。

支持壁４４より内側は底部４６をなし、外周側より一段低く形成され、中央部には枠部材側の中央開口部４７が設けられている。底部４６の上面で中央開口部４７の周囲部分はバルブシート部４６ａをなす。
バルブシート部４６ａはバルブ部３５の下面３５ａが押し当てられる被押し当て面であり、略平坦な面として形成され、略垂直方向（Ｚ方向と平行）からバルブ部３５の下面３５ａが押し当てられる。

図７に示すように、支持壁４４と段部４３ａは周方向にて一部が切り欠かれ、この切り欠き部４８によって形成される切り欠き空間４８ａが支持壁４４の内周側と連通する。切り欠き空間４８ａの底部は枠部材４０の底部４６である。
切り欠き部４８の略反対側となる支持溝４５に臨む段部４３ａの内周壁には位置決め溝４９が形成されている。この位置決め溝４９は支持溝４５から段部４３ａの肉厚内へ彫り込まれるように形成され、上方及び支持溝４５内へ開放されている。

位置決め溝４９には、弾性仕切部材３０の位置決め突起３９（図６）が嵌合することにより、弾性仕切部材３０が枠部材４０に対して回り止めされる。

環状溝４１は全周に形成されず、周方向両端部は外周壁４２と内周壁４３間を部分的につなぐ連結部４０ａにて分離されている。連結部４０ａを挟む環状溝４１の周方向両端部のうち、一方の端部は副液室側の開口４１ａを介して副液室１３と連通している。副液室側の開口４１ａは図４に示すように、環状溝４１の底部から、その内側に形成される枠部材４０の底部４６にかけて、径方向内側へ入り込むように形成されている。

この仕切部材１１を組立てるには、図４及び５に示すように、弾性仕切部材３０を枠部材４０の上に乗せ、周壁３４を支持溝４５へ嵌合し、さらに弾性仕切部材３０の上にカバー部材２０を被せ、結合部材２９（図２）でカバー部材２０を枠部材４０へ結合する。これにより、図２及び３に示すように、これらの３部材が一体化された仕切部材１１が組立てられる。

この組立状態では、図３に示すように、カバー部材２０の外周部２３が外周壁４２と内周壁４３の上端面に重なり、カバー部材２０の段部２２が内周壁４３の上部内周側に嵌合し、枠部材４０の段部４３ａに重なる。

また、環状溝４１は上方をカバー部材２０の外周部２３で閉じられて第１オリフィス１４を形成する。環状溝４１の周方向一端部に第１の開口２４が重なり、他端部には他方の開口４１ａ（図４参照）が設けられているため、この第１オリフィス１４は、第１の開口２４で主液室１２と連通し、他方の開口４１ａで副液室１３と連通している。

受圧部３１はカバー部材２０の中央開口部２１で主液室１２へ臨み、枠部材４０の中央開口部４７で副液室１３へ臨んでいる。
バルブ部３５は支持壁４４の内周側に位置し、下面３５ａがバルブシート部４６ａから離れて中央開口部４７を開いている。

さらに、位置決め突起３９が位置決め溝４９へ嵌合することにより、枠部材４０に対して位置決めされた弾性仕切部材３０は、その切り欠き部３８が枠部材４０の切り欠き部４８に接続することによって、第３液室３７が切り欠き空間４８ａと連通し、第２オリフィス５０を形成する。この状態で第２オリフィス５０は第２の開口２５を介して主液室１２へ連通し、バルブ部３５とバルブシート部４６ａとの間隙を通して副液室１３へ連通している。

なお、支持溝４５へ嵌合されている弾性仕切部材３０の周壁３４は、上端をカバー部材２０の段部２２で押さえられることにより固定され、支持バネ部３２は支持壁４４の上端部で支持される。
このとき、周壁３４の高さ寸法を支持溝４５の深さよりも若干大きくして締め代を設けてあるため、カバー部材２０の取付けにより周壁３４を圧縮する。この圧縮量は周壁３４の高さと支持溝４５の深さを調整することにより変化させて締め代調整できる。同時に支持バネ部３２の支持壁４４による支持の強さを調整して支持バネ部３２のバネを調整できる。

次に、図８により本実施例の作用を説明する。図８は図３の断面において、左側のバルブ部３５及びその周囲部分を拡大して示す断面図であり、Ａは中立位置、Ｂは大振幅以上のプラス振動入力時における中央開口部４７が閉じられた状態をそれぞれ示す。

まず、バルブ部３５が図８のＡに示す中立位置にある状態において、第１の取付部材１から低周波大振幅振動が入力すると、プラス振動のとき、受圧部３１が大きな内圧で下方へ押されるため、支持バネ部３２を弾性変形させて下方へ移動し、図８のＢに示すように、バルブ部３５の下面３５ａが底部４６のバルブシート部４６ａへ押しつけられて、中央開口部４７を閉じる。

この状態では、第２オリフィス５０が中央開口部４７において副液室１３側を閉じられるため、第２オリフィス５０における作動液の流動は生じない。また、受圧部３１は底部４６側へ押しつけられたままとなる。
このため、作動液は第１オリフィス１４を流れて第１共振を発生させる。この第１共振により動特性は高減衰になり、低周波大振幅振動を吸収する。

なお、マイナス振動では、受圧部３１が主液室１２側すなわち図の上方へ移動し、図８のＡに示す状態に戻り、中央開口部４７が開くため、作動液は副液室１３から第２オリフィス５０を通って主液室１２へ移動する。

しかし、第２オリフィス５０のチューニング周波数（第２共振周波数）は、第１共振周波数よりも高いため、第２オリフィス５０において液柱共振を発生せずに、速やかに副液室１３から主液室１２へ流れる。
また、第１オリフィス１４は、第２オリフィス５０よりも流動抵抗が大きくなるため、第１オリフィス１４へも作動液が流動せず、第１オリフィス１４における液柱共振も発生しない。

その後、入力振動が周波数の高いアイドル振動になると、中周波中振幅もしくは小振幅振動のため、受圧部３１のそれほど上下動は大きくなく、プラス振動並びにマイナス振動のいずれでも、バルブ部３５が底部４６から離れて図８のＡに示す状態（すなわち中央開口部４７を開いた状態）になり、作動液は第２オリフィス５０を通って流動する。
このとき、第１オリフィス１４はアイドル振動の周波数で目詰まりしているため、作動液は第２オリフィス５０のみを通って第２共振を発生し、アイドル振動を吸収する。

さらに入力振動の周波数が高くなって高周波小振幅振動になると、受圧部３１はプラス振動並びにマイナス振動のいずれでも図８のＡにおける状態を維持するが、第１オリフィス１４及び第２オリフィス５０は共に目詰まり状態となり、第１オリフィス１４及び第２オリフィス５０を通した作動液の流動が生じない。
このため、受圧部３１は支持バネ部３２を弾性変形させて上下動することにより、主液室１２の内圧変動を吸収する。

なお、過大振幅振動の入力時には、プラス振動のとき図８のＢに示す状態となり、第１オリフィス１４を通して主液室１２から副液室１３へ作動液が流動する。
その後マイナス振動に転じると、主液室１２は急速に拡大して一時的に負圧状態になる。
しかし、この負圧により、受圧部３１は上方へ吸引移動されるため、図８のＡに示す状態となり、中央開口部４７が開かれる。これにより、副液室１３の作動液は、第２オリフィス５０を通って迅速に主液室１２へ流入し、主液室１２の負圧を急速に解消する。
このため、過大振幅振動入力時において、主液室１２が一時的に負圧になることによって生じる気泡の破裂に伴う異音を発生するキャビテーション現象を抑制することができる。

図９はこのエンジンマウントにおける動特性を示すグラフであり、縦軸に減衰、横軸に入力振動周波数を示した減衰特性図である。この減衰特性曲線は、山形をなし、そのピーク部分が共振の発生を示し、ピークにおける周波数が共振周波数となる。
ベースの特性曲線は、図１４に示した従来例に係るものであり、第２オリフィスを第１オリフィスと、その主液室側開口近傍にて短絡させたものである。

本発明１の特性曲線は、図３において実線で示す第１オリフィス１４の主液室側開口である第１の開口２４内側かつ近傍に、第２オリフィス５０の主液室側開口である第２の開口２５を開口させた例である。
この場合、第２オリフィス５０は最短となり、共振周波数は、例えば、ベースの２０Ｈｚに対して約２２Ｈｚと高くなる。

本発明２の特性曲線は、第２の開口２５の位置を、図２において仮想線で示す第２の開口２５Ａとしたものであり、本発明１に対して周方向へ略４５°程度ずらした例である。
すなわち、第２の開口２５を図２の仮想線２５Ａで示すように、切り欠き部３８の位置から周方向へ例えば約４５°程度ずらすことで容易に長くすることができる。
ただし、切り欠き部４８は移動した第２の開口２５Ａへ連通するように、周方向へ拡幅するか、延長路５１を形成する。この延長路５１は、切り欠き部４８と第２の開口２５Ａを連通するように段部４３ａを周方向へ形成された溝である。

このように第２の開口２５を周方向へずらすことは、第１の開口２４の内側となる段部２２上を利用するため、自由度が大きくなる。しかも、延長路５１によって第２オリフィス５０のオリフィス長が長くなり、共振周波数は、例えば、ベースの２０Ｈｚに対して約１８Ｈｚと低くなる。このように、第２オリフィス５０のオリフィス長を長くすると、第２共振の共振周波数を低くするように調整できる。

本発明３の特性曲線は、第２の開口２５の位置を、図２において仮想線で示す第２の開口２５Ｂとして周方向へ略９０°程度ずらした例である。
第２の開口２５の開口位置を周方向へずらす程度は自由であり、第２オリフィス５０のオリフィス長が所望のものになるようにすればよい。図中の第２の開口２５Ｂは約９０°程度ずらし、この開口位置に応じてより長い延長路５２が延長路５１を延長して形成されている。このようにすると、第２オリフィス５０のオリフィス長がさらに長くなるため、共振周波数は、例えば、ベースの２０Ｈｚに対して約１６Ｈｚとさらに低くなる。

すなわち、第２共振の共振周波数コントロールは、第２オリフィス５０の長さを長短に調整することで自由に行うことができ、第２オリフィス５０を第１オリフィス１４と独立させたことにより、第２共振の共振周波数コントロールにおける自由度が高くなる。
しかも、第２の開口２５は、第１の開口２４に対して周方向任意位置へ形成できるから、第２の開口２５の設置に関する自由度が高くなるとともに、第２オリフィス５０のオリフィス長を自由に調整できるようになる。
特に、第２の開口２５を第１の開口２４の内側に設けることにより、第２オリフィス５０を短くして第２共振周波数をより高くすることが容易になる。

また、第１オリフィス１４と一部を共通化させないため、第２共振時に目詰まりしている第１オリフィス１４により作動液の流動を阻害されることなく、正確に第２共振を発生させることができ、第２共振における共振周波数を精細にコントロールすることができる。
このように、第２オリフィス５０を第１オリフィス１４と別に設けることにより、第２オリフィス５０による第２共振の共振周波数を正確にコントロールできるようになる。

このため、弾性仕切部材３０の受圧部３１周囲に環状の第２オリフィス５０を形成する形式において、第２オリフィス５０が第１オリフィス１４の内側に近接して配置されるにもかかわらず、第１オリフィス１４の影響を受けずに第２共振における共振周波数を精細にコントロールすることができるようになり、かつ第２オリフィス５０の調整における自由度が大きくなる。

そのうえ、受圧部３１と内周壁４３の間に第３液室３７を形成したので、この第３液室３７を利用して第２オリフィス５０を容易に形成できる。
しかも、受圧部３１の周囲を囲むリング状溝３３を設けることにより、このリング状溝３３を利用して第３液室３７を容易に形成できる。

また、リング状溝３３の外側を囲む周壁３４を設け、この一部に切り欠き部３８を設けることにより、切り欠き部３８を通してリング状溝３３を周壁３４の外方空間へ容易に接続できる。

さらに、内周壁４３の一部に切り欠き部４８を設け、これを切り欠き部３８と接続することにより切り欠き部４８による空間を第２の開口２５及び第３液室３７と連通させることにより、切り欠き部４８を第２オリフィス５０の一部とすることができ、第２オリフィス５０を容易に形成することができる。

また、エンジンマウントとして構成し、第２共振をアイドル振動域で発生するようにチューニングしたので、特別にアイドルオリフィス及びその開閉機構を設けることなく、従来の弾性仕切部材を利用して第２オリフィスを設けることにより第２共振を実現できるとともにアイドル振動を有効に遮断できる。

さらにまた、受圧部３１が厚肉の高剛性構造をなし、想定される大振幅振動以下の振動入力では容易に弾性変形しないようになっているため、弾性仕切部材３０において主液室１２の内圧変化を吸収するためのバネ部を支持バネ部３２に限定でき、内圧吸収のためのバネを正確にコントロールできる。また、受圧部３１は第２オリフィス５０の開閉弁として機能するが、この際における開閉を正確にすることができる。

次に、バルブ部３５の構造を変更した別実施例を説明する。なお、以下の各例は、それぞれ図８のＡにおいて、バルブ部３５又はその近傍部を変更したものである。これらはいずれも、第１実施例と共通部分には共通の符号を用い、重複部分の説明を原則として省略する。

図１０は、第２実施例に係り、リング状溝３３に臨む受圧部３１の外周部側面に環状凹部３６を設けた例である。この環状凹部３６は、図１０の断面にて受圧部３１の径方向内側へ凹入し、受圧部３１の側部全周に環状をなしている。また、リング状溝３３へ向かって開放されており、この環状凹部３６とリング状溝３３により、受圧部３１の周囲全周を囲む環状空間からなる第３液室３７が形成されている。

環状凹部３６の下方にはバルブ部３５が形成されている。バルブ部３５は外側方へ突出する環状凸部として形成されている。
このように、受圧部３１の外周面に環状凹部３６を設けると、環状凹部３６の空間を第３液室３７に含めることができ、第３液室３７の容量を大きくすることができる。

この第３液室３７は、主液室１２及び副液室１３を第１及び第２の液室としたとき、これらに続く３番目の液室を意味する。
第３液室３７には作動液が満たされ、バルブ部３５が中央開口部４７を開閉することにより、副液室１３と連通又は遮断される。

図１１は、第３実施例に係り、受圧部３１の中央部を最も薄肉の可動膜部３１ｂとし、外周部を厚肉とし、バルブ部３５を受圧部３１の外周下部にて外側方へ突出させ、支持壁４４の内壁４４ａへ若干離して位置させたものである。
このようにすると、受圧部３１が主液室１２の内圧を受けると、可動膜部３１ｂが最も大きく下方へ変形するため、バルブ部３５は外側方へ押し出され、仮想線で示すように、内壁４４ａへ押し当てられる。
これにより、第２オリフィス５０が閉じられるとともに、バルブ部３５は受圧部３１の変形量に応じて、受圧部３１のバネを非線形的に増大させることができる。

図１２は、第４実施例に係り、図１１と同様に可動膜部３１ｂを設けるとともに、バルブ部３５を下方へ突出させたものであり、受圧部３１が下方へ移動すると、バルブ部３５の下面がバルブシート部４６ａへ押し当てられて第２オリフィス５０を閉じるとともに、バルブ部３５が突起状をなすため、受圧部３１がさらに下方へ移動すると、バルブシート部４６ａにより圧縮され、図１１と同様に、受圧部３１の移動量に応じて受圧部３１のバネを変化させることができる。

図１３は、第５実施例に係り、図１２におけるバルブ部３５と同一構造のバルブ部３５を用いるが、側方にて底部４６側へ押し当てられるようにしたものである。
図１３のＡは、バルブ部３５の移動する上下方向と斜交するよう斜面部６０を設けたものであり、Ａは斜面部６０を外周側、Ｂは内周側にそれぞれ設けた例である。

このように、斜面部６０を設けると、受圧部３１が下方へ移動したとき、バルブ部３５の角部が斜面部６０と接触することにより第２オリフィス５０を閉じるとともに、受圧部３１がさらに下方へ移動すると、バルブ部３５と斜面部６０の接触量が大きくなり、バルブ部３５の圧縮量が増大するため、図１１と同様に、受圧部３１の移動量に応じて受圧部３１のバネを変化させることができる。

なお、このように斜面部６０を設けることで、受圧部３１のバネを変化させる構成は、他の形式のバルブ部３５にも応用でき、例えば、図１１のバルブ部３５を斜面部６０へ押し当てるようにしてもよい。
また、図５や図１０に示す厚肉の受圧部３１に対して適用してもよい。この場合、図５や図１０のバルブ部３５を斜面部６０へ押し当てるようにすると、受圧部３１のバネ変化を期待できないが、主液室１２側の液圧に押されたバルブ部３５が斜面部６０へ強く押し当てられるため、閉弁時の密着を高めることができる。

なお、本願発明は上記各実施例に限定されず、種々に変形等が可能であり、例えば、本願発明をエンジンマウント以外のサスペンションマウントなど、各種の車両用液封防振装置に適用できる。また、第２の開口２５を、主液室に臨む少なくとも１以上の開口、すなわち１又は複数の開口で形成することができる。このようにすると、第２の開口２５における形状の自由度が大きくすることができ、形成場所に応じて最適形状にすることができる。
さらに、第２の開口２５位置は、第１の開口２４の内側位置に限定されるものではなく、例えば、第１の開口２４と周方向へ並んで配置したり、第１の開口２４よりも外側へ配置することもできる。

１：第１の取付部材、２：第２の取付部材、３：弾性本体部、１１：仕切部材、１２：主液室、１３：副液室、１４：第１オリフィス、２０：カバー部材、２４：第１の開口、２５：第２の開口、３０：弾性仕切部材、３１：受圧部、３３：リング状溝、３５：バルブ部、３６：環状凹部、３７：第３液室、３８：切り欠き部、４０：枠部材、４３ａ：段部、４４：支持壁、４８：切り欠き部、４８ａ：切り欠き空間、５０：第２オリフィス

Claims (8)

1. 振動源側へ取付けられる第１の取付部材（１）と、振動被伝達側へ取付けられる第２の取付部材（２）と、これらの間に設けられる弾性本体部（３）を備え、この弾性本体部を壁の一部とする液室を形成し、この液室内を仕切部材（１１）にて主液室（１２）と副液室（１３）とに区画するとともに、これら主液室と副液室間を所定の入力振動で第１共振を生じる第１オリフィス（１４）で連通し、かつ仕切部材の少なくとも一部に主液室の内圧変化を吸収するべく弾性変形する弾性仕切部材（３０）を設け、
   前記仕切部材（１１）に前記主液室（１２）と副液室（１３）を連通し、前記第１オリフィス（１４）の第１共振と異なる周波数で第２共振する第２オリフィス（５０）を設け、この第２オリフィス（５０）を前記弾性仕切部材（３０）の一部で開閉するとともに、
   前記仕切部材（１１）は、前記第１オリフィス（１４）を外周部に備え、かつその主液室（１２）側の開口である第１の開口（２４）を備え、
   前記第２オリフィス（５０）は、前記第１オリフィス（１４）と分離して別に形成され、かつその主液室側開口である第２の開口（２５）が、前記第１の開口（２４）と別に形成されていることを特徴とする液封防振装置。
2. 前記第２オリフィス（５０）は、前記第１オリフィス（１４）の内側に形成され、前記第２の開口（２５）も前記第１の開口（２４）の内側に形成されていることを特徴とする請求項１に記載した液封防振装置。
3. エンジンマウントとして構成され、前記第２オリフィスがアイドル振動域で共振することを特徴とする請求項１又は２に記載した液封防振装置。
4. 前記仕切部材（１１）は、前記弾性仕切部材（３０）と、この弾性仕切部材（３０）を嵌合する枠部材（４０）と、前記弾性仕切部材（３０）を前記枠部材（４０）へ固定するカバー部材（２０）とを備え、
   前記弾性仕切部材（３０）は中央部の受圧部（３１）と、この外周部に設けられる支持バネ部（３２）と、を備え、
   前記枠部材（４０）は、外周部にて外周壁（４２）と内周壁（４３）の間に形成される環状溝（４１）と、
   内周壁（４３）の内側にて前記弾性仕切部材（３０）の外周部を支持する支持壁（４４）と、
   支持壁（４４）の内側に開口して前記副液室（１３）に連通するとともに前記受圧部（３１）にて開閉される中央開口部（４７）を備え、
   前記第２オリフィス（５０）は、一端を前記第２の開口（２５）に連通し、他端を前記中央開口部（４７）に連通して、前記内周壁（４３）と受圧部（３１）の間に第３液室（３７）が形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載した液封防振装置。
5. 前記弾性仕切部材（３０）には、前記受圧部（３１）の外周を囲むリング状溝（３３）が形成され、このリング状溝（３３）が前記第３液室（３７）を構成することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載した液封防振装置。
6. 前記受圧部（３１）の外周面全周には、前記リング状溝（３３）に向かって開放された環状凹部（３６）が形成され、この環状凹部（３６）が前記第３液室（３７）の一部をなすことを特徴とする請求項５記載した液封防振装置。
7. 前記弾性仕切部材（３０）は、前記受圧部（３１）の周囲に間隔をもって囲む周壁（３４）を一体に備え、
   この周壁（３４）と前記受圧部（３１）の間に前記リング状溝（３３）を形成するとともに、周壁（３４）の一部に切り欠き部（３８）を設け、リング状溝（３３）を周壁（３４）の外方空間と連通させたことを特徴とする請求項５又は６に記載した液封防振装置。
8. 前記内周壁（４３）の前記切り欠き部（３８）と連続する位置に切り欠き部（４８）を設け、
   この切り欠き部（４８）を前記第２の開口（２５）と第３液室（３７）へ連通させたことを特徴とする請求項７に記載した液封防振装置。

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