JP2014121704A - 噴霧熱分解処理装置、及び噴霧熱分解処理方法 - Google Patents

Abstract

【課題】噴霧熱分解装置の大型化、製品の高品質化、及び製品の大量処理が可能となる噴霧熱分解処理装置を提供する。
【解決手段】原料液滴を噴霧する噴霧器９と、噴霧器９から噴霧された原料液滴を、高温雰囲気下で加熱、分解させる円筒状の反応炉３と、反応炉３の外周３ａを、反応炉３の鉛直方向下側から上側に向けて、熱風を通過させる通風部７と、を備える。上記反応炉３は、金属製からなり、通風部７を通過する熱風を反応炉３に当てて、反応炉３内で原料液滴を加熱、分解させる噴霧熱分解処理装置１。
【選択図】図１

Description

本発明は、噴霧熱分解処理装置、及び噴霧熱分解処理方法に関するものである。特に、電池材料、磁性体、各種触媒、超電導材料、セラミックスなどの各種材料を噴霧して熱分解する噴霧熱分解処理装置、及び噴霧熱分解処理方法関するものである。

電池材料、磁性体、各種触媒、超電導材料、セラミックスなどの各種材料を取り扱う分野では、その原料粉末の微細化を図ることで、微細加工、性能の向上などが期待されている。このような、原料粉末の微細化処理を行うものとして、小型の噴霧熱分解装置、直火式噴霧熱分解装置が利用されている。

上記小型の噴霧熱分解装置には、セラミックス製の炉心管と、電気ヒーターとが備えられている。そして、上記噴霧熱分解装置では、炉心管を電気ヒーターにより加熱して、原材料を炉心管内部で熱処理される。

しかし、上記噴霧熱分解装置では、電気ヒーターによる加熱、熱分解処理を行うため、原材料の大量処理が困難である。また、イニシャル・ランニングコストの面においても、スケールアップが困難である。さらに、セラミックス製の炉心管のため、昇温、降温に時間がかかるなど作業性が低減する。

特に、上記噴霧熱分解処理装置の場合には、炉心管としてセラミックスチューブが使用されていることが一般的となっている。この場合には、電気ヒーターで加熱する際に、ヒートショックが起こり、炉心管が割れてしまう等の不具合も生じやすい。更に、セラミックスチューブ製の炉心管の一部が剥離してしまう等の問題もある。炉心管の一部が剥離してしまうと、炉心管の割れた破片が製品へ混入してしまい、製品の品質を著しく低下させてしまう。

また、上記直火式噴霧熱分解装置では、原材料を熱分解処理する熱分解処理部で、加熱の際に、局所的な高温部が生じてしまい、品質低下を生じさせやすい。さらに、局所的な高温部を生じさせないようにするために、温度制御することも難しい。

ここで、上記小型の噴霧熱分解装置として、原料溶液を所定温度の反応室に導入噴霧し、熱分解してセラミックス粉体を製造する装置が下記特許文献１に記載されている。この特許文献１の噴霧熱分解装置では、噴霧器、反応室と、反応室を包囲する加熱手段とを備えており、加熱手段が、検温手段を備えた複数の加熱器を有するものとなっている。そして、特許文献１の噴霧熱分解装置では、粒子の形状、みかけ比重、流動性等が良好なセラミックス粉体を得ることを目的とする。

さらに、上記直火式噴霧熱分解装置として、噴霧手段と、内部に向って火炎を噴射する複数の火炎噴射ノズルとを備える直立筒状の粉体生成塔を有する粉体製造装置が下記特許文献２に記載されている。この特許文献２の直火式噴霧熱分解装置では、複数の火炎噴射ノズルが、粉体生成塔の径方向に対して水平に一定の角度を有し、互いに高さをずらして配置されているものとなっている。そして、特許文献２の直火式噴霧熱分解装置では、火炎式噴霧熱分解法によって粉体を生成する際に、反応温度を適性に保ち、不純物を生じさせないことを目的とする。

特開平０５−２５３４６９号公報 特開２００７−８４３５５号公報

しかし、特許文献１では、加熱手段として電気ヒーターを使用するとともに、セラミックス製の（セラミックス製のチューブからなる）反応室（反応炉）使用している。そのため、ランニングコストが嵩むだけでなく、装置の大型化、及び粉体の大量処理が難しい。

また、特許文献２では、螺旋状にバーナーを配置し旋回流とすることで温度ムラをなくし、均一に加熱、熱分解させることを試みるものであるが、加熱手段が直下式の火炎である場合には、温度制御が難しく、製品の均一化が実現できない。すなわち。火炎付近の温度は高温となり、過剰加熱により製品劣化が生じやすい。

本発明は、上記問題点を解決すべくなされたものであり、噴霧熱分解装置の大型化、製品の高品質化、及び製品の大量処理が可能となる噴霧熱分解処理装置及び噴霧熱分解処理方法を提供する。特に、装置の昇温、降温時間を短くでき、製品の清浄度を保つことができる噴霧熱分解処理装置、及び噴霧熱分解処理方法を提供する。

本発明により、以下の噴霧熱分解処理装置、噴霧熱分解処理方法が提供される。

［１］ 原料液滴を噴霧する噴霧器と、前記噴霧器から噴霧された前記原料液滴を、高温雰囲気下で加熱、分解させる円筒状の反応炉と、前記反応炉の外周を、前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、熱風を通過させる通風部と、を備え、前記反応炉は、金属製からなり、前記通風部を通過する前記熱風を前記反応炉に当てて、前記反応炉内で前記原料液滴を加熱、分解させる噴霧熱分解処理装置。

［２］ 前記熱風が、前記反応炉の外周を、前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に通過する［１］に記載の噴霧熱分解処理装置。

［３］ 前記通風部の一端には、前記通風部内に前記熱風を流入するための流入端部が設けられ、前記流入端部から流入させる熱風が、前記反応炉の外周に対して接線方向に当たるように、前記流入端部が、前記反応炉の外周に対して接線方向にずれている［２］に記載の噴霧熱分解処理装置。

［４］ 前記通風部を通過させる前記熱風を循環させて前記反応炉を加温する［１］〜［３］のいずれかに記載の噴霧熱分解処理装置。

［５］ 前記通風部の他端には、前記通風部を通過した前記熱風を前記通風部外に排出するための排出端部が設けられ、前記反応炉の入口と前記排出端部とが前記熱交換器に接続され、前記反応炉に、前記通風部を通過する熱風よりも低い温度の熱風を送り込み可能である［１］〜［４］のいずれかに記載の噴霧熱分解処理装置。

［６］ 原料液滴を噴霧させて、前記原料液滴を高温雰囲気下の反応炉内で加熱、分解させる噴霧熱分解処理方法であって、前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、前記反応炉の外周に、熱風を通過させて前記反応炉を加熱させた後、前記噴霧させた前記原料液滴を、前記反応炉内で加熱、分解させる噴霧熱分解処理方法。

［７］ 前記熱風が、前記反応炉の外周を、前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に通過する［６］に記載の噴霧熱分解処理方法。

本発明の噴霧熱分解処理装置、及び噴霧熱分解処理方法では、噴霧熱分解装置の大型化、製品の大量処理が可能となる。特に、反応炉は円筒状の金属製であり、装置の昇温、降温時間を短くでき、製品の清浄度を保つことができる。

本発明の噴霧熱分解処理装置の模式図であって、反応炉と通風部を断面で示した正面図である。 本発明の噴霧熱分解処理装置の模式図であって、斜視図である。 本発明の噴霧熱分解処理装置における反応炉の模式図であって、一部断面を示した、反応炉の斜視図である。 本発明の噴霧熱分解処理装置、粉体捕集装置、及びスクラバーを示す模式図である。 反応炉に、通風部の流入端部から流入する熱風との関係を説明する説明図である。

以下、本発明の噴霧熱分解処理装置について具体的に説明する。但し、本発明はその発明特定事項を備える噴霧熱分解処理装置を広く包含するものであり、以下の実施形態に限定されるものではない。

［１］本発明における噴霧熱分解処理装置：
本発明における噴霧熱分解処理装置は、図１〜４に示されるように、原料液滴を噴霧する噴霧器９と、噴霧器９から噴霧された原料液滴を、高温雰囲気下で加熱、分解させる円筒状の反応炉３と、反応炉３の外周３ａを、反応炉３の鉛直方向下側から上側に向けて、熱風を通過させる通風部７と、を備える。上記反応炉３は、金属製からなり、通風部７を通過する熱風を反応炉３に当てて、反応炉３内で原料液滴を加熱、分解させる噴霧熱分解処理装置１である。

［１−１］反応炉：
本発明における反応炉は、図１〜４に示されるように、噴霧器９から噴霧された原料液滴を、高温雰囲気下で加熱、分解させる炉である。ただし、本発明における反応炉において、上記原料液滴を高温雰囲気下で加熱、分解させるのは、電気ヒーター、直火などの加熱手段ではなく、通風部を通過する熱風である。

すなわち、上記反応炉３は、ジャケット式の加熱部５内に配置され、噴霧器９から噴霧された原料液滴を、高温雰囲気下で加熱、分解させる炉ともいえる。ジャケット式の加熱部５内に、上記反応炉３が配置されることで、ジャケット式の加熱部の内壁５ａと、上記反応炉外壁３ａとの間に、熱風の通り道である通風部７が形成される。そのため、通風部７を通過する熱風が、反応炉の外壁３ａを加熱し（加温し）ながら、その熱が反応炉３内部へ伝熱される。このようにして、反応炉内部を昇温させることで、反応炉内で、上記原料液滴が高温雰囲気下で加熱、分解される。なお、上記反応炉は、円筒の軸方向が鉛直方向となるように設置されている。

このように、熱風が所定の通風部を通過する際に、反応炉の外壁を加温（加熱）し、反応炉の外部（外壁）から反応炉内部へ伝熱させて、反応炉内部を加熱する。そのため、反応炉内の温度が不均一となること、すなわち、温度ムラを防ぐことができる。そのため、製品の品質向上を得ることができる。

また、図１〜４に示されるように、上記反応炉３は円筒状に形成されている。反応炉が円筒状に形成されることにより、通風部を通過させる熱風が、ジャケット式の加熱部内にある反応炉の外周に十分に当り、反応炉内の温度ムラを生じ難くさせることができる。さらに、反応炉の外周に沿って螺旋状に熱風が当たりやすくなるため、温度ムラによる品質低下が生じ難く、高品質の製品を得ることができる。

上記反応炉は金属製からなる。金属製の反応炉であると、従来の炉心管に使用されているセラミックス（セラミックスチューブ）に比べて、通風部を通過する熱風の温度を反応炉内部に伝熱しやすくなる。そのため、昇温及び降温の制御を容易にでき、且つ、短時間で処理を行うことができる。さらに、熱効率を向上させることでき、ランニングコストを低減することができる。

さらに、反応炉が金属製であると、従来の炉心管に使用されているセラミックス（セラミックスチューブ）に比べて、ヒートショックが起こり難くなり、反応炉が割れてしまう等の不具合も生じ難くなる。そのため、割れた反応炉の欠片等が製品に混入することもなく、製品の品質管理も容易となる。

上記金属としては、ＳＵＳ３０４、ＳＵＳ３１６（Ｌ）、ＳＵＳ３１０Ｓ、ハステロイ（登録商標）、インコネル（ＩＮＣＯＮＥＬ：登録商標）、インコロイ（ＩＮＣＯＬＯＹ：登録商標）等を挙げることができる。これらの金属は耐熱性や腐食等に対する耐久性に優れるためである。

上記反応炉としては、上記反応炉内の上記熱風の空塔速度が０．１〜１ｍ／ｓを挙げることができる。上記空塔速度が０．１〜１ｍ／ｓであると、十分に熱分解反応が進行し、未反応物の少ない製品が得られる。一方、空塔速度が１ｍ／ｓ超であると、熱分解反応に要する十分な反応時間を確保することができず、回収された製品中に未反応物が混入する可能性がある。空塔速度が０．１ｍ／ｓ未満であると、反応炉内の付着を引き起こす可能性があり、さらに、過剰に加熱され、熱劣化した製品が混入する可能性がある。さらに、反応炉の厚さは３〜１０ｍｍであることが好ましい。反応炉の厚さが、３〜１０ｍｍであると、装置を稼働するうえで十分な耐久性を確保することができ、反応炉の製作についても加工しやすい。一方、反応炉の厚さが、１０ｍｍ超であると、反応内部での熱分解反応の熱伝達の抵抗となり、また、反応炉が過剰な重量物となり装置全体のコストアップにつながる。また、反応炉の厚さが、３ｍｍ未満であると、反応炉本体の熱による損傷を受けやすく、また反応炉製作時においては溶接のひずみなどの影響を受けやすいため加工が難しい。ただし、この例に限定されるものではない。

上記反応炉の外壁には、螺旋状に溝又は突部が形成されていることも好ましく、更に、反応炉の外周に、螺旋状に形成される溝又は突部が、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、形成されることもより好ましい。反応炉の外壁に、螺旋状に溝又は突部が形成されると、熱風が通風部を通過する際に、反応炉に形成された螺旋状の溝又は突部に沿って通過する。そのため、反応炉内の温度ムラを生じ難くさせることができる。ただし、溝又は突部を反応炉の外壁に設ける場合には、反応炉の厚さを調整することが好ましい。反応炉の厚さが過度に不均一であると、反応炉の外壁から内部への伝熱にムラが生じる恐れがあり、原料液滴を加熱、分解させた後に、得られる製品の品質にバラツキが生じる恐れがある。

なお、原料液滴を噴霧する前に、上記反応炉内に、原料液滴を加熱、分解可能な温度よりも低い温度の熱風を送り込んで余熱を持たてもよい。さらに、通風部を通過した熱風を再利用して、反応炉に直接熱風を送り込んで反応炉内部に余熱を持たせてもよい。ただし、本発明では、原料液滴を加熱、分解するのは、通風部を通過させる熱風である。

［１−２］通風部：
本発明における通風部７は、図１〜４に示されるように、反応炉３を外部から加熱するための熱風を通過させる通り道である。上記通風部７は、反応炉外周３ａを、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、熱風が通過するように形成されている。すなわち、反応炉外周３ａを、通風部の一端７ａから通風部の他端７ｂ方向に向けて、熱風が通過するように形成されている。このように形成されることで、反応炉の外部に十分に熱風が当たり、反応炉内に温度ムラが生じ難く、反応炉内に噴霧された原料液滴を、加熱、分解させることができる。

すなわち、上記通風部は、ジャケット式の加熱部内に、上記反応炉が配置された際に、ジャケット式の加熱部の内壁と反応路外壁との間に形成される、熱風の通り道ともいえる。このような通風部を設けることで、通風部を通過する熱風を反応炉外壁に当てて、反応炉外壁を加温（加熱）し、反応炉内で、噴霧器から噴霧された原料液滴を、高温雰囲気下で加熱、分解させる。

さらに、上記通風部が、反応炉の外周を、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、「螺旋状に通過させる」、熱風の通り道として形成されることが好ましい。このように通風部が形成されることで、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、反応炉の外周を、螺旋状に熱風が通過する際に、反応炉に十分に熱風を当てることができる。そのため、反応炉内の温度ムラをなくすことができる。

上記通風部が、上記反応炉の外周を、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、「螺旋状に通過させる」方法としては、以下のものを好適に例示できる。ただし、以下の例に限定されるものではない。

たとえば、図１、図４に示されるように、通風部７の一端には、通風部７内に熱風を流入するための流入端部７ａが設けられ、流入端部７ａから流入させる熱風が、反応炉の外周に対して接線方向に当たるように、流入端部が、反応炉の外周に対して接線方向にずれていることが好ましい。すなわち、図５に示されるように、流入端部７ａの位置をＸとした際に、反応炉３の軸心方向Ｚに直交させずに、反応炉３の外周に対する接線方向Ｙに向かってずらすように、通風部の一端（流入端部）から、通風部内に熱風を流入させることが好ましい。このようにすることで、反応炉の外周に沿いながら、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に熱風が通過することになる。そのため、更に、反応炉の外部に十分に熱風が当たり、反応炉内に温度ムラが生じ難く、反応炉内に噴霧された原料液滴を、加熱、分解させることができる。

ここで、「通風部の一端」とは、通風部内に熱風を流入するための流入端部であって、通風部内への熱風の導入口をいう。また、「反応炉の外周」とは、反応炉の外壁の周囲をいう。「反応炉の外周に対して接線方向」とは、反応炉の外壁の周囲に対して、通風部の一端から接線を引いた際の、接線方向をいう。「反応炉の外周に対して接線方向にずれている」とは、反応炉の高さ方向における軸心に対して直交せずに、反応炉の外壁の周囲に対して通風部の一端から接線を引いた際の、接線方向にずれているこという。

また、通風部の一端（流入端部）に、風向板を設けてもよい。風向板を設けることで、反応炉の外周に沿いながら、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に熱風が通過するように、導入される熱風の通過方向を制御することができる。そのため、更に、反応炉の外部に十分に熱風が当たり、反応炉内に温度ムラが生じ難く、反応炉内に噴霧された原料液滴を、加熱、分解させることができる。

さらに、上記通風部の内壁に、通風部の内周の、通風部の鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に溝又は突部が形成されていることも好ましい。このようにすることで、通風部を通過する熱風が、螺旋状に形成された通風部の溝又は突部に沿いながら通過する。そのため、熱風が、反応炉の外周を螺旋状に旋回するように、通過するため、反応炉内に温度ムラが生じ難く、反応炉内に噴霧された原料液滴を、加熱、分解させることができる。

さらに、通風部を通過させる熱風を循環させて反応炉を加温することが好ましい。このようにすることで、熱効率を向上させて、ランニングコストを低減させることができる。具体的には、図１、図４に示されるように、通風部の排出端部７ｂから排出された熱風を、加温して所定温度にした後、再び、通風部の流入端部７ａから通風部内に流入させることが好ましい。

さらに、図１、図４に示されるように、通風部７の他端には、通風部を通過した熱風を通風部外に排出するための排出端部７ｂが設けられ、通風部の排出端部７ｂから排出された熱風を、再度加温させるために循環ファン１３へと向かう流路の途中から一部抜き出して熱交換器１１へ導入させ、別途外気より取り込んだ空気と熱交換させて加温し、反応炉３の内部に通風部７を通過させる熱風よりも低い温度の熱風を送り込み可能であることが好ましい。このように通風部７から排出された熱風を一部抜き出して外気と熱交換させて反応炉３の内部に送り込むことで、熱分解反応を効率良く進行させることができる。

たとえば、反応炉に送り込む熱風の温度としては、１００〜４００℃を例示できる。熱風の温度が１００〜４００℃であると、十分に熱分解反応が進行し、未反応物の少ない製品が得られる。一方、反応炉に送り込む熱風の温度が、１００℃未満であると、熱分解反応に要する十分な温度を確保することができず、回収された製品中に未反応物が混入する可能性がある。また、４００℃超であると、過剰に加熱され、熱劣化した製品が混入する可能性がある。また、通風部の流入端部に流入させる熱風の温度は、５００〜１０００℃を例示できる。熱風の温度が５００〜１０００℃であると、反応炉の外周を螺旋状に通過させた熱風の熱で内部が加温され、結果として反応炉内部の熱分解反応時における内部温度が３００℃〜８００℃の雰囲気となり、そのような高温雰囲気下においては、反応炉３の内部に噴霧された原料液滴の熱分解反応が十分に進行し、未反応物の少ない製品が得られる。一方、反応炉に送り込む熱風の温度が、５００℃未満であると、熱分解反応に要する十分な温度を確保することができず、回収された製品中に未反応物が混入する可能性がある。また、１０００℃超であると、過剰に加熱され、熱劣化した製品が混入する可能性がある。ただし、この例に限定されるものではない。

なお、通風部を通過させる熱風は、ＬＰＧなどのガスを燃料として、バーナー等により外気（空気）を加熱したものを、通風部の一端（流入端部）から、所定風速で送り込んだ際の、熱風を使用する例を挙げることができる。所定風速としては、１０〜２０ｍ／秒であることが好ましい。これは熱分解反応を十分に進行させるため、均一に反応炉外周を加熱することが可能となるためである。風速が速いと圧力損失が大きくなり、運転時の装置の負荷が大きくなる。また、風速が遅いと反応炉内部への加熱ムラが発生し、十分に反応の進行した製品が得られない。ただし、この例に限定されるものではない。

［１−３］噴霧器：
本発明における噴霧器９は、図１、図４に示されるように、反応炉３内に、原料を原料液滴にして噴霧するものである。噴霧器９としては、図１、図４に示されるように、反応炉３の上部に設置されている二流体ノズルの他、加圧ノズル、加圧二流体ノズル等を挙げることができる。

二流体ノズル方式は、図１、図４に示されるように、液体原料Ａに圧縮空気Ｂを衝突させ、微粒化させる方法を採用するものである。設置スペースをとらず、小型の微粒子乾燥装置に適している。また、比較的高粘度の微粒化に適しており、細かい粒子を得ることができる。他方、圧縮空気を使用するため、ランニングコスト面で負担がかかるため、微粒子の大量処理には不向きである。

加圧ノズル方式は、中、高圧ポンプで送液された原料を、コア（旋回室）、オリフィスを内蔵したノズルで微粒化するものである。コア（旋回室）で旋回力を与えられた液状原料は、オリフィスの内壁で旋回し、乾燥室内の空気中、或いは窒素雰囲気中に飛び出すときに、円環状のホロコーンを形成する。このコーンの膜厚が薄いほど微粒化が促進され、細かい液滴径を得ることができる。加圧ノズル方式は単純な構造となるため、設備費、維持費を安くでき、条件が一定となる大量生産用として適している。また、噴霧される微粒子の平均径は、ポンプ吐出圧力で調整しやすいといった利便性を有している。

加圧二流体ノズル方式は、加圧ノズルの先端から高速の空気を噴出させることによって、圧力ノズルで微粒化した液滴をさらに、微粒化可能とする。また、前述の加圧ノズルに比べ、噴霧圧を低くできる。例えば、空気圧を２０〜３０ｋＰａ程度の低い圧力でも微粒化可能であるため、利便性がある。更に、アシスト空気の導入により、運転中の液滴制御も可能となるため、好ましい。

［１−４］原料：
本発明における噴霧熱分解処理装置により、好適に用いることができる原料は、電池材料、磁性体、各種触媒、超電導材料、セラミックスなどの各種材料を挙げることができる。

［１−５］その他の構成：
本発明における噴霧熱分解処理装置１は、図１〜４に示されるように、ジャケット式の加熱部５内に、反応炉３が配置された構造を少なくとも有している。すなわち、本発明における噴霧熱分解処理装置１は、ジャケット式の加熱部５内に、反応炉３が配置され、ジャケット式の加熱部５の内壁５ａと反応炉外壁３ａとの間に形成される通風部７を、熱風が通過する。このようにして、反応炉の外周を加温（加熱）して、反応炉内部を昇温させる装置である。

上記ジャケット式の加熱部としては、セラミックス、キャスター製であり、円筒状に成型した形状であるものを例示できる。これは耐熱性に優れ、また加熱炉本体の製作時において加工が容易であるためである。

さらに、本発明の噴霧熱分解処理装置で、得られた原料由来の微粒子（粉体）を捕集する製品捕集装置、洗浄装置（スクラバー）を、更に備えることが好ましい。連続的な処理を容易に行うことができるためである。

上記製品捕集装置としては、たとえば、サイクロン、バッグフィルター、または、静電気式捕集装置等を挙げることができる。特に、得られる微粒子の粒径により、工業的にはサイクロンあるいは、バッグフィルターが好ましい。

上記「サイクロン」は、遠心力等により粉体と、粉体を含む気体とを分離し、その粉体製品を捕集する装置である。上記「バッグフィルター」は、耐熱性の布等を用いて、粉体を含む気体から粉体をろ過し、製品を捕集する装置である。上記「静電気式捕集装置」は、粉体を含む気体から、静電気的引力により粉体を分離捕集する装置である。

上記洗浄装置としては、たとえば、スクラバー等を挙げることができる。この「スクラバー」は、水、又は、薬剤を含む水を、気体に接触させることにより、気体中に含まれる成分の中和等の無害化処理を行う装置、或いは、気体中に残存している微粉を捕集し、気体を清浄な状態に処理する装置である。

［２］噴霧熱分解処理方法：
本発明の噴霧熱分解処理方法は、原料液滴を噴霧させて、原料液滴を高温雰囲気下の反応炉内で加熱、分解させる噴霧熱分解処理方法である。反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、反応炉の外周を、螺旋状に熱風を通過させて反応炉を加熱させた後、噴霧させた原料液滴を、反応炉内で加熱、分解させる噴霧熱分解処理方法である。この噴霧熱分解処理方法として、好適に使用できる装置としては、これまで説明した、噴霧熱分解処理装置を挙げることができる。

以下、本発明の噴霧熱分解処理方法について、図を参照しながら説明する。

（余熱処理工程）
本発明の噴霧熱分解処理方法では、図１〜４に示されるように、原料液滴を反応炉３内部に噴霧する前に、反応炉３内部に余熱を持たせる余熱処理工程を有するとよい。反応炉３内部の温度ムラを無くすことができ、初期処理における品質低下を防ぐことができる。

余熱処理工程では、ＬＰＧガス等によりバーナー１５で、空気を加熱した後、通風部の流入端部７ａから反応炉内に１００〜４００℃の熱風を送り込むとよい。また、原料液滴を反応炉３内部に噴霧する前に、予め通風部７に、５００〜１０００℃の熱風を通過させて反応炉外部を加熱し、更に、通風部７の排出端部７ｂから排出した熱風を、熱交換器１１で１００〜４００℃まで下げる。或いは、外気と混合させて１００〜４００℃まで降温させる。その後、その１００〜４００℃の熱風を、反応炉内に再び送り込んでもよい。さらに、上記処理工程を同時に行ってもよい。

通風部の一端（流入端部）から通風部内に送り込まれる際の、熱風の温度は、５００〜１０００℃であることが好ましい。さらに、通風部の他端（排出端部）から排出される際の、熱風の温度は４００〜９００℃であることが好ましい。

（噴霧処理工程）
噴霧処理工程は、上記のように、余熱処理工程を経た後の処理工程であり、これまで説明した噴霧器９から、原料液滴を反応炉３内に噴霧する処理工程である。この噴霧処理工程では、噴霧器９に液体原料Ａを充填した後、圧縮空気Ｂで、反応炉３内に噴霧する。

（反応炉処理工程）
反応炉処理工程では、図１〜４に示されるように、原料液滴を反応炉３内で加熱、分解させる処理工程である。上述のように、反応炉３の鉛直方向下側から上側に向けて、反応炉外周３ａに沿うように、熱風を通過させて、反応炉３を加熱させている。そのため、反応炉３内の温度が高温雰囲気下になっている。これにより、製品を直接処理することができる。さらに、反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、反応炉の外周に沿うように、螺旋状に熱風を通過させて、反応炉を加熱させることが好ましい。反応炉内の温度ムラを無くすことができ、高品質の製品を得ることができる。

その後、サイクロン、バッグフィルター、または、静電気式捕集装置等の製品捕集装置に、製品を移動させて回収することが好ましい。

以下、本発明を実施例によってさらに具体的に説明するが、本発明はこれによって限定されるものではない。また、実施例における各種の評価、測定は、下記方法により実施した。

（実施例１）
外径が６００ｍｍ、高さ３６００ｍｍ、厚さ６ｍｍの金属製の円筒状の反応炉を用意した。さらに、金属製の円筒形状の構造物を用意し、図１に示されるように、上記反応炉の外周に対して二重管構造となるように設置して、熱風を通過させる通風部を設けた。通風部の構造は、上記反応炉の外周に対して、外径が１４１２ｍｍ、高さ（外寸）３０１２ｍｍ、厚さ６ｍｍの、金属製の円筒形状の構造物である。さらに、図１のジャケット式加熱部５ａに示されるように、上記「金属製の円筒形状の構造物」の内部（内壁）に、放熱抑制と、金属面の熱劣化防止および火傷防止を目的としたセラミックス製の断熱材を固定した構成とした。当該「断熱材」は、その内径が１０００ｍｍとなるように構成され、反応炉外周との間隙は２００ｍｍとなっている。更に、図１に示されるように、円筒形状の構造物の上部と下部にそれぞれ通風部の一端および他端を設置し、通風部の一端から熱風を導入させて反応炉の外周と、円筒形状の構造物内部の断熱材との間を通過させた。このようにして、通風部の一端および他端は反応炉の軸心から接線方向にずれた位置に設置され、通風部の一端より７５０℃の熱風を鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に旋回させながら流入させた。なお、流入させた熱風の通風部の他端の温度は６００℃であった。通風部の他端より流出した熱風を再度７５０℃までバーナーで加熱し、図２の符号１３に示されるような「循環ファン」を用いて循環させて通風部より流入させ、反応炉内部を外周部より加熱した。循環させた熱風の一部を排出端部より抜き出して、図１の符号１１に示されるような「熱交換器」を用いて大気から取り込んだ空気と熱交換させ、２５０℃まで加熱して反応炉内部に流入させた。反応炉の内部には液体原料として１５質量％の硝酸鉄溶液を２０ｋｇ／ｈの供給量にて送液し、二流体ノズルより噴霧して加熱および熱分解させ、酸化鉄の粉末を得た。装置稼動時の反応炉内の温度実測値は４５０℃であった。得られた酸化鉄粉末の熱分解の進行度を確認するために、内部温度５００℃に設定した恒温槽にて３０分間加熱して加熱前、加熱後の重量を測定し、重量減少の割合を算出した。その結果を表１に示した。

（比較例１）
外径が２２０ｍｍ、高さ１０００ｍｍ、厚さ７．５ｍｍのセラミックス製の円筒状の反応炉を外部より電気ヒーターで加熱した。電気ヒーターの温度は６００℃となるように出力を調整した。反応炉の内部には液体原料として１５質量％の硝酸鉄溶液を１ｋｇ／ｈの供給量にて送液し、二流体ノズルより噴霧して加熱および熱分解させ、酸化鉄の粉末を得た。装置稼動時の反応炉内の温度実測値は４５０℃であった。得られた酸化鉄粉末の熱分解の進行度を確認するために、内部温度５００℃に設定した恒温槽にて３０分間加熱して、加熱前、加熱後の重量を測定し、重量減少の割合を算出した結果を表１に示した。

（比較例２）
内筒が厚さ２ｍｍで外径３５０ｍｍと、外筒が厚さ２ｍｍで外径４５０ｍｍの二重構造で構成され、内筒及び外筒の高さを１５００ｍｍとした円筒状の金属製反応炉底部にバーナーを設置し、内部を加熱した。内筒と外筒の間を、バーナーの火炎による熱から装置を保護するために、送風ファンを別途用意して空気を通過させて冷却した。反応炉内部温度は４５０℃となるように出力を調整し、前記バーナーの近傍から液体原料として１５質量％の硝酸鉄溶液を１ｋｇ／ｈの供給量にて送液し、二流体ノズルより噴霧して加熱および熱分解させ、酸化鉄の粉末を得た。得られた酸化鉄粉末の熱分解の進行度を確認するために、内部温度５００℃に設定した恒温槽にて３０分間加熱して、加熱前、加熱後の重量を測定し、重量減少の割合を算出した結果を表１に示した。

なお、表１における「熱風循環温度（入口）」は、実施例１の反応炉の外周部に、熱風を鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に旋回させながら流入させた際の、温度を示している。表１における「熱風循環温度（出口）」は、実施例１において、上記「熱風循環温度（入口）」より流入させた熱風の通風部の他端の温度を示している。表１における「電気ヒーター温度」は、比較例１において、反応炉を外部より加熱した際の電気ヒーターの温度を示している。なお、実施例１及び比較例２では、「電気ヒーター」を用いていないため、表１中の「電気ヒーター温度」は「−」と示した。さらに、比較例１では、「電気ヒーター」を用いるため、表１中の「熱風循環温度（入口）」及び「熱風循環温度（出口）」は、「−」と示した。表１における「反応炉内部温度」は、実施例１、比較例１及び２とともに「装置稼動時の反応炉内の温度実測値」である。表１における「原料供給量」は、反応炉の内部に送液する液体原料の供給量を示している。表１における「装置立上げ時間（装置起動から原料液噴霧開始までの時間）」は、装置起動から原料液噴霧開始までの時間を示しており、当該「装置立上げ時間」後に、噴霧処理、反応炉処理が行われる。

さらに、表１における「加熱による重量減少率（５００℃、３０分）」は、得られた酸化鉄粉末の熱分解の進行度を確認するために、内部温度５００℃に設定した恒温槽にて３０分間加熱して加熱前、加熱後の重量を測定し、重量減少の割合を算出した。当該「加熱による重量減少率（５００℃、３０分）」の評価基準として、表１中の「○」は、加熱による重量減少が５％未満であり、十分に熱分解反応が進行したと判断されることを示している。さらに、表１中の「×」は、加熱による重量減少が５％以上であり、十分に熱分解反応が進行していないと判断されることを示している。

（考察）
表１に示されるように、実施例１、比較例１及び２いずれも十分に熱分解反応の進行した酸化鉄の粉末製品が得られた。具体的には、内部温度５００℃に設定した恒温槽内部にて３０分間加熱して、乾燥前、乾燥後の重量を測定して重量の減少割合を算出したところ、実施例１、比較例１及び２共に５％未満であった。また、「製品性状」は、実施例１、比較例１共に流動性の良好な多孔質であり、局所的な加熱による粉末の熱変性・熱劣化は確認されなかったが、比較例１では、装置組み付け時に剥離したと思われる保温材及びセラミックス製の反応管の一部が異物として混入していることが確認された。また、比較例２においては一部過剰に加熱されたため、製品であるＦｅ_２Ｏ_３が、Ｆｅ_３Ｏ_４へ熱変性したと思われる製品が混入していた。さらに、比較例２においてはバーナーの近傍から液体原料を供給しているため、急激な加熱により液滴が乾燥・熱分解過程において一部が破砕され、不定形粒子が多く、微粉が混入しているために、得られた製品の流動性は低い結果となった。以上から、実施例１においては、従来では大量処理・大量生産が難しいとされた噴霧熱分解法において、原液供給量を約２０倍にまでスケールアップしても、従来の小規模装置と同等の製品が得られていることが確認でき、さらにその性状は従来品と比較しても清浄度が高く、ハンドリング性の良い製品が得られた。

一方、比較例１では、反応炉の材質にセラミックス製のチューブを使用しており、急激に電気ヒーターの温度を上昇させるとヒートショックなどにより反応炉の割れ、亀裂などが生じる恐れがあった。このため電気ヒーターによる装置の昇温は１時間当たり２００℃程度までしか上昇させることが出来なかった。この結果として、装置を起動させてから目的とする温度にまで昇温させて、液体原料を噴霧するまでには３時間２０分を要した。これに対し、実施例１では金属製の反応炉を使用しているため、ヒートショックによる反応炉の不具合発生の恐れが無いため、装置の起動から１時間程度で液体原料を噴霧することが可能であり、装置立ち上げに要する時間を大幅に短縮できた。

本発明は、電池材料、磁性体、各種触媒、超電導材料、セラミックスなどの各種材料を噴霧して熱分解する処理装置に広く用いることができる。

１：噴霧熱分解処理装置、３：反応炉、３ａ：反応炉外周（反応炉外壁）、３ｂ：反応炉内壁、５：ジャケット式加熱部、５ａ：ジャケット式の加熱部の内壁、７：通風部、７ａ：通風部の一端（流入端部）、７ｂ：通風部の他端（排出端部）、７ｃ：通風部の内壁、９：噴霧器、１１：熱交換器、１３：循環ファン、１５バーナー、１９：製品捕集装置、２１：スクラバー（洗浄装置）、Ａ：液体原料、Ｂ：圧縮空気。

Claims (7)

1. 原料液滴を噴霧する噴霧器と、
   前記噴霧器から噴霧された前記原料液滴を、高温雰囲気下で加熱、分解させる円筒状の反応炉と、
   前記反応炉の外周を、前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、熱風を通過させる通風部と、を備え、
   前記反応炉は、金属製からなり、
   前記通風部を通過する前記熱風を前記反応炉に当てて、前記反応炉内で前記原料液滴を加熱、分解させる噴霧熱分解処理装置。
2. 前記熱風が、前記反応炉の外周を、前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に通過する請求項１に記載の噴霧熱分解処理装置。
3. 前記通風部の一端には、前記通風部内に前記熱風を流入するための流入端部が設けられ、
   前記流入端部から流入させる熱風が、前記反応炉の外周に対して接線方向に当たるように、前記流入端部が、前記反応炉の外周に対して接線方向にずれている請求項２に記載の噴霧熱分解処理装置。
4. 前記通風部を通過させる前記熱風を循環させて前記反応炉を加温する請求項１〜３のいずれか１項に記載の噴霧熱分解処理装置。
5. 前記通風部の他端には、前記通風部を通過した前記熱風を前記通風部外に排出するための排出端部が設けられ、
   前記反応炉の入口と前記排出端部とが前記熱交換器に接続され、
   前記反応炉に、前記通風部を通過する熱風よりも低い温度の熱風を送り込み可能である請求項１〜４のいずれか１項に記載の噴霧熱分解処理装置。
6. 原料液滴を噴霧させて、前記原料液滴を高温雰囲気下の反応炉内で加熱、分解させる噴霧熱分解処理方法であって、
   前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、前記反応炉の外周に、熱風を通過させて前記反応炉を加熱させた後、前記噴霧させた前記原料液滴を、前記反応炉内で加熱、分解させる噴霧熱分解処理方法。
7. 前記熱風が、前記反応炉の外周を、前記反応炉の鉛直方向下側から上側に向けて、螺旋状に通過する請求項６に記載の噴霧熱分解処理方法。

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