JP2014046590A - 断熱金型 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 本発明の断熱金型1にあっては、表側から表面保護層30、補強層40、断熱樹脂層20、金型基体10の順で積層される。この断熱金型1における補強層40は、断熱樹脂層20の縦弾性率よりも大きい縦弾性率を有し、表面保護層30の熱浸透率よりも小さい熱浸透率を有している。このような断熱金型1によれば、断熱金型表面の転写性を良好な状態としながらも耐久性を向上することができる。
【選択図】 図1
Description
また、この補強層は、表面保護層の熱浸透率よりも小さい熱浸透率を有しているため、成形時における断熱金型表面での急速な温度低下を有効に抑制することができ、当該断熱金型表面の転写性を良好な状態とすることができる。
こうして、断熱金型表面の転写性を良好な状態としながらも耐久性を向上し得る断熱金型が提供される。
金型基体10は、鋼材に対して焼き入れ処理等の加工処理を施したものである。金型基体10の厚みは、特に制限されるものではないが、少なくとも断熱樹脂層20、表面保護層30及び補強層40よりも大きくされる。
断熱樹脂層20は、成形時における断熱金型表面での急速な温度低下を抑制する樹脂層であり、金型基体10及び補強層40に対する接着剤も兼ねている。この接着力は0.1[MPa]以上とされる。
表面保護層30は、断熱樹脂層20を保護する断熱金型1の表層であり、焼き入れ処理等の加工処理を施した鋼材とされる。表面保護層30の厚みは、0.2[mm]〜1.5[mm]の範囲内とされる。
補強層40は、表面保護層30を補強する層であり、断熱樹脂層20の縦弾性率よりも大きい縦弾性率を有し、表面保護層30の熱浸透率よりも小さい熱浸透率を有する無機部材とされ、当該無機部材に含有される無機バインダーにより表面保護層30と接着される。この接着力は0.1[MPa]以上とされる。また、補強層40の厚みは、0.1[mm]〜1.5[mm]の範囲内とされる。なお、縦弾性率は、縦弾性係数又はヤング率とも呼ばれている。
以上のとおり、本実施形態の断熱金型1は、図1に示したように、表側から表面保護層30、補強層40、断熱樹脂層20、金型基体10の順で積層される。この補強層40は、断熱樹脂層20の縦弾性率よりも大きい縦弾性率を有し、表面保護層30の熱浸透率よりも小さい熱浸透率を有するものとされる。
この準備工程P1は、金型基体10と、断熱樹脂層20の前駆体である未硬化状態の熱硬化性樹脂と、表面保護層30とすべき鋼材と、補強層40の前駆体とを準備する工程である。
この第1装着工程P2は、補強層40の前駆体を用いて補強層40を形成するとともに、当該補強層40と鋼材50とを装着する工程である。
この第2装着工程P3は、鋼材50が装着された補強層40と、金属基体10とを断熱樹脂層20により装着する工程である。
この削り出し工程P4は、鋼材50において補強層40が装着された側とは逆側を削って、断熱金型1の表面を作成する工程である。
基材をアルカリ金属ケイ酸塩系とした場合の硬化剤としては、例えば、Zn,Mg,Ca等の酸化物もしくは水酸化物、Na,K,Ca等のケイ化物もしくはケイフッ化物、Al,Zn等のリン酸塩、Ca,Ba,Mg等のホウ酸塩などがある。基材をリン酸塩系とした場合の硬化剤として、例えば、Mg,Ca,Zn,Al等の酸化物もしくは水酸化物、Mg,Caのケイ酸塩、2族ホウ酸塩などがある。基材をシリカゾル系とした場合には硬化剤を用いないことが多い。さらに、充填剤として、例えば、結合剤との反応性の小さい耐火物粉末などがある。
なお、無機接着剤により補強層40と鋼材50とを接着する場合、上述した断熱金型1の製造方法の一部が変更される。
すなわち、上記実施形態における準備工程P1では、補強層40の前駆体が準備された。これに対し、無機接着剤により補強層40と鋼材50とを接着する場合における準備工程P1では、例えば板状のセラミックスグリーンシートを焼成して得られる補強層40と、無機接着剤とが準備される。
また、上記実施形態における第1装着工程P2では、鋼材50の一面に形成された前駆体層60が加熱されて補強層40に含有される無機バインダーにより補強層40が鋼材50と接着された。これに対し、無機接着剤により補強層40と鋼材50とを接着する場合における第1装着工程P2では、補強層40又は鋼材50の一面に無機接着剤が塗布され、例えば図8に示すように、無機接着剤80を介して補強層40と鋼材50とが接着される。
具体的に図9に示す金型基体10の一面S1に対して、略中央領域が窪む凹部が形成される点で、当該一面S1が平坦とされた上記実施形態の金型基体10とは相違する。
また、図9に示す表面保護層30(鋼材50)の一面S2に対して、略中央領域が隆起する凸部が形成される点で、当該一面S2が平坦とされた上記実施形態の表面保護層30(鋼材50)とは相違する。
このような断熱金型は、上述の準備工程P1、第1装着工程P2、第2装着工程P3を順に経た後、削り出し工程P4において、鋼材50の一面とは逆側の面から、当該一面の凸部に沿った凹面を削り出すことで製造することができる。
具体的に図10に示す金型基体10の一面S1に対して、略中央領域が隆起する凸部が形成される点で、当該一面S1が平坦とされた上記実施形態の金型基体10とは相違する。
また、図10に示す表面保護層30(鋼材50)の一面S2に対して、略中央領域が窪む凹部が形成される点で、当該一面S2が平坦とされた上記実施形態の表面保護層30(鋼材50)とは相違する。
このような断熱金型は、上述の準備工程P1、第1装着工程P2、第2装着工程P3を順に経た後、削り出し工程P4において、鋼材50の一面とは逆側の面から、当該一面の凹部に沿った凸面を削り出すことで製造することができる。
要するに、キャビティ領域CARの形状、金型基体10の一面S1及び表面保護層30(鋼材50)の一面S2の形状は、上記実施形態、図9〜図11に示された形状に限らず、種々の形状を幅広く適用することができる。なお、補強層40の形状についても同様である。
また、金型基体10の一面S1上に鋼材50が載置された後に、当該金型基体10と鋼材50に装着された補強層40との間に未硬化状態の熱硬化性樹脂70が充填されても良い。さらに、未硬化状態の熱硬化性樹脂70が入れられた容器内において金型基体10の一面S1上に鋼材50が載置された後、その載置状態のまま金型基体10及び鋼材50を容器から取り出すようにしても良い。
要するに、第2装着工程P3では、鋼材50に装着された補強層40の一面と金型基体10の一面S1との間に所定距離の隙間を隔てて鋼材50及び金型基体10が配置され、当該隙間に未硬化状態の熱硬化性樹脂が配置されれば良い。
要するに、スペーサ12は、鋼材50の一面と金型基体10の一面S1との間において、キャビティ領域CARの鉛直方向を避けた位置である限り、どの位置に配置されていても良く、当該鋼材50又は金型基体10と一体であっても別体であっても良い。
10・・・金型基体
20・・・断熱樹脂層
30・・・表面保護層
40・・・補強層
50・・・鋼材
60・・・無機溶剤層
70・・・未硬化状態の熱硬化性樹脂
80・・・無機接着剤
CAR・・・キャビティ領域
P1・・・準備工程
P2・・・第1装着工程
P3・・・第2装着工程
P4・・・削り出し工程
Claims (8)
- 表側から表面保護層、補強層、断熱樹脂層、金型基体の順で積層された断熱金型であって、
前記補強層は、前記断熱樹脂層の縦弾性率よりも大きい縦弾性率を有し、前記表面保護層の熱浸透率よりも小さい熱浸透率を有する
ことを特徴とする断熱金型。 - 前記補強層は、無機部材である
ことを特徴とする請求項1に記載の断熱金型。 - 前記補強層は、セラミックスである
ことを特徴とする請求項2に記載の断熱金型。 - 前記補強層に含有される無機バインダーにより前記補強層と前記表面保護層とが接着される
ことを特徴とする請求項2又は請求項3に記載の断熱金型。 - 前記補強層と前記表面保護層とは、無機接着剤により接着される
ことを特徴とする請求項2又は請求項3に記載の断熱金型。 - 前記断熱樹脂層は、前記補強層及び前記金型基体に対する接着剤を兼ねる
ことを特徴とする請求項1〜請求項5いずれか1項に記載の断熱金型。 - 前記補強層は、前記表面保護層の縦弾性率よりも大きい縦弾性率を有する
ことを特徴とする請求項1〜請求項6いずれか1項に記載の断熱金型。 - 前記補強層は、前記表面保護層の熱容量よりも小さい熱容量を有する
ことを特徴とする請求項1〜請求項7いずれか1項に記載の断熱金型。
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