JP2014040562A - エチレン系樹脂組成物、成形品、電線及びケーブル - Google Patents

Abstract

【課題】成形時に発煙の発生が少なく、シランによる架橋の度合いが高く、引張破断強度の高い成形品を与えるエチレン系樹脂組成物、およびシラン架橋の度合いが高く、引張破断強度の高い成形品を提供する。
【解決手段】密度が９０５〜９３５ｋｇ／ｍ³であり、メルトフローレートが０．０５〜２０ｇ／１０分であり、重量平均分子量と数平均分子量の比である分子量分布が４．５〜１３であり、流動の活性化エネルギーが４０〜１００ｋＪ／ｍｏｌであり、ＮＭＲにより測定される長鎖分岐量が１０００炭素原子数あたり０．２９〜０．５０個であり、式（Ｉ）で定義されるｇ＊が０．７６〜０．８８であるエチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部と、
二重結合を有するアルコキシシラン化合物０．１〜８重量部と、
有機過酸化物０．０１〜４重量部とを含むエチレン系樹脂組成物。
ｇ＊＝［η］/（［η］_GPC×ｇ_SCB＊） （Ｉ）
【選択図】なし

Description

本発明は、エチレン系樹脂組成物成形品、電線及びケーブルに関するものである。

エチレン系樹脂はフィルムやシート、パイプ等、様々な成形品の材料として使用されている。特に耐熱性や耐溶剤性の求められる用途においては、エチレン系樹脂、アルコキシシラン化合物および有機過酸化物を含有する樹脂組成物を溶融混練して所望の形状に成形することにより得られるシラン架橋されたエチレン系樹脂製成形品が幅広く使用されている。例えば特許文献１には、エチレン−α−オレフィン共重合体とアルコキシシラン化合物と有機過酸化物を含有する組成物を成形して得られる成形品が記載されている。

特開２００９−２２７７６４号公報

しかしながら、シランによる架橋の度合いおよび成形品の引張破断強度についてはさらなる改良が求められていた。また、成形品の成形時に発煙が生じ、得られる成形品の表面に発煙成分が付着することがあった。
かかる状況のもと、本発明が解決しようとする課題は、成形時に発煙の発生が少なく、シランによる架橋の度合いが高く、引張破断強度の高い成形品を与えるエチレン系樹脂組成物、およびシラン架橋の度合いが高く、引張破断強度の高い成形品を提供することにある。

すなわち本発明は、エチレンに基づく単量体単位と炭素原子数３〜２０のα−オレフィンに基づく単量体単位とを有し、密度が９０５〜９３５ｋｇ／ｍ³であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０５〜２０ｇ／１０分であり、重量平均分子量と数平均分子量の比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５〜１３であり、流動の活性化エネルギー（Ｅａ）が４０〜１００ｋＪ／ｍｏｌであり、ＮＭＲにより測定される長鎖分岐量が１０００炭素原子数あたり０．２９〜０．５０個であり、下記式（Ｉ）で定義されるｇ＊が０．７６〜０．８８であるエチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部と、
前記エチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部に対し、
二重結合を有するアルコキシシラン化合物０．１〜８重量部と、
有機過酸化物０．０１〜４重量部とを含むエチレン系樹脂組成物に係るものである。
ｇ＊＝[η]/（［η］_GPC×ｇ_SCB＊） （Ｉ）
［式中、[η]は、エチレン−α−オレフィン共重合体の極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）を表し、下記式（Ｉ−Ｉ）によって定義される値である。［η］_GPCは、下記式（Ｉ−ＩＩ）によって定義される値である。ｇ_SCB＊は、下記式（Ｉ−ＩＩＩ）によって定義される値である。
［η］＝２３．３×ｌｏｇ（ηｒｅｌ） （Ｉ−Ｉ）
（式中、ηｒｅｌは、エチレン−α−オレフィン共重合体の相対粘度を表す。）
［η］_GPC＝０．０００４６×Ｍｖ^0.725 （Ｉ−ＩＩ）
（式中、Ｍｖは、エチレン−α−オレフィン共重合体の粘度平均分子量を表す。）
ｇ_SCB＊＝（１−Ａ）^1.725 （Ｉ−ＩＩＩ）
（式中、Ａは、下記式（Ｉ−Ｖ）によって定義される値である。）
Ａ＝｛（１４ｎ＋１）×ｙ｝／１４００２ （Ｉ−Ｖ）
（式中、ｎは、エチレン−α−オレフィン共重合体が有するα−オレフィンに基づく単量体単位に由来する短鎖分岐の炭素原子数を表し、ｙは、炭素原子数１０００個あたりの短鎖分岐量を表す。）］

本発明により、成形時に発煙の発生が少なく、シランによる架橋の度合いが高く、引張破断強度の高い成形品を与えるエチレン系樹脂組成物、およびシラン架橋の度合いが高く、引張破断強度の高い成形品を提供することができる。

実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値に対し長鎖分岐量 Ｎ_ＬＣＢ（個／１０００Ｃ）の値をプロットした図である。 実施例１および比較例４のエチレン−α−オレフィン共重合体の示差走査熱量測定により得られた融解曲線を示した図である。 実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値に対し特性緩和時間τ_０（ｓ^−１）の値をプロットした図である。 実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値に対しオリゴマー量ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８（ｐｐｍ）の値をプロットした図である。 実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、曲げ弾性率（ＭＰａ）の値に対しＨＨ１１０（％）の値をプロットした図である。

〔エチレン−α−オレフィン共重合体〕
本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体は、エチレンに基づく単量体単位と炭素原子数３〜２０のα−オレフィンに基づく単量体単位とを有するエチレン−α−オレフィン共重合体である。該α−オレフィンとしては、プロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセン、１−ドデセン、４−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ヘキセン等があげられ、これらは単独で用いられていてもよく、２種以上を併用されていてもよい。α−オレフィンとしては、好ましくは１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−オクテンである。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体は、上記のエチレンに基づく単量体単位および炭素原子数３〜２０のα−オレフィンに基づく単量体単位に加え、必要に応じて、他の単量体に基づく単量体単位を有していてもよい。他の単量体としては、例えば、共役ジエン（例えばブタジエンやイソプレン）、非共役ジエン（例えば１，４−ペンタジエン）、アクリル酸、アクリル酸エステル（例えばアクリル酸メチルやアクリル酸エチル）、メタクリル酸、メタクリル酸エステル（例えばメタクリル酸メチルやメタクリル酸エチル）、酢酸ビニル等があげられる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体中のエチレンに基づく単量体単位の含有量は、エチレン−α−オレフィン共重合体の全重量（１００重量％）に対して、通常５０〜９９．５重量％である。またα−オレフィンに基づく単量体単位の含有量は、エチレン−α−オレフィン共重合体の全重量（１００重量％）に対して、通常０．５〜５０重量％である。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体として、好ましくは、エチレンに基づく単量体単位と炭素原子数４〜２０のα−オレフィンに基づく単量体単位とを有する共重合体であり、より好ましくは、エチレンに基づく単量体単位と炭素原子数５〜２０のα−オレフィンに基づく単量体単位とを有する共重合体であり、さらに好ましくは、エチレンに基づく単量体単位と炭素原子数６〜８のα−オレフィンに基づく単量体単位とを有する共重合体である。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体としては、例えば、エチレン−１−ブテン共重合体、エチレン−１−ヘキセン共重合体、エチレン−４−メチル−１−ペンテン共重合体、エチレン−１−オクテン共重合体、エチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体、エチレン−１−ブテン−４−メチル−１−ペンテン共重合体、エチレン−１−ブテン−１−オクテン共重合体、エチレン−１−ヘキセン−１−オクテン共重合体等があげられ、好ましくはエチレン−１−ヘキセン共重合体、エチレン−４−メチル−１−ペンテン共重合体、エチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体、エチレン−１−ブテン−１−オクテン共重合体、エチレン−１−ヘキセン−１−オクテン共重合体である。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の密度（以下、「ｄ」と記載することがある。）は、９０５〜９３５ｋｇ／ｍ^３である。得られる成形体の衝撃強度を高める観点から、好ましくは９３０ｋｇ／ｍ^３以下であり、より好ましくは９２５ｋｇ／ｍ^３以下である。また、得られる成形体の耐熱性、耐溶剤性を高める観点から、好ましくは９１０ｋｇ／ｍ³以上であり、より好ましくは９１５ｋｇ／ｍ³以上である。該密度は、ＪＩＳ Ｋ６７６０−１９９５に記載のアニーリングを行った後、ＪＩＳ Ｋ７１１２−１９８０のうち、Ａ法に規定された方法に従って測定される。また、エチレン−α−オレフィン共重合体の密度は、エチレン−α−オレフィン共重合体中のエチレンに基づく単量体単位の含有量により変更することができる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のメルトフローレート（以下、「ＭＦＲ」と記載することがある。）は、０．０５〜２０ｇ／１０分である。該メルトフローレートは、成形加工時の押出負荷を低減する観点から、好ましくは０．１ｇ／１０分以上であり、より好ましくは０．１５ｇ／１０分以上である。該メルトフローレートは、耐溶剤性を向上し、よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、好ましくは５ｇ／１０分以下であり、より好ましくは２ｇ／１０分以下であり、更に好ましくは１ｇ／１０分以下である。該メルトフローレートは、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９５に規定された方法において、温度１９０℃、荷重２１．１８Ｎの条件で、Ａ法により測定される値である。また、エチレン−α−オレフィン共重合体のメルトフローレートは、後述する製造方法において、例えば、水素濃度または重合温度により変更することができ、水素濃度または重合温度を高くすると、エチレン−α−オレフィン共重合体のメルトフローレートが大きくなる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の重量平均分子量（以下、「Ｍｗ」と記載することがある。）と数平均分子量（以下、「Ｍｎ」と記載することがある。）との比である分子量分布（以下、「Ｍｗ／Ｍｎ」と記載することがある。）は、４．５〜１３である。Ｍｗ／Ｍｎは、成形加工時の押出負荷を低減し、シラン架橋の度合いを高める観点から、好ましくは４．７以上であり、より好ましくは４．９以上であり、更に好ましくは５．１以上、特に好ましくは５．３以上である。Ｍｗ／Ｍｎは、得られる成形体の衝撃強度と耐溶剤性を高める観点から、好ましくは１０以下であり、より好ましくは８以下であり、更に好ましくは６以下である。なお、該Ｍｗ／Ｍｎは、ゲル・パーミエイション・クロマトグラフ（ＧＰＣ）法により、数平均分子量（Ｍｎ）および重量平均分子量（Ｍｗ）を測定し、ＭｗをＭｎで除すことにより求められる。また、該Ｍｗ／Ｍｎは、後述する製造方法において、例えば、水素濃度または重合温度により変更することができ、水素濃度または重合温度を高くすると、エチレン−α−オレフィン共重合体のＭｗ／Ｍｎが大きくなる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の流動の活性化エネルギー（以下、「Ｅａ」と記載することがある。）は、成形加工時の押出負荷を低減し、よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点および衝撃強度が強い成形品を得る観点から、４０ｋＪ／ｍｏｌ〜１００ｋＪ／ｍｏｌである。成形加工時の押出負荷を低減し、よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、本発明のエチレン−α−オレフィン共重合体のＥａは、好ましくは４５ｋＪ／ｍｏｌ以上であり、より好ましくは５５ｋＪ／ｍｏｌ以上であり、更に好ましくは６０ｋＪ／ｍｏｌ以上であり、特に好ましくは６５ｋＪ／ｍｏｌ以上である。また、衝撃強度が強い成形品を得る観点および高温でも粘度が下がりすぎずに成形加工しやすいという観点から、本発明のエチレン−α−オレフィン共重合体のＥａは、好ましくは９０ｋＪ／ｍｏｌ以下である。流動の活性化エネルギーは、後述する製造方法において、例えば、水素濃度や有機アルミニウム化合物濃度やエチレン圧や重合温度などの重合条件により変更することができる。

流動の活性化エネルギー（Ｅａ）は、温度−時間重ね合わせ原理に基づいて、１９０℃での溶融複素粘度（単位はＰａ・秒である。）の角周波数（単位：ｒａｄ／秒）依存性を示すマスターカーブを作成する際のシフトファクター（ａ_T）からアレニウス型方程式により算出される数値であって、以下に示す方法で求められる値である。すなわち、１３０℃、１５０℃、１７０℃および１９０℃夫々の温度（Ｔ、単位：℃）におけるエチレン−α−オレフィン共重合体の溶融複素粘度−角周波数曲線（溶融複素粘度の単位はＰａ・秒、角周波数の単位はｒａｄ／秒である。）を、温度−時間重ね合わせ原理に基づいて、各温度（Ｔ）での溶融複素粘度−角周波数曲線毎に、１９０℃でのエチレン系共重合体の溶融複素粘度−角周波数曲線に重ね合わせた際に得られる各温度（Ｔ）でのシフトファクター（ａ_T）を求め、夫々の温度（Ｔ）と、各温度（Ｔ）でのシフトファクター（ａ_T）とから、最小自乗法により［ｌｎ（ａ_T）］と［1／（Ｔ＋273.16）］との一次近似式（下記（ＩＩ）式）を算出する。次に、該一次式の傾きｍと下記式（ＩＩＩ）とからＥａを求める。
ｌｎ（ａ_T） ＝ ｍ（1／（Ｔ＋273.16））＋ｎ （ＩＩ）
Ｅａ ＝ ｜0.008314×ｍ｜ （ＩＩＩ）
ａ_T ：シフトファクター
Ｅａ：流動の活性化エネルギー（単位：ｋＪ／ｍｏｌ）
Ｔ ：温度（単位：℃）
上記計算は、市販の計算ソフトウェアを用いてもよく、該計算ソフトウェアとしては、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製 Ｒｈｉｏｓ Ｖ．４．４．４などがあげられる。
なお、シフトファクター（ａ_T）は、夫々の温度（Ｔ）における溶融複素粘度−角周波数の両対数曲線を、ｌｏｇ（Ｙ）＝−ｌｏｇ（Ｘ）軸方向に移動させて（但し、Ｙ軸を溶融複素粘度、Ｘ軸を角周波数とする。）、１９０℃での溶融複素粘度−角周波数曲線に重ね合わせた際の移動量であり、該重ね合わせでは、夫々の温度（Ｔ）における溶融複素粘度−角周波数の両対数曲線は、曲線毎に、角周波数をａ_T倍に、溶融複素粘度を１／ａ_T倍に移動させる。また、１３０℃、１５０℃、１７０℃および１９０℃の４点の値から（ＩＩ）式を最小自乗法で求めるときの相関係数は、通常、０．９９以上である。

溶融複素粘度−角周波数曲線の測定は、粘弾性測定装置（例えば、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ ＲＭＳ−８００など。）を用い、通常、ジオメトリー：パラレルプレート、プレート直径：２５ｍｍ、プレート間隔：１．５〜２ｍｍ、ストレイン：５％、角周波数：０．１〜１００ｒａｄ／秒の条件で行われる。なお、測定は窒素雰囲気下で行われ、また、測定試料には予め酸化防止剤を適量（例えば１０００ｐｐｍ。）を配合することが好ましい。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のＮＭＲにより測定される長鎖分岐量（ＬＣＢ量；以下「Ｎ_ＬＣＢ」と記載することがある）は、１０００炭素原子数あたり０．２９〜０．５０個である。１０００炭素原子当たりのＬＣＢ量（Ｎ_ＬＣＢ）は、加工性を高める観点から好ましくは０．３０個以上であり、より好ましくは０．３１個以上であり、更に好ましくは０．３２個以上であり、特に好ましくは０．３３個以上であり、最も好ましくは０．３４個以上である。また、機械強度を高める観点から、好ましくは０．４５個以下であり、より好ましくは０．４２個以下である。ＬＣＢ量は、後述する製造方法において、例えば、水素濃度や有機アルミニウム化合物濃度やエチレン圧や重合温度などの重合条件により変更することができる。

ＬＣＢ量（Ｎ_ＬＣＢ）はカーボン核磁気共鳴（^１３Ｃ−ＮＭＲ）法によって、後述の測定条件により、重合体のカーボン核磁気共鳴（^１３Ｃ−ＮＭＲ）スペクトルを測定し、後述の算出方法より求めた重合体中の炭素原子数１０００個当りの長鎖分岐の数である。

ＬＣＢ量（Ｎ_ＬＣＢ）測定条件
装置 ：Ｂｒｕｋｅｒ社製 ＡＶＡＮＣＥ６００
測定プローブ：１０ｍｍクライオプローブ
測定溶媒：１，２−ジクロロベンゼン／１，２−ジクロロベンゼン−ｄ４
＝７５／２５（容積比）の混合液
測定温度：１３０℃
測定方法：プロトンデカップリング法
パルス幅：４５度
パルス繰り返し時間：４秒
測定基準：テトラメチルシラン
窓関数 ：エクスポネンシャルまたはガウシャン
積算回数：２５００

長鎖分岐量（ＬＣＢ量）の算出方法
窓関数をガウシャンで処理したＮＭＲスペクトルにおいて、５〜５０ｐｐｍにピークトップを有するすべてのピークのピーク面積の総和を１０００としたときの、炭素原子数７以上の分岐が結合したメチン炭素に由来するピークのピーク面積を長鎖分岐量（炭素原子数７以上の分岐の数）とする。本測定条件においては、５〜５０ｐｐｍにピークトップを有するすべてのピークのピーク面積の総和を１０００としたときの、３８．２２〜３８．２７ｐｐｍ付近にピークトップを有するピークのピーク面積を長鎖分岐量（炭素原子数７以上の分岐の数）とする。当該ピークのピーク面積は、高磁場側で隣接するピークとの谷のケミカルシフトから、低磁場側で隣接するピークとの谷のケミカルシフトまでの範囲でのシグナルの面積とした。炭素原子数が７以上の分岐を長鎖分岐とする。よって、炭素原子数が６以下の分岐は長鎖分岐とはみなさない。例えば、エチレン−１−オクテン共重合体の１−オクテンに由来するヘキシル分岐（炭素原子数が６の分岐）は、長鎖分岐とはみなさない。エチレン−１−オクテン共重合体の測定において、ヘキシル分岐が結合したメチン炭素に由来するピークのピークトップの位置が３８．２１ｐｐｍであり、上記ＬＣＢ量を算出するために用いるピークには含まれない。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のｇ＊は、０．７６〜０．８８である。ｇ＊は、長鎖分岐に起因する、溶液中での分子の収縮度を表す指標であり、長鎖分岐を含有する量が多ければ分子鎖はより収縮しやすく、ｇ＊は小さくなる。十分な加工特性、特に歪み硬化特性を付与し、溶融成形加工性やシラン架橋度の度合いを向上させる観点から好ましくは０．８５以下であり、より好ましくは０．８４以下であり、更に好ましくは０．８３以下であり、特に好ましくは０．８２以下である。また、エチレン−α−オレフィン共重合体のｇ＊は、機械強度向上の観点から、好ましくは０．７７以上であり、より好ましくは０．７８以上である。
ｇ*は、例えば適切な条件下で予備重合を実施することで低くすることができる。

ｇ＊は下記式（Ｉ）で定義される（ｇ＊については以下の文献を参考にした：Developments in Polymer Characterisation−4,. J. V.. Dawkins,. Ed.,. Applied Science, London,. 1983, Chapter. I,. “Characterization. of. Long Chain Branching in Polymers,” Th. G. Scholte著）。
ｇ＊＝[η]/（［η］_GPC×ｇ_SCB＊） （Ｉ）
［式中、[η]は、エチレン−α−オレフィン共重合体の極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）を表し、下記式（Ｉ−Ｉ）によって定義される値である。［η］_GPCは、下記式（Ｉ−ＩＩ）によって定義される値である。ｇ_SCB＊は、下記式（Ｉ−ＩＩＩ）によって定義される値である。
［η］＝２３．３×ｌｏｇ（ηｒｅｌ） （Ｉ−Ｉ）
（式中、ηｒｅｌは、エチレン−α−オレフィン共重合体の相対粘度を表す。）
［η］_GPC＝０．０００４６×Ｍｖ^0.725 （Ｉ−ＩＩ）
（式中、Ｍｖは、エチレン−α−オレフィン共重合体の粘度平均分子量を表す。）
ｇ_SCB＊＝（１−Ａ）^1.725 （Ｉ−ＩＩＩ）
（式中、Ａは、下記式（Ｉ−Ｖ）によって定義される値である。
Ａ＝｛（１４ｎ＋１）×ｙ｝／１４００２ （Ｉ−Ｖ）
（式中、ｎは、エチレン−α−オレフィン共重合体が有するα−オレフィンに基づく単量体単位に由来する短鎖分岐の炭素原子数を表し、ｙは、炭素原子数１０００個あたりの短鎖分岐量を表す。）］

［η］_GPCは、分子量分布がエチレン−α−オレフィン共重合体と同一の分子量分布であって、かつ分子鎖が直鎖状であると仮定した重合体の極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）を表す。
ｇ_SCB＊は、エチレン−α−オレフィン共重合体に短鎖分岐を導入することによって生じるｇ＊への寄与を表す。
式（Ｉ−ＩＩ）は、L. H. Tung著 Journal of Polymer Science, 36, 130 (1959) 287−294頁に記載の式を用いた。

エチレン−α−オレフィン共重合体の相対粘度（ηｒｅｌ）は、熱劣化防止剤としてブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）を０．５重量％含むテトラリン１００ｍｌに、オレフィン重合体１００ｍｇを１３５℃で溶解してサンプル溶液を調製し、ウベローデ型粘度計を用いて前記サンプル溶液と熱劣化防止剤としてＢＨＴを０．５重量％のみを含むテトラリンからなるブランク溶液との降下時間から算出される。

エチレン−α−オレフィン共重合体の粘度平均分子量（Ｍｖ）は、下式（Ｉ−ＩＶ）

で定義され、a＝０．７２５とした。

式（Ｉ−ＩＩＩ）中のＡは、下記式（Ｉ−Ｖ）によって定義される値である。式（Ｉ−Ｖ）中のｎは、エチレン−α−オレフィン共重合体が有するα−オレフィンに基づく単量体単位に由来する短鎖分岐の炭素原子数を表し（例えばα−オレフィンとしてブテンを用いた場合はｎ＝２、ヘキセンを用いた場合はｎ＝４）、ｙは、炭素原子数１０００個あたりの短鎖分岐量を表し、ＮＭＲないしは赤外分光より求められる値である。
Ａ＝｛（１２ｎ＋２ｎ＋１）×ｙ｝／｛（１０００−２ｙ−２）×１４＋（ｙ＋２）×１５＋１３ｙ｝＝｛（１４ｎ＋１）×ｙ｝／１４００２ （Ｉ−Ｖ）
エチレン−α−オレフィン共重合体が、異なる複数の種類のα−オレフィンに由来する単量体単位を有する場合、Ａは、下記式（Ｉ−Ｖ’）によって定義される値である。
α−オレフィンの種類がｍ種類として、各α−オレフィンに基づく単量体単位に由来する短鎖分岐の炭素原子数をそれぞれ、ｎ_１、ｎ_２、・・・ｎ_ｍとし、各α−オレフィンに基づく単量体単位に由来する短鎖分岐について、炭素原子数１０００個あたりの短鎖分岐量をｙ_１、ｙ_２、・・・ｙ_ｍ、炭素原子数１０００個あたりのすべての短鎖分岐数をｙtotalとした時、
Ａ＝｛（１２ｎ_１＋２ｎ_１＋１）×ｙ_１＋（１２ｎ_２＋２ｎ_２＋１）×ｙ_２＋・・・＋（１２ｎ_ｍ＋２ｎ_ｍ＋１）×ｙ_ｍ｝／｛（１０００−２ｙtotal−２）×１４＋（ｙtotal＋２）×１５＋１３ｙtotal｝
＝｛（１４ｎ_１＋１）×ｙ_１＋（１４ｎ_２＋１）×ｙ_２＋・・・＋（１４ｎ_ｍ＋１）×ｙ_ｍ｝／１４００２ （Ｉ−Ｖ’）

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体は、成形体の耐熱性を向上させる観点から、エチレン−α−オレフィン共重合体の示差走査熱量測定から得られる温度と熱流の関係を示す融解曲線において、２５℃から１５０℃までの範囲に複数の融解ピークを示し、該融解ピーク高さ（熱流）が最も大きい最大融解ピークよりも高温に、前記最大融解ピークとは異なる融解ピークを示すことが好ましい。
ここで、融解ピークとは、融解曲線においてピーク高さ（熱流）が極大値を示す点またはピーク高さ（熱流）が下記ショルダーを示す点を意味する。
ショルダーとは、二つの変曲点の間に極大値が存在せず、かつ、二つの変曲点の間の融解曲線が上に凸である場合に、低温側の変曲点と高温側の変曲点を直線で結びベースラインとし、そのベースラインを底辺とした凸の頂点のことである。
変曲点とは融解曲線のある点における接線の傾きが増加から減少に転ずる点、または接線の傾きが減少から増加に転ずる点である。
２５℃から１５０℃までの範囲に融解ピークを２つ示し、そのうち一方の融解ピークが上記ショルダーを示す点である実施例１のＰＥ−１の融解曲線を図２に示した。また、２５℃から１５０℃までの範囲に融解ピークを１つのみ示す比較例４のＰＥ−１０の融解曲線も図２にあわせて示した。
ピーク高さが最も大きい最大融解ピークよりも高温に、前記最大融解ピークとは異なる融解ピークを示すエチレン−α−オレフィン共重合体は、当該エチレン−α−オレフィン共重合体と同程度の密度、剛性を有し、かつ融解ピークが１つのみであるエチレン−α−オレフィン共重合体が有しない結晶性が高い成分を含むことを意味する。結晶性が高い成分は、溶融成形時の成形性を改良し、得られる成形体の耐熱性を改良するができる。また、融解ピークの数については、後述する製造方法において、例えば、有機アルミニウム化合物濃度または重合温度により変更することができ、有機アルミニウム化合物または重合温度を高くすると、エチレン−α−オレフィン共重合体の最大融解ピークとは異なる融解ピーク面積が大きくなる。

なお、エチレン−α−オレフィン共重合体の融解曲線は、示差走査熱量計（例えば、パーキンエルマー社製の示差走査型熱量計ＤＳＣ−７型）により、例えば、約１０ｍｇの試料を封入したアルミニウムパンを、(１)１５０℃で５分間保持し、(２)５℃／分で１５０℃から２０℃まで降温し、(３)２０℃で２分間保持し、(４)５℃／分で２０℃から融解終了温度＋約２０℃（通常１５０℃程度）まで昇温して、(４)の測定で得られた示差走査熱量測定曲線から得られる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の特性緩和時間（以下、「τ_０」と記載することがある。）は、本発明のエチレン−α−オレフィン共重合体を用いて成形された成形体の外観改良の観点から、好ましくは以下の式（ａ−１）
τ_０＜３．８×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ａ−１）
を満足し、より好ましくは式（ａ−２）を満足し、更に好ましくは式（ａ−３）を満足し、特に好ましくは式（ａ−４）を満足し、最も好ましくは式（ａ−５）を満足する。
τ_０＜３．７×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ａ−２）
τ_０＜３．６×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ａ−３）
τ_０＜３．５×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ａ−４）
τ_０＜３．４×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ａ−５）

一般的に、絡み合いが十分に存在する高分子では、以下の式が成り立つことが知られている。
τ_０＝Ａ・η_０ 式（２）
また、Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ、３３、７４８９（２０００）（Ｐ．Ｍ．Ｗｏｏｄ−Ａｄａｍｓら）のＦｉｇｕｒｅ１４で、長鎖分岐を含有するメタロセンポリエチレンにおいて、η_０とＭｗのｌｏｇ−ｌｏｇプロットは、直線で表現できることが報告されており、これはすなわち、長鎖分岐を含有するポリエチレンで以下の式
η_０＝Ｂ・Ｍｗ^ε 式（３）
が成立することを強く示唆する。この式（３）を式（２）に代入すると、下記の式（４）を導くことができる。
τ_０＝Ｃ・ＭＦＲ^ε 式（４）
本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のτ_０の範囲を規定するために、式（ａ）の不等式を用いた。
τ_０＜Ｃ_１・ＭＦＲ^ε１ 式（ａ）

本願発明の実施例のτ_０とＭＦＲのプロットに対してＭｉｃｒｏｓｏｆｔ Ｅｘｃｅｌを用いて（４）式でフィッティングした。フィッティングには実施例１〜６のＭＦＲと緩和時間を使用した。データの精度などを鑑み、ε１として−０．６２を得た。また以下の要領でＣ_１を定数倍した不等式である式（ａ−１）から式（ａ−５）を得た。
フィッティングにより得られたＣの値を１．２３５倍してＣ_１として式（ａ−１）を得た
。フィッティングにより得られたＣの値を１．２０２倍してＣ_１として式（ａ−２）を得
た。フィッティングにより得られたＣの値を１．１７０倍してＣ_１として式（ａ−３）を
得た。フィッティングにより得られたＣの値を１．１３７倍してＣ_１として式（ａ−４）
を得た。フィッティングにより得られたＣの値を１．１０５倍してＣ_１として式（ａ−５
）を得た。

同様に本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のτ_０の好ましい範囲を規定するために、式（ｂ）の不等式を用いた。
τ_０＞Ｃ_２・ＭＦＲ^ε２ 式（ｂ）

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のτ_０は、成形加工時の押出負荷を低減し、よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、好ましくは以下の関係式（ｂ−１）
τ_０＞１．５×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ｂ−１）
を満足し、より好ましくは式（ｂ−２）の関係式を満足し、さらに好ましくは式（ｂ−３）の関係式を満足する。
τ_０＞２．０×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ｂ−２）
τ_０＞２．５×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（ｂ−３）

本願発明の実施例のτ_０とＭＦＲのプロットに対してＭｉｃｒｏｓｏｆｔ Ｅｘｃｅｌを用いて（４）式でフィッティングした。フィッティングには実施例１〜６のＭＦＲと緩和時間を使用した。データの精度などを鑑み、ε２として−０．６２を得た。また以下の要領でＣ_２を定数倍した不等式である式（ｂ−１）から式（ｂ−３）を得た。
フィッティングにより得られたＣの値を０．４７８倍してＣ_２として式（ｂ−１）を得た。フィッティングにより得られたＣの値を０．６５０倍してＣ_２として式（ｂ−２）を得た。フィッティングにより得られたＣの値を０．８１２倍してＣ_２として式（ｂ−３）を得た。

特性緩和時間（τ_０）は、エチレン−α−オレフィン共重合体が有する分子量と長鎖分岐の長さ（長鎖分岐の炭素原子数）に関係する数値であり、分子量が小さいまたは長鎖分岐が短いと特性緩和時間は小さな値となり、分子量が大きいまたは長鎖分岐が長いと特性緩和時間は大きな値となる。高い溶融張力、高い歪硬化特性を得るためには、十分な量、または十分な長さの長鎖分岐が分子鎖に導入されている必要があり、一定以上の緩和時間を有することが好ましい。一方、あまりに長い緩和時間を有する重合体は、歪硬化特性は高いが、溶融張力に対する溶融樹脂の引き取り性が悪化する、すなわち溶融張力と引き取り性のバランスが悪化する。特性緩和時間は、後述する製造方法において、例えば、水素濃度やエチレン圧や重合温度などの重合条件により変更することができ、エチレン−α−オレフィン共重合体の特性緩和時間を変えることができる。

特性緩和時間は、温度−時間重ね合わせ原理に基づいて作成される、１９０℃での溶融複素粘度（単位：Ｐａ・秒）の角周波数（単位：ｒａｄ／秒）依存性を示すマスターカーブから算出される数値である。具体的には、１３０℃、１５０℃、１７０℃および１９０℃それぞれの温度（Ｔ、単位：℃）におけるエチレン−α−オレフィン共重合体の溶融複素粘度−角周波数曲線（溶融複素粘度の単位はＰａ・秒、角周波数の単位はｒａｄ／秒である。）を、温度−時間重ね合わせ原理に基づいて、１９０℃における溶融複素粘度−角周波数曲線に重ね合わせてマスターカーブを作成し、得られたマスターカーブを下記式（５）で近似することにより算出される値である。
η＝η_０／［１＋（τ_０×ω）ⁿ］ （５）
η：溶融複素粘度（単位：Ｐａ・秒）
ω：角周波数（単位：ｒａｄ／秒）
τ_０：特性緩和時間（単位：ｓ^−１）
η_０：エチレン−α−オレフィン共重合体毎に求められる定数（単位：Ｐａ・秒）
ｎ：エチレン−α−オレフィン共重合体毎に求められる定数
上記計算は、市販の計算ソフトウェアを用いてもよく、該計算ソフトウェアとしては、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製 Ｒｈｉｏｓ Ｖ．４．４．４などがあげられる。

溶融複素粘度−角周波数曲線の測定は、粘弾性測定装置（例えば、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ ＲＭＳ−８００など）を用い、通常、ジオメトリー：パラレルプレート、プレート直径：２５ｍｍ、プレート間隔：１．５〜２ｍｍ、ストレイン：５％、角周波数：０．１〜１００ｒａｄ／秒の条件で行われる。なお、測定は窒素雰囲気下で行われ、また、測定試料には予め酸化防止剤を適量（例えば１０００ｐｐｍ）配合することが好ましい。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のメルトフローレート比（以下、「ＭＦＲＲ」と記載することがある。）は、成形加工時の押出負荷を低減し、よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、好ましくは６０以上であり、より好ましくは６５以上であり、更に好ましくは７０以上である。また、得られる成形体の機械的強度をより高める観点から、好ましくは１５０以下であり、より好ましくは１３０以下である。該ＭＦＲＲは、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９５に規定された方法において、荷重２１１．８２Ｎ、温度１９０℃の条件で測定されるメルトフローレート（以下、「Ｈ−ＭＦＲ」と記載することがある。）を、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９５に規定された方法において、荷重２１．１８Ｎおよび温度１９０℃の条件で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）で除した値である。また、ＭＦＲＲは、後述する製造方法において、例えば、水素濃度により変更することができ、水素濃度を高くすると、エチレン−α−オレフィン共重合体のＭＦＲＲが小さくなる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のポリスチレン換算のｚ平均分子量（Ｍｚ）と重量平均分子量（Ｍｗ）の比（Ｍｚ／Ｍｗ）は、２．２〜３．５であることが好ましい。機械的強度が良好な成形体を得るためには、エチレン−α−オレフィン共重合体のＭｚ／Ｍｗは好ましくは３．０以下であり、より好ましくは２．９以下であり、更に好ましくは２．７以下である。また、成形加工時の押出負荷を低減し、よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、好ましくは２．３以上であり、より好ましくは２．４以上である。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の温度１９０℃および角周波数１００ｒａｄ／秒における動的複素粘度（η^*100、単位：Ｐａ・秒）は、成形加工時の押出負荷を低減し、よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、１５００Ｐａ・秒以下であることが好ましい。好ましくは１３００Ｐａ・秒以下であり、より好ましくは１２００Ｐａ・秒以下であり、更に好ましくは１１５０Ｐａ・秒以下であり、最も好ましくは１１００Ｐａ・秒以下である。また、成形体の機械強度を高める観点から、好ましくは３００Ｐａ・秒以上であり、より好ましくは４００Ｐａ・秒以上であり、更に好ましくは５００Ｐａ・秒以上である。角周波数１００ｒａｄ／秒は一般的な加工機でエチレン−α−オレフィン共重合体を加工する際のせん断速度に近い角周波数であり、加工性の指標として使用することができる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の１９０℃における溶融張力は、厚みの均一な成形体を安定的に製造する観点から、好ましくは４〜３０ｃＮである。より好ましくは４．５ｃＮ以上であり、更に好ましくは４．７ｃＮ以上であり、特に好ましくは４．９ｃＮ以上である。また、成形体を製造する際の生産効率の観点から、好ましくは２５ｃＮ以下、より好ましくは２０ｃＮ以下である。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体に含まれるオリゴマー量（以下、ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８と記載することがある。）は成形体の清浄度、内容物、接触物への汚染性、特に加工中に生じる発煙などによる成形体の汚染を抑制し、シース層を備えた電線被覆用材料として本発明の樹脂組成物を使用する際、発煙成分の電線被覆層表面への付着によるシース層の被覆加工不良、滑りによるシース層厚みの不均一化を抑制する観点から、および樹脂組成物が含有する各種の添加剤の成形体表面への移行を抑制する観点から以下の式（ｃ−１）
ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８＜３１０×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１２００ 式（ｃ−１）
満足することが好ましい。
より好ましくは式（ｃ−２）満足し、更に好ましくは式（ｃ−３）を満足する。
ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８＜３１０×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１１５０ 式（ｃ−２）
ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８＜３１０×ｌｎ（ＭＦＲ）＋１０００ 式（ｃ−３）
ここで、オリゴマーとは、炭素原子数が１２〜１８の炭化水素を意味する。

オリゴマー量はエチレン−α−オレフィン共重合体の重合中に供給される水素の濃度に影響を受け、同様に重合中の水素濃度によりコントロールされるＭＦＲの値とエチレン−α−オレフィン共重合体毎に一定の関係式（６）を示す。一般に、ＭＦＲが大きいほど（分子量が小さいほど）、オリゴマー量は増える傾向にあるためである。
ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８＝Ｄ×ｌｎ（ＭＦＲ）＋Ｅ 式（６）
ここでオリゴマー量とは後述の測定条件のもと得られた炭素原子数１２から炭素原子数１８の炭化水素のガスクロマトグラフィー検出ピーク面積を炭素原子数１８の炭化水素濃度（ｐｐｍ）に換算した値である。
本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体のオリゴマー量の好ましい範囲を規定するために、式（ｃ）の不等式を用いた。
ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８＜Ｄ_１×ｌｎ（ＭＦＲ）＋Ｅ_１ 式（ｃ）

本願発明の実施例のオリゴマー量とＭＦＲのプロットに対してＭｉｃｒｏｓｏｆｔ Ｅｘｃｅｌを用いて（１）式でフィッティングした。フィッティングには実施例１〜６のＭＦＲとオリゴマー量を使用した。データの精度などを鑑み、Ｄ_１として３１０を得た。また以下の要領でＥ_１を定数倍した不等式である式（ｃ−１）から式（ｃ−３）を得た。
フィッティングにより得られたＥの値を１．２１６倍してＥ_１として式（ｃ−１）を得た。フィッティングにより得られたＥの値を１．１６５倍してＥ_１として式（ｃ−２）を得た。フィッティングにより得られたＥの値を１．０１３倍してＥ_１として（ｃ−３）を得た。

また、好ましくは、本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体中に含まれるオリゴマー量（ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８）は、１０００ｐｐｍ以下である。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体中に含まれるオリゴマー（ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８）量は、ガスクロマトグラフィー用いて測定できる。オリゴマーの抽出は超音波法により行うことができる。ＧＣ測定装置、および各測定条件は下記のとおりである。
ＧＣ測定装置 ＳＨＩＭＡＤＺＵ社製 ＧＣ−２０１０
カラム Ｊ＆Ｗ社製 ＤＢ−１
（膜厚０．１５μｍ、長さ１５ｍ、内径０．５３ｍｍ）を接続
検出器（ＦＩＤ）温度 ３１０℃
測定カラム温度 １００℃で１分保持後、１０℃／分で３１０度まで昇温
得られたガスクロマトグラムチャートの炭素原子数１２から炭素原子数１８の炭化水素の検出ピーク面積の合計を炭素原子数１８の炭化水素濃度（ｐｐｍ）に換算した。

エチレン−α−オレフィン共重合体の製造方法
本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の製造方法としては、例えば、ジエチル亜鉛（以下、成分（ａ）と称する。）と、３，４，５−トリフルオロフェノール（以下、成分（ｂ）と称する。）と、水（以下、成分（ｃ）と称する。）と、無機化合物粒子（以下、成分（ｄ）と称する。）と、をトルエン溶媒中で接触させて得られる固体粒子状の助触媒担体（以下、成分（Ａ）と称する。）と、シクロペンタジエニル骨格を有する配位子を２つ有し、該２つの配位子がアルキレン基やシリレン基等の架橋基で結合した構造を有するメタロセン錯体（以下、成分（Ｂ）と称する。）と、有機アルミニウム化合物（以下、成分（Ｃ）と称する。）を触媒成分として用いてなる重合触媒の存在下、エチレンとα−オレフィンとを共重合する方法があげられる。

また、成分（ｄ）は必要に応じて１，１，１，３，３，３−ヘキサメチルジシラザン（（（ＣＨ₃）₃Ｓｉ）₂ＮＨ）（以下、成分（ｅ）と称する。）で接触処理してもよい。

成分（ｄ）の無機化合物粒子としては、好ましくはシリカゲルである。

成分（ａ）、成分（ｂ）、成分（ｃ）の使用量は特に制限はないが、各成分の使用量のモル比率を成分（ａ）：成分（ｂ）：成分（ｃ）＝１：ｙ：ｚのモル比率とすると、ｙおよびｚが下記式（１）を実質的に満足することが好ましい。
０．５＜ｙ＋２ｚ＜５ （１）
上記式（１）におけるｙとして好ましくは０．５〜４の数であり、より好ましくは０．６〜３の数であり、さらに好ましくは０．８〜２．５の数であり、最も好ましくは１〜２の数である。上記式（１）におけるｚは、０より大きい正の数であり、ｙおよび上記式（１）によって決定される範囲を任意にとることができる。

成分（ａ）、成分（ｂ）、成分（ｃ）、成分（ｄ）および成分（ｅ）を接触させる順序としては、以下の順序があげられる。
＜１＞成分（ｄ）と成分（ｅ）とを接触させた後、成分（ｂ）を接触させ、次に成分（ａ）を接触させ、その後、成分（ｃ）を接触させる。
＜２＞成分（ｄ）と成分（ｅ）とを接触させた後、成分（ａ）を接触させ、次に成分（ｂ）を接触させ、その後、成分（ｃ）を接触させる。
＜３＞成分（ｄ）と成分（ａ）を接触させ、次に成分（ｂ）を接触させ、その後、成分（ｃ）を接触させる。
＜４＞成分（ｄ）と成分（ｂ）を接触させ、次に成分（ａ）を接触させ、その後、成分（ｃ）を接触させる。
接触順序として好ましくは＜１＞である。

成分（ａ）、成分（ｂ）、成分（ｃ）、成分（ｄ）および成分（ｅ）の接触処理は不活性気体雰囲気下で実施するのが好ましい。処理温度は通常−１００〜３００℃であり、好ましくは−８０〜２００℃である。処理時間は通常１分間〜２００時間であり、好ましくは１０分間〜１００時間である。

上記成分（Ｂ）のメタロセン錯体の金属原子（Ｍ）としては、周期律表第ＩＶ属原子が好ましく、ジルコニウム原子、ハフニウム原子がより好ましい。

上記成分（Ｂ）のメタロセン錯体の架橋基としては、メチレン基、ジメチルメチレン基、エチレン基が好ましく、より好ましくはエチレン基である。

上記成分（Ｂ）のメタロセン錯体の金属原子が有する残りの置換基としては、水素原子、フッ素原子、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子、炭素原子数１〜２０のアルキル基、炭素原子数３〜１０のシクロアルキル基、炭素原子数７〜２０のアラルキル基、炭素原子数６〜２０のアリール基、炭素原子数１〜２０のアルコキシ基、炭素原子数７〜２０のアラルキルオキシ基、炭素原子数６〜２０のアリールオキシ基、炭素原子数１〜２０のハイドロカルビル基を置換基として有していてもよいシリル基、炭素原子数１〜２０のハイドロカルビル基を置換基として有していてもよいアミノ基が挙げられる。好ましくは、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子、炭素原子数１〜６のアルキル基、炭素原子数１〜１０のアルコキシ基、炭素原子数６〜１０のアリールオキシ基、炭素原子数１〜６のハイドロカルビル基を置換基として有していてもよいアミノ基であり、特に好ましくは、塩素原子、臭素原子、ヨウ素原子、炭素原子数１〜１０のアルコキシ基、素原子数６〜１０のアリールオキシ基、炭素原子数１〜６のハイドロカルビル基を置換基として有していてもよいアミノ基である。具体的には、フェノキシ基、４−メチルフェノキシ基、２，３，４−トリメチルフェノキシ基、２，３，５−トリメチルフェノキシ基、２，３，６−トリメチルフェノキシ基、２，４，６−トリメチルフェノキシ基、３，４，５−トリメチルフェノキシ基、メトキシ基、エトキシ基、ｎ−プロポキシ基、イソプロポキシ基、ｎ−ブトキシ基、ｓｅｃ−ブトキシ基、イソブトキシ基、ジメチルアミノ基、ジエチルアミノ基が挙げられ、特に好ましくは、フェノキシ基、ジメチルアミノ基である。

上記成分（Ｂ）のメタロセン錯体のシクロペンタジエニル骨格を有する配位子としては

（式中、

Ｒ^１およびＲ^２は、同一または相異なり、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数１〜２０のアルキル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数３〜１０のシクロアルキル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数２〜２０のアルケニル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数２〜２０のアルキニル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数７〜２０のアラルキル基、または
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数６〜２０のアリール基を表し、Ｒ^３およびＲ^４は、同一または相異なり、水素原子、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数１〜２０のアルキル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数３〜１０のシクロアルキル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数２〜２０のアルケニル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数２〜２０のアルキニル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数７〜２０のアラルキル基、または
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数６〜２０のアリール基を表し、
Ｒ^５からＲ^８は、同一または相異なり、水素原子、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数１〜２０のアルキル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数３〜１０のシクロアルキル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数２〜２０のアルケニル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数２〜２０のアルキニル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数７〜２０のアラルキル基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数６〜２０のアリール基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数１〜２０のアルコキシ基、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数７〜２０のアラルキルオキシ基
、
ハロゲン原子を置換基として有していてもよい炭素原子数６〜２０のアリールオキシ基、炭素原子数１〜２０のハイドロカルビル基もしくはハロゲン化ハイドロカルビル基を置換基として有していてもよいシリル基、
炭素原子数１〜２０のハイドロカルビル基もしくはハロゲン化ハイドロカルビル基を置換基として有していてもよいアミノ基、または
ヘテロ環式化合物残基を表し、
Ｒ^１およびＲ^３、Ｒ^２およびＲ^４、Ｒ^５およびＲ^６、Ｒ^５およびＲ^７、Ｒ^７およびＲ^８は
、連結して環を形成してもよく、該環は置換基を有していてもよい。）

上記成分（Ｂ）のメタロセン錯体として、好ましくは、以下の化合物（Ｂ−１）、（Ｂ−２）が挙げられ、引張衝撃強度などの機械的強度の観点から、より好ましくは（Ｂ−１）である。

また、これらの化合物のフェノキシ基をジメチルアミノ基またはジエチルアミノ基に変更した化合物、更に、ジルコニウム原子をハフニウム原子に変更した化合物も好ましく挙げられる。

上記成分（Ｃ）の有機アルミニウム化合物としては、好ましくはトリイソブチルアルミニウム、トリノルマルオクチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリメチルアルミニウムである。

成分（Ｂ）のメタロセン錯体の使用量は、成分（Ａ）の助触媒担体１ｇに対し、好ましくは５×１０⁻⁶〜５×１０⁻⁴ｍｏｌである。また成分（Ｃ）の有機アルミニウム化合物の使用量として、好ましくは、成分（Ｂ）のメタロセン錯体の金属原子モル数に対する成分（Ｃ）の有機アルミニウム化合物のアルミニウム原子のモル数の比（Ａｌ／Ｍ）で表して、１〜５０００である。

上記の助触媒担体（Ａ）とメタロセン錯体（Ｂ）と有機アルミニウム化合物（Ｃ）とを接触させてなる重合触媒においては、必要に応じて、助触媒担体（Ａ）とメタロセン錯体（Ｂ）と有機アルミニウム化合物（Ｃ）とに、電子供与性化合物（Ｄ）を接触させてなる重合触媒としてもよい。該電子供与性化合物（Ｄ）として、具体的には３級アミン，２級アミンが挙げられる。好ましくは３級アミンであり、具体例としては、トリエチルアミン、トリノルマルオクチルアミンをあげることができる。

得られるエチレン−α−オレフィン共重合体の分子量分布を大きくする観点からは、電子供与性化合物（Ｄ）を使用することが好ましく、電子供与性化合物（Ｄ）の使用量としては、有機アルミニウム化合物（Ｃ）のアルミニウム原子のモル数に対して、０．１ｍｏｌ％以上であることがより好ましく、１ｍｏｌ％以上であることが更に好ましい。なお、該使用量は、重合活性を高める観点から、好ましくは３０ｍｏｌ％以下であり、より好ましくは２０ｍｏｌ％以下である。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体は、連続気相重合法で重合することができる。該重合法に用いられる気相重合反応装置としては、通常、流動層型反応槽を有する装置であり、好ましくは、拡大部を有する流動層型反応槽を有する装置である。反応槽内に攪拌翼が設置されていてもよい。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の製造に用いられる重合触媒の各成分を反応槽に供給する方法としては、通常、窒素、アルゴン等の不活性ガス、水素、エチレン等を用いて、水分のない状態で供給する方法、各成分を溶媒に溶解または稀釈して、溶液またはスラリー状態で供給する方法が用いられる。触媒の各成分は個別に供給してもよく、任意の成分を任意の順序にあらかじめ接触させて供給してもよい。
本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の製造には、予備重合を実施し、予備重合された予備重合触媒成分を本重合の触媒成分または触媒として使用することが好ましい。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の重合温度としては、好ましくは６０〜１００℃、より好ましくは６５〜９０℃、更に好ましくは７０〜９０℃、特に好ましくは７５〜９０℃であり、最も好ましくは８０〜９０℃である。重合温度を高くすることにより、分子量分布を狭くすることができる。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の溶融流動性を調節する目的で、重合反応器内に水素を分子量調節剤として添加してもよい。

本発明に用いられるエチレン−α−オレフィン共重合体の分子量分布を広げる目的で、多段重合を行ってもよい。

〔二重結合を有するアルコキシシラン化合物〕
本発明における二重結合を有するアルコキシシラン化合物としては、ビニル系アルコキシシラン化合物や、アクリル系アルコキシシラン化合物があげられる。

ビニル系アルコキシシラン化合物としては、ビニルトリメトキシシラン、ビニルトリエトキシシラン、ビニルトリアセトキシシラン、ビニルトリイソプロポキシシラン、アリルトリメトキシシラン、ビニルトリス（２−メトシキエトキシ）シラン、ビニルメチルジメトキシシラン等があげられる。

アクリル系アルコキシシラン化合物としては、３−メタクリロキシプロピルトリエトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン等があげられる。

後述のアルコキシシラン化合物同士の縮合反応が生じやすいという観点から、ビニルトリメトキシシラン、アリルトリメトキシシラン、３−メタクリロキシプロピルメチルジメトキシシラン、３−アクリロキシプロピルトリメトキシシラン等のメトキシシランが好ましく、ビニルトリメトキシランがより好ましい。

これらのアルコキシシラン化合物は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。

本発明のエチレン系樹脂組成物を溶融混練すると、エチレン−α−オレフィン共重合体と二重結合を有するアルコキシシラン化合物とが結合する。その後、水分が存在すると、エチレン−α−オレフィン共重合体に結合したアルコキシシラン化合物同士が縮合反応を生じ、シラン架橋された成形品が得られる。アルコキシシラン化合物同士の縮合反応のために必要な水分は、水、または空気中に含まれる水分である。

〔有機過酸化物〕
本発明における有機過酸化物としては、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチル−パーオキシ−２−エチルヘキサネート、ジクミルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジ−ｔ−アミルパーオキサイド、クミルハイドロパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシビバレート等があげられる。

〔エチレン系樹脂組成物〕
本発明のエチレン系樹脂組成物は、前記エチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部と、
前記エチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部に対し、
二重結合を有するアルコキシシラン化合物０．１〜８重量部と、
有機過酸化物０．０１〜４重量部とを含むものである。
よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、アルコキシシランの含有量は、前記エチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部に対し、好ましくは０．５重量部以上であり、より好ましくは０．８重量部以上である。また、未反応アルコキシシラン化合物のブリードを低減する観点から、アルコキシシランの含有量は好ましくは６重量部以下であり、より好ましくは４重量部以下、さらに好ましくは３重量部以下、特に好ましくは２重量部以下である。

よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、有機過酸化物の含有量は、前記エチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部に対し、好ましくは０．０５重量部以上であり、より好ましくは０．０８重量部以上である。また、有機過酸化物を原因とするゲル生成による成形不良を抑制する観点から、有機過酸化物の含有量は好ましくは４重量部以下であり、より好ましくは２重量部以下、さらに好ましくは１重量部以下、特に好ましくは０．５重量部以下である。

有機過酸化物のモル数は、二重結合を有するアルコキシシラン化合物のモル数を１００とするとき、好ましくは１〜１００である。よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、エチレン系樹脂組成物中の有機過酸化物の量は、アルコキシシラン化合物のモル数を１００とするとき、好ましくは２以上であり、より好ましくは４以上である。また、有機過酸化物を原因とするゲル生成による成形不良を抑制する観点から、好ましくは２０以下であり、より好ましくは１０以下である。

本発明のエチレン系樹脂組成物には、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物を加えてもよい。アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としては、有機スズ化合物があげられる。

有機スズ化合物として、スズテトラアセテ−ト、ブチルスズトリアセテ−ト、ブチルスズトリブチレ−ト、ブチルスズトリヘキシレ−ト、ブチルスズトリオクテ−ト、ブチルスズトリラウレ−ト、ブチルスズトリメチルマレ−ト、オクチルスズトリアセテ−ト、オクチルスズトリブチレ−ト、オクチルスズトリヘキシレ−ト、オクチルスズトリオクテ−ト、オクチルスズトリラウレ−ト、オクチルスズトリメチルマレ−ト、フェニルスズトリブチレ−ト、フェニルスズトリラウレ−ト、ジブチルスズジアセテ−ト、ジブチルスズジブチレ−ト、ジブチルスズジヘキシレ−ト、ジブチルスズジオクテ−ト、ジブチルスズジラウレ−ト、ジブチルスズジエチルマレ−ト、ジオクチルスズジアセテ−ト、ジオクチルスズジブチレ−ト、ジオクチルスズジヘキシレ−ト、ジオクチルスズジオクテ−ト、ジオクチルスズジラウレ−ト、ジオクチルスズジエチルマレ−ト、トリブチルスズアセテ−ト、トリブチルスズブチレ−ト、トリブチルスズヘキシレ−ト、トリブチルスズオクテ−ト、トリブチルスズラウレ−ト、トリブチルスズメチルマレ−ト、トリオクチルスズアセテ−ト、トリオクチルスズブチレ−ト、トリオクチルスズヘキシレ−ト、トリオクチルスズオクテ−ト、トリオクチルスズラウレ−ト、トリオクチルスズメチルマレ−ト等があげられる。

本発明のエチレン系樹脂組成物が、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物を含む場合、その量は、アルコシキシラン化合物のモル数を１００とするとき、０．１〜５０モルであることが好ましい。よりシラン架橋されやすい樹脂組成物を得る観点から、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物の量は、アルコキシシラン化合物のモル数を１００とするとき、好ましくは０．３モル以上であり、より好ましくは０．７モル以上である。また、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物の溶出を抑制する観点から、好ましくは２０モル以下であり、より好ましくは１０モル以下である。

本発明のエチレン系樹脂組成物は、必要に応じて添加剤や前記エチレン−α−オレフィン共重合体とは異なるポリオレフィンを含有してもよい。

前記エチレン−α−オレフィン共重合体とは異なるポリオレフィンとしては、例えば、高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、極低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、流動の活性化エネルギーが４０ｋＪ／ｍｏｌ未満であるエチレン−α−オレフィン共重合体、ポリプロピレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−アクリル酸共重合体、エチレン−アクリル酸エステル共重合体、エチレン−メタクリル酸共重合体、エチレン−メタクリル酸エステル共重合体、ポリオレフィンゴムがあげられる。

成形品の耐熱性や架橋度を改良する観点から、高密度ポリエチレン、流動の活性化エネルギーが４０ｋＪ／ｍｏｌ未満であるエチレン−α−オレフィン共重合体、ポリプロピレンが好ましく、高密度ポリエチレン、ポリプロピレンがより好ましい。

本発明のエチレン系樹脂組成物に含まれる前記エチレン−α−オレフィン共重合体とは異なるポリオレフィンの含有量としては、エチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部に対して、０〜２００重量部含有することが好ましい。本発明のエチレン系樹脂組成物の特性を維持しながら、成形体の改質効果を高める観点からより好ましくは５〜１００重量部であり、さらに好ましくは１０〜５０重量部である。

該添加剤としては、例えば、酸化防止剤、抗ブロッキング剤、フィラー、滑剤、帯電防止剤、耐候安定剤、顔料、加工性改良剤、難燃剤、金属石鹸等の添加剤を配合してもよく、該添加剤は２種以上を併用されてもよい。

酸化防止剤としては、一般に、フェノール系酸化防止剤、リン系酸化防止剤、イオウ系酸化防止剤等が用いられる。

フェノール系酸化防止剤としては、例えば、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール（ＢＨＴ）、ｎ−オクタデシル−３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート（商品名Ｉｒｇａｎｏｘ１０７６、チバスペシャルティケミカルズ社製）、ペンタエリスリチル−テトラキス〔３−（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシフェニル）プロピオネート〕（商品名Ｉｒｇａｎｏｘ１０１０、チバスペシャルティケミカルズ社製）、１，３，５−トリス（３，５−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）イソシアヌレート（商品名Ｉｒｇａｎｏｘ３１１４、チバスペシャルティケミカルズ社製）、１，３，５−トリメチル−２，４，６−トリス（３，５−ジ−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシベンジル）ベンゼン、３，９−ビス〔２−｛３−（３−ｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチルフェニル）プロピオニルオキシ｝−１，１−ジメチルエチル〕−２，４，８，１０−テトラオキサスピロ〔５・５〕ウンデカン（商品名Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ ＧＡ８０、住友化学社製）等があげられる。

リン系酸化防止剤としては、例えば、ジステアリルペンタエリスリトールジフォスファイト（商品名アデカスタブＰＥＰ８）、トリス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）フォスファイト（商品名Ｉｒｇａｆｏｓ１６８、チバスペシャルティケミカルズ社製）、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジフォスファイト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）４，４’−ビフェニレンジフォスフォナイト（商品名Ｓａｎｄｏｓｔａｂ Ｐ−ＥＰＱ、クラリアントシャパン社製）、ビス（２−ｔ−ブチル−４−メチルフェニル）ペンタエリスリトールジフォスファイト等があげられる

フェノール構造とリン酸構造を併せ持つ酸化防止剤としては、例えば、６−［３−（３−ｔｅｒｔ−ブチル−４−ヒドロキシ−５−メチル）プロポキシ］−２，４，８，１０テトラ−ｔｅｒｔ−ブチルジベンズ［ｄ，ｆ］［１，３，２］−ジオキサホスフェビン（商品名Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ ＧＰ、住友化学社製）等があげられる。

イオウ系酸化防止剤としては、例えば、４、４’−チオビス（３−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）（商品名Ｓｕｍｉｌｉｚｅｒ ＷＸＲ、住友化学社製）、２，２−チオビス−（４−メチル−６−ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）（商品名ＩＲＧＡＮＯＸ １０８１、チバスペシャリティケミカル社製）等があげられる。

その他の酸化防止剤としては、ビタミンＥ、ビタミンＡ等があげられる

難燃剤としては、金属水酸化物、金属酸化物、無機塩・無機水和化合物、シラン系化合物、りん系化合物、臭素系化合物、塩素系化合物などがあげられる。

金属水酸化物としては、例えば、水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウム、水酸化ジルコニウム、ハイドロタルサイトなどがあげられる。

金属酸化物としては、例えば、五酸化アンチモン、三酸化アンチモン、酸化亜鉛、フェロセン、酸化銅、酸化カルシウム、酸化ニッケル、酸化ビスマス、すず酸亜鉛、アルミン酸カルシウムなどがあげられる。

無機塩・無機水和化合物としては、例えば、炭酸カルシウム、メタホウ酸バリウム、カオリンクレー、ろう石クレー、ドーソナイト、カルシウムアルミネートシリケートなどがあげられる。

シラン系化合物としては、例えば、シリコンオイル、シリコンガム、それらに官能基を導入したものなどがあげられる。

りん系化合物としては、例えば、トリフェニルホスフェート、トリクレジルフォスフェート、トリキシレニルフォスウェートなどの非ハロゲン系りん酸エステル；トリクロロエチルホスフェート、トリスジクロロプロピルホスフェート、トリスβ−クロロプロピルホスフェートなどの含ハロゲン系りん酸エステル；ポリリン酸アンモン；ポリリン酸アミド；ポリクロロフォスフェート；縮合ホスホン酸エステル；芳香族縮合りん酸エステル；赤りんなどがあげられる。

臭素系化合物としては、デカブロモジフェニルオキサイド、ヘキサブロモヒクロドデカン、エチレンビステトラブロモフタルイミド、ヘキサプロモベンゼンなどがあげられる。

塩素系化合物としては、パークロロヒクロペンタデカン、塩素化パラフィン、塩素化ポリオレフィン、塩素化ポリエチレンなどがあげられる。

難燃剤は、上記化合物を単独で使用してもよく、２種類以上を組み合わせて使用してもよい。

本発明の成形品は、前述のエチレン系樹脂組成物を、押出機、ロール成形機、ニーダー等の混練装置で溶融混練した後、所望の形状に成形することにより得られる。

二重結合を有するアルコキシシラン化合物と、有機過酸化物は、それぞれ単独、もしくはアルコキシシラン化合物と有機過酸化物の両方を含むマスターバッチを製造し、該マスターバッチと前述のエチレン−α−オレフィン共重合体とを溶融混練してもよい。マスターバッチを製造する際には、ベース樹脂として、エチレン−α−オレフィン共重合体、低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合体、エチレン−メタクリル酸エステル共重合体等のエチレン系重合体を用いる。アルコキシシラン化合物や有機過酸化物をマスターバッチとして用いる場合、アルコキシシラン化合物と有機過酸化物は異なるマスターバッチとすることが好ましい。マスターバッチを用いる場合の具体例としては、アルコキシシラン化合物と、有機過酸化物をそれぞれ異なるマスターバッチとし、これら２種類のマスターバッチと、前述のエチレン−α−オレフィン共重合体とを溶融混練する方法、アルコキシシラン化合物と有機過酸化物の両方を含むマスターバッチと前述のエチレン−α−オレフィン共重合体とを溶融混練する方法が挙げられる。

エチレン系樹脂組成物を溶融混練した後、所望の形状に成形する方法としては押出成形や射出成形、プレス成形等が挙げられる。

また本発明の成形品は、エチレン系樹脂組成物を溶融混練して成形した後、水中または高湿度の気相中で保持することにより、前述のエチレン−α−オレフィン共重合体を含む樹脂部に結合したアルコキシシラン化合物同士が縮合反応を生じ、シラン架橋される水架橋促進処理を行って得られる成形品であることが好ましい。水架橋促進処理を行うことで、アルコキシシラン化合物同士が縮合反応され、シランによる架橋の度合いが高い成形品とすることができる。水中で水架橋促進処理を行う際の水温は、通常４０℃以上であり、シラン架橋の度合いを高める観点から、好ましくは６０℃以上であり、より好ましくは８０℃以上である。高湿度の気相中で水架橋促進処理を行う際の相対湿度としては、通常３０％以上であり、シラン架橋の度合いを高める観点から、好ましくは５０％以上であり、さらに好ましくは７０％以上である。高湿度の気相中で水架橋促進処理を行う際の温度としては、通常４０℃以上であり、シラン架橋の度合いを高める観点から、好ましくは６０℃以上であり、より好ましくは８０℃以上である。水架橋処理を行う時間としては、通常１時間以上であり、シラン架橋の度合いを高める観点から、好ましくは６時間以上であり、より好ましくは１２時間以上である。

また本発明の成形品は、直接的に水に接触させなくても空気中の水分により、前述のエチレン−α−オレフィン共重合体に結合したアルコキシシラン化合物同士が縮合反応を生じ、シラン架橋が進行する。そのため、時間経過とともにシランによる架橋の度合いが高くなる。

本発明のエチレン系樹脂組成物を成形して得られる成形品は、前記のように高温水中に浸漬させなくても、成形品の保管時に空気中に含まれる水分により、短時間で前述のエチレン−α−オレフィン共重合体に結合したアルコキシシラン化合物同士が縮合反応を生じ、シラン架橋が進行しやすい。成形品の保管時に空気中に含まれる水分によりシラン架橋させる方法は、高温水中に浸漬させてシラン架橋させる場合に比べ、シラン架橋のための処理工程が不要であるため、好ましい。

本発明の成形品は、高度にシラン架橋されていることから、寸法安定性、耐熱性、強度にも優れる。

本発明の成形品としては、電線被覆体、シース、架橋パイプ、耐熱ホース、耐熱チューブ、耐薬品性チューブ、温水チューブ、高強度チューブ、スリーブ、コンテナ・容器、ギア等の工業部品などがあげられる。

本発明の樹脂組成物は、成形品としたときに高度にシラン架橋されていることから、寸法安定性、耐熱性、長期クリープ特性、耐溶剤性、強度に優れることから、電線被覆用材料やシースの材料として好適に用いられる。

本発明のエチレン系樹脂組成物を溶融混練して該混練物を導体に被覆することにより、本発明の電線を得ることができる。
また、電線を複数本束ねてなる電線束を、本発明のエチレン系樹脂組成物を溶融混練して得られるシースによって被覆することにより、本発明のケーブルを得ることができる。この場合、前記電線束は、導体が樹脂または樹脂組成物により被覆された電線を複数本束ねてなる電線束であり、導体を被覆する樹脂または樹脂組成物としては、ポリエチレン系樹脂や、エチレン−アクリル酸エステル系樹脂や、エチレン−メタクリル酸エステル系樹脂や、エチレン−酢酸ビニル系樹脂や、ポリ塩化ビニルや、エチレンプロピレン系ゴムなどのオレフィン系ゴムやクロロプレンゴムやブチルゴムやニトリルゴムやシリコンゴムやスチレン−ブタジエンゴムや天然ゴムやエボナイトなどのゴム類、フェノール樹脂や、ポリウレタン系樹脂、エポキシ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリイミド樹脂などの絶縁性樹脂または樹脂組成物や、絶縁紙に鉱油やアルキルベンゼンやポリブテンやアルキルナフタレンやシリコーン油などの絶縁油を含浸させたものを使用することができ、本発明のエチレン系樹脂組成物が好適に使用される。

以下、実施例および比較例により本発明を説明する。
実施例および比較例での物性は、次の方法に従って測定した。

（１）密度（ｄ、単位：ｋｇ／ｍ³）
ＪＩＳ Ｋ７１１２−１９８０のうち、Ａ法に規定された方法に従って測定した。なお、試料には、ＪＩＳ Ｋ６７６０−１９９５に記載のアニーリングを行った。

（２）メルトフローレート（ＭＦＲ、単位：ｇ／１０分）
ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９５に規定された方法において、荷重２１．１８Ｎ、温度１９０℃の条件で、Ａ法により測定した。

（３）メルトフローレート比（ＭＦＲＲ）
ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９５に規定された方法において、試験荷重２１１．８２Ｎ、測定温度１９０℃の条件で測定されるメルトフローレート（Ｈ−ＭＦＲ）と、ＪＩＳ Ｋ７２１０−１９９５に規定された方法において、荷重２１．１８Ｎおよび温度１９０℃の条件で測定されるメルトフローレート（ＭＦＲ）とを測定し、Ｈ−ＭＦＲをＭＦＲで除した値として求めた。

（４）分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ、Ｍｚ／Ｍｗ）
ゲル・パーミエイション・クロマトグラフ（ＧＰＣ）法を用いて、下記の条件(1)〜(8)により、ｚ平均分子量（Ｍｚ）、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）を測定し、Ｍｗ／ＭｎとＭｚ／Ｍｗを求めた。クロマトグラム上のベースラインは、試料溶出ピークが出現するよりも十分に保持時間が短い安定した水平な領域の点と、溶媒溶出ピークが観測されたよりも十分に保持時間が長い安定した水平な領域の点とを結んでできる直線とした。
(1)装置：Ｗａｔｅｒｓ製Ｗａｔｅｒｓ１５０Ｃ
(2)分離カラム：ＴＯＳＯＨ ＴＳＫｇｅｌＧＭＨ６−ＨＴ
(3)測定温度：１４０℃
(4)キャリア：オルトジクロロベンゼン
(5)流量：１．０ｍＬ／分
(6)注入量：５００μＬ
(7)検出器：示差屈折
(8)分子量標準物質：標準ポリスチレン

（５）長鎖分岐量（ＬＣＢ量；Ｎ_ＬＣＢ）、短鎖分岐量（ＳＣＢ；Ｎ_ＳＣＢ）、（単位：個／個／１０００Ｃ）
炭素原子数１０００個当りの長鎖分岐または短鎖分岐の数は、カーボン核磁気共鳴（^１３Ｃ−ＮＭＲ）法によって、次の測定条件により、重合体のカーボン核磁気共鳴（^１３Ｃ−ＮＭＲ）スペクトルを測定し、下記算出方法より、重合体中の炭素原子数１０００個当りの
長鎖分岐または短鎖分岐の数を求めた。

（測定条件）
装置 ：Ｂｒｕｋｅｒ社製 ＡＶＡＮＣＥ６００
測定プローブ：１０ｍｍクライオプローブ
測定溶媒：１，２−ジクロロベンゼン／１，２−ジクロロベンゼン−ｄ４
＝７５／２５（容積比）の混合液
測定温度：１３０℃
測定方法：プロトンデカップリング法
パルス幅：４５度
パルス繰り返し時間：４秒
測定基準：テトラメチルシラン
窓関数 ：エクスポネンシャルまたはガウシャン
積算回数：２５００

長鎖分岐量（ＬＣＢ量）の算出方法
窓関数をガウシャンで処理したＮＭＲスペクトルにおいて、５〜５０ｐｐｍにピークトッ
プを有するすべてのピークのピーク面積の総和を１０００としたときの、炭素原子数７以上の分岐が結合したメチン炭素に由来するピークのピーク面積を長鎖分岐量（炭素原子数７以上の分岐の数）として求めた。本測定条件においては、３８．２２〜３８．２７ｐｐｍ付近にピークトップを有するピークのピーク面積を長鎖分岐量（炭素原子数７以上の分岐の数）として求めた。当該ピークのピーク面積は、高磁場側で隣接するピークとの谷のケミカルシフトから、低磁場側で隣接するピークとの谷のケミカルシフトまでの範囲でのシグナルの面積とした。なお、本測定条件においては、エチレン−１−オクテン共重合体の測定において、ヘキシル分岐が結合したメチン炭素に由来するピークのピークトップの位置が３８．２１ｐｐｍであった。

短鎖分岐量（ＳＣＢ量）の算出方法
１．コモノマーがヘキセンの場合
窓関数をエクスポネンシャルで処理したＮＭＲスペクトルにおいて、５〜５０ｐｐｍにピークトップを有するすべてのピークのピーク面積の総和を１０００としたときの、炭素原子数が４の分岐が結合したメチン炭素に由来するピーク面積を短鎖分岐量として算出した。本測定条件において、３８．００〜３８．２１ｐｐｍのピークの面積と３５．８５〜３６．００ｐｐｍのピークの面積の合計値から求めた。
２．コモノマーがヘキセンとブテンの場合
窓関数をエクスポネンシャルで処理したＮＭＲスペクトルにおいて、５〜５０ｐｐｍにピークトップを有するすべてのピークのピーク面積の総和を１０００としたときの、炭素原子数が２の分岐が結合したメチン炭素に由来するピーク面積と、炭素原子数が４の分岐が結合したメチン炭素に由来するピーク面積を短鎖分岐量として算出した。本測定条件において、３９．６０〜３９．８５ｐｐｍの面積と、３８．００〜３８．２１ｐｐｍのピークの面積と、３５．８５〜３６．００ｐｐｍのピークの面積の合計値から求めた。

（６）ｇ＊
前記式（Ｉ）によってｇ＊を求めた。
なお、［η］は、エチレン−α−オレフィン共重合体の相対粘度（ηｒｅｌ）を、熱劣化防止剤としてブチルヒドロキシトルエン（ＢＨＴ）を０．５重量％含むテトラリン１００ｍｌに、エチレン−α−オレフィン共重合体１００ｍｇを１３５℃で溶解してサンプル溶液を調製し、ウベローデ型粘度計を用いて前記サンプル溶液と熱劣化防止剤としてＢＨＴを０．５重量％のみを含むテトラリンからなるブランク溶液との降下時間から算出し、式（Ｉ−Ｉ）によって求め、［η］_GPCは、（４）のエチレン−α−オレフィン共重合体の分子量分布の測定から、式（Ｉ−ＩＩ）によって求め、ｇ_SCB＊は、（５）のエチレン−α−オレフィン共重合体の短鎖分岐量の測定から式（Ｉ−ＩＩＩ）によって求めた。

（７）示差走査熱量測定
エチレン−α−オレフィン共重合体を、１５０℃の熱プレス機により１０ＭＰａの圧力で５分間プレスした後、３０℃の冷却プレス機で５分間冷却して、厚さ約１００μｍのシートに成形し、該シートから約１０ｍｇの試料を切り出し、アルミニウムパンに封入した。次に、試料を封入したアルミニウムパンを、示差走査熱量計（パーキンエルマー社製の示差走査型熱量計ＤＳＣ−７型）にて、(１)１５０℃で５分間保持し、(２)５℃／分で１５０℃から２０℃まで降温し、(３)２０℃で２分間保持し、(４)５℃／分で２０℃から１５０℃まで昇温して、(４)での融解曲線を測定した。得られた融解曲線より、２５℃から１５０℃までの範囲に存在する融解ピークの数と、ピーク高さが最も大きい最大融解ピークを示す温度を求めた。また、融解ピークが複数ある場合は、最大融解ピークとは異なる融解ピークを示す温度も求めた。
（８）１１０℃以上融解成分割合（ＨＨ１１０、単位：％）
上記（７）のエチレン−α−オレフィン共重合体の示差走査熱量測定により得られた融解曲線より、２５℃から１５０℃までの範囲のピーク面積の内、１１０℃以上の融解曲線とベースラインに囲まれる面積の割合を求めてＨＨ１１０％とした。この値が大きいほどの耐熱性が高いことを示す。

（９）曲げ弾性率（単位：ＭＰａ）
曲げ弾性率の測定は、ＡＳＴＭ Ｄ７４７に従い、７５ｍｍ×２５ｍｍ×１ｍｍ厚の試料片を用いて、２３℃で行った。試料片は、１５０℃の熱プレスにより成型し、温度２３℃、湿度５０％の恒温室に２４時間以上保管した後、測定に用いた。この値が高いほど剛性が高いことを示す。

（１０）流動の活性化エネルギー（Ｅａ、単位：ｋＪ／ｍｏｌ）
粘弾性測定装置（Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ ＲＭＳ−８００）を用いて、下記測定条件で１３０℃、１５０℃、１７０℃および１９０℃での溶融複素粘度−角周波数曲線を測定し、次に、得られた溶融複素粘度−角周波数曲線から、Ｒｈｅｏｍｅｔｒｉｃｓ社製計算ソフトウェア Ｒｈｉｏｓ Ｖ．４．４．４を用いて、１９０℃での溶融複素粘度−角周波数曲線のマスターカーブを作成し、流動の活性化エネルギー（Ｅａ）を求めた。
＜測定条件＞
ジオメトリー：パラレルプレート
プレート直径：２５ｍｍ
プレート間隔：１．５〜２ｍｍ
ストレイン ：５％
角周波数 ：０．１〜１００ｒａｄ／秒
測定雰囲気 ：窒素

（１１）溶融複素粘度（η*、単位：Ｐａ・秒）
（１０）の流動の活性化エネルギーの測定において、温度１９０℃、角周波数１００ｒａｄ／秒で測定された溶融複素粘度を求めた。該溶融複素粘度が低いほど、押出成形時の押出負荷が小さく、押出成形性に優れる。

（１２）特性緩和時間（τ_０、単位：ｓ^−１）
（１０）の流動の活性化エネルギーの測定において得られた１９０℃での溶融複素粘度−角周波数曲線のマスターカーブを下記式（５）で近似することでτ_０を求めた。
η＝η_０／［１＋（τ_０×ω）ⁿ］ （５）
η：溶融複素粘度（単位：Ｐａ・秒）
ω：角周波数（単位：ｒａｄ／秒）
τ_０：特性緩和時間（単位：秒）
η_０：エチレン−α−オレフィン共重合体毎に求められる定数（単位：Ｐａ・秒）
ｎ：エチレン−α−オレフィン共重合体毎に求められる定数

（１３）メルトテンション（ＭＴ、単位：ｃＮ）
東洋精機製作所製メルトテンションテスターを用い、１９０℃の温度および０．３２ｇ／分の押出速度で、直径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍのオリフィスからエチレン−α−オレフィン共重合体を溶融押出し、該押出された溶融したエチレン−α−オレフィン共重合体を引取ロールにより６．３（ｍ／分）／分の引取上昇速度でフィラメント状に引取り、引取る際の張力を測定した。引取開始からフィラメント状のエチレン−α−オレフィン共重合体が切断するまでの間の最大張力をメルトテンションとした。
この値が高いほど、成形時の溶融体形状が安定性し、厚みの均一な成形体が得られやすい。

（１４）最高引取速度（ＭＴＶ、単位：ｍ／分）
（１３）のメルトテンションの測定において、フィラメント状のエチレン−α−オレフィン共重合体が切断する際の引取速度を最高引取速度とした。この値が高いほど押出成形時の引き取り性に優れる。

（１５）衝撃強度（単位：ｋＪ／ｍ²）
衝撃強度の測定は、ＡＳＴＭ Ｄ１８２２−６１Ｔに従い、Ｓ型ダンベル形状で、２３℃で行った。試料片は、１５０℃の熱プレスにより成型し、温度２３℃、湿度５０％の恒温室に２４時間以上保管した後、測定に用いた。この値が大きいほど耐衝撃性に優れる。

（１６）冷キシレン可溶部（単位：重量％）
還流冷却管を取り付けた２００ｍＬの平底フラスコ内に、エチレン−α−オレフィン共重合体試料約０．５ｇとキシレン１００ｍＬとを投入し、３０分間還流させた。還流後、平底フラスコを約２５℃の大気中にて２０分間静置し、続けて２５℃に調整した水浴中で１時間静置した。静置後、平底フラスコ内の溶液を濾紙（Ｎｏ．５０クロマト用）にて濾過した。得られた濾液を下記条件(1)〜(7)で液体クロマトグラフ分析を行い、溶液中に溶解している共重合体量を算出し、試料重量から冷キシレン溶解成分割合を求めた。
(1)装置：日本分光株式会社製デガッサＤＧ−２０８０−５３
(2)カラム：ＳＨＯＤＥＸ ＧＰＣ ＫＦ−８０１
(3)カラムオーブン：日本分光株式会社製ＣＯ−２０６５Ｐｌｕｓ、設定３０℃
(4)溶離液：テトラヒドロフラン（液体クロマトグラフ用）
(5)流量：１．０ｍＬ／分
(6)注入量：１１０μＬ
(7)検出器：示差屈折計
本値が小さいほど、耐溶剤性に優れる。

（１７）オリゴマー量（ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８、単位：ｐｐｍ）
エチレン−α−オレフィン共重合体を、１５０℃の熱プレス機により１０ＭＰａの圧力で５分間プレスした後、３０℃の冷却プレス機で５分間冷却して、厚さ約１００μｍから２００μｍのシートに成形した。該シートから約１ｇの試料を切り出し、ＴＨＦ溶媒１０ｍｌを用いた超音波抽出法によりオリゴマー成分を抽出した。オリゴマー成分の定量はＧＣ法により実施した。測定装置、および各測定条件は下記のとおりである。
＜測定条件＞
ＧＣ測定装置：ＳＨＩＭＡＤＺＵ社製 ＧＣ−２０１０
カラム：Ｊ＆Ｗ社製 ＤＢ−１
（膜厚０．１５μｍ、長さ１５ｍ、内径０．５３ｍｍ）を接続
検出器（ＦＩＤ）温度：３１０℃
測定カラム温度：１００℃で１分保持後、１０℃／分で３１０度まで昇温
得られたガスクロマトグラムチャートの炭素原子数１２から炭素原子数１８の炭化水素の検出ピーク面積の合計を炭素原子数１８の炭化水素濃度（ｐｐｍ）に換算した。
この数値が小さいほど、成形体の清浄度が高く、接触物への汚染、特に加工中に生じる発煙などによる製品の汚染を抑制することができ、加えて樹脂組成物が含有する各種の添加剤の成形体表面への移行を抑制することができる。

（１８）発煙性（単位：Ｃｏｕｎｔ／分）
Ｔダイシート成形機（ユニオンプラスチックス社製、ＵＳＶ３０型ノンベント式押出機機、Ｔダイ幅２５０ｍｍ、ダイリップ開度１ｍｍ）のダイ出口を囲いで覆い、囲いに設けた採気口にデジタル粉塵計（柴田科学（株）製、ＬＤ−５Ｄ、光散乱式）を接続した。ダイ温度２６０℃、シリンダー温度２６０℃、スクリュー回転数１００ｒｐｍの条件でＴダイシート成形機から押出される樹脂から発生する発煙粒子の個数を１分間測定した。
得られた数値（単位：Ｃｏｕｎｔ／分）を発煙性の評価値とした。この数値が少ないほど押出し成形時の発煙の発生が少ないことを示す。

（１９）シラン架橋後の成形品のシラン架橋度 （単位：％）
成形後、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、シラン架橋させた成形品を１００メッシュのステンレス製のメッシュで作製したカゴに入れ、冷却管をつけたセパラブルフラスコ中で、１１０℃に加熱したキシレン下で２時間攪拌を行い、可溶分を抽出した。抽出に使用するキシレン量は、成形品１ｇに対して６０ｍＬとした。
キシレン不溶分の割合は、以下の式から求めた。
キシレン不溶分の割合＝（キシレン可溶分を抽出後のサンプルの入ったカゴの重量）／（測定に用いた成形品の重量＋カゴ重量）×１００（％）

（２０）シラン架橋後の成形品の引張破断強度 （単位：ＭＰａ）
成形後、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、シラン架橋させた厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品からＪＩＳ Ｋ６２５１記載の６号ダンベルで試験片を三つ打ち抜き、各試験片について、チャック間５０ｍｍ、標線間２０ｍｍ、引張速度２５０ｍｍ／分の条件、引張強度測定試験を実施した。得られた試験片破断時の応力の三つの平均値をシラン架橋後引張強度とした。

（２１）シラン架橋後の成形品の引張破断伸び （単位：％）
成形後、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、シラン架橋させた厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品からＪＩＳ Ｋ６２５１記載の６号ダンベルで試験片を打ち抜き、各試験片について、チャック間５０ｍｍ、標線間２０ｍｍ、引張速度２５０ｍｍ／分の条件、引張強度測定試験を実施した。得られた試験片破断時の標線間伸びの三つの平均値をシラン架橋後引張破断伸びとした。

実施例１
（１）固体成分（ａ−１）の調製
窒素置換した撹拌機を備えた反応器に、窒素流通下で３００℃において加熱処理したシリカ（デビソン社製 Ｓｙｌｏｐｏｌ９４８；５０％体積平均粒子径＝５５μｍ；細孔容量＝１．６７ｍｌ／ｇ；比表面積＝３２５ｍ^２／ｇ）２．８ｋｇとトルエン２４ｋｇとを入れて、撹拌した。その後、５℃に冷却した後、１，１，１，３，３，３−ヘキサメチルジシラザン０．９ｋｇとトルエン１．４ｋｇとの混合溶液を反応器の温度を５℃に保ちながら３０分間で滴下した。滴下終了後、５℃で１時間撹拌し、次に９５℃に昇温し、９５℃で３時間撹拌し、ろ過した。得られた固体生成物をトルエン２０．８ｋｇで６回、洗浄を行った。その後、トルエン７．１ｋｇを加えスラリーとし、一晩静置した。

上記で得られたスラリーに、ジエチル亜鉛のヘキサン溶液（ジエチル亜鉛濃度：５０重量％）１．７３ｋｇとヘキサン１．０２ｋｇとを投入し、撹拌した。その後、５℃に冷却した後、３，４，５−トリフルオロフェノール０．７８ｋｇとトルエン１．４４ｋｇとの混合溶液を、反応器の温度を５℃に保ちながら６０分間で滴下した。滴下終了後、５℃で１時間撹拌し、次に４０℃に昇温し、４０℃で１時間撹拌した。その後、２２℃に冷却し、水０．１１ｋｇを反応器の温度を２２℃に保ちながら１．５時間で滴下した。滴下終了後、２２℃で１．５時間撹拌し、次に４０℃に昇温し、４０℃で２時間撹拌し、更に８０℃に昇温し、８０℃で２時間撹拌した。撹拌後、室温にて、残量１６Ｌまで上澄み液を抜き出し、トルエン１１．６ｋｇを投入し、次に、９５℃に昇温し、４時間撹拌した。撹拌後、室温にて、上澄み液を抜き出し、固体生成物を得た。得られた固体生成物をトルエン２０．８ｋｇで４回、ヘキサン２４リットルで３回、洗浄を行った。その後、乾燥することにより、固体成分を得た（以下、助触媒担体（ａ−１）と称する。）。

（２）予備重合触媒成分（ｂ−１）の調製
予め窒素置換した内容積２１０リットルの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン８０リットルを投入した後、ラセミ−エチレン（インデニル）（５、６、７、８‐テトラヒドロ−５，５，８，８−テトラメチルベンズ［ｆ］インデニル）ジルコニウムジフェノキシド１０１ｍｍｏｌを投入し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次にオートクレーブを３０℃まで降温して系内が安定した後、エチレンをオートクレーブ内のガス相圧力で０．０３ＭＰａ分仕込み、上記助触媒担体（ａ−１）０．７ｋｇを投入し、続いてトリイソブチルアルミニウム１５８ｍｍｏｌを投入して重合を開始した。エチレンを０．７ｋｇ／時間で連続供給しながら３０分経過した後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素をそれぞれ３．５ｋｇ／時間と５．５リットル（常温常圧体積）／時間で連続供給することによって合計４時間の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素ガスなどをパージして残った固体を室温にて真空乾燥し、上記助触媒担体（ａ−１）１ｇ当り２３ｇのポリエチレンが予備重合された予備重合触媒成分（ｂ−１）を得た。

（３）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１）の製造
上記で得た予備重合触媒成分（ｂ−１）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８７℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を０．７１％、エチレンと１−ヘキセンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を１．３１％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−１）とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１）を得た。得られた共重合体の物性評価の結果を表１に示した。また、得られた共重合体の融解曲線を図２に示した。

（４）エチレン系樹脂組成物（ｃ−１）の調製
前述のエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（東京化成工業株式会社製、以下、「ＶＴＭＯＳ」と記載することがある）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（商品名 パーカドックスＢＣ−ＦＦ 化薬アクゾ株式会社製、以下、「ＤＣＰ」と記載することがある） ０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（東京化成工業株式会社製、以下、「ＤＢＴＤＬ」と記載することがある）０．０４重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−１）を得た。

（５）成形品（ｄ−１）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−１）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−１）を得た。

（６）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−１）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−１）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表２に示した。

実施例２

（１）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−２）の製造
実施例１と同じ方法で得た予備重合触媒成分（ｂ−１）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８７℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を１．１１％、エチレンと１−ヘキセンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を１．４５％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−１）とトリイソブチルアルミニウムおよびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３０％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−２）を得た。得られた共重合体の物性評価の結果を表１に示した。

（２）エチレン系樹脂組成物（ｃ−２）の調製
前述のエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−２）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（ＶＴＭＯＳ）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ） ０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（ＤＢＴＤＬ）０．０４重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−２）を得た。

（３）成形品（ｄ−２）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−２）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−２）を得た。

（４）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−２）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−２）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表２に示した。

実施例３

（１）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−３）の製造
上記で得た予備重合触媒成分（ｂ−１）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８７℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を０．９８％、エチレンと１−ヘキセンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を１．３４％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−１）とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−３）を得た。得られた共重合体の物性評価の結果を表１に示した。

実施例４
（１）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−４）の製造
実施例１と同じ方法で得た予備重合触媒成分（ｂ−１）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８７℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を０．５２％、エチレンと１−ヘキセンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を１．３０％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−１）とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−４）を得た。得られた共重合体の物性評価の結果を表１に示した。

（２）エチレン系樹脂組成物（ｃ−４）の調製
前述のエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−４）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（ＶＴＭＯＳ）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ）０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（ＤＢＴＤＬ）０．０４重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−４）を得た。

（３）成形品（ｄ−４）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−４）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−４）を得た。

（４）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−４）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−４）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表２に示した。

実施例５
（１）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−５）の製造
実施例１と同じ方法で得た予備重合触媒成分（ｂ−１）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８７℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を０．９８％、エチレンと１−ヘキセンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を１．３９％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−１）とトリイソブチルアルミニウムおよびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３０％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−５）を得た。得られた共重合体の物性評価の結果を表１に示した。

実施例６
（１）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−６）の製造
実施例１と同じ方法で得た予備重合触媒成分（ｂ−１）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８０℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を１．０４％、エチレンと１−ヘキセンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を１．２６％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−１）とトリイソブチルアルミニウムおよびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３０％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−６）を得た。得られた共重合体の物性評価の結果を表１に示した。

実施例７
（１）エチレン系樹脂組成物（ｃ−４Ｈ）の調製
実施例４と同じ方法で得たエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−４）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（ＶＴＭＯＳ）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ）０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（ＤＢＴＤＬ）０．０４重量部と、高密度ポリエチレンＫＥＩＹＯポリエチ Ｇ２５００（京葉ポリエチレン製、ＭＦＲ５．０ｇ／１０分、密度９６１ｋｇ／ｍ^３）１７．６重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−４Ｈ）を得た。

（２）成形品（ｄ−４Ｈ）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−４Ｈ）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−４Ｈ）を得た。

（３）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−４Ｈ）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−４Ｈ）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表５に示した。

実施例８
（１）エチレン系樹脂組成物（ｃ−２Ｈ）の調製
実施例２と同じ方法で得たエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−２）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（ＶＴＭＯＳ）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ）０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（ＤＢＴＤＬ）０．０４重量部と、高密度ポリエチレンＫＥＩＹＯポリエチ Ｇ２５００（京葉ポリエチレン製、ＭＦＲ５．０ｇ／１０分、密度９６１ｋｇ／ｍ^３）１７．６重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−２Ｈ）を得た。

（２）成形品（ｄ−２Ｈ）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−２Ｈ）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−２Ｈ）を得た。

（３）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−２Ｈ）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−２Ｈ）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表５に示した。

比較例１
（１）予備重合触媒成分（ｂ−２）の調製
予め窒素置換した内容積２１０リットルの撹拌機付きオートクレーブに、ブタン８０リットルを投入した後、ラセミ−エチレンビス（１−インデニル）ジルコニウムジフェノキシド１０１ｍｍｏｌを投入し、オートクレーブを５０℃まで昇温して撹拌を２時間行った。次にオートクレーブを３０℃まで降温して系内が安定した後、エチレンをオートクレーブ内のガス相圧力で０．０３ＭＰａ分仕込み、実施例１と同じ方法で得た助触媒担体（ａ−１）０．７ｋｇを投入し、続いてトリイソブチルアルミニウム１５８ｍｍｏｌを投入して重合を開始した。エチレンを０．７ｋｇ／時間で連続供給しながら３０分経過した後、５０℃へ昇温するとともに、エチレンと水素をそれぞれ３．５ｋｇ／時間と５．５リットル（常温常圧体積）／時間で連続供給することによって合計４時間の予備重合を実施した。重合終了後、エチレン、ブタン、水素ガスなどをパージして残った固体を室温にて真空乾燥し、上記助触媒担体（ａ−１）１ｇ当り２０ｇのポリエチレンが予備重合された予備重合触媒成分（ｂ−２）を得た。

（２）エチレン−１−ブテン１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−７）の製造
上記で得た予備重合触媒成分（ｂ−２）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ブテンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８４℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を１．４０％、エチレンと１−ヘキセンと１−ブテンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を０．９０％、エチレンと１−ヘキセンと１−ブテンとの合計に対する１−ブテンモル比を１．９８％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、１−ブテン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−２）とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−７）を得た。当該エチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−７）の１−ブテン由来の短鎖分岐量は、炭素原子数１０００個あたり７．２個／１０００Ｃ、１−ヘキセン由来の短鎖分岐量は、炭素原子１０００個当り１３．４個／１０００Ｃであった。得られた共重合体のその他の物性評価の結果を表３に示した。

（３）エチレン系樹脂組成物（ｃ−７）の調製
前述のエチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−７）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（ＶＴＭＯＳ）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ） ０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（ＤＢＴＤＬ）０．０４重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−７）を得た。

（４）成形品（ｄ−７）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−７）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−７）を得た。

（５）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−７）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−７）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表４に示した。

比較例２

（１）エチレン−１−ブテン１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−８）の製造
比較例１と同じ方法で得た予備重合触媒成分（ｂ−２）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ブテンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８５℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を１．６５％、エチレンと１−ヘキセンと１−ブテンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を０．９０％、エチレンと１−ヘキセンと１−ブテンとの合計に対する１−ブテンモル比を２．７０％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、１−ブテン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−２）とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−８）を得た。当該エチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−８）の１−ブテン由来の短鎖分岐量は、炭素原子数１０００個あたり９．３個／１０００Ｃ、１−ヘキセン由来の短鎖分岐量は、炭素原子数１０００個当り１１．５個／１０００Ｃであった。得られた共重合体のその他の物性評価の結果を表３に示した。

（２）エチレン系樹脂組成物（ｃ−８）の調製
前述のエチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−８）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（ＶＴＭＯＳ）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ） ０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（ＤＢＴＤＬ）０．０４重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−８）を得た。

（３）成形品（ｄ−８）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−８）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−８）を得た。

（４）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−８）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−８）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表４に示した。

比較例３
（１）エチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−９）の製造
比較例１と同じ方法で得た予備重合触媒成分（ｂ−２）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ブテンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８７℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を１．１０％、エチレンと１−ヘキセンと１−ブテンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を０．９０％、エチレンと１−ヘキセンと１−ブテンとの合計に対する１−ブテンモル比を１．７５％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、１−ブテン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−９）とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−９）を得た。当該エチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−９）の１−ブテン由来の短鎖分岐量は、炭素原子数１０００個あたり６．３個／１０００Ｃ、１−ヘキセン由来の短鎖分岐量は、炭素原子数１０００個当り１０．７個／１０００Ｃであった。得られた共重合体のその他の物性評価の結果を表３に示した。

比較例４
（１）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１０）の製造
比較例１で得た予備重合触媒成分（ｂ−２）を用い、連続式流動床気相重合装置でエチレンと１−ヘキセンの共重合を実施し、重合体パウダーを得た。重合条件としては、重合温度を８７℃、重合圧力を２ＭＰａ、エチレンに対する水素モル比を１．５３％、エチレンと１−ヘキセンとの合計に対する１−ヘキセンモル比を１．３６％とした。重合中はガス組成を一定に維持するためにエチレン、１−ヘキセン、水素を連続的に供給した。また、上記予備重合触媒成分（ｂ−２）とトリイソブチルアルミニウム、およびトリエチルアミン（トリイソブチルアルミニウムに対するモル比３％）とを連続的に供給し、流動床の総パウダー重量８０ｋｇを一定に維持した。平均重合時間４時間であった。得られた重合体パウダーを押出機（神戸製鋼所社製 ＬＣＭ５０）を用いて、フィード速度５０ｋｇ／時間、スクリュー回転数４５０ｒｐｍ、ゲート開度５０％、サクション圧力０．１ＭＰａ、樹脂温度２００〜２３０℃の条件で造粒することによりエチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１０）を得た。得られた共重合体の物性評価の結果を表３に示した。また、得られた共重合体の融解曲線を図２に示した。

比較例５
（１）エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１１）の製造
減圧乾燥後アルゴンで置換した内容積３リットルの撹拌機付きオートクレーブ内を真空にし、水素をその分圧が０．００２ＭＰａになるように加え、１−ヘキセンを１００ｍｌ、重合溶媒としてブタンを６５０ｇ仕込み、７０℃まで昇温した。その後、エチレンを、その分圧が１．６ＭＰａになるように加え系内を安定させた。ガスクロマトグラフィー分析の結果、系内のガス組成は、水素＝０．０９ｍｏｌ％であった。これに、有機アルミニウム化合物として濃度を１ｍｏｌ／ｌに調整したトリイソブチルアルミニウムのヘキサン溶液 ０．９ｍｌを投入した。次に、濃度を１μｍｏｌ／ｍｌに調整したジメチルシリレンビス（３−フェニルシクロペンタジエニル）ジルコニウムジクロリド（ラセミ／メソ比＝４９．２／５０．８）のトルエン溶液 １ｍｌを投入し、実施例１で得た助触媒担体（ａ−１）８．３ｍｇを投入した。重合中は、エチレン/水素混合ガス（水素＝０．０７ｍｏｌ％）を連続的に供給しながら、７０℃で６０分間重合した。その後、ブタン、エチレン、水素をパージして、エチレン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−１１）６５ｇを得た。得られた共重合体の物性を表３に示した。

比較例６
（１）エチレン系樹脂組成物（ｃ−９Ｈ）の調製
比較例３と同じ方法で得たエチレン−１−ブテン−１−ヘキセン共重合体（ＰＥ−９）１００重量部と、二重結合を有するアルコキシシラン化合物としてビニルトリメトキシシラン（ＶＴＭＯＳ）１．０重量部と、有機過酸化物としてジクミルパーオキサイド（ＤＣＰ）０．１重量部と、アルコキシシラン化合物同士の縮合反応を促進するための化合物としてジブチルスズジラウレート（ＤＢＴＤＬ）０．０４重量部と、高密度ポリエチレン（ＫＥＩＹＯポリエチ Ｇ２５００ 京葉ポリエチレン製、ＭＦＲ５．０ｇ／１０分、密度９６１ｋｇ／ｍ^３）１７．６重量部とを混合し、単軸押出機を用いて２１０℃にて押出を行い、樹脂組成物（ｃ−９Ｈ）を得た。

（２）成形品（ｄ−９Ｈ）の製造
得られたエチレン系樹脂組成物（ｃ−９Ｈ）を、２１０℃、４ＭＰａにてプレスし、厚み１ｍｍで一辺が１５０ｍｍの平板状の成形品（ｄ−９Ｈ）を得た。

（３）シラン架橋
得られた成形品（ｄ−９Ｈ）を、２３℃、相対湿度５０％の恒温室にて７日経過させ、成形品をシラン架橋させた。シラン架橋後の成形品（ｅ−９Ｈ）の架橋度測定、引張強度測定を行い、結果を表５に示した。

実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値に対し長鎖分岐量 Ｎ_ＬＣＢ（個／１０００Ｃ）の値をプロットした図を図１に示す。◆は実施例、□は比較例である。

実施例１および比較例４のエチレン−α−オレフィン共重合体の示差走査熱量測定により得られた融解曲線を示した図を図２に示す。

実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値に対し特性緩和時間τ_０（ｓ^−１）の値をプロットした図を図３に示す。◆は実施例、□は比較例である。

実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、ＭＦＲ（ｇ／１０分）の値に対しオリゴマー量ΣＣｎ；ｎ＝１２−１８（ｐｐｍ）の値をプロットした図を図４に示す。◆は実施例、□は比較例である。ＭＦＲが同程度のエチレン−α−オレフィン共重合体同士で比較した。本願請求項１の要件を全て満足する実施例1、２、４、５のエチレン−α−オレフィン共重合体は、同程度のＭＦＲを有する比較例１〜４エチレン−α−オレフィン共重合体に比べて、オリゴマー量が少なく、溶融成形時に生じる発煙が少ない。

実施例１〜６、および比較例１〜４のエチレン−α−オレフィン共重合体について、曲げ弾性率（ＭＰａ）の値に対しＨＨ１１０（％）の値をプロットした図を図５に示す。◆は実施例、□は比較例である。本願請求項１の要件を全て満足する実施例１、３、４のエチレン−α−オレフィン共重合体は、同程度の剛性を有する比較例１、２のエチレン−α−オレフィン共重合体に比べて、ＨＨ１１０の値が大きく、耐熱性が優れる。本願請求項１の要件を全て満足する実施例２、５、６のエチレン−α−オレフィン共重合体は、同程度の剛性を有する比較例３、４のエチレン−α−オレフィン共重合体に比べて、ＨＨ１１０の値が大きく、耐熱性が優れる。

１ ショルダーを示す点
２ 変曲点
３ 変曲点

Claims (5)

1. エチレンに基づく単量体単位と炭素原子数３〜２０のα−オレフィンに基づく単量体単位とを有し、密度が９０５〜９３５ｋｇ／ｍ³であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）が０．０５〜２０ｇ／１０分であり、重量平均分子量と数平均分子量の比である分子量分布（Ｍｗ／Ｍｎ）が４．５〜１３であり、流動の活性化エネルギー（Ｅａ）が４０〜１００ｋＪ／ｍｏｌであり、ＮＭＲにより測定される長鎖分岐量が１０００炭素原子数あたり０．２９〜０．５０個であり、下記式（Ｉ）で定義されるｇ＊が０．７６〜０．８８であるエチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部と、
   前記エチレン−α−オレフィン共重合体１００重量部に対し、
   二重結合を有するアルコキシシラン化合物０．１〜８重量部と、
   有機過酸化物０．０１〜４重量部とを含むエチレン系樹脂組成物。
   ｇ＊＝［η］/（［η］_GPC×ｇ_SCB＊） （Ｉ）
   ［式中、[η]は、エチレン−α−オレフィン共重合体の極限粘度（単位：ｄｌ／ｇ）を表し、下記式（Ｉ−Ｉ）によって定義される値である。［η］_GPCは、下記式（Ｉ−ＩＩ）によって定義される値である。ｇ_SCB＊は、下記式（Ｉ−ＩＩＩ）によって定義される値である。
   ［η］＝２３．３×ｌｏｇ（ηｒｅｌ） （Ｉ−Ｉ）
   （式中、ηｒｅｌは、エチレン−α−オレフィン共重合体の相対粘度を表す。）
   ［η］_GPC＝０．０００４６×Ｍｖ^0.725 （Ｉ−ＩＩ）
   （式中、Ｍｖは、エチレン−α−オレフィン共重合体の粘度平均分子量を表す。）
   ｇ_SCB＊＝（１−Ａ）^1.725 （Ｉ−ＩＩＩ）
   （式中、Ａは、下記式（Ｉ−Ｖ）によって定義される値である。）
   Ａ＝｛（１４ｎ＋１）×ｙ｝／１４００２ （Ｉ−Ｖ）
   （式中、ｎは、エチレン−α−オレフィン共重合体が有するα−オレフィンに基づく単量体単位に由来する短鎖分岐の炭素原子数を表し、ｙは、炭素原子数１０００個あたりの短鎖分岐量を表す。）］
2. 前記エチレン−α−オレフィン共重合体が、
   示差走査熱量測定から得られる融解曲線において、２５℃から１５０℃までの範囲に複数の融解ピークを示し、
   該融解ピーク高さが最も大きい最大融解ピークよりも高温に、前記最大融解ピークとは異なる融解ピークを示し、
   特性緩和時間（τ）が式（ａ−１）を満足するエチレン−α−オレフィン共重合体である請求項１記載のエチレン系樹脂組成物。
   τ＜３．８×ＭＦＲ^{−０．６２} 式（a−１）
3. 請求項１または請求項２に記載のエチレン系樹脂組成物を成形して得られる成形品。
4. 請求項１または２に記載のエチレン系樹脂組成物を溶融混練して該混練物を導体に被覆してなる電線。
5. 電線束と、該電線束を被覆してなるシースとを有するケーブルであって、
   前記電線束は、導体が樹脂または樹脂組成物により被覆された電線を複数本束ねてなる電線束であり、
   前記シースが、請求項１または２に記載のエチレン系樹脂組成物を溶融混練して得られるシースであるケーブル。

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