JP2014039665A - 機器給電装置、機器給電方法及び体内機器給電装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】第1のコイル11を含む第1の共振器10と、第1のコイル11に接続されることなく、第1のコイル11に対して所定の距離離れて同軸的に対向配置される第2のコイル21を含む第2の共振器20とを備え、交流電流が前記第1のコイル11に供給されている状態で、第1の共振器10と第2の共振器20とが磁気的に結合して共振する結合共振器と、前記交流電流を第1のコイル11に供給する電源13とを有し、前記結合共振器において対応配置される第1のコイル11と第2のコイル21との間に配置される機器100に設けられ、前記結合共振器に磁気的に結合する第3の共振器30を介して機器100に給電する構成となる。
【選択図】図1
Description
ワイヤレス給電(WPT)システムの中で"磁界共鳴型"は近・中距離伝送に適しており、その伝送効率の増大と効率の空間一様性の向上はシステムの応用範囲を広げるために重要である。我々は複数の結合共振器を用いてその目的を達成する一つの方法としてデュアル共振器という新しい構造を提案する。同じ構造はすでにいくつかのグループから提案されているがその使用目的がこの報告とは異なっており[1]-[3]、電磁界分布の一様化を通じて結合効率の一様化を図っている例は存在しない。この共振器は名前の示すとおり2個の共振器によって形成されており、2つは同じ共振周波数を持っている。複数の共振器を近づけると相互に結合し、その共振周波数は共振器の数と同じだけの個数に分裂することが知られており、2個の共振器を用いればいわゆる偶モード/奇モードに分裂する。
この時点でこの2個の共振器は一体化されたとみなすことが出来るので[1],[2]、これをデュアル共振器と呼んで送電用に用いる。偶奇モードは周波数が異なるので低いほうの奇モードを基本モード、高いほうの偶モードを高次モードと考えることが出来る。そしてさらに別のもう一つの共振器を導入しこれを受電側に使用するため前記奇モード周波数に合わせて両者を結合させるとWPT伝送回路が形成される。この報告ではデュアルスパイラル共振器を用いて、WPTシステムの伝送効率増大と空間一様性向上を図る。
2.結合共振器の特性
筆者の一人は以前に上のようなアイデアに基づく共振器を帯域通過フィルタ(BPF)小型化のために利用する提案を行った[1],[2].文献1ではプリント基板の上面には通常の共振器を作製し、下のグラウンド面に同型の共振器を加えた図7A〜図7Bのような共振器、文献2では低温同時焼結セラミクス(LTCC)構造の図8のような多層インターディジタルストリップ共振器を提案した。これらは互いにプロードサイド結合するストリップ導体共振器からなるため、共振周波数が強結合によって大きく上下に分裂する。そこで最も低い周波数を基本モードとしてBPFに用いれば、回路の小型化と低スプリアス化に貢献する。
しかし今回の報告では結合共振器の別の側面を利用する。それは図9A〜図9Dのように2つの結合共振器の作る電磁界分布に着目するものである。同一のスパイラル共振器を対称的に配置したとき相互結合によって偶奇モードが生ずることを前述したが、結合モード理論によって電磁界分布を解析すると図9A~図9Dのようになることが知られている[4]。近似的には奇モードでは結合によって形成される磁界は各共振器基本モードの和、電界はその差となる。一方偶モードではその逆である。
磁界結合共振器型("磁界共鳴型")WPTシステムでは磁界分布が重要で電界分布は結合にはあまり寄与しないので、図9A〜図9Dから奇モードを用いるのが良いことが分かる。受電共振器を送電共振器R1とR2の中間部においたとき、最低の磁界強度を与える中心部で単独共振器の2倍の磁界が得られるので伝送効率も2倍になるものと予想される。
3.電磁界分布
デュアル共振器の特性を明らかにするため、図10及び図11A〜図11Bに示した代表的な構造を比較検討する。図11Aは図10の基本スパイラルコイルにコンデンサを直列に加えた通常のスパイラル共振器で単一共振器と呼ぶ。図11Bは基本スパイラルコイル2つを適当な間隔だけ離して直列に接続し、共通のコンデンサを直列に加えて共振させる。これを分割共振器と呼ぶことにする。図11Cは図11Aの単一共振器を2つ対向して配置し結合させる。従って片方は外部から給電するが、他方は配線不要という特徴がある。また前述のように図11Cは2つの共振周波数を持つがそのうちの低いほうのモード(奇モード)のみを用いる。
3つの構造が作る電磁界の共振器軸に沿った強度分布を電磁界シミュレータWIPL-Dで計算して図12A及び図12B結果が得られた。分割共振器、デュアル共振器を構成する2つのスパイラルコイル間隔を20cmとし、丁度その中心を0として座標軸を決めたので、単一共振器の座標はそれにあわせて−10cmのところにスパイラルコイルを置いたことにしている。
WIPL‐Dの励振法では1Wの電力を入力し、その反射係数S11が表示されるのでS11=−3dBと3構造に対して共通になるよう励振用ループコイルを調整し、同じ量の電力が共振器に注入されるように注意した。その結果、前述のように(図9A)単一共振器に対してデュアル共振器の奇モードは中心点で2倍の磁界強度となるはずであったが、ここでは1.5倍程度にとどまっている。また分割共振器の磁界強度がデュアル共振器と同程度になっているのは好ましいことである。
参考のため電界分布を図12Bに示しているが、絶対値表示のためデュアル共振器の電界のうち図9Aの負値は正値に変更されている。分割共振器の電界は大きいが受電共振器との結合には奇与しないと考えられるのでここでは関心はない。
以上によって形成される電磁界分布から判断すると分割共振器、デュアル共振器は同程度の性能であるが、ワイヤで2つの共振器を接続する必要がないという利点を持ったデュアル共振器を利用することとする。
4.デュアルスパイラル共振器の特性
(1)コイル巻き数の影響
使用電力はmWオーダーを考えているので容量はチップ部品とする。各種容量値について無負荷Q値を測定すると、容量値によらず2000以上あったのでQ値が数100以下のコイルに比べて容量損失は無視してよい。スパイラルコイルの外形は30cmに固定して巻き数(ピッチも同時に変わる)を変更すれば何が起こるかを調べてみた。それによってインダクタンスが変わり、共振周波数は1MHzに固定しているので当然付加容量値は変わる。横軸をコイルの総巻き数にとってインダクタンス、付加容量の変化をシミュレーションした結果を図13A及び図13Bに示している。巻数をn、半径をrとした時コイルの総延長lはほぼ
次に図15のような小さい受電コイルを用意して、結合係数がコイル巻き数の影響を受けるかどうかを調べる。結合係数は基本的にコイル直径で決まる[5]ことを考えるとほとんど巻き数の影響はないと予想されるが、図16のシミュレーション結果はそれを裏付けるものである。図16では送電用として図11Cのデュアルスパイラル共振器の基本モードを仮定して、別のループプローブと疎結合状態にして計算した。また、2つのスパイラルコイルの外側を利用することも有るかもしれないので外側の結果も示している。
シミュレーションに加えて上記共振器を実際に製作して実験を行った結果を図17に示す。デュアルスパイラル共振器の巻数をパラメータとした図16に対応する測定結果は巻数の少ないときはシミュレーションより小さいが、巻数の増加に従って明らかに結合係数が増加し、シミュレーション値に近づいている。その理由は今のところ不明である。
(2)ソレノドコイルの導入
ソレノイドコイルは同じ直径のスパイラルコイルに比べてより遠方まで磁界が強度を保つことが知られている[5]。そこで図18のように片方だけをソレノイドコイルに置き換えてデュアル共振器を構築し、中心軸上の磁界分布をWIPL-Dで計算したところ図19のような結果が得られた。ソレノイドコイルの巻数は20回としその奥行きtは20〜50mmと変えて図15と同じ直径3cm、巻数25回の単一スパイラルコイルを受電用に使用した。ソレノイドコイルはz=10cmの場所にその左端面がおかれているが、受電コイルの直径は小さく、ソレノイドコイルの直径が30cmあるため内部を貫通して受電コイルを移動できる。その結果z=20cmまでデータが示されている。
図19の結果は図16に比べて結合係数が減少しあまり好ましくない。半径方向の変化を確認したうえで何らかの改善することは今後の課題である。
(3)コイル間隔
デュアル共振器を形成する2つのスパイラルコイルの間隔が何らかの理由で変わると共振周波数も変わって具合が悪いのでその影響を調べておく必要がある。実験によってそれを確認したので図20に示す。この結果からコイル直径程度に共振器が離れていれば共振周波数シフトは問題とするほど大きくないことが分かる。
5.結合係数の空間的一様性の向上
同一のスパイラルコイルを2個用いることは変わらないが、巻き方を工夫して磁界分布の空間一様性を高めることによって結合係数の一様性を高める事が出来る。各コイルは従来の一様巻きに対して、図21のように円形を方形に変更し、エッジ部は従来どおり一様であるが、中心部は次第に疎に巻くようにする。この根拠は図11A〜図11Cのように一様巻きの場合には図22に示すように中心軸方向、半径方向ともに磁界分布(方向は無視して振幅のみの分布)が非一様となるからである。
最も強い箇所の強度を減らすような巻き方の一つとして図21のような巻き方を考えた。図22において各曲線はコイル中心軸から半径方向にrだけ位置をずらし、その値を保ったままコイル軸に平行に観測点をずらせて磁場強さを計算した結果である。また図23においては、同じく中心軸からコイル外形に平行にdだけ位置をずらせて同じ計算を行った。
図23によると一番外側であるd=15cm以外の曲線は図22に対して非常に一様性が向上していることが分かる。d=10cm以下の範囲に限れば図22では場所によって10倍の磁界強度差があるのに対して、図23では3倍にまで減少していて、一様化が実現していることが分かる。
その結果として図16と同様に図15のコイルを用いて結合係数を計算してみると、図24のように一様巻きに比べて大幅な一様化を達成することが出来た。ただしこの結果は全体として結合係数を若干減らすマイナス面を持っているが、磁界の一様化は伝送効率一様化に直接つながり応用上重要である。
6.結論
マイクロ波BPF作製時に小型化の有力な手段として提案した結合共振器という概念を別の目的、すなわち共振器電磁界の増強と一様化に役立て、"磁界共鳴型"WPTシステムの伝送効率とその空間的一様性の向上を図った。
向上率は期待したほど大きくはなかったが、少しの向上であっても他の方法と組み合わせて積み上げることによって、大きな効果へと高められると考えている。
文 献
[1] 山本卓史, 粟井郁雄, 真田篤志, 久保洋, "プリント回路基板両面に作製された2重結合共振器とその応用,"電子情報通信学会論文誌,J87-C, No. 12,1045-1052, 2004 年12月
[2] Ikuo Awai, "Wide Band Spurious Suppression of Multi-Strip Resonator BPF -Comprehensive Way to Suppress Spurious Responses in BPFs-", IEICE Trans. Electron., Vol. E93-C, No 7, pp.942-948, July 2010,invited.
[3] Wei Wei,Yoshiaki Narusue,Yoshihiro Kawahara,Naoki Kobayashi,Hiroshi Fukuda,Tsuneo Tsukagoshi,Tohru Asami," Characteristic Analysis on Double Side Spiral Resonator's Thickness Effect on Transmission Efficiency-Distance Feature for Wireless Power Transmission"、信学技報WPT2012-01, 2012年5月.
[4] Ikuo Awai, "New expressions for coupling coefficient between resonators", IEICE Trans. Electron., E88-C, No.12, pp.2295-2301, Dec. 2005.
[5] Toshio Ishizaki, Takuya Komori, Tetsuya Ishida and Ikuo Awai, "Comparative study of coil resonators for wireless power transfer system in terms of transfer loss", IEICE Electronics Express, Vol. 7, No. 11, pp. 785-790, June, 2010.
11 第1の給電側コイル(第1のコイル)
12 コンデンサ
13 交流電源
20 第2の給電側共振器(第2の共振器)
22 コンデンサ
30 受電側共振器(第3の共振器)
31 受電側コイル
32 コンデンサ
100 体内機器
110 第1パッド
120 第2パッド
200 ベッド
Claims (5)
- 第1のコイルを含む第1の共振器と、該第1のコイルに接続されることなく、当該第1のコイルに対して所定の距離離れて同軸的に対向配置される第2のコイルを含む第2の共振器とを備え、交流電流が前記第1のコイルに供給されている状態で、前記第1の共振器と前記第2の共振器とが磁気的に結合して共振する結合共振器と、
前記交流電流を前記第1のコイルに供給する電源とを有し、
前記結合共振器において対応配置される前記第1のコイルと前記第2のコイルとの間に配置される機器に設けられ、前記結合共振器に磁気的に結合する第3の共振器を介して前記機器に給電する機器給電装置。 - 第1のコイルを含む第1の共振器と、該第1のコイルに接続されることなく、当該第1のコイルに対して所定の距離離れて同軸的に対向配置される第2のコイルを含む第2の共振器とを備えた結合共振器を用い、
前記第1のコイルに交流電流を供給して、前記結合共振器における前記第1の共振器と前記第2の共振器とを磁気的に結合させて共振させ、
前記結合共振器において対向配置される前記第1のコイルと前記第2のコイルとの間に配置される機器に設けられて前記結合共振器に磁気的に結合する第3の共振器を介して前記機器に給電する機器給電方法。 - 第1のコイルを含む第1の共振器と、該第1のコイルに接続されることなく、当該第1のコイルに対して所定の距離離れて同軸的に配置される第2のコイルを含む第2の共振器とを備え、交流電流が前記第1のコイルに供給されている状態で、前記第1の共振器と前記第2の共振器とが磁気的に結合して共振する結合共振器と、
前記交流電流を前記第1のコイルに供給する電源とを有し、
前記第1のコイルと前記第2のコイルとが動物の体を挟んで前記所定距離離れて対向配置され、前記動物の体内に導入された機器に設けられて前記結合共振器に磁気的に結合する第3の共振器を介して前記機器に給電する体内機器給電装置。 - 前記第1のコイル及び前記第2のコイルのそれぞれは、スパイラルコイルである請求項3記載の体内機器給電装置。
- 前記結合共振器は、前記第1の共振器と前記第2の共振器とが奇モード周波数をもって共振するよう構成された請求項3または4記載の体内機器給電装置。
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