JP2014026982A - 固体酸化物形燃料電池装置 - Google Patents

Abstract

【課題】起動工程において燃料電池モジュール内の温度が上昇し過ぎることを防止する固体酸化物形燃料電池装置を提供する。
【解決手段】制御手段は、燃料電池装置の起動工程において、セルスタックの温度及び改質器の温度に基づいて、改質器に供給する燃料ガス、水蒸気の供給量を制御し、改質器で行われる燃料ガス改質反応工程をＳＲ工程へ移行させた後、発電工程へ移行させるように制御するよう構成されており、改質器の温度は、蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長され、制御手段は、ＳＲ工程において、改質器の温度の変化に基づいて燃料ガス供給量を調整する。
【選択図】図１０

Description

本発明は、固体酸化物形燃料電池装置に係わり、特に、起動中における改質器等の過昇温を防止する固体酸化物形燃料電池装置に関する。

従来、固体酸化物形燃料電池装置（ＳＯＦＣ）は、起動工程において、燃料ガスを改質器において改質する複数の工程、すなわち、部分酸化改質反応工程（ＰＯＸ工程）、オートサーマル改質反応工程（ＡＴＲ工程）、水蒸気改質反応工程（ＳＲ工程）を経て、発電工程へ移行するように構成されている（例えば、特許文献１参照）。

ＳＯＦＣでは、これらの工程を順に実行することにより、燃料電池モジュール収納室内に配置された改質器や燃料電池セルスタック等を動作温度まで昇温させることができる。 また、ＳＯＦＣは、動作温度が６００〜８００℃と高温であり、燃料電池モジュール収納室周囲に蓄熱材が配置されている。したがって、この蓄熱材は、動作中に多量の熱量を保持し、動作中の熱効率を向上させることができる。

特開２００４−３１９４２０号公報

しかしながら、動作中のＳＯＦＣを一旦停止動作に移行させた後、再起動させる場合、上述のように蓄熱材には多量の熱量が蓄えられているため、通常の起動工程で起動させると、改質器や燃料電池セルスタックの温度が上昇し過ぎてしまうという問題があった。

蓄熱手段に残存熱量が所定以上ある状況において燃料電池装置を起動する際、例えば、改質器内で生じた発生熱が蓄熱手段に奪われ難くなる。このため、改質器の温度上昇速度が大きくなり、通常の起動時と比べて改質器温度とセルスタック温度との温度差が大きくなる。

このような場合に通常起動時と同じ方法及び移行条件で起動を行うと、セルスタック温度の上昇を待っていると、改質器の温度が上昇し過ぎてしまい、例えば改質器の温度が異常判定温度以上に過昇温し、改質器の劣化・損傷が生じるおそれがあった。また、逆に、残存熱量の影響によって、セルスタック温度が上昇し過ぎることにより、燃料電池セルスタックに劣化が生じるおそれがあった。

本発明は、このような課題を解決するためになされたものであり、起動工程において、燃料電池モジュール内の温度が上昇し過ぎることを防止する固体酸化物形燃料電池装置を提供することを目的としている。

上記の目的を達成するために、本発明は、固体酸化物形燃料電池装置において、複数の燃料電池セルを組み合わせてなるセルスタックと、燃料電池セルに供給する燃料ガスを改質する改質器と、燃料電池セルを通過した余剰の燃料ガス又は改質された燃焼ガスを燃焼させることにより発生する排気ガスによって改質器及び前記セルスタックを加熱する燃焼部と、セルスタックの温度及び改質器の温度をそれぞれ検出する温度検出器と、セルスタック及び改質器を収納するモジュール収納室と、モジュール収納室の周囲に配置された蓄熱手段と、燃料電池装置の起動を制御する制御手段と、を備えており、制御手段は、燃料電池装置の起動工程において、セルスタックの温度及び改質器の温度に基づいて、改質器に供給する燃料ガス、水蒸気の供給量を制御し、改質器で行われる燃料ガス改質反応工程をＳＲ工程へ移行させた後、発電工程へ移行させるように制御するよう構成されており、改質器の温度は、蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長され、制御手段は、ＳＲ工程において、改質器の温度の変化に基づいて燃料ガス供給量を調整することを特徴としている。

本発明によれば、起動工程中の特定の時点で、残存熱量に基づく昇温助長状態の判定、及びそれに基づく燃料ガス供給量の低減を決定するのではなく、改質器温度の変化を所定期間にわたって継続して監視することにより、昇温助長状態の程度により適宜燃料ガス供給量を調整する。これにより、本発明では、燃料ガス供給量がフィードバック制御されることとなり、燃料ガス供給量を適切な値とすることができる。

本発明において、好ましくは、前記蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長される前記改質器の温度の昇温される程度が大きいほど、制御手段は、発電工程への移行時における燃料ガス供給量をより低減する。
このように構成された本発明によれば、昇温助長状態において残存熱量が多く昇温の影響がより大きい場合には、それに対応して燃料ガス供給量をより低減する。これにより、本発明では、昇温される程度に応じて燃焼部による発熱量を減らすことによって、モジュール収納室内の温度分布を適正に保つことができる。

本発明において、好ましくは、制御手段は、ＳＲ工程のうち、発電工程に移行する前の第１の所定期間は、燃料ガス供給量を一定に保持する。
燃料ガス供給量を変化させている間は、モジュール室内の温度分布も変化し続けるため、局所的に高温箇所が生じている可能性がある。そこで、本発明では、燃料ガス供給量を発電工程へ移行する前に所定期間一定とすることにより、温度分布が落ち着いた定常状態となってから発電工程に移行することができる。これにより、本発明では、発電移行時に一時的にモジュール温度上昇が起きても、それに伴って過昇温となることを防止することができる。

本発明において、好ましくは、制御手段は、改質器の温度が所定の第１の閾値温度以下に低下すると燃料ガス供給量を一定に保持し、第１の所定期間経過後に発電工程へ移行する。
このように構成された本発明によれば、改質器温度が第１の閾値温度以下の適正温度範囲になったことを確認することにより、残存熱量の影響による過昇温の発生可能性が小さくなった状態で発電工程に移行させることができる。更に、本発明では、第１の所定期間の経過を待つことにより、温度測定値にはあらわれない影響（例えば、モジュール室内の局所的な高温等）が軽減されるため、発電移行時の過昇温を防止することができる。

本発明において、好ましくは、制御手段は、ＳＲ工程において燃料ガス供給量を低減した状態で第２の所定期間経過しても改質器の温度が第１の閾値温度以下に低下しない場合、第１の閾値温度以下に低下するのを待つことなく燃料ガス供給量を一定に保持し、第１の所定期間経過後に発電工程へ移行する。
このように構成された本発明によれば、第１の所定期間待っても改質器温度が第１の閾値温度以下の適正温度範囲に入らない場合は、燃料ガス供給量の少ない発電工程に早期に移行することによりモジュール室内を適切な温度分布とすることができる。

本発明において、好ましくは、改質器の温度が、第１の閾値温度よりも高い所定の第２の閾値温度以上である場合、制御手段は、第２の所定期間を短くする。
残存熱量が大きく過昇温発生状態の程度が大きい場合は、ＳＲ工程において燃料ガス供給量を低減しても改質器温度が時間と共に下がらず、逆に上昇していくような状況となるおそれがある。本発明では、このような場合において、第２の所定期間を短くすることにより、早期に燃料ガス供給量の少ない発電工程に移行してモジュール室内を適切な温度分布にすることができる。

本発明において、好ましくは、制御手段は、前記蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長される前記改質器の温度の昇温される程度によって、第１の所定期間の長さを変更しない。
モジュール収納室内で局所的に高温箇所があるかどうかは、直接測定できず、推定することも難しい。このため、本発明では、第１の所定期間を固定することにより、どのような状況でも温度分布が落ち着き定常状態となってから発電工程に移行できるように構成している。

本発明において、好ましくは、ＳＲ工程において、改質器の温度が第１の閾値温度よりも高く設定された所定の第３の閾値温度を超えた場合、改質器の温度が第１の閾値温度以下に低下するのを待つことなく、燃料ガス供給量を一定に保持し、第１の所定期間経過後に発電工程へ移行する。
改質器温度が異常判定温度付近の高温域に近づくような状況では、ＳＲ工程において改質器温度を第１の閾値温度以下の適正温度範囲に戻すことは難しい。したがって、本発明では、このような場合には、早期に燃料ガス供給量の少ない発電工程に移行し、改質器温度の低下を図るように構成されている。

本発明において、好ましくは、前記蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長される前記改質器の温度の昇温される程度によって、第１の所定期間の長さを変更しない。
モジュール収納室内で局所的に高温箇所があるかどうかは、直接測定できず、推定することも難しい。このため、本発明では、第１の所定期間を固定することにより、どのような状況でも温度分布が落ち着いて定常状態となってから発電工程に移行できるように構成している。

本発明の固体酸化物形燃料電池装置によれば、起動工程において、燃料電池モジュール内の温度が上昇し過ぎることを防止することができる。

本発明の一実施形態による燃料電池装置を示す全体構成図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の燃料電池モジュールを示す正面断面図である。 図２のIII-III線に沿う断面図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の燃料電池セル単体を示す部分断面図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の燃料電池セルスタックを示す斜視図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置を示すブロック図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の起動時の動作を示すタイムチャートである。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の運転停止時の動作を示すタイムチャートである。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の起動処理手順の動作テーブルである。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の起動時における過昇温抑制制御の説明図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の起動時における過昇温抑制制御の説明図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の起動時における過昇温抑制制御の説明図である。 本発明の一実施形態による燃料電池装置の起動時における過昇温抑制制御の説明図である。

次に、添付図面を参照して、本発明の実施形態による固体酸化物形燃料電池装置又は固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）を説明する。
図１は、本発明の一実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）を示す全体構成図である。この図１に示すように、本発明の一実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）１は、燃料電池モジュール２と、補機ユニット４を備えている。

燃料電池モジュール２は、ハウジング６を備え、このハウジング６周囲には、蓄熱材７を介して密封空間８が形成されている。なお、蓄熱材７は、燃料モジュール２内で発生した熱を蓄熱することができるようになっており、燃料電池モジュール２の熱効率を向上させることができる。この密閉空間８の下方部分である発電室１０には、燃料ガスと酸化剤（空気）とにより発電反応を行う燃料電池セル集合体１２が配置されている。この燃料電池セル集合体１２は、１０個の燃料電池セルスタック１４（図５参照）を備え、この燃料電池セルスタック１４は、１６本の燃料電池セルユニット１６（図４参照）から構成されている。このように、燃料電池セル集合体１２は、１６０本の燃料電池セルユニット１６を有し、これらの燃料電池セルユニット１６の全てが直列接続されている。

燃料電池モジュール２の密封空間８の上述した発電室１０の上方には、燃焼室１８が形成され、この燃焼室１８で、発電反応に使用されなかった残余の燃料ガスと残余の酸化剤（空気）とが燃焼し、排気ガスを生成するようになっている。
また、この燃焼室１８の上方には、燃料ガスを改質する改質器２０が配置され、前記残余ガスの燃焼熱によって改質器２０を改質反応が可能な温度となるように加熱している。
さらに、この改質器２０の上方には、燃焼熱を受けて空気を加熱するための空気用熱交換器２２が配置されている。

次に、補機ユニット４は、水道等の水供給源２４からの水を貯水してフィルターにより純水とする純水タンク２６と、この貯水タンクから供給される水の流量を調整する水流量調整ユニット２８（モータで駆動される「水ポンプ」等）を備えている。また、補機ユニット４は、都市ガス等の燃料供給源３０から供給された燃料ガスを遮断するガス遮断弁３２と、燃料ガスから硫黄を除去するための脱硫器３６と、燃料ガスの流量を調整する燃料流量調整ユニット３８（モータで駆動される「燃料ポンプ」等）を備えている。さらに、補機ユニット４は、空気供給源４０から供給される酸化剤である空気を遮断する電磁弁４２と、空気の流量を調整する改質用空気流量調整ユニット４４及び発電用空気流量調整ユニット４５（モータで駆動される「空気ブロア」等）と、改質器２０に供給される改質用空気を加熱する第１ヒータ４６と、発電室に供給される発電用空気を加熱する第２ヒータ４８とを備えている。これらの第１ヒータ４６と第２ヒータ４８は、起動時の昇温を効率よく行うために設けられているが、省略しても良い。

次に、燃料電池モジュール２には、排気ガスが供給される温水製造装置５０が接続されている。この温水製造装置５０には、水供給源２４から水道水が供給され、この水道水が排気ガスの熱により温水となり、図示しない外部の給湯器の貯湯タンクへ供給されるようになっている。
また、燃料電池モジュール２には、燃料ガスの供給量等を制御するための制御ボックス５２が取り付けられている。
さらに、燃料電池モジュール２には、燃料電池モジュールにより発電された電力を外部に供給するための電力取出部（電力変換部）であるインバータ５４が接続されている。

次に、図２及び図３により、本発明の実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池モジュールの内部構造を説明する。図２は、本発明の一実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池モジュールを示す側面断面図であり、図３は、図２のIII-III線に沿って断面図である。
図２及び図３に示すように、燃料電池モジュール２のハウジング６内の密閉空間８には、上述したように、下方から順に、燃料電池セル集合体１２、改質器２０、空気用熱交換器２２が配置されている。

改質器２０は、その上流端側に純水を導入するための純水導入管６０と改質される燃料ガスと改質用空気を導入するための被改質ガス導入管６２が取り付けられ、また、改質器２０の内部には、上流側から順に、蒸発部２０ａと改質部２０ｂを形成され、改質部２０ｂには改質触媒が充填されている。この改質器２０に導入された水蒸気（純水）が混合された燃料ガス及び空気は、改質器２０内に充填された改質触媒により改質される。改質触媒としては、アルミナの球体表面にニッケルを付与したものや、アルミナの球体表面にルテニウムを付与したものが適宜用いられる。

この改質器２０の下流端側には、燃料ガス供給管６４が接続され、この燃料ガス供給管６４は、下方に延び、さらに、燃料電池セル集合体１２の下方に形成されたマニホールド６６内で水平に延びている。燃料ガス供給管６４の水平部６４ａの下方面には、複数の燃料供給孔６４ｂが形成されており、この燃料供給孔６４ｂから、改質された燃料ガスがマニホールド６６内に供給される。

このマニホールド６６の上方には、上述した燃料電池セルスタック１４を支持するための貫通孔を備えた下支持板６８が取り付けられており、マニホールド６６内の燃料ガスが、燃料電池セルユニット１６内に供給される。

次に、改質器２０の上方には、空気用熱交換器２２が設けられている。この空気用熱交換器２２は、上流側に空気集約室７０、下流側に２つの空気分配室７２を備え、これらの空気集約室７０と空気分配室７２は、６個の空気流路管７４により接続されている。ここで、図３に示すように、３個の空気流路管７４が一組（７４ａ，７４ｂ，７４ｃ，７４ｄ，７４ｅ，７４ｆ）となっており、空気集約室７０内の空気が各組の空気流路管７４からそれぞれの空気分配室７２へ流入する。

空気用熱交換器２２の６個の空気流路管７４内を流れる空気は、燃焼室１８で燃焼して上昇する排気ガスにより予熱される。
空気分配室７２のそれぞれには、空気導入管７６が接続され、この空気導入管７６は、下方に延び、その下端側が、発電室１０の下方空間に連通し、発電室１０に余熱された空気を導入する。

次に、マニホールド６６の下方には、排気ガス室７８が形成されている。また、図３に示すように、ハウジング６の長手方向に沿った面である前面６ａと後面６ｂの内側には、上下方向に延びる排気ガス通路８０が形成され、この排気ガス通路８０の上端側は、空気用熱交換器２２が配置された空間と連通し、下端側は、排気ガス室７８と連通している。
また、排気ガス室７８の下面のほぼ中央には、排気ガス排出管８２が接続され、この排気ガス排出管８２の下流端は、図１に示す上述した温水製造装置５０に接続されている。
図２に示すように、燃料ガスと空気との燃焼を開始するための点火装置８３が、燃焼室１８に設けられている。

次に図４により燃料電池セルユニット１６について説明する。図４は、本発明の一実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池セルユニットを示す部分断面図である。
図４に示すように、燃料電池セルユニット１６は、燃料電池セル８４と、この燃料電池セル８４の上下方向端部にそれぞれ接続された内側電極端子８６とを備えている。
燃料電池セル８４は、上下方向に延びる管状構造体であり、内部に燃料ガス流路８８を形成する円筒形の内側電極層９０と、円筒形の外側電極層９２と、内側電極層９０と外側電極層９２との間にある電解質層９４とを備えている。この内側電極層９０は、燃料ガスが通過する燃料極であり、（−）極となり、一方、外側電極層９２は、空気と接触する空気極であり、（＋）極となっている。

燃料電池セル１６の上端側と下端側に取り付けられた内側電極端子８６は、同一構造であるため、ここでは、上端側に取り付けられた内側電極端子８６について具体的に説明する。内側電極層９０の上部９０ａは、電解質層９４と外側電極層９２に対して露出された外周面９０ｂと上端面９０ｃとを備えている。内側電極端子８６は、導電性のシール材９６を介して内側電極層９０の外周面９０ｂと接続され、さらに、内側電極層９０の上端面９０ｃとは直接接触することにより、内側電極層９０と電気的に接続されている。内側電極端子８６の中心部には、内側電極層９０の燃料ガス流路８８と連通する燃料ガス流路９８が形成されている。

内側電極層９０は、例えば、Ｎｉと、ＣａやＹ、Ｓｃ等の希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたジルコニアとの混合体、Ｎｉと、希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたセリアとの混合体、Ｎｉと、Ｓｒ、Ｍｇ、Ｃｏ、Ｆｅ、Ｃｕから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンガレードとの混合体、の少なくとも一種から形成される。

電解質層９４は、例えば、Ｙ、Ｓｃ等の希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたジルコニア、希土類元素から選ばれる少なくとも一種をドープしたセリア、Ｓｒ、Ｍｇから選ばれる少なくとも一種をドープしたランタンガレート、の少なくとも一種から形成される。

外側電極層９２は、例えば、Ｓｒ、Ｃａから選ばれた少なくとも一種をドープしたランタンマンガナイト、Ｓｒ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれた少なくとも一種をドープしたランタンフェライト、Ｓｒ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｕから選ばれた少なくとも一種をドープしたランタンコバルタイト、銀、などの少なくとも一種から形成される。

次に図５により燃料電池セルスタック１４について説明する。図５は、本発明の一実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の燃料電池セルスタックを示す斜視図である。
図５に示すように、燃料電池セルスタック１４は、１６本の燃料電池セルユニット１６を備え、これらの燃料電池セルユニット１６の下端側及び上端側が、それぞれ、セラミック製の下支持板６８及び上支持板１００により支持されている。これらの下支持板６８及び上支持板１００には、内側電極端子８６が貫通可能な貫通穴６８ａ及び１００ａがそれぞれ形成されている。

さらに、燃料電池セルユニット１６には、集電体１０２及び外部端子１０４が取り付けられている。この集電体１０２は、燃料極である内側電極層９０に取り付けられた内側電極端子８６と電気的に接続される燃料極用接続部１０２ａと、空気極である外側電極層９２の外周面全体と電気的に接続される空気極用接続部１０２ｂとにより一体的に形成されている。空気極用接続部１０２ｂは、外側電極層９２の表面を上下方向に延びる鉛直部１０２ｃと、この鉛直部１０２ｃから外側電極層９２の表面に沿って水平方向に延びる多数の水平部１０２ｄとから形成されている。また、燃料極用接続部１０２ａは、空気極用接続部１０２ｂの鉛直部１０２ｃから燃料電池セルユニット１６の上下方向に位置する内側電極端子８６に向って斜め上方又は斜め下方に向って直線的に延びている。

さらに、燃料電池セルスタック１４の端（図５では左端の奥側及び手前側）に位置する２個の燃料電池セルユニット１６の上側端及び下側端の内側電極端子８６には、それぞれ外部端子１０４が接続されている。これらの外部端子１０４は、隣接する燃料電池セルスタック１４の端にある燃料電池セルユニット１６の外部端子１０４（図示せず）に接続され、上述したように、１６０本の燃料電池セルユニット１６の全てが直列接続されるようになっている。

次に図６により本実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）に取り付けられたセンサ類等について説明する。図６は、本発明の一実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）を示すブロック図である。
図６に示すように、固体電解質型燃料電池１は、制御部１１０を備え、この制御部１１０には、使用者が操作するための「ＯＮ」や「ＯＦＦ」等の操作ボタンを備えた操作装置１１２、発電出力値（ワット数）等の種々のデータを表示するための表示装置１１４、及び、異常状態のとき等に警報（ワーニング）を発する報知装置１１６が接続されている。
なお、この報知装置１１６は、遠隔地にある管理センタに接続され、この管理センタに異常状態を通知するようなものであっても良い。

次に、制御部１１０には、以下に説明する種々のセンサからの信号が入力されるようになっている。
先ず、可燃ガス検出センサ１２０は、ガス漏れを検知するためのもので、燃料電池モジュール２及び補機ユニット４に取り付けられている。
ＣＯ検出センサ１２２は、本来排気ガス通路８０等を経て外部に排出される排気ガス中のＣＯが、燃料電池モジュール２及び補機ユニット４を覆う外部ハウジング（図示せず）へ漏れたかどうかを検知するためのものである。
貯湯状態検出センサ１２４は、図示しない給湯器におけるお湯の温度や水量を検知するためのものである。

電力状態検出センサ１２６は、インバータ５４及び分電盤（図示せず）の電流及び電圧等を検知するためのものである。
発電用空気流量検出センサ１２８は、発電室１０に供給される発電用空気の流量を検出するためのものである。
改質用空気流量センサ１３０は、改質器２０に供給される改質用空気の流量を検出するためのものである。
燃料流量センサ１３２は、改質器２０に供給される燃料ガスの流量を検出するためのものである。

水流量センサ１３４は、改質器２０に供給される純水（水蒸気）の流量を検出するためのものである。
水位センサ１３６は、純水タンク２６の水位を検出するためのものである。
圧力センサ１３８は、改質器２０の外部の上流側の圧力を検出するためのものである。
排気温度センサ１４０は、温水製造装置５０に流入する排気ガスの温度を検出するためのものである。

発電室温度センサ１４２は、図３に示すように、燃料電池セル集合体１２の近傍の前面側と背面側に設けられ、燃料電池セルスタック１４の近傍の温度を検出して、燃料電池セルスタック１４（即ち燃料電池セル８４自体）の温度を推定するためのものである。
燃焼室温度センサ１４４は、燃焼室１８の温度を検出するためのものである。
排気ガス室温度センサ１４６は、排気ガス室７８の排気ガスの温度を検出するためのものである。
改質器温度センサ１４８は、改質器２０の温度を検出するためのものであり、改質器２０の入口温度と出口温度から改質器２０の温度を算出する。
外気温度センサ１５０は、固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）が屋外に配置された場合、外気の温度を検出するためのものである。また、外気の湿度等を測定するセンサを設けるようにしても良い。

これらのセンサ類からの信号は、制御部１１０に送られ、制御部１１０は、これらの信号によるデータに基づき、水流量調整ユニット２８、燃料流量調整ユニット３８、改質用空気流量調整ユニット４４、発電用空気流量調整ユニット４５に、制御信号を送り、これらのユニットにおける各流量を制御するようになっている。
また、制御ユニット１１０は、インバータ５４に、制御信号を送り、電力供給量を制御するようになっている。

次に図７により本実施形態による固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）による起動時の動作を説明する。図７は、本発明の一実施形態による固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の起動時の動作を示すタイムチャートである。
最初は、燃料電池モジュール２を温めるために、無負荷状態で、即ち、燃料電池モジュール２を含む回路を開いた状態で、運転を開始する。このとき、回路に電流が流れないので、燃料電池モジュール２は発電を行わない。

先ず、改質用空気流量調整ユニット４４から改質用空気を第１ヒータ４６を経由して燃料電池モジュール２の改質器２０へ供給する。また、同時に、発電用空気流量調整ユニット４５から発電用空気を第２ヒータ４８を経由して燃料電池モジュール２の空気用熱交換器２２へ供給し、この発電用空気が、発電室１０及び燃焼室１８に到達する。
この直ぐ後、燃料流量調整ユニット３８からも燃料ガスが供給され、改質用空気が混合された燃料ガスが、改質器２０及び燃料電池セルスタック１４、燃料電池セルユニット１６を通過して、燃焼室１８に到達する。

次に、点火装置８３により着火して、燃焼室１８にある燃料ガスと空気（改質用空気及び発電用空気）とを燃焼させる。この燃料ガスと空気との燃焼により排気ガスが生じ、この排気ガスにより、発電室１０が暖められ、また、排気ガスが燃料電池モジュール２の密封空間８内を上昇する際、改質器２０内の改質用空気を含む燃料ガスを暖めると共に、空気熱交換器２２内の発電用空気も暖める。

このとき、燃料流量調整ユニット３８及び改質用空気流量調整ユニット４４により、改質用空気が混合された燃料ガスが改質器２０に供給されているので、改質器２０において、式（１）に示す部分酸化改質反応ＰＯＸが進行する。この部分酸化改質反応ＰＯＸは、発熱反応であるので、起動性が良好となる。また、この昇温した燃料ガスが燃料ガス供給管６４により燃料電池セルスタック１４の下方に供給され、これにより、燃料電池セルスタック１４が下方から加熱され、また、燃焼室１８も燃料ガスと空気が燃焼して昇温されているので、燃料電池セルスタック１４は、上方からも加熱され、この結果、燃料電池セルスタック１４は、上下方向において、ほぼ均等に昇温可能となっている。この部分酸化改質反応ＰＯＸが進行しても、燃焼室１８では継続して燃料ガスと空気との燃焼反応が持続される。

Ｃ_mＨ_n＋ｘＯ₂ → aＣＯ₂＋ｂＣＯ＋ｃＨ₂ （１）

部分酸化改質反応ＰＯＸの開始後、改質器温度センサ１４８により検出された改質器２０の温度、及び発電室温度センサ１４２により検出された燃料電池セルスタック１４の温度に基づいて、水流量調整ユニット２８、燃料流量調整ユニット３８及び改質用空気流量調整ユニット４４により、燃料ガスと改質用空気と水蒸気とを予め混合したガスの改質器２０への供給が開始される。このとき、改質器２０においては、上述した部分酸化改質反応ＰＯＸと後述する水蒸気改質反応ＳＲとが併用されたオートサーマル改質反応ＡＴＲが進行する。このオートサーマル改質反応ＡＴＲは、熱的に内部バランスが取れるので、改質器２０内では熱的に自立した状態で反応が進行する。即ち、酸素（空気）が多い場合には部分酸化改質反応ＰＯＸによる発熱が支配的となり、水蒸気が多い場合には水蒸気改質反応ＳＲによる吸熱反応が支配的となる。この段階では、既に起動の初期段階は過ぎており、発電室１０内がある程度の温度まで昇温されているので、吸熱反応が支配的であっても大幅な温度低下を引き起こすことはない。また、オートサーマル改質反応ＡＴＲが進行中も、燃焼室１８では燃焼反応が継続して行われている。

式（２）に示すオートサーマル改質反応ＡＴＲの開始後、改質器温度センサ１４６により検出された改質器２０の温度、及び発電室温度センサ１４２により検出された燃料電池セルスタック１４の温度に基づいて、改質用空気流量調整ユニット４４による改質用空気の供給が停止されると共に、水流量調整ユニット２８による水蒸気の供給を増加させる。
これにより、改質器２０には、空気を含まず燃料ガスと水蒸気のみを含むガスが供給され、改質器２０において、式（３）の水蒸気改質反応ＳＲが進行する。

Ｃ_mＨ_n＋ｘＯ₂＋ｙＨ₂Ｏ → aＣＯ₂＋ｂＣＯ＋ｃＨ₂ （２）
Ｃ_mＨ_n＋ｘＨ₂Ｏ → aＣＯ₂＋ｂＣＯ＋ｃＨ₂ （３）

この水蒸気改質反応ＳＲは吸熱反応であるので、燃焼室１８からの燃焼熱と熱バランスをとりながら反応が進行する。この段階では、燃料電池モジュール２の起動の最終段階であるため、発電室１０内が十分高温に昇温されているので、吸熱反応が進行しても、発電室１０が大幅な温度低下を招くこともない。また、水蒸気改質反応ＳＲが進行しても、燃焼室１８では継続して燃焼反応が進行する。

このようにして、燃料電池モジュール２は、点火装置８３により点火した後、部分酸化改質反応ＰＯＸ、オートサーマル改質反応ＡＴＲ、水蒸気改質反応ＳＲが、順次進行することにより、発電室１０内の温度が徐々に上昇する。以上の起動処理が終了した後、燃料電池モジュール２からインバータ５４に電力が取り出される。即ち、発電が開始される。
燃料電池モジュール２の発電により、燃料電池セル８４自体も発熱し、燃料電池セル８４の温度も上昇する。

発電開始後においても、改質器２０の温度を維持するために、燃料電池セル８４で発電に消費される燃料ガス及び発電用空気の量よりも多い燃料ガス及び発電用空気を供給し、燃焼室１８での燃焼を継続させる。なお、発電中は、改質効率の高い水蒸気改質反応ＳＲで発電が進行する。

次に、図８により本実施形態による固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）の運転停止時の動作を説明する。図８は、本実施形態により固体電解質型燃料電池（ＳＯＦＣ）の運転停止時の動作を示すタイムチャートである。
図８に示すように、燃料電池モジュール２の運転停止を行う場合には、先ず、燃料流量調整ユニット３８及び水流量調整ユニット２８を操作して、燃料ガス及び水蒸気の改質器２０への供給量を減少させる。

また、燃料電池モジュール２の運転停止を行う場合には、燃料ガス及び水蒸気の改質器２０への供給量を減少させると同時に、改質用空気流量調整ユニット４４による発電用空気の燃料電池モジュール２内への供給量を増大させて、燃料電池セル集合体１２及び改質器２０を空気により冷却し、これらの温度を低下させる。その後、発電室温度が所定温度、例えば、４００℃まで低下したとき、燃料ガス及び水蒸気の改質器２０への供給を停止し、改質器２０の水蒸気改質反応ＳＲを終了する。この発電用空気の供給は、改質器２０の温度が所定温度、例えば、２００℃まで低下するまで、継続し、この所定温度となったとき、発電用空気流量調整ユニット４５からの発電用空気の供給を停止する。

このように、本実施形態においては、燃料電池モジュール２の運転停止を行うとき、改質器２０による水蒸気改質反応ＳＲと発電用空気による冷却とを併用しているので、比較的短時間に、燃料電池モジュールの運転を停止させることができる。

次に、図７及び図９を参照して、本実施形態による固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）の起動時の動作を詳細に説明する。
図９は、燃料電池１の起動処理手順を示す基本となる動作テーブルであり、起動開始時に燃料電池モジュール２に残存する熱量が所定量以下で、後述する過昇温のおそれがない場合に用いられるものである。
図９に示すように、起動工程では、制御部１１０が各運転制御状態（燃焼運転工程、ＰＯＸ１工程、ＰＯＸ２工程、ＡＴＲ１工程、ＡＴＲ２工程、ＳＲ１工程、ＳＲ２工程）を時間的に順に実行し、発電工程へ移行するように構成されている。

なお、ＰＯＸ１工程及びＰＯＸ２工程は、改質器２０内で部分酸化改質反応が行われる工程である。また、ＡＴＲ１工程及びＡＴＲ２工程は、改質器２０内でオートサーマル改質反応が行われる工程である。また、ＳＲ１工程及びＳＲ２工程は、改質器２０内で水蒸気改質反応が行われる工程である。上記各ＰＯＸ工程、ＡＴＲ工程、ＳＲ工程は、それぞれ２つに細分化されているが、これに限らず、３つ以上に細分化してもよいし、細分化しない構成とすることもできる。

まず、時刻ｔ₀において燃料電池１を起動すると、制御部１１０は、改質用空気流量調整ユニット４４及び発電用空気流量調整ユニット４５に信号を送って、これらを起動させ、改質用空気（酸化剤ガス）及び発電用空気を燃料電池モジュール２に供給する。なお、本実施形態においては、時刻ｔ₀において供給が開始される改質用空気の供給量は１０．０（L/min）、発電用空気の供給量は１００．０（L/min）に設定される（図９の「燃焼運転」工程参照）。

次いで、時刻ｔ₁において、制御部１１０は、燃料流量調整ユニット３８に信号を送って、改質器２０への燃料ガス供給を開始する。これにより、改質器２０へ送り込まれた燃料ガス及び改質用空気は、改質器２０、燃料ガス供給管６４、マニホールド６６を介して各燃料電池セルユニット１６内に送り込まれる。各燃料電池セルユニット１６内に送り込まれた燃料ガス及び改質用空気は、各燃料電池セルユニット１６の燃料ガス流路９８上端から流出する。なお、本実施形態において、時刻ｔ₁において供給が開始される燃料ガスの供給量は６．０（L/min）に設定されている（図９の「燃焼運転」工程参照）。

さらに、時刻ｔ₂において、制御部１１０は、点火装置８３に信号を送り、燃料電池セルユニット１６から流出する燃料ガスに点火する。これにより、燃料室１８内で燃料ガスが燃焼され、これによって生成した排気ガスにより、その上方に配置された改質器２０が加熱されると共に、燃焼室１８、発電室１０、及びその中に配置された燃料電池セルスタック１４の温度（以下「セルスタック温度」という）も上昇する（図７の時刻ｔ₂〜ｔ₃参照）。燃料ガス流路９８を含む燃料電池セルユニット１６及びその上端部位は燃焼部に相当する。

改質器２０が加熱されることにより、改質器２０の温度（以下「改質器温度」という）が３００℃程度まで上昇すると、改質器２０内においては、部分酸化改質反応（ＰＯＸ）が発生する（図７の時刻ｔ₃：ＰＯＸ１工程開始）。部分酸化改質反応は発熱反応であるため、改質器２０は、部分酸化改質反応の発生により、その反応熱によっても加熱されるようになる（図７の時刻ｔ₃〜ｔ₅）。

さらに温度が上昇し、改質器温度が３５０℃に達すると（ＰＯＸ２移行条件）、制御部１１０は、燃料流量調整ユニット３８に信号を送り、燃料ガス供給量を減少させると共に、改質用空気流量調整ユニット３８に信号を送り、改質用空気供給量を増加させる（図７の時刻ｔ₄：ＰＯＸ２工程開始）。これにより、燃料ガス供給量は５．０（L/min）に変更され、改質用空気供給量は１８．０（L/min）に変更される（図９の「ＰＯＸ２」工程参照）。これらの供給量は、部分酸化改質反応を発生させるために適切な供給量である。即ち、部分酸化改質反応が発生し始める初期の温度領域においては、供給する燃料ガスの割合を多くすることにより、燃料ガスに確実に着火させる状態を形成すると共に、その供給量を維持して着火を安定させる（図９の「ＰＯＸ１」工程参照）。さらに、安定して着火され、温度が上昇した後には、部分酸化改質反応を生成するために必要にして十分な燃料ガス供給量として、燃料の浪費を抑えている（図９の「ＰＯＸ２」工程参照）。

次に、図７の時刻ｔ₅において、改質器温度が６００℃以上、且つ、セルスタック温度が２５０℃以上になると（ＡＴＲ１移行条件）、制御部１１０は、改質用空気流量調整ユニット４４に信号を送り、改質用空気供給量を減少させると共に、水流量調整ユニット２８に信号を送り、水の供給を開始させる（ＡＴＲ１工程開始）。これにより、改質用空気供給量は８．０（L/min）に変更され、水供給量は２．０（cc/min）にされる（図９の「ＡＴＲ１」工程参照）。改質器２０内に水（水蒸気）が導入されることにより、改質器２０内で水蒸気改質反応も発生するようになる。即ち、図９の「ＡＴＲ１」工程においては、部分酸化改質反応と水蒸気改質反応が混在したオートサーマル改質（ＡＴＲ）が発生するようになる。

本実施形態においては、セルスタック温度は、発電室１０内に配置された発電室温度センサ１４２によって測定されている。発電室内の温度とセルスタック温度は、厳密には同一ではないが、発電室温度センサによって検出される温度はセルスタック温度を反映したものであり、発電室内に配置された発電室温度センサによりセルスタック温度を把握することができる。なお、本明細書において、セルスタック温度とは、セルスタック温度を反映した値を指示する任意のセンサにより測定された温度を意味するものとする。

さらに、図７の時刻ｔ₆において、改質器温度が６００℃以上、且つ、セルスタック温度が４００℃以上になると（ＡＴＲ２移行条件）、制御部１１０は、燃料流量調整ユニット３８に信号を送り、燃料ガス供給量を減少させる。また、制御部１１０は、改質用空気流量調整ユニット４４に信号を送り、改質用空気供給量を減少させると共に、水流量調整ユニット２８に信号を送り、水の供給量を増加させる（ＡＴＲ２工程開始）。これにより、燃料ガス供給量は４．０（L/min）に変更され、改質用空気供給量は４．０（L/min）に変更され、水供給量は３．０（cc/min）に変更される（図９の「ＡＴＲ２」工程参照）。
改質用空気供給量が減少され、水供給量が増加されることにより、改質器２０内においては、発熱反応である部分酸化改質反応の割合が減少し、吸熱反応である水蒸気改質反応の割合が増加する。これにより、改質器温度の上昇が抑制され、一方、改質器２０から受けるガス流により燃料電池セルスタック１４が昇温されることによって、セルスタック温度は改質器温度に追い付くように昇温していくので、両者の温度差が縮小され、両者は安定的に昇温されていく。

次に、図７の時刻ｔ₇において、改質器温度とセルスタック温度の温度差が縮まり、改質器温度が６５０℃以上、且つ、スタック温度が６００℃以上になると（ＳＲ１移行条件）、制御部１１０は、改質用空気流量調整ユニット４４に信号を送り、改質用空気の供給を停止する。また、制御部１１０は、燃料流量調整ユニット３８に信号を送り、燃料ガス供給量を減少させると共に、水流量調整ユニット２８に信号を送り、水の供給量を増加させる（ＳＲ１工程開始）。これにより、燃料ガス供給量は３．０（L/min）に変更され、水供給量は８．０（cc/min）に変更される（図９の「ＳＲ１」工程参照）。改質用空気の供給が停止されることにより、改質器２０内においては部分酸化改質反応は発生しなくなり、水蒸気改質反応のみが発生するＳＲが開始される。

さらに、図７の時刻ｔ₈において、改質器温度とセルスタック温度の温度差がさらに縮まり、改質器温度が６５０℃以上、且つ、スタック温度が６５０℃以上になると（ＳＲ２移行条件）、制御部１１０は、燃料流量調整ユニット３８に信号を送り、燃料ガス供給量を減少させると共に、水流量調整ユニット２８に信号を送り、水の供給量も減少させる。また、制御部１１０は、発電用空気流量調整ユニット４５に信号を送り、発電量空気の供給量も減少させる（ＳＲ２工程開始）。これにより、燃料ガス供給量は２．３（L/min）に変更され、水供給量は６．３（cc/min）に変更され、発電用空気供給量は８０．０（L/min）に変更される（図９の「ＳＲ２」工程参照）。

ＳＲ１工程では、改質器温度及びスタック温度を発電可能な温度付近まで上昇させるため、燃料ガス供給量及び水供給量を高めに保持している。その後、ＳＲ２工程では、燃料ガス流量及び水供給量を低減して、改質器温度及びセルスタック温度の温度分布を落ち着かせ、発電可能な温度範囲に安定化させる。

制御部１１０は、ＳＲ２工程において、時刻ｔ₈から時刻ｔ₁₂に掛けて、所定の低減速度で燃料ガス供給量を含む各供給量をＳＲ２工程用の供給量に低減し、時刻ｔ₁₂から所定の発電移行期間Ｔ₁だけ維持する。これにより、発電移行までに、改質器２０や燃料電池セルスタック１４等を所定の発電移行期間Ｔ₁だけ安定した状態に保持し、燃料電池モジュール２内の改質器温度やセルスタック温度等の温度分布を落ち着かせることができる。つまり、発電移行期間Ｔ₁は、供給量を低減後の安定化期間として機能する。

所定の発電移行期間Ｔ₁が経過した後、図７の時刻ｔ₉において、改質器温度が６５０℃以上、且つ、スタック温度が７００℃以上であると（発電工程移行条件）、燃料電池モジュール２からインバータ５４に電力を出力させ、発電工程に移行して発電を開始する（図７の時刻ｔ₉：発電工程開始）。発電工程では、制御部１１０は、時刻ｔ₉から時刻ｔ₁₀の間は燃料ガス供給量及び水供給量を一定に維持する。

なお、過昇温のおそれのない通常の起動時には、起動工程において最も温度が高くなるＳＲ工程において、改質器温度は所定の閾値温度Ｔ_th（本例では７５０℃）以下の適正温度範囲に保持される。なお、閾値温度Ｔ_thは、改質器２０が劣化・損傷するおそれのあるため、燃料電池１を強制的に異常停止させる異常判定温度（本例では８００℃）よりも低い温度に設定されている。

その後、制御部１１０は、出力電力に追従させるように、燃料流量調整ユニット３８及び水流量調整ユニット２８に信号を送って燃料ガス供給量及び水の供給量を変更する。よって、時刻ｔ₁₀から時刻ｔ₁₁にかけて、燃料ガス供給量及び水の供給量が減少し、時刻ｔ₁₁以降は、要求出力電力に応じて、燃料ガス供給量及び水の供給量が調整され、負荷追従運転が実行される。

次に、図１０を参照して、本実施形態による固体酸化物形燃料電池（ＳＯＦＣ）の過昇温抑制制御を説明する。
上述のように、燃料電池モジュール２は、熱効率向上のためにモジュール収納室としてのハウジング６の周囲に蓄熱手段としての蓄熱材７が設けられており、内部で発生した熱を外部へ逃がさずに有効利用できるように構成されている。

しかしながら、燃料電池装置１を稼動し、蓄熱材７を含む燃料電池モジュール２全体が昇温した状態で停止動作に入り、その後、蓄熱材７等が多量の熱量を蓄積した状態で再起動工程に入ると、燃料電池モジュール２内の構成部品（特に改質器２０）が通常の室温状態からの起動時に比べて昇温し易くなる。例えば、発熱反応である部分酸化改質反応において改質器２０で発生した熱は、通常の室温状態からの起動時には、改質器２０そのものを昇温する以外に、他の構成部品や蓄熱材７を昇温するために改質器２０外へ放出される。しかしながら、蓄熱材７が多量の熱量を保持している状況では、部分酸化改質反応で発生した熱は、主に改質器２０を昇温するために用いられることになり、改質器２０の昇温速度が速められる。これにより、例えば、改質器２０が過昇温により劣化するおそれがある。

このため、本実施形態では、このような過昇温が発生するおそれがある状態（すなわち、昇温助長状態）であるか否かを検知して、この状態に応じて、過昇温抑制制御を実行し、過昇温を防止した適切な再起動が行われる。この過昇温抑制制御は、昇温助長状態を検知した場合に、発電工程の移行時における燃料ガス供給量及び水供給量を、昇温助長状態を検知せず過昇温のおそれがない通常時の起動時における供給量よりも低減した状態で発電工程へ移行させる燃料ガス低減制御である。

図１０は、図７の場合と比べて、改質器温度の上昇速度が速い場合を示している。なお、以下では、図７及び図９で説明した通常の起動時の動作及び処理と異なる点について主に説明する。

時刻ｔ₂₀から時刻ｔ₂₈までの起動状態は、図７の時刻ｔ₀から時刻ｔ₈までの起動状態とほぼ同じであるので説明を省略する。
改質器２０の温度上昇が通常時と比べて燃料電池セルスタック１４の温度上昇よりも早いので、時刻ｔ₂₇よりも前に改質器２０の温度は、ＡＴＲ２工程からＳＲ１工程への移行温度条件である６５０℃を超えている。そして、セルスタック温度が移行温度条件である６００℃に到達した時刻ｔ₂₇に、両方の移行条件が満たされたことにより、制御部１１０は、ＡＴＲ２工程からＳＲ１工程へ移行させている。

ＳＲ１工程からＳＲ２工程への移行条件は、改質器温度が６５０℃以上、且つ、セルスタック温度が６５０℃以上である（ＳＲ２移行条件）。ＳＲ１工程移行後も改質器温度は上昇を続け、セルスタック温度がＳＲ２工程への移行温度条件である６５０℃に達した時刻ｔ₂₈には、改質器温度は、ＳＲ２工程への移行温度条件である６５０℃を超えて閾値温度Ｔ_th以上に昇温している。ただし、この場合、改質器温度は、閾値温度Ｔ_thと異常判定温度との間に設定された第２閾値温度Ｔ_th2（本例では７８０℃）には到達していない。

判定手段としての制御部１１０は、ＳＲ１工程終了時（又はＳＲ２工程開始時）において、改質器温度が閾値温度Ｔ_th（本例では７５０℃）を超えていた場合には、図９の動作テーブルで示した改質器温度及びセルスタック温度の基準となる移行温度の昇温過程から外れ、改質器温度の昇温速度が速まっているので、燃料電池モジュール２に多量の熱量が蓄積されており、この熱量に起因して改質器２０の昇温が助長されている状態、又は、昇温速度が通常の起動時よりも速まっている状態、すなわち昇温助長状態であると判定する。

すなわち、本実施形態では、セルスタック温度の昇温速度に比べて改質器温度の昇温速度が速く、両者の温度差が通常よりも大きくなり、セルスタック温度が移行温度に達したときに改質器温度が移行温度よりも所定温度以上高い閾値温度Ｔ_thに達していた場合に、昇温助長状態であると判定される。

また、判定手段としての制御部１１０は、ＳＲ１工程終了時において、閾値温度Ｔ_thに対する改質器温度の上昇温度分を算出し、この上昇温度分によって、昇温助長状態の程度を見積もる。すなわち、改質器温度が閾値温度Ｔ_thよりも高いほど、改質器２０及び燃料電池セルスタック１４が残存熱量によって昇温される程度（すなわち、過昇温の程度）が高いと判定する。

これにより、制御部１１０は、ＳＲ２工程において、燃料ガス供給量及び水供給量を所定の低減速度で低減していく（温度低減期間Ｔ₂）。このように温度低減期間Ｔ₂において、燃料ガス供給量及び水供給量を低減していくことにより、改質器温度の上昇が抑制され、改質器温度は徐々に低下していく。
燃料ガス供給量及び水供給量が低減されると、吸熱反応である水蒸気改質反応が抑えられる点では、改質器温度の上昇抑制効果としては不利である。しかしながら、燃料ガス供給量が低減されることにより、燃料電池セルユニット１６から流出する改質後の燃料ガスの流出量も減少し、改質器２０を加熱する燃焼部からの排気ガス量が減少するので、改質器温度の上昇は全体として抑制される。

一方、セルスタック温度は、ＳＲ２工程において改質器２０からガス流を受けることにより、徐々に改質器温度に追い付くように上昇していき、発電可能な温度まで到達する。
なお、ＳＲ２工程において通常よりも燃料ガス供給量が低減されるが、昇温助長状態では、燃料ガス供給量の低減分は残存熱量によって補われるので、セルスタック温度は発電可能温度まで確実に昇温させることができる。

制御部１１０は、改質器温度を監視し、改質器温度の変化に基づいて燃料ガス供給量及び水供給量を調整するように、より具体的には、改質器温度が閾値温度Ｔ_th以下になるまで、一定の低減速度で燃料ガス供給量及び水供給量を低減するようにフィードバック制御を行う。改質器温度は、燃料ガス供給量の低減により、図１０では第２閾値温度Ｔ_th2又は第３閾値温度Ｔ_th3に到達することなく、時刻ｔ₃₂に閾値温度Ｔ_thまで低下している。
制御部１１０は、時刻ｔ₃₂に改質器温度が閾値温度Ｔ_thに達すると、燃料ガス供給量及び水供給量の低減を停止し、温度低減期間Ｔ₂を終了して、この時点における供給量に保持する。

そして、制御部１１０は、供給量を一定に保持した時点（時刻ｔ₃₂）から発電移行期間Ｔ₁が経過して温度分布が安定するのを待ち、発電移行期間Ｔ₁が経過した時点（時刻ｔ₂₉）で改質器温度及びセルスタック温度がそれぞれ６５０℃以上、７００℃以上の移行温度条件（発電工程移行条件）を満たしていることを条件に、ＳＲ２工程から発電工程へ移行させる。

なお、本実施形態では、改質器温度を閾値温度Ｔ_thまで低下するように、温度低減期間Ｔ₂の終了まで燃料ガス供給量及び水供給量が低減されているので、これら供給量は、図９の動作テーブルに示されているＳＲ２工程における各供給量よりも低減された値となり、通常の起動時よりも燃料ガス供給量及び水供給量が低減された状態で、発電工程へ移行する。

本実施形態では、ＳＲ１工程終了時において改質器温度と閾値温度Ｔ_thとの温度差が大きいほど、燃料ガス供給量及び水供給量を低減する期間（時刻ｔ₂₈〜ｔ₃₂）が長くなり、低減量が大きくなる。よって、ＳＲ１工程終了時において改質器温度と閾値温度Ｔ_thとの温度差が大きいほど、発電工程移行時における燃料ガス供給量及び水供給量が、通常時における供給量よりも低減された値に設定される。

発電工程に移行すると、燃料電池セルスタック１４での発電反応に起因して、セルスタック温度が一時的に上昇する。また、これに伴って、改質器温度も上昇する。
しかしながら、発電工程移行時において、通常の起動時と比べて燃料ガス供給量が低減されているので、燃焼部で燃焼される余剰の改質された燃料ガスの量も低減され、これにより排気ガス量が減少するので、改質器２０の温度上昇が抑制される。したがって、図１０では、発電工程移行直後に改質器温度は閾値温度Ｔ_thを超えるが、その後は更に燃料ガス供給量及び水供給量が低減されるので（時刻ｔ₃₀〜）、改質器温度は上昇が抑制され、異常判定温度を超えずに適正な温度範囲に維持される。

このように、本実施形態の過昇温抑制制御では、通常の起動時と比べて改質器温度の上昇速度がセルスタック温度の上昇速度よりも速いが、残存熱量による昇温の影響がそれほど大きくない場合は、ＳＲ２工程中に発電工程移行時における燃料ガス供給量を、通常の起動時における燃料ガス供給量よりも低減することにより、発電工程、特に、発電工程への移行時及び発電工程移行後の所定期間において、改質器温度やセルスタック温度が劣化・損傷を引き起こす所定値（異常判定温度）以上に過昇温してしまうことを防止するこ
ができる。

なお、本実施形態では、昇温助長状態であると判定された場合、ＳＲ１工程終了時から燃料ガス供給量及び水供給量を一定の低減速度で下げているが、これに限らず、所定の供給量まで１段階又は複数段階で下げるように構成してもよい。
また、ＳＲ１工程終了時における閾値温度Ｔ_thに対する改質器温度の上昇温度分に応じて、上昇温度分が大きいほど、制御部１１０が燃料ガス供給量及び水供給量のそれぞれの低減量が大きく設定し、及び／又は温度低減期間Ｔ₂を長く設定するように構成してもよい。

なお、本実施形態では、ＳＲ工程中に昇温助長状態を判定して、ＳＲ２工程で燃料ガス供給量を低減しているが、これに限らず、ＰＯＸ工程、ＡＴＲ工程においても同様に昇温助長状態を判定して、燃料ガス供給量を低減するように構成してもよい。

次に、図１１を参照して、図１０に示した過昇温抑制制御において、最大温度低減期間Ｔ_max内に改質器温度が閾値温度Ｔ_thまで低減しない場合の処理について説明する。
図１１において、時刻ｔ₂₀から時刻ｔ₂₈までは、図１０とほぼ同様であるので説明を省略する。

制御部１１０は、ＳＲ１工程終了時において、改質器温度が閾値温度Ｔ_th（本例では７５０℃）を超えているので、昇温助長状態であると判定し、ＳＲ２工程において、燃料ガス供給量及び水供給量を所定の低減速度で低減する（時刻ｔ₂₈〜ｔ₃₃）。
しかしながら、低減を開始した時刻ｔ₂₈から最大温度低減期間Ｔ_maxが経過した時点（時刻ｔ₃₃）においても改質器温度が閾値温度Ｔ_th以下に低下しない場合、制御部１１０は、最大温度低減期間Ｔ_max経過時点で燃料ガス供給量及び水供給量の低減を停止し、この時点における供給量に保持する。すなわち、最大温度低減期間Ｔ_maxに対応する十分な低減量（最大低減量）だけそれぞれの供給量を低減しても改質器温度が閾値温度Ｔ_th以下に低下しないので、制御部１１０は、供給量低減を停止する。
なお、本例は、改質器温度が、第２閾値温度Ｔ_th2又は第３閾値温度Ｔ_th3に到達することなく最大温度低減期間Ｔ_maxが経過している例である。

そして、制御部１１０は、供給量を一定に保持した時点（時刻ｔ₃₃）から発電移行期間Ｔ₁が経過して温度分布が安定するのを待ち、発電移行期間Ｔ₁が経過した時点（時刻ｔ₃₄）で改質器温度及びセルスタック温度がそれぞれ６５０℃以上、７００℃以上の移行温度条件（発電工程移行条件）を満たしていることを条件に、ＳＲ２工程から発電工程へ移行させる。

なお、本実施形態では、発電移行期間Ｔ₁は固定値に設定されており、昇温助長状態の程度、すなわちＳＲ１工程終了時における閾値温度Ｔ_thに対する改質器温度の上昇温度分の大きさによって変化しない。すなわち、燃料電池モジュール２内において局所的に高温箇所があるような温度分布の偏りは、直接測定できず、また推定することも難しい。このため、どのような状況においても、温度分布が落ち着き定常状態に安定化してから発電工程へ移行できるように、発電移行期間Ｔ₁が固定されている。

上述のように、発電工程に移行すると、燃料電池セルスタック１４での発電反応に起因して、セルスタック温度及び改質器温度が一時的に上昇するが、発電移行時点において燃料ガス供給量が十分低減されていること、最大温度低減期間Ｔ_maxの経過中に改質器温度が第２閾値温度Ｔ_th2に到達していないこと、及び、閾値温度Ｔ_thから異常判定温度までは温度余裕があることから、このような一時的な温度上昇によって、改質器温度が異常判定温度には到達しないようになっている。

また、発電工程に移行すると、セルスタック温度は、徐々に改質器２０からの流入ガスにより改質器温度に追い付くように昇温すると共に、燃料電池セルスタック１４での発電反応及びジュール熱によって昇温する。これにより、セルスタック温度は、発電動作温度に維持することができる。一方、改質器温度は、発電工程移行時において、燃料ガス供給量及び水供給量が通常時よりも十分に低減されており、その後はさらに燃料ガス供給量が低減されるので（時刻ｔ₃₅〜）、発電工程移行直後の一時的な昇温後には、温度上昇が抑制され、適切な温度範囲に維持される。

このように本実施形態では、温度低減期間Ｔ₂が経過しても改質器温度が閾値温度Ｔ_th以下に低減しない場合は、早期に発電工程へ移行することで、温度分布を適正にするように構成されている。

次に、図１２を参照して、図１０に示した過昇温抑制制御において、ＳＲ１工程終了時点での改質器温度が閾値温度Ｔ_thよりも所定温度高い第２閾値温度Ｔ_th2以上である場合の処理について説明する。
図１１において、時刻ｔ₂₀から時刻ｔ₂₈までは、図１０及び図１１とほぼ同様であるので説明を省略する。ただし、時刻ｔ₂₈において、改質器温度は、閾値温度Ｔ_thよりも更に所定温度分高く設定された第２閾値温度Ｔ_th2（本例では７８０℃）以上に達している。

制御部１１０は、ＳＲ１工程終了時において、改質器温度が閾値温度Ｔ_thを超えているので、昇温助長状態であると判定し、ＳＲ２工程において、燃料ガス供給量及び水供給量を所定の低減速度で低減する（時刻ｔ₂₈〜ｔ₃₇）。
しかしながら、ＳＲ１工程終了時における改質器温度が第２閾値温度Ｔ_th2以上であるので、制御部１１０は、ＳＲ１工程終了時における改質器温度に応じて温度低減期間Ｔ₂又は最大温度低減期間Ｔ_maxを短縮する。図１２では、温度低減期間Ｔ₂又は最大温度低減期間Ｔ_maxが短縮された期間Ｔ₃に変更されている。

したがって、制御部１１０は、短縮温度低減期間Ｔ₃（時刻ｔ₂₈〜ｔ₃₇）の間、燃料ガス供給量及び水供給量を一定の低減速度で低減し、これらの供給量を通常の起動動作時における供給量以下に低減した後、時刻ｔ₃₇に燃料ガス供給量及び水供給量の低減を停止し、この時点における供給量に保持する。

そして、制御部１１０は、供給量を一定に保持した時点（時刻ｔ₃₇）から発電移行期間Ｔ₁が経過して温度分布が安定するのを待ち、発電移行期間Ｔ₁が経過した時点（時刻ｔ₃₈）で改質器温度及びセルスタック温度がそれぞれ６５０℃以上、７００℃以上の移行温度条件（発電工程移行条件）を満たしていることを条件に、ＳＲ２工程から発電工程へ移行させる。

図１２の例のように残存熱量が大きく、ＳＲ１工程終了時点において改質器温度が第２閾値温度Ｔ_th2以上に達している場合、ＳＲ２工程において燃料ガス供給量及び水供給量を低減していっても、改質器温度が時間と共に下がらず、逆に上昇することも起こりうる。したがって、本実施形態では、このように残存熱量が大きい場合には、早期に発電工程に移行させることにより適切な温度分布状態にするように構成している。発電工程に移行することにより、燃料電池セルスタック１４での発電反応に起因して、セルスタック温度及び改質器温度が一時的に上昇するが、出力電力は当初は低く設定されるため、燃料ガス供給量及び水供給量もこれに合わせて低い値に低減される（時刻ｔ₃₉〜）。これにより、改質器温度は異常判定温度に達する前に低下を開始し、発電工程中に適正な温度範囲に維持される。

また、発電工程に移行すると、セルスタック温度は、徐々に改質器２０からの流入ガスにより改質器温度に追い付くように昇温すると共に、燃料電池セルスタック１４での発電反応及びジュール熱によって昇温する。これにより、セルスタック温度は、発電動作温度に維持することができる。

このように本実施形態では、ＳＲ１工程終了時における改質器温度が第２閾値温度Ｔ_th2以上に達しているような残存熱量の大きな場合には、燃料ガス供給量を低減する温度低減期間Ｔ₂又は最大温度低減期間Ｔ_maxを短縮し、短縮温度低減期間Ｔ₃及び発電移行期間Ｔ₁の経過後に、早期に発電工程へ移行するように構成している。この構成により、本実施形態では、改質器温度やセルスタック温度を異常判定温度に到達させることなく、燃料ガス供給量の低減された発電工程において温度分布を安定させることができる。

次に、図１３を参照して、図１０に示した過昇温抑制制御において、改質器温度が温度低減期間Ｔ₂中に閾値温度Ｔ_thよりも所定温度高い第３閾値温度Ｔ_th3に到達した場合の処理について説明する。
図１３において、時刻ｔ₂₀から時刻ｔ₂₈までは、図１０及び図１１とほぼ同様であるので説明を省略する。

制御部１１０は、ＳＲ１工程終了時において、改質器温度が閾値温度Ｔ_thを超えているので、昇温助長状態であると判定し、ＳＲ２工程において、燃料ガス供給量及び水供給量を所定の低減速度で低減する（時刻ｔ₂₈〜ｔ₄₁）。
しかしながら、燃料ガス供給量及び水供給量を低減しているにもかかわらず、改質器温度は、温度低減期間Ｔ₂中にさらに上昇し、時刻ｔ₄₁に第３閾値温度Ｔ_th3（本例では７８０℃）に到達している。制御部１１０は、改質器温度が第３閾値温度Ｔ_th3に到達すると、温度低減期間Ｔ₂を終了し、燃料ガス供給量及び水供給量の低減を停止し、この時点における供給量に保持する。
なお、第３閾値温度Ｔ_th3は、閾値温度Ｔ_thと異常判定温度の間の温度設定値であり、第２閾値温度Ｔ_th2と同じ温度であってもよいし、第２閾値温度Ｔ_th2よりも高い温度であっても低い温度であってもよい。

そして、制御部１１０は、供給量を一定に保持した時点（時刻ｔ₄₁）から発電移行期間Ｔ₁が経過して温度分布が安定するのを待ち、発電移行期間Ｔ₁が経過した時点（時刻ｔ₄₂）で改質器温度及びセルスタック温度がそれぞれ６５０℃以上、７００℃以上の移行温度条件（発電工程移行条件）を満たしていることを条件に、ＳＲ２工程から発電工程へ移行させる。

図１３の例のように残存熱量が大きく、ＳＲ２工程において燃料ガス供給量及び水供給量を低減しているにもかかわらず、改質器温度が第３閾値温度Ｔ_th3に到達する場合には、ＳＲ２工程における供給量の低減によって、改質器温度を適正値まで低下させるのは難しい。したがって、本実施形態では、このように残存熱量が大きい場合には、図１２の例と同様に早期に発電工程に移行させることにより適切な温度分布状態にするように構成している。この構成により、本実施形態では、改質器温度やセルスタック温度を異常判定温度に到達させることなく、燃料ガス供給量の低減された発電工程において温度分布を安定させることができる。

１ 固体電解質形燃料電池（固体酸化物形燃料電池装置）
２ 燃料電池モジュール
４ 補機ユニット
６ ハウジング（モジュール収納室）
７ 蓄熱材（蓄熱手段）
１０ 発電室
１２ 燃料電池セル集合体
１４ 燃料電池セルスタック
１６ 燃料電池セルユニット
１８ 燃焼室
２０ 改質器
２２ 空気用熱交換器
２８ 水流量調整ユニット
３８ 燃料流量調整ユニット
４４ 改質用空気流量調整ユニット
４５ 発電用空気流量調整ユニット
５４ インバータ
８３ 点火装置
８４ 燃料電池セル
１１０ 制御部（制御手段、判定手段）

Claims (9)

1. 固体酸化物形燃料電池装置において、
   複数の燃料電池セルを組み合わせてなるセルスタックと、
   前記燃料電池セルに供給する燃料ガスを改質する改質器と、
   前記燃料電池セルを通過した余剰の燃料ガス又は改質された燃焼ガスを燃焼させることにより発生する排気ガスによって前記改質器及び前記セルスタックを加熱する燃焼部と、
   前記セルスタックの温度及び前記改質器の温度をそれぞれ検出する温度検出器と、
   前記セルスタック及び前記改質器を収納するモジュール収納室と、
   前記モジュール収納室の周囲に配置された蓄熱手段と、
   前記燃料電池装置の起動を制御する制御手段と、を備えており、
   前記制御手段は、前記燃料電池装置の起動工程において、前記セルスタックの温度及び前記改質器の温度に基づいて、前記改質器に供給する燃料ガス、水蒸気の供給量を制御し、前記改質器で行われる燃料ガス改質反応工程をＳＲ工程へ移行させた後、発電工程へ移行させるように制御するよう構成されており、
   前記改質器の温度は、前記蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長され、
   前記制御手段は、前記ＳＲ工程において、前記改質器の温度の変化に基づいて燃料ガス供給量を調整することを特徴とする固体酸化物形燃料電池装置。
2. 前記蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長される前記改質器の温度の昇温される程度が大きいほど、前記制御手段は、前記発電工程への移行時における燃料ガス供給量をより低減することを特徴とする請求項１に記載の固体酸化物形燃料電池装置。
3. 前記制御手段は、前記ＳＲ工程のうち、前記発電工程に移行する前の第１の所定期間は、燃料ガス供給量を一定に保持することを特徴とする請求項２に記載の固体酸化物形燃料電池装置。
4. 前記制御手段は、前記改質器の温度が所定の第１の閾値温度以下に低下すると燃料ガス供給量を一定に保持し、前記第１の所定期間経過後に前記発電工程へ移行することを特徴とする請求項３に記載の固体酸化物形燃料電池装置。
5. 前記制御手段は、前記ＳＲ工程において燃料ガス供給量を低減した状態で第２の所定期間経過しても前記改質器の温度が前記第１の閾値温度以下に低下しない場合、前記第１の閾値温度以下に低下するのを待つことなく燃料ガス供給量を一定に保持し、前記第１の所定期間経過後に前記発電工程へ移行することを特徴とする請求項４に記載の固体酸化物形燃料電池装置。
6. 前記改質器の温度が、前記第１の閾値温度よりも高い所定の第２の閾値温度以上である場合、前記制御手段は、前記第２の所定期間を短くすることを特徴とする請求項５に記載の固体酸化物形燃料電池装置。
7. 前記制御手段は、前記蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長される前記改質器の温度の昇温される程度によって、前記第１の所定期間の長さを変更しないことを特徴とする請求項５に記載の固体酸化物形燃料電池装置。
8. 前記ＳＲ工程において、前記改質器の温度が前記第１の閾値温度よりも高く設定された所定の第３の閾値温度を超えた場合、前記改質器の温度が前記第１の閾値温度以下に低下するのを待つことなく、燃料ガス供給量を一定に保持し、前記第１の所定期間経過後に前記発電工程へ移行することを特徴とする請求項４に記載の固体酸化物形燃料電池装置。
9. 前記制御手段は、前記蓄熱手段が蓄積している熱量によって助長される前記改質器の温度の昇温される程度によって、前記第１の所定期間の長さを変更しないことを特徴とする請求項８に記載の固体酸化物形燃料電池装置。

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