JP2014025472A - 液体循環装置 - Google Patents

Abstract

【課題】液体回路中に複数のポンプを備える液体循環装置において、電動機にて駆動されるポンプが停止している際のそのポンプ内の通水抵抗を低減する。
【解決手段】電動機にて駆動される第２ポンプ６を停止させているとき、すなわち、ステータ４０に通電していないときには、マグネット３２の磁力によりマグネット３２とステータ４０とが引き合う力（プリロード）が発生し、ロータ３０が吸入口１００から遠い位置に移動する。これにより、隙間ａが大きくなり、液体が第２ポンプ６内を流れる際の通水抵抗が低減される。
【選択図】図２

Description

本発明は、液体が循環する液体回路中に複数のポンプを備える液体循環装置に関するものである。

複数のポンプを備える液体循環装置として、特許文献１に示されたものがある。この特許文献１に示された装置は、車両用内燃機関の冷却に用いられるものであって、内燃機関によって常時駆動される主ポンプと、電動機にて駆動される副ポンプとを備えている。

また、副ポンプのインペラの羽根を形状記憶合金製とし、この羽根を他のインペラ構成部品に組み付けて、副ポンプのインペラを構成している。そして、副ポンプ停止時には電気的な加熱装置を用いて副ポンプの羽根を加熱してその羽根の形状を変化させることにより、流路断面における羽根面積の低減による通水抵抗の低減を図っている。

特開平４−４３８１４号公報

しかしながら、従来の液体循環装置は、副ポンプの構成が複雑であり、また、加熱装置を備えるため全体構成も複雑になるという問題があった。

また、副ポンプのインペラにおける羽根が高価な形状記憶合金製であるため、大幅なコスト増加が避けられない。

さらに、形状記憶合金製の多数の羽根を他のインペラ構成部品に組み付けるための工数が多大となる。

さらにまた、加熱装置を備えるため、重量の増加やコスト増加の問題が発生するとともに、加熱装置を作動させる電力が必要になる。

また、多数の部品で副ポンプのインペラを構成することから組み付け公差の積み重ねでアンバランスが発生しやすく、そのアンバランスが原因で、副ポンプのインペラが振動し易いという問題がある。

本発明は上記点に鑑みて、液体回路中に複数のポンプを備える液体循環装置において、電動機にて駆動されるポンプが停止している際のそのポンプ内の通水抵抗を低減しつつ、電動機にて駆動されるポンプの構成の簡素化、および、全体構成の簡素化を図ることを目的とする。

上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、液体が循環する液体回路（２）と、液体回路中に配置されて液体流れを発生させる第１ポンプ（５）と、液体回路中に配置され、電動機（３２、４０）にてインペラ（３４）を回転させることにより、インペラ軸方向の一端側から液体を吸入しインペラ径方向外側に向かって液体を吐出する第２ポンプ（６）とを備える液体循環装置において、第２ポンプは、通電時に回転磁界を発生するステータ（４０）と、ステータが発生する回転磁界により回転駆動されるマグネット（３２）およびインペラを一体化したロータ（３０）と、ロータを回転自在に且つインペラ軸方向に所定範囲で移動可能に保持するシャフト（２０）と、ロータを収容するケーシング（１０）とを備え、ケーシングは、インペラに対してインペラ軸方向一端側に位置する吸入口（１００）と、インペラに対してインペラ径方向外側に位置する吐出口（１０１）とを備え、第２ポンプの停止時には、ステータとマグネットとが引き合う力により、ロータが吸入口から遠い第１位置に移動され、第２ポンプの作動時には、吸入口側と吐出口側の圧力差により、ロータが第１位置よりも吸入口に近い第２位置に移動されることを特徴とする。

これによると、第２ポンプの停止時にはロータのインペラが吸入口から遠い位置に移動するため、第２ポンプが停止している際のそのポンプ内の通水抵抗を低減することができる。

また、第２ポンプのインペラは、従来のように羽根と他のインペラ構成部品とに分割する必要がないため、第２ポンプの構成を簡素にすることができ、組み付け工数を低減することができ、さらに、組み付け公差の積み重ねによるアンバランスが発生し難くなって第２ポンプのインペラの振動を防止ないしは抑制することができる。

さらに、従来装置における形状記憶合金製の羽根を加熱する加熱装置は不要であるため、全体構成を簡素にすることができる。

さらにまた、形状記憶合金製の羽根や加熱装置が不要であるため、コストを低減することができるとともに、加熱装置を作動させる電力も不要となる。

また、第２ポンプの作動時にはロータのインペラが吸入口に近い位置に移動するため、インペラとケーシングとの間の漏れ損失が小さくなり、第２ポンプを効率が高い状態で作動させることができる。

なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。

本発明の第１実施形態に係る液体循環装置の構成を示す図である。 図１の第２ポンプの停止時の状態を示す正面断面図である。 図１の第２ポンプの作動時の状態を示す正面断面図である。 図３のＡ部の拡大断面図である。 本発明の第２実施形態に係る液体循環装置における第２ポンプの停止時の状態を示す正面断面図である。 図５の第２ポンプの作動時の状態を示す正面断面図である。 図５のＢ部の拡大断面図である。 図５の第１側板の斜視図である。 図５の第１側板の下面図である。 図９のＣ−Ｃ断面図である。 本発明の第３実施形態に係る液体循環装置における第２ポンプのロータ単体を示す斜視図である。 本発明の第３実施形態に係る液体循環装置における第２ポンプの停止時の状態を示す正面断面図である。 図１２の第２ポンプの作動時の状態を示す正面断面図である。 本発明の第４実施形態に係る液体循環装置における第２ポンプのロータ単体を示す斜視図である。 本発明の第４実施形態に係る液体循環装置における第２ポンプの停止時の状態を示す正面断面図である。 図１５の第２ポンプの作動時の状態を示す正面断面図である。

以下、本発明の実施形態について図に基づいて説明する。なお、以下の各実施形態相互において、互いに同一もしくは均等である部分には、図中、同一符号を付してある。

（第１実施形態）
本実施形態に係る液体循環装置は、車両用内燃機関の冷却および車両の暖房に用いられ、ハイブリッド車や、アイドリングストップを自動的に行う車両に好適である。

図１に示すように、車両走行用の水冷式の内燃機関１は、エンジン冷却水が循環する液体回路２によって、ラジエータ３およびヒータコア４と接続されている。なお、ラジエータ３は、エンジン冷却水と室外空気とを熱交換してエンジン冷却水を冷却するものであり、ヒータコア４は、温度が上昇したエンジン冷却水と室内に吹き出す空調用の空気とを熱交換して空調用の空気を加熱するものである。

液体回路２中には、エンジン冷却水流れを発生させる第１ポンプ５が配置されている。第１ポンプ５は、内燃機関１の作動中は内燃機関１によって常時駆動される。そして、第１ポンプ５の作動により、エンジン冷却水がラジエータ３およびヒータコア４に流れるようになっている。

内燃機関１とヒータコア４とを接続する液体回路２には、電動機によって駆動されてエンジン冷却水流れを発生させる第２ポンプ６が配置されている。そして、第２ポンプ６の作動により、エンジン冷却水がヒータコア４に流れるようになっている。

内燃機関１とラジエータ３とを接続する液体回路２には、エンジン冷却水の温度に応じて内燃機関１から流出したエンジン冷却水の流れを制御するサーモスタット７が配置されている。より詳細には、サーモスタット７は、ラジエータ３を迂回させて流す水量とラジエータ３に流す水量とをエンジン冷却水の温度に応じて調節するようになっており、これによりエンジン冷却水の温度が所定温度範囲に制御される。

図２、図３に示すように、第２ポンプ６は、樹脂製のケーシング１０、ＳＵＳ等の金属材料にて形成されてケーシング１０に固定されたシャフト２０、シャフト２０に回転自在に保持されたロータ３０、およびケーシング１０に固定されて通電時に回転磁界を発生する円筒状のステータ４０を備えている。より詳細には、ステータ４０は、巻線部と、磁性体である電磁鉄鋼材等で作られたステータコアとからなる。なお、ロータ３０は、後述するインペラ３４の軸方向（以下、インペラ軸方向という）に所定範囲で移動可能な状態で、シャフト２０に保持されている。

ケーシング１０には、エンジン冷却水の入口となる吸入口１００、およびエンジン冷却水の出口となる吐出口１０１が形成されている。より詳細には、吸入口１００は、インペラ３４に対してインペラ軸方向一端側に位置し、吐出口１０１は、インペラ３４に対してインペラ径方向外側に位置している。

シャフト２０は、端部にフランジ部２００を備え、フランジ部２００のストッパ面２００ａにロータ３０が当接することにより、ロータ３０の吸入口１００側への移動範囲が規制されるようになっている。

ロータ３０は、樹脂または金属にて形成されてシャフト２０に回転自在に嵌合された軸受け３１、フェライトやネオジム等の磁性体にて形成されてステータ４０の内周側に配置された円筒状のマグネット３２、軸受け３１およびマグネット３２を保持する樹脂製の円筒状のホルダ部３３、およびホルダ部３３と一体成型されたインペラ３４を備えている。

そして、通電時にステータ４０が発生する回転磁界によりマグネット３２が回転駆動され、ひいてはロータ３０が回転駆動される。なお、マグネット３２とステータ４０は、本発明の電動機を構成している。

インペラ３４は、回転方向に沿って多数配置された羽根３４０と、羽根３４０における吸入口１００側を覆う円板状の第１側板３４１と、羽根３４０における反吸入口側（すなわち、マグネット３２側）を覆う円板状の第２側板３４２とを備えている。すなわち、インペラ３４は、クローズドインペラである。なお、羽根３４０は、インペラ軸方向（図２、図３の紙面上下方向）に沿って見たときに、湾曲した形状もしくは、直線形状になっている。

そして、インペラ３４の回転により、インペラ軸方向の一端側からエンジン冷却水を吸入しインペラ径方向外側に向かってエンジン冷却水を吐出するようになっている。すわち、第２ポンプ６は、遠心型ポンプである。

図４に示すように、インペラ３４における吸入口１００側の端面である吸入口側端面３４３と、ケーシング１０における吸入口側端面３４３に対向する面であるインペラ対向面１０２との間には、隙間ａが設けられている。

次に、本実施形態に係る液体循環装置の作動を説明する。

まず、内燃機関１の作動中は、第２ポンプ６を停止させて、第１ポンプ５によりエンジン冷却水をラジエータ３およびヒータコア４に循環させる。

このように、第２ポンプ６を停止させているとき、すなわち、ステータ４０に通電していないときには、マグネット３２の磁力によりマグネット３２とステータ４０とが引き合う力（プリロード）が発生し、ロータ３０が吸入口１００から遠い第１位置に移動して、隙間ａが大きくなる。

具体的には、図２に示すように、マグネット３２におけるインペラ軸方向の中心部とステータ４０におけるインペラ軸方向の中心部とが、インペラ径方向に重なる位置に、ロータ３０が移動する。

なお、第２ポンプ６が停止してロータ３０が第１位置に移動した状態では、インペラ３４における吸入口１００側の端部３４４が、ストッパ面２００ａよりも反吸入口側に位置するようになっている。

また、第２ポンプ６が停止してロータ３０が第１位置に移動した状態では、インペラ３４における吸入口１００側の端部３４４が、吐出口１０１におけるインペラ軸方向の中心部よりも反吸入口側に位置するようになっている。

そして、上記のように第２ポンプ６が停止しているときには隙間ａが大きくなるため、エンジン冷却水が第２ポンプ６内を流れる際の通水抵抗が低減される。これにより、ヒータコア４への流量を確保しつつ、第１ポンプ５の動力を低減することができる。

次に、例えばアイドリングストップを自動的に行う車両においては、車速が０となった時から所定時間が経過すると内燃機関１を停止させるため、第１ポンプ５も停止してエンジン冷却水がヒータコア４に循環しなくなり、暖房不良となる。そこで、内燃機関１を停止させる際には第２ポンプ６を作動させ、第２ポンプ６によりエンジン冷却水をヒータコア４に循環させる。

ここで、ステータ４０に通電を開始してロータ３０が回転駆動されると、インペラ３４がエンジン冷却水の流れを発生させ、エンジン冷却水が吸入口１００側から吐出口１０１側に向かって流れる。

このエンジン冷却水の流れにより、インペラ３４の前後に圧力差が発生し、吸入口１００側の圧力よりも吐出口１０１側の圧力が高くなる。そして、その圧力差により、ロータ３０は第１位置よりも吸入口１００に近い第２位置に移動し（図３参照）、より詳細には、ロータ３０は軸受け３１がシャフト２０のストッパ面２００ａに当接する位置まで移動して、隙間ａが小さくなる。

なお、第２ポンプ６が作動を開始してロータ３０が第２位置に移動した状態では、インペラ３４における吸入口１００側の端部３４４が、ストッパ面２００ａよりも吸入口１００側に位置するようになっている。

また、第２ポンプ６が作動を開始してロータ３０が第２位置に移動した状態では、インペラ３４における吸入口１００側の端部３４４が、吐出口１０１におけるインペラ軸方向の中心部よりも吸入口１００側に位置するようになっている。

そして、上記のように第２ポンプ６が作動しているときには隙間ａが小さくなるため、インペラ３４の吸入口側端面３４３とケーシング１０のインペラ対向面１０２との間の漏れ損失が小さくなり、第２ポンプ６を効率が高い状態で作動させることができる。

本実施形態では、第２ポンプ６の停止時には、ロータ３０のインペラ３４が吸入口１００から遠い位置に移動して隙間ａが大きくなるため、第２ポンプ６が停止している際のそのポンプ内の通水抵抗を低減することができる。

また、第２ポンプ６のインペラ３４は、従来のように羽根と他のインペラ構成部品とに分割する必要がないため、第２ポンプ６の構成を簡素にすることができ、組み付け工数を低減することができ、さらに、組み付け公差の積み重ねによるアンバランスが発生し難くなって第２ポンプ６のインペラ３４の振動を防止ないしは抑制することができる。

さらに、従来装置における形状記憶合金製の羽根を加熱する加熱装置は不要であるため、全体構成を簡素にすることができる。

さらにまた、形状記憶合金製の羽根や加熱装置が不要であるため、コストを低減することができるとともに、加熱装置を作動させる電力も不要となる。

また、第２ポンプ６の作動時には、ロータ３０のインペラ３４が吸入口に近い位置に移動して隙間ａが小さくなるため、インペラ３４とケーシング１０との間の漏れ損失が小さくなり、第２ポンプ６を効率が高い状態で作動させることができる。

なお、上記第１実施形態においては、インペラ３４は、クローズドインペラを用いたが、セミクローズドインペラを用いてもよい。また、セミクローズドインペラとして、インペラ軸方向に沿って見たときに羽根が湾曲した形状になっているターボインペラや、羽根が平板であるストレートインペラを用いることができる。

因みに、クローズドインペラやターボインペラは、ストレートインペラと比較して、ポンプ作動時の効率が高いが、反面、ポンプ停止時に通過する流体とインペラとの接触面積が大きくなるため通水抵抗が大きくなる傾向にある。したがって、本発明は、第２ポンプ６のインペラ３４としてクローズドインペラやターボインペラを採用した場合に、第２ポンプ６の停止時の通水抵抗の低減効果が大きい。

（第２実施形態）
本実施形態は、インペラ３４の構成が第１実施形態と異なり、その他に関しては第１実施形態と同様であるため、異なる部分についてのみ説明する。

図５〜図７に示すように、インペラ３４は、羽根３４０と第２側板３４２が一体で、第１側板３４１はそれらとは別体になっている。また、第１側板３４１は、磁化された磁性粉を混ぜた樹脂よりなる。

羽根３４０における第１側板３４１に対向する部位には、第１側板３４１に向かって突出する円柱または円錐形状の係合突起部３４０ａが設けられている。

図７〜図１０に示すように、第１側板３４１には、係合突起部３４０ａが係合可能な突起部係合穴３４１ａが、周方向に沿って複数（本例では４個）形成されている。また、第１側板３４１における羽根３４０に対向する部位には、係合突起部３４０ａが突起部係合穴３４１ａに侵入し易いように、突起部係合穴３４１ａから周方向に沿って延びるガイド溝３４１ｂが形成されている。

図７に示すように、ケーシング１０は、磁化された磁性粉を混ぜた樹脂よりなり、ケーシング１０における第１側板３４１に対向する部位には、第１側板３４１に向かって突出する位置決め突起部１０３が設けられている。この位置決め突起部１０３により、隙間ａの寸法が効率の観点から最適な値になるように、第１側板３４１の位置決めがなされる。

次に、本実施形態に係る液体循環装置の作動を説明する。

まず、図５、図７に示すように、第２ポンプ６の停止時は、第１側板３４１は、磁力により位置決め突起部１０３に当接した状態で保持されている。一方、マグネット３２の磁力によりマグネット３２とステータ４０とが引き合う力（プリロード）が発生し、ロータ３０のうち第１側板３４１を除いた部分が吸入口１００から遠い第１位置に移動する。

なお、第２ポンプ６が停止してロータ３０のうち第１側板３４１を除いた部分が第１位置に移動した状態では、羽根３４０における吸入口１００側の端部３４０ｂが、ストッパ面２００ａよりも反吸入口側に位置するようになっている。

また、第２ポンプ６が停止してロータ３０のうち第１側板３４１を除いた部分が第１位置に移動した状態では、羽根３４０における吸入口１００側の端部３４０ｂが、吐出口１０１におけるインペラ軸方向の中心部よりも反吸入口側に位置するようになっている。

そして、上記のように第２ポンプ６が停止しているときには羽根３４０と第１側板３４１との間の隙間が大きくなるため、エンジン冷却水が第２ポンプ６内を流れる際の通水抵抗が低減される。

ここで、第１側板３４１を羽根３４０と別体にすることにより、通水抵抗の低減効果が大きくなるため、ロータ３０のうち第１側板３４１を除いた部分の移動量を少なくしても、第１実施形態と同等の通水抵抗の低減効果を得ることができる。

そこで、ロータ３０のうち第１側板３４１を除いた部分の移動量を少なく設定することにより、第１実施形態と同等の通水抵抗の低減効果を確保しつつ、第２ポンプ６の全長（図５の紙面上下方向の寸法）を短尺化することができる。

次に、ステータ４０に通電を開始すると、ロータ３０のうち第１側板３４１を除いた部分が回転駆動され、エンジン冷却水の流れが発生してインペラ３４の前後に圧力差が発生し、その圧力差によりロータ３０は第２位置に移動する。

そして、ロータ３０が回転しつつ第２位置に向かって移動する際に、係合突起部３４０ａはガイド溝３４１ｂに案内されて突起部係合穴３４１ａに嵌り込む。これにより、第１側板３４１が、他のロータ３０の部分と一体になって回転するようになる。

なお、第２ポンプ６が作動を開始してロータ３０が第２位置に移動した状態では、羽根３４０における吸入口１００側の端部３４０ｂが、ストッパ面２００ａよりも吸入口１００側に位置するようになっている。

また、第２ポンプ６が作動を開始してロータ３０が第２位置に移動した状態では、羽根３４０における吸入口１００側の端部３４０ｂが、吐出口１０１におけるインペラ軸方向の中心部よりも吸入口１００側に位置するようになっている。

本実施形態では、第１実施形態と同様に、第２ポンプ６が停止している際のそのポンプ内の通水抵抗を低減することができ、全体構成を簡素にすることができ、コストを低減することができ、加熱装置を作動させる電力を不要にすることができ、第２ポンプ６を効率が高い状態で作動させることができる。

（第３実施形態）
本実施形態は、インペラ３４の構成が第１実施形態と異なり、その他に関しては第１実施形態と同様であるため、異なる部分についてのみ説明する。

図１１〜図１３に示すように、インペラ３４は、第１側板３４１を備えていないセミクローズドインペラであり、より詳細には、インペラ軸方向に沿って見たときに羽根３４０が湾曲した形状になっているターボインペラである。

そして、図１２に示すように、第２ポンプ６を停止させているとき、すなわち、ステータ４０に通電していないときには、マグネット３２の磁力によりマグネット３２とステータ４０とが引き合う力（プリロード）が発生し、ロータ３０が吸入口１００から遠い第１位置に移動して、隙間ａが大きくなる。

一方、図１３に示すように、ステータ４０に通電を開始してロータ３０が回転駆動されるとインペラ３４がエンジン冷却水の流れを発生させ、このエンジン冷却水の流れによりインペラ３４の前後に圧力差が発生し、その圧力差により、ロータ３０は第１位置よりも吸入口１００に近い第２位置に移動し、より詳細には、ロータ３０は軸受け３１がシャフト２０のストッパ面２００ａに当接する位置まで移動して、隙間ａが小さくなる。

本実施形態では、第１実施形態と同様に、第２ポンプ６が停止している際のそのポンプ内の通水抵抗を低減することができ、全体構成を簡素にすることができ、コストを低減することができ、加熱装置を作動させる電力を不要にすることができ、第２ポンプ６を効率が高い状態で作動させることができる。

（第４実施形態）
本実施形態は、インペラ３４の構成が第１実施形態と異なり、その他に関しては第１実施形態と同様であるため、異なる部分についてのみ説明する。

図１４〜図１６に示すように、インペラ３４は、第１側板３４１を備えていないセミクローズドインペラであり、より詳細には、羽根３４０が平板であるストレートインペラである。

そして、図１５に示すように、第２ポンプ６を停止させているとき、すなわち、ステータ４０に通電していないときには、マグネット３２の磁力によりマグネット３２とステータ４０とが引き合う力（プリロード）が発生し、ロータ３０が吸入口１００から遠い第１位置に移動して、隙間ａが大きくなる。

一方、図１６に示すように、ステータ４０に通電を開始してロータ３０が回転駆動されるとインペラ３４がエンジン冷却水の流れを発生させ、このエンジン冷却水の流れによりインペラ３４の前後に圧力差が発生し、その圧力差により、ロータ３０は第１位置よりも吸入口１００に近い第２位置に移動し、より詳細には、ロータ３０は軸受け３１がシャフト２０のストッパ面２００ａに当接する位置まで移動して、隙間ａが小さくなる。

本実施形態では、第１実施形態と同様に、第２ポンプ６が停止している際のそのポンプ内の通水抵抗を低減することができ、全体構成を簡素にすることができ、コストを低減することができ、加熱装置を作動させる電力を不要にすることができ、第２ポンプ６を効率が高い状態で作動させることができる。

（他の実施形態）
上記各実施形態においては、磁性体にて形成された円筒状のマグネット３２を用いたが、ホルダ部３３の樹脂材に磁化された磁性粉を混ぜてマグネット３２を構成してもよい。

また、上記各実施形態では、直列に配置された２つのポンプのうち一方のポンプのみが電動機にて駆動される液体循環装置を示したが、２つのポンプが何れも電動機にて駆動される液体循環装置にも、本発明は適用することができる。

２ 液体回路
５ 第１ポンプ
６ 第２ポンプ
１０ ケーシング
２０ シャフト
３０ ロータ
３２ マグネット
３４ インペラ
４０ ステータ
１００ 吸入口
１０１ 吐出口

Claims (8)

1. 液体が循環する液体回路（２）と、
   前記液体回路中に配置されて液体流れを発生させる第１ポンプ（５）と、
   前記液体回路中に配置され、電動機（３２、４０）にてインペラ（３４）を回転させることにより、インペラ軸方向の一端側から液体を吸入しインペラ径方向外側に向かって液体を吐出する第２ポンプ（６）とを備える液体循環装置において、
   前記第２ポンプは、通電時に回転磁界を発生するステータ（４０）と、前記ステータが発生する回転磁界により回転駆動されるマグネット（３２）および前記インペラを一体化したロータ（３０）と、前記ロータを回転自在に且つインペラ軸方向に所定範囲で移動可能に保持するシャフト（２０）と、前記ロータを収容するケーシング（１０）とを備え、
   前記ケーシングは、前記インペラに対してインペラ軸方向一端側に位置する吸入口（１００）と、前記インペラに対してインペラ径方向外側に位置する吐出口（１０１）とを備え、
   前記第２ポンプの停止時には、前記ステータと前記マグネットとが引き合う力により、前記ロータが前記吸入口から遠い第１位置に移動され、
   前記第２ポンプの作動時には、前記吸入口側と前記吐出口側の圧力差により、前記ロータが前記第１位置よりも前記吸入口に近い第２位置に移動されることを特徴とする液体循環装置。
2. 前記ロータは、前記シャフトのストッパ面（２００ａ）に当接して前記吸入口側への移動範囲が規制されるように構成され、
   前記第２ポンプの停止時には、前記インペラにおける前記吸入口側の端部（３４４）が、前記ストッパ面よりも反吸入口側に位置し、
   前記第２ポンプの作動時には、前記インペラにおける前記吸入口側の端部が、前記ストッパ面よりも前記吸入口側に位置することを特徴とする請求項１に記載の液体循環装置。
3. 前記第２ポンプの停止時には、前記インペラにおける前記吸入口側の端部が、前記吐出口におけるインペラ軸方向の中心部よりも反吸入口側に位置し、
   前記第２ポンプの作動時には、前記インペラにおける前記吸入口側の端部が、前記吐出口におけるインペラ軸方向の中心部よりも前記吸入口側に位置することを特徴とする請求項１に記載の液体循環装置。
4. 前記インペラは、回転方向に沿って多数配置された羽根（３４０）と、前記羽根における前記吸入口側を覆う第１側板（３４１）と、前記羽根における反吸入口側を覆う第２側板（３４２）とを備えることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の液体循環装置。
5. 前記インペラは、回転方向に沿って多数配置された羽根（３４０）と、前記羽根における反吸入口側を覆う側板（３４２）とからなることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の液体循環装置。
6. 前記羽根と前記第１側板は分離可能に構成され、
   前記第２ポンプの停止時には、前記インペラのうち前記羽根および前記第２側板が前記第１位置に移動されることを特徴とする請求項４に記載の液体循環装置。
7. 前記ロータは、前記シャフトのストッパ面に当接して前記吸入口側への移動範囲が規制されるように構成され、
   前記第２ポンプの停止時には、前記羽根における前記吸入口側の端部（３４０ｂ）が、前記ストッパ面よりも反吸入口側に位置し、
   前記第２ポンプの作動時には、前記羽根における前記吸入口側の端部が、前記ストッパ面よりも前記吸入口側に位置することを特徴とする請求項６に記載の液体循環装置。
8. 前記第２ポンプの停止時には、前記羽根における前記吸入口側の端部が、前記吐出口におけるインペラ軸方向の中心部よりも反吸入口側に位置し、
   前記第２ポンプの作動時には、前記羽根における前記吸入口側の端部が、前記吐出口におけるインペラ軸方向の中心部よりも前記吸入口側に位置することを特徴とする請求項６に記載の液体循環装置。

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