JP2013231395A - 内燃機関 - Google Patents

Abstract

【課題】クランク室に溜まったブローバイガスがオイル落し通路を通じて動弁室に漏出することをより効果的に抑制することができる内燃機関を提供する。
【解決手段】本発明の内燃機関は、クランク室１４とシリンダーヘッド６上の動弁室１２とを連通し、動弁室１２のオイルをクランク室１４で開口する出口部２８からオイルパン２０に排出するオイル落し通路２３を備えている。こうした内燃機関において、オイル落し通路２３には、オイルパン２０にオイルを排出させる際のオイルの流れ方向を、鉛直方向上方側に指向させる指向部としての屈曲部２７を形成した。
【選択図】図１

Description

この発明は、クランク室とシリンダーヘッド上の動弁室とを連通し、動弁室のオイルをオイルパンに排出するオイル落し通路を備えた内燃機関に関する。

内燃機関には、シリンダーヘッド上の動弁室に滞留するオイルを排出してオイルパンに戻すためのオイル落し通路が設けられている。特許文献１には、こうしたオイル落し通路を通じてクランク室やオイルパンのブローバイガスが動弁室に漏出することを抑制するために、オイル落し通路の途中にばね式の逆止弁を設けることが記載されている。この逆止弁は、オイル落し通路を塞いでブローバイガスが動弁室に漏出することを抑制する一方、オイルが所定量以上溜まった際にはその重量により開弁する。このように逆止弁が開弁することにより、オイル落し通路のオイルがオイルパンに戻されることとなる。また、同文献１には、オイル落し通路の出口部をオイルパンで油没させることにより、ブローバイガスのオイル落し通路への侵入を防止することも記載されている。こうした構成により、ブローバイガスによる動弁室内のオイルの劣化を抑制するようにしている。

特開２０１０‐５９８１６号公報

ところで、特許文献１のように、オイル落し通路にばね式の逆止弁を設けた場合には、オイルの重量によって逆止弁が速やかに開弁するように、ばね定数を低く設定しなければならない。しかし、こうしてばね定数を低く設定すると、一旦開弁した逆止弁が容易に閉弁せず、オイルの排出がされた後も開弁状態が維持されてしまう。また、内燃機関に設けられたピストンの往復運動に起因して、クランク室内には圧力変動や振動が生じている。そのため、オイルが所定量以上溜まっていないにもかかわらず、こうした圧力変動や振動が作用することで逆止弁が開弁されてしまう虞がある。そして、このように逆止弁が不必要に開弁状態となるようなことがあれば、上述したブローバイガスの漏出が生じてしまうこととなる。

一方、オイル落し通路の出口部を油没させた場合には、その油没させた状態を維持するために多量のオイルを貯留する必要がある。そのため、内燃機関の始動時などには、オイルの温度上昇が緩慢になりフリクションが増大することにもなりかねない。また、こうした構成において、車両側面に作用する遠心加速度、いわゆる横Ｇが大きい場合には、オイルパン内に貯留されたオイルがオイル落し通路を逆流して動弁室に流入してしまう虞もある。

本発明はこうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、クランク室に溜まったブローバイガスがオイル落し通路を通じて動弁室に漏出することをより効果的に抑制することにある。

以下、上記目的を達成するための手段及びその作用効果について記載する。
請求項１に記載の発明は、クランク室とシリンダーヘッド上の動弁室とを連通し、動弁室のオイルを前記クランク室に開口する出口部を介してオイルパンに排出するオイル落し通路を備えた内燃機関において、前記オイル落し通路は、前記オイルパンにオイルを排出させる際の同オイルの流れ方向を鉛直方向上方側に指向させる指向部を含んでなることをその要旨とする。

上記構成によれば、オイル落し通路を流れるオイルは、その流れ方向が指向部において鉛直方向上方側に指向させられるため、オイル落とし通路におけるオイルの流れが停止してその出口部からオイルが排出されなくなると、重力の作用によって指向部及びその近傍にはオイルが貯留されるようになる。そして、こうして貯留されたオイルによってオイル落し通路の一部が閉塞されるため、オイル落し通路を通じてブローバイガスが動弁室に逆流することを抑制することができる。

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の発明において、前記出口部は、前記指向部に開口されてなることをその要旨とする。
貯留されているオイルが、その液面よりも鉛直方向上方側を経由して、同液面よりも鉛直方向下方側から排出された場合には、一旦オイルの排出が開始されるとそのオイルの流れによって貯留されていたオイルの大部分が一気に排出されてしまう現象、いわゆるサイフォン現象が生じる。その点、上記構成によれば、出口部を指向部に開口して、オイルの排出方向を鉛直方向上方側に指向しているため、サイフォン現象の発生を抑制して指向部及びその近傍にオイルを貯留させることができる。

請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の発明において、前記オイル落し通路は、前記指向部において、鉛直方向の最下部に位置する部分が拡径されてなることをその要旨とする。

オイル落し通路には、オイルと一緒にスラッジや金属粉等の異物が流入することがある。そして、こうした異物が、オイル落し通路に沈殿して堆積すると、オイル落し通路の流路面積が狭まり、動弁室からオイル落とし通路を通じた円滑なオイルの排出が困難になるおそれがある。その点、上記構成によれば、オイル落し通路に異物が堆積し易い部分、すなわち指向部の鉛直方向の最下部に位置する部分を拡径したため、こうした異物の堆積が生じても、オイル落し通路の流路面積を確保することができ、オイル落し通路を通じてオイルを円滑に排出することができる。

請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれか一項に記載の発明において、前記オイル落し通路は、前記動弁室に連通するパイプ部材により形成され、前記パイプ部材の一部は温度に応じて形状変化する感温材料により形成されてなることをその要旨とする。

オイルに含まれるスラッジ等の異物が、オイル落し通路を構成するパイプ部材に長期間堆積すると、通路内壁に沈着する場合がある。その点、上記構成によれば、パイプ部材の一部が、温度に応じて形状が変化する感温材料により形成されているため、オイルの温度変化に応じてパイプ部材の形状が変化すると、これに伴って堆積した異物が通路内壁から剥離して移動することとなる。したがって、異物が同じ部位に長期間にわたって堆積することを抑制し、これがパイプ部材の内壁に沈着することを抑制することができる。

請求項５に記載の発明は、請求項４に記載の発明において、前記パイプ部材は、前記指向部よりも通路下流側の一部が前記感温材料によって形成されてなり、感温材料の形状変化により、オイルの温度が低いときに対応した前記出口部を水平方向に開口する状態と、オイルの温度が高いときに対応した前記出口部を鉛直方向上方に向けて開口する状態との複数の状態をとることをその要旨とする。

オイルの温度が低いときには、オイルの粘度が高くなり、その流動性が低下する。そのため、オイル落し通路の異物が排出され難くなり、オイル落し通路に異物が堆積する。一方、オイルの温度が高いときには、オイルの粘度が低くなり、その流動性が増大する。そして、こうした状態において、クランク室内の負圧によりオイル落し通路に貯留されたオイルが吸引される等して、オイルが出口部から排出されると、上述したサイフォン現象が生じて、指向部及びその近傍に貯留されたオイルが出口部から流出するおそれがある。その点、上記構成によれば、オイルの温度が低く、上述したサイフォン現象が生じ難いときには、感温材料により出口部を水平方向に開口する状態として、オイルを排出し易くする一方、温度が高いときには、感温材料により出口部を鉛直方向上方に開口する状態として、クランク室内の負圧によってオイル落し通路のオイルが吸引されたとしても、サイフォン現象が発生し難くする。したがって、上記構成によれば、オイルの温度が低いときにはオイル落し通路から異物を速やかに排出することができるとともに、オイルの温度が高いときには指向部及びその近傍に貯留されたオイルの流出を抑制することができる。

請求項６に記載の発明は、請求項１〜５のいずれか一項に記載の発明において、前記オイル落し通路には、該オイル落し通路の内壁に摺接し、且つオイルに浮遊して前記オイル落し通路内を移動可能な可動部材が設けられてなることをその要旨とする。

上記構成によれば、オイル落し通路に貯留されたオイルの液面が変動すると、オイルに浮遊している可動部材がその動きに合わせて通路内壁を摺動するようになる。そのため、可動部材によってオイル落し通路の内壁に付着した異物が掻き取られ、その付着量を減少させることができる。したがって、オイル落し通路に異物が沈着することを抑制することができる。

本発明は、具体的には請求項７に記載の発明によるように、前記オイル落し通路は、前記動弁室に開口される入口部と鉛直方向最下部に前記指向部として設けられた屈曲部との鉛直方向における長さが、前記屈曲部と前記出口部との鉛直方向における長さよりも長いＪ字状に形成されてなるといった態様を採用することができる。こうした構成では鉛直方向最下部に設けられた屈曲部が指向部として機能することとなる。

本発明にかかる内燃機関の第一実施形態についてその全体構成を模式的に示す略図。 同実施形態の内燃機関のオイル落し通路の断面構造を示す断面図。 （ａ）、（ｂ）はオイル落し通路を流れるオイルの流動態様を示す模式図。 オイル落し通路の寸法とクランク室の圧力との関係を模式的に示す略図。 本発明にかかる内燃機関の第二実施形態についてそのオイル落し通路の構造を模式的に示す略図。 （ａ）、（ｂ）は本発明にかかる内燃機関の第三実施形態についてそのオイル落し通路の構造を模式的に示す略図。 （ａ）、（ｂ）は本発明にかかる内燃機関の第四実施形態についてそのオイル落し通路の構造を模式的に示す略図。 本発明にかかる内燃機関の第五実施形態についてその全体構成を模式的に示す略図。 同実施形態のオイル落し通路に設けられたブラシの移動態様を模式的に示す略図。 本発明にかかる内燃機関の第六実施形態についてその一部の構成を模式的に示す略図。 本発明にかかる内燃機関の第七実施形態についてそのオイル落し通路の断面構造を示す断面図。 （ａ）〜（ｆ）はオイル落とし通路の各種変形例を模式的に示す略図。 （ａ）、（ｂ）はオイル落とし通路の更に他の変形例を示す断面図。 （ａ）〜（ｃ）はオイル落し通路の他の構成例を示す略図。 （ａ）、（ｂ）はオイル落し通路の更に他の構成例を示す断面図。 上記第二実施形態の内燃機関におけるオイル落し通路の変形例を示す略図。 上記第二実施形態の内燃機関におけるオイル落し通路の更に他の変形例を示す模式図。 （ａ）は上記第五実施形態の内燃機関におけるオイル落し通路の変形例を模式的に示す断面図、（ｂ）は（ａ）におけるＢ‐Ｂ線に沿った断面構造を示す断面図。 本発明にかかる内燃機関の変形例についてその全体構成を示す模式図。 （ａ）、（ｂ）はオイル落し通路の他の構成の一例を示す斜視図。 （ａ）、（ｂ）はオイル落し通路の下端をオイルストレーナーに接続させた内燃機関の全体構成を模式的に示す略図。 オイル落し通路に電子制御弁を設けた内燃機関の全体構成を模式的に示す略図。 （ａ）、（ｂ）はオイル落し通路に油圧御弁を設けた内燃機関のオイル落し通路の構成の一部を模式的に示す略図。

（第一実施形態）
以下、本発明にかかる内燃機関を具体化した第一実施形態について、図１〜図４を参照して説明する。

まず、本実施形態にかかる内燃機関の構成について、図１及び図２を参照して詳細に説明する。
図１に示すように、内燃機関のシリンダーブロック１には、複数のシリンダーボア２（図１ではその内の１つを図示）が形成されている。これらシリンダーボア２の内部にはピストン３が往復動可能に収容されている。ピストン３は、コンロッド４を介してクランク軸５と接続されており、ピストン３が往復移動することによってクランク軸５が回転する。シリンダーブロック１の上部には、シリンダーヘッド６が組付けられている。シリンダーヘッド６には、燃焼室に吸気を導入する吸気通路として吸気ポート７が形成され、吸気ポート７には吸気バルブ８が設けられている。また、シリンダーヘッド６には、燃焼室から排気を排出する排気ポート９が形成され、排気ポート９には排気バルブ１０が設けられている。シリンダーヘッド６の上部には、シリンダーヘッドカバー１１が組付けられている。シリンダーヘッド６の上部とシリンダーヘッドカバー１１とで覆われた空間の一部には、吸気バルブ８や排気バルブ１０を駆動する動弁機構が設置された動弁室１２が形成されている。また、シリンダーヘッドカバー１１内の空間において、動弁室１２と遮断された空間には、チェーンケース内通路１３を介してシリンダーブロック１のクランク室１４が連通されている。この空間には、オイルセパレーター１５が設けられている。オイルセパレーター１５には、ＰＣＶ（ポジティブ・クランクケース・ベンチレーション：Positive Crankcase Ventilation）バルブ１６が接続されている。ＰＣＶバルブ１６は、吸気通路１７のスロットルバルブ１８下流側に接続されたブローバイガス通路１９を介して吸気通路１７と連通されており、吸気通路１７のスロットルバルブ１８下流側の圧力（いわゆる、吸気負圧）によってその流量を可変とする負圧式の流量制御弁である。シリンダーブロック１の下部には、オイルパン２０が組付けられている。オイルパン２０には、オイルが貯留されており、このオイルは図示しない機関駆動式のオイルポンプによって汲み上げられて各部を潤滑する。

内燃機関の燃焼室には、吸気通路１７を介して空気が吸入される。吸気通路１７に設けられたスロットルバルブ１８の作動によって、燃焼室に吸入される吸気の量が調節される。スロットルバルブ１８の吸気上流側にはクランク室新気通路２１の一端が接続されている。クランク室新気通路２１の他端は、シリンダーブロック１のクランク室１４に接続されている。この通路２１を介して吸気通路１７を流れる空気の一部がクランク室１４に導入される。クランク室新気通路２１の途中には、逆止弁２２が設けられている。この逆止弁２２によって、クランク室１４からクランク室新気通路２１に空気が逆流することが抑制される。

ここで、クランク室１４やオイルパン２０のブローバイガスの流れについて説明する。
燃焼室からクランク室１４に漏れ出たブローバイガスは、窒素酸化物（ＮＯｘ）や、硫黄酸化物（ＳＯｘ）等の燃料燃焼成分を含んでいる。そのため、こうした成分が、結露等によって生じる水に溶けて酸性の凝縮水となり、オイルに接触すると、オイルの劣化が促進されてスラッジが発生する。そのため、クランク室新気通路を介してクランク室に空気を導入し、この空気によってブローバイガスを希釈化するとともに、ブローバイガスを早期に換気するようにしている。

シリンダーヘッドカバー１１内のオイルセパレーター１５が設けられた空間には、ブローバイガス通路１９を通じて吸気負圧が導入される。この吸気負圧は、チェーンケース内通路１３を介してクランク室１４に作用する。そのため、クランク室１４やオイルパン２０に滞留しているブローバイガスは、チェーンケース内通路１３を介してシリンダーヘッドカバー１１内に流れる。このとき、クランク室１４には、クランク室新気通路２１を介して空気が導入される。そのため、ブローバイガスの円滑な流れが確保される。シリンダーヘッドカバー１１内に流れたブローバイガスは、まず、オイルセパレーター１５内部を通過する。そしてこのオイルセパレーター１５によって、ブローバイガスのオイル成分が分離される。その後、オイルセパレーター１５に接続されたＰＣＶバルブ１６を通過してブローバイガス通路１９に流れ、ブローバイガスが吸気通路１７に戻される。なお、このとき、オイルセパレーター１５が設けられている空間と動弁室１２とは遮断されている。そのため、シリンダーヘッドカバー１１内に流れたブローバイガスが動弁室１２に流入することはない。

ところで、動弁室１２には、その動弁機構を潤滑するために、オイルポンプによってオイルパン２０から汲み上げられたオイルが供給される。こうしたオイルを排出するために、内燃機関には、オイル落し通路２３が設けられている。オイル落し通路２３は、シリンダーヘッド６及びシリンダーブロック１に形成され、鉛直方向に延びる貫通孔２４と、この貫通孔２４と連通するパイプ部材２５とから構成されている。これにより、動弁室１２とクランク室１４とが連通され、動弁室１２内のオイルがオイルパン２０に排出される。

次に、こうしたオイル落し通路２３の構成について説明する。
図２に示すように、シリンダーブロック１には、鉛直方向に延びる貫通孔２４が形成されている。この貫通孔２４の鉛直方向上方側の端部は、シリンダーヘッド６に形成され、動弁室１２と連通されている。シリンダーブロック１に形成された貫通孔２４の鉛直方向下方側の端部には、パイプ部材２５が接続されている。パイプ部材２５には、その通路上流側の端部（図中において鉛直方向上方側に位置する端部）にフランジ２６が形成されおり、このフランジ２６が、シリンダーブロック１と接続されている。このように、パイプ部材２５は、貫通孔２４に連通されることにより、動弁室１２と連通されている。パイプ部材２５には、鉛直方向下方（図中における下側）に向かって凸状に屈曲した屈曲部２７が形成されている。屈曲部２７の通路下流側に形成された出口部２８は、鉛直方向上方に向かって開口されている。パイプ部材２５においてフランジ２６が形成された上流側の端部と屈曲部２７との鉛直方向における長さは、屈曲部２７と出口部２８との鉛直方向における長さよりも長く設定されている。したがって、オイル落し通路２３は、図１に示す動弁室１２側の端部、すなわち入口部２９から屈曲部２７までの鉛直方向における長さが、屈曲部２７から出口部２８までの鉛直方向における長さよりも長いＪ字状に形成されている。

次に、こうした構成のオイル落し通路２３を備える本実施形態の内燃機関の作用を説明する。
図３（ａ）に示すように、内燃機関が運転状態にあり、オイルポンプによって動弁室１２にオイルが供給されている場合には、動弁室１２内のオイルが過剰となり、オイル落し通路２３にオイルが流入する。そして、オイル落し通路２３を流れるオイルは、重力の作用によって、貫通孔２４を通過してパイプ部材２５まで流れ、その屈曲部２７において、その流れ方向が鉛直方向上方側に指向させられる。その後、屈曲部２７を通過したオイルは、屈曲部２７よりも鉛直方向上方側に位置する出口部２８から排出される。こうして、動弁室１２内のオイルが、オイルパン２０へ戻される。

一方、図３（ｂ）に示すように、内燃機関の運転が停止されると、オイルポンプの駆動が停止して、動弁室１２にオイルが供給されなくなる。そのため、オイル落し通路２３に流入するオイルの量が減少し、オイル落し通路２３を流動するオイルの流れが停止する。このとき、パイプ部材２５には、オイルの流れ方向を鉛直方向上方側に指向させる屈曲部２７が形成されている。そのため、重力の作用によって屈曲部２７及びその近傍にはオイルが貯留される。こうして、屈曲部２７にオイルが貯留されると、そのオイルによって、オイル落し通路２３の一部が閉塞される。したがって、内燃機関が停止された状態でも、オイル落し通路２３の一部が閉塞された状態となり、クランク室１４やオイルパン２０のブローバイガスがオイル落し通路２３を通じて動弁室１２に漏出することを抑制することができる。なお、本実施形態では、パイプ部材２５に形成された屈曲部２７が指向部として機能する。

また、こうして貯留されたオイルが、その油面よりも鉛直方向上方側を経由して、同油面よりも鉛直方向下方側から排出された場合には、サイフォン現象によって、貯留されていたオイルの大部分が一気に排出されてしまうおそれがある。その点、本実施形態では、オイル落し通路２３の出口部２８を鉛直方向上方に向かって開口させたため、貯留されたオイルの油面よりも鉛直方向下方側でオイルが排出されることを抑制することができる。したがって、サイフォン現象の発生を抑制して屈曲部２７及びその近傍にオイルを貯留させることができる。

ところで、内燃機関に設けられたピストン３の往復運動に起因して、クランク室１４内には圧力変動が生じている。例えば、機関回転速度が速いとき（６０００ｒｐｍ）においては、ピストン３の下死点付近には、振幅が約±３.５ｋＰａで、周波数が１００Ｈｚ程度の圧力変動が生じている。しかし、オイルは、気体に比べて粘度が高くその慣性が大きい。そのため、こうした高い周波数の圧力変動が、クランク室１４内に生じたとしても、オイルはその変動に追従できず、パイプ部材２５に貯留されたオイルの油面に変動は生じない。

一方、クランク室１４内の定常的な圧力（以下、クランク室内圧ＰＣと称する）は、ブローバイガスの発生量や、ブローバイガスの吸気通路１７への還流量に起因して変動する。こうした変動は、上記ピストン３の往復運動に起因した圧力変動のように、高い周波数のものではない。そのため、クランク室内圧ＰＣが変動した場合には、その作用により、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの油面が変動することとなる。そのため、クランク室内圧ＰＣの変動態様によっては、パイプ部材２５に貯留されたオイルが排出されたり、貯留されたオイルが動弁室１２に逆流したりすることがある。そこで、本実施形態では、オイル落し通路２３の寸法を次のように設定した。

クランク室内圧ＰＣの平均値は、クランク室新気通路２１を介してクランク室に空気が導入されることから、大気圧とほぼ同じ値となる。そこで、大気圧状態となったときの内圧を基準として、スロットルバルブ１８が全閉であり最も負圧状態となったときを−１ｋＰａと仮定し、スロットルバルブ１８が全開であり最も正圧状態となったときを＋１ｋＰａと仮定した。そして、オイルの密度を０．８６×１０^３ｋｇ／ｍ^３と仮定した。なお、動弁室１２は、図示しない動弁室新気通路によってその圧力（以下、動弁室内圧ＰＶと称する）が大気圧状態となるよう調節されている。

図４には、こうした圧力と、オイル落し通路２３の管路の長さとの関係を示している。
クランク室内圧ＰＣが大気圧と同じであるときには、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの出口部側油面３０には、大気圧と同様の圧力が作用する。また、貯留されたオイルの動弁室側油面３１には、動弁室内圧ＰＶ（大気圧）が作用する。そのため、オイルの油面に作用する圧力が釣り合い、オイルの油面の変動は生じない。

一方、図４に示すように、クランク室内圧ＰＣが＋１ｋＰａのときには、オイルの出口部側油面３０に大気圧よりも１ｋＰａ高い圧力が作用する。そのため、貯留されたオイルの出口部側油面３０に作用する圧力が、動弁室側油面３１に作用する圧力よりも高くなる。そしてこのとき、この圧力の差を相殺するために必要なオイルの液中の高さｈは、約０．１２ｍである。したがって、こうしたクランク室１４内の正圧により、貯留されたオイルが動弁室１２側に押圧されたときに、これが動弁室１２に逆流することを防止するためには、屈曲部２７の鉛直方向上方側の壁面３２から入口部２９までの管路長Ｌ１を１２０ｍｍ以上とする必要がある。

他方、クランク室内圧ＰＣが−１ｋＰａのときには、オイルの出口部側油面３０に大気圧よりも１ｋＰａ低い圧力が作用する。そのため、オイルの出口部側油面３０に作用する圧力が、動弁室側油面３１に作用する圧力よりも低くなり、貯留されたオイルが、動弁室１２内の大気圧によって押し出され、出口部２８側へ移動する。このとき、この圧力の差を相殺するために必要なオイルの液中の高さは、上記と同様約０．１２ｍである。したがって、クランク室１４が負圧状態となったときに、貯留されたオイルが出口部２８から排出されてしまうことを抑制するためには、屈曲部２７の鉛直方向上方側の壁面３２から出口部２８までの管路長Ｌ２を１２０ｍｍ以上とする必要がある。

したがって、本実施形態では、オイル落し通路２３において、管路長Ｌ２を１２０ｍｍ以上に設定するとともに、管路長Ｌ１を管路長Ｌ２よりも長いＪ字状に設定した。こうして、管路長Ｌ１、Ｌ２をともに１２０ｍｍ以上に設定することにより、クランク室内圧ＰＣの変動によって、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの排出や、動弁室１２への逆流を抑制し、オイル落し通路２３の閉塞状態を維持することができるようになる。

以上説明したように、第一実施形態によれば、以下の効果が得られるようになる。
（１）本実施形態では、オイル落し通路２３をＪ字状に形成し、その屈曲部２７において、オイルの流れ方向を鉛直方向上方側に指向させるようにした。そのため、オイル落とし通路２３におけるオイルの流れが停止してその出口部２８からオイルが排出されなくなると、重力の作用によって屈曲部２７及びその近傍にはオイルが貯留されるようになる。そして、こうして貯留されたオイルによってオイル落し通路２３の一部が閉塞されるため、オイル落し通路２３を通じてブローバイガスが動弁室１２に漏出することを抑制することができる。

（２）本実施形態では、オイル落し通路２３の出口部２８を鉛直方向上方に向けて開口したため、サイフォン現象の発生を抑制し屈曲部２７及びその近傍にオイルを貯留させることができる。

（３）本実施形態では、パイプ部材２５にオイルの流れ方向を鉛直方向上方に指向させる指向部（屈曲部２７）を形成した。そして、こうしたパイプ部材２５を、シリンダーヘッド６及びシリンダーブロック１に形成した貫通孔２４に連通させることによって、オイル落し通路２３を構成した。そのため、オイル落し通路２３に指向部を容易に形成することができ、こうしたオイル落し通路２３を備えた内燃機関の製造をより容易とすることができる。

なお、第一実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記第一実施形態では、出口部２８を、その軸線が鉛直方向と一致する方向に開口させたが、これに限らず、出口部２８の軸線が水平方向よりも上方、すなわち鉛直方向上方側を指向して開口されていれば、サイフォン現象の発生を抑制して屈曲部２７及びその近傍にオイルを貯留させることができる。

（第二実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の第二実施形態について、図５を参照して説明する。本実施形態の内燃機関は、オイル落し通路２３のパイプ部材２５の形状を除いては、第一実施形態のものと同様の構成とされている。なお、本実施形態において、上述の実施形態と同様の構成については、共通の符号を付してその詳細な説明は省略する。

図５に示すように、本実施形態の内燃機関では、パイプ部材２５の屈曲部２７において鉛直方向の最下部に位置する部分に、鉛直方向下方に拡径された沈降部３３が形成されている。そのため、沈降部３３における流路断面積ｄ２が、その他の部分の流路断面積ｄ１よりも大きく形成されている。

オイル落し通路２３には、オイルと一緒にスラッジや金属粉等の異物が流入することがある。そして、こうした異物が、オイル落し通路２３に沈殿して堆積すると、オイル落し通路２３の流路面積が狭まり、動弁室１２からオイル落とし通路２３を通じた円滑なオイルの排出が困難になるおそれがある。

その点、本実施形態では、オイル落し通路２３に異物が堆積し易い部分、すなわち、屈曲部２７において鉛直方向の最下部に位置する部分に沈降部３３を形成し、その部分の流路面積を増大させた。そのため、沈降部３３に異物が堆積しても、オイル落し通路２３の流路面積を確保することができ、オイル落し通路２３を通じてオイルを円滑に排出することができる。なお、本実施形態では、パイプ部材２５に形成された屈曲部２７が指向部として機能する。

以上説明したように、第二実施形態によれば、上記（１）〜（３）に記載の効果に加え、更に以下の効果が得られるようになる。
（４）オイル落し通路２３のパイプ部材２５の屈曲部２７において、鉛直方向の最下部に位置する部分を拡径した。したがって、異物の堆積が生じても、オイル落し通路２３の流路面積を確保することができ、オイル落し通路２３を通じてオイルを円滑に排出することができる。

（第三実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の第三実施形態について、図６を参照して説明する。本実施形態の内燃機関は、オイル落し通路２３のパイプ部材２５の構成を除いては、第一及び第二実施形態のものと同様の構成とされている。なお、本実施形態においても、上述の実施形態と同様の構成については、共通の符号を付してその詳細な説明は省略する。

図６（ａ）に示すように、本実施形態の内燃機関では、Ｊ字状に形成されたパイプ部材２５において、鉛直方向（図中における上下方向）に延びる通路の一部と、水平方向（図中における左右方向）に延びる通路の一部とに、その壁面が蛇腹状に形成された蛇腹部３４が設けられている。蛇腹部３４は、金属又は弾性部材等からなり、その部分が変形可能に構成されている。蛇腹部３４の外壁には、温度に応じて形状が変化するバイメタル３５が接着されている。バイメタル３５は、熱膨張率の異なる二つの金属を重ねて貼り合わせたものであり、パイプ部材２５側の金属の熱膨張率が、その反対側の金属の熱膨張率よりも小さい値に設定されている。このため、オイルの温度が低いと、バイメタル３５は変形せずに直線上の形状となるため、パイプ部材２５はＪ字状に維持される。

一方、図６（ｂ）に示すように、オイルの温度が高くなると、バイメタル３５にその熱が伝導され、バイメタル３５が変形するようになる。このとき、パイプ部材２５に接している金属の熱変形量は、その外側に貼り合わされた金属と比較して小さいことから、バイメタル３５は、パイプ部材２５側を中心とした円弧状に変形する。そのため、パイプ部材２５は、その蛇腹部３４がバイメタル３５の変形に伴って屈曲されてループ状となる。

次に、こうした構成のオイル落し通路２３を備える本実施形態の内燃機関の作用を説明する。
オイルに含まれるスラッジ等の異物が、オイル落し通路２３を構成するパイプ部材２５に長期間堆積すると、これが通路内壁に沈着する場合がある。その点、本実施形態では、オイルの温度に応じてパイプ部材２５の形状が変化するため、オイル落し通路２３に堆積した異物は、オイルの温度変化に伴って通路内壁から剥離して移動することとなる。したがって、異物が同じ部位に長期間にわたって堆積することを抑制し、これがパイプ部材２５の内壁に沈着することを抑制することができる。なお、本実施形態では、オイルの温度が低いときには、出口部２８を含み鉛直方向に延びる通路が指向部として機能するとともに、オイルの温度が高いときには、ループ状に形成された通路の鉛直方向下方側が指向部として機能する。

以上説明したように、第三実施形態によれば、上記（１）及び（３）に記載の効果に加え、更に以下の効果が得られるようになる。
（５）パイプ部材２５の一部を温度に応じて形状変化するバイメタル３５を用いて形成した。そのため、オイルの温度変化に応じてパイプ部材２５の形状が変化すると、これに伴って堆積した異物が通路内壁から剥離して移動することとなる。したがって、異物が同じ部位に長期間にわたって堆積することを抑制し、これがパイプ部材２５の内壁に沈着することを抑制することができる。

なお、第三実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記第三実施形態では、蛇腹部３４とバイメタル３５によってオイル落し通路２３の一部を形成したが、蛇腹部３４を形成せずともパイプ部材２５の形状が変形可能であれば、この蛇腹部３４を省略してもよい。

・上記第三実施形態では、感温材料としてバイメタル３５を用いたが、形状記憶合金など他の材料を用いてもよい。
（第四実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の第四実施形態について、図７を参照して説明する。本実施形態の内燃機関は、オイル落し通路２３のパイプ部材２５の構成を除いては、第一〜第三実施形態のものと同様の構成とされている。なお、本実施形態においても、上述の実施形態と同様の構成については、共通の符号を付してその詳細な説明は、省略する。

図７（ａ）に示すように、本実施形態の内燃機関では、パイプ部材２５は、鉛直方向下方（図中における下側）に向かって凸状に屈曲され、その屈曲部２７の通路下流側が水平方向に延びた形状とされている。水平方向に延びた通路の下流端には、出口部２８が形成されている。出口部２８は、その軸線が水平方向を指向して開口された状態とされている。水平方向に延びた通路の一部には、蛇腹部３４が形成されている。この蛇腹部３４も、金属又は弾性部材等からなり、その部分が変形可能に構成されている。蛇腹部３４における鉛直方向下方の外壁には、温度に応じて形状が変化するバイメタル３５が接着されている。バイメタル３５は、熱膨張率の異なる二つの金属を重ねて貼り合わせたものであり、ここでもパイプ部材２５側の金属の熱膨張率が、その反対側の金属の熱膨張率よりも小さい値に設定されている。このため、オイルの温度が低いと、バイメタル３５は変形せずに直線上の形状となるため、オイル落し通路２３の出口部２８が水平方向に開口された状態となる。

一方、図７（ｂ）に示すように、オイルの温度が高いときには、パイプ部材２５の蛇腹部３４を介してバイメタル３５に熱が伝導されてバイメタル３５の形状が変化する。このとき、パイプ部材２５に接している金属の熱変形量は、その外側の金属と比較して小さいことから、バイメタル３５は、パイプ部材２５側を中心とした円弧状に変形する。これにより、パイプ部材２５の蛇腹部３４が屈曲され、その出口部２８が、鉛直方向上方に向けて開口された状態となる。

次に、こうした構成のオイル落し通路２３を備える本実施形態の内燃機関の作用を説明する。
オイルの温度が低いときには、オイルの粘度が高くなり、その流動性が低下する。そのため、オイル落し通路２３の異物が排出され難くなり、オイル落し通路２３に異物が堆積する。一方、オイルの温度が高いときには、オイルの粘度が低くなり、その流動性が増大する。そして、こうした状態において、クランク室１４内の負圧によりオイル落し通路２３に貯留されたオイルが吸引される等して、オイルが出口部２８から排出されると、上述したサイフォン現象が生じて、屈曲部２７及びその近傍に貯留されたオイルが出口部２８から流出するおそれがある。

その点、本実施形態によれば、オイルの温度が低く、上述したサイフォン現象が生じ難いときには、バイメタル３５が直線状の形状となり、オイル落し通路２３の出口部２８を水平方向に開口する状態として、オイルを排出し易くする。一方、オイルの温度が高いときには、バイメタル３５が屈曲し、出口部２８を鉛直方向上方に開口する状態として、サイフォン現象が発生し難くする。したがって、本実施形態によれば、オイルの温度が低いときにはオイル落し通路２３から異物を速やかに排出することができるとともに、オイルの温度が高いときには屈曲部２７及びその近傍に貯留されたオイルの流出を抑制することができる。なお、本実施形態では、パイプ部材２５に形成された屈曲部２７が指向部として機能する。

以上説明したように、第四実施形態によれば、上記（１）〜（３）に記載の効果に加え、更に以下の効果が得られるようになる。
（６）オイル落し通路２３を形成するパイプ部材２５の屈曲部２７よりも通路下流側の一部を、バイメタル３５を用いて形成した。そして、このバイメタル３５の形状変化によって、オイルの温度が低いときに対応した出口部２８を水平方向に開口する状態と、オイルの温度が高いときに対応した出口部２８を鉛直方向上方に向けて開口する状態との２種の状態がとられるようにした。そのため、オイルの温度が低く、サイフォン現象が生じ難いときには、オイルを排出し易くすることができる。また、オイルの温度が高いときには、クランク室１４内の負圧によってオイル落し通路２３のオイルが吸引されたとしても、サイフォン現象が発生し難くなる。したがって、オイルの温度が低いときにはオイル落し通路２３から異物を速やかに排出することができるとともに、オイルの温度が高いときには屈曲部２７及びその近傍に貯留されたオイルの流出を抑制することができる。

なお、第四実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記第四実施形態では、蛇腹部３４とバイメタル３５によってオイル落し通路２３を形成したが、蛇腹部３４を形成せずともパイプ部材２５の形状が変化可能であれば、この蛇腹部３４を省略してもよい。

・上記第四実施形態では、感温材料としてバイメタル３５を用いたが、形状記憶合金など他の材料を用いてもよい。
・上記第四実施形態では、温度が高いときには、出口部２８を、その軸線が鉛直方向と一致する方向を指向した状態で開口させたが、これに限らず、出口部２８の軸線が水平方向よりも鉛直方向上方側を指向して開口されていれば、サイフォン現象の発生を抑制して屈曲部２７及びその近傍にオイルを貯留させることができる。

・上記第四実施形態では、温度が低いときには、出口部２８を、水平方向を指向した状態で開口させたが、これに限らず、出口部２８の軸線が水平方向よりも鉛直方向下方側を指向した状態で開口させてもよい。

（第五実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の第五実施形態について、図８を参照して説明する。本実施形態の内燃機関は、オイル落し通路２３に付着した異物の量を減少させる構成を備えている点で第一実施形態と異なっている。なお、その他の構成については第一実施形態と同様である。以下、そうした相違点を中心に説明する。

図８に示すように、本実施形態の内燃機関では、オイル落し通路２３に、その内壁と摺接し、且つオイルに浮遊するブラシ３６を設けている。オイル落し通路２３の入口部２９及び出口部２８には、網目状の蓋３７が設けられている。この蓋３７は、金属等からなり、ブラシ３６よりも細かく且つ異物よりも粗い網目状に形成されている。また、ＰＣＶバルブ３８は、図示しない電子制御装置によってその開度が制御される電動式の流量制御弁である。ＰＣＶバルブ３８の開度の制御によって、クランク室１４から吸気通路１７に戻されるブローバイガスの量が調節される。

次に、こうした構成を備える本実施形態の内燃機関の作用を説明する。
図９に示すように、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの出口部側油面３０には、クランク室内圧ＰＣが作用する。また、動弁室側油面３１には、動弁室内圧ＰＶが作用する。動弁室１２には、図示しない動弁室新気通路を介して吸気通路１７を流れる吸気の一部が導入されており、大気圧状態に維持されている。

電子制御装置によって、ＰＣＶバルブ３８が開弁されている場合には、吸気負圧の作用により、クランク室１４及びオイルパン２０のブローバイガスが吸気通路１７に還流される。このとき、クランク室１４には、クランク室新気通路２１を介して吸気の一部が導入される。そのため、クランク室１４は大気圧状態に維持される。したがって、オイルの油面に作用するクランク室内圧ＰＣと動弁室内圧ＰＶとには、差が生じず、貯留されたオイルの油面は変動しない。

一方、電子制御装置によって、ＰＣＶバルブ３８が閉弁された場合には、ブローバイガスが吸気通路１７に還流されず、クランク室１４にブローバイガスが滞留することとなる。こうした状態が維持されて、クランク室１４に滞留するブローバイガスの量が増大すると、クランク室内圧ＰＣが上昇する。そして、クランク室内圧ＰＣが動弁室内圧ＰＶよりも高くなると、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの出口部側油面３０に作用する圧力が動弁室側油面３１に作用する圧力よりも高くなる。そのため、この圧力差によって、図９に点線で示すように、オイル落し通路２３に貯留されたオイルが動弁室１２側に移動して、動弁室側油面３１が上昇する。このとき、その動弁室側油面３１には、ブラシ３６が浮遊している。そのため、油面の上昇に伴って、オイル落し通路２３の内壁をブラシ３６が摺動することとなる。その結果、ブラシ３６によってオイル落し通路２３の内壁に付着した異物が掻き取られ、その付着量が減少する。また、こうした状態でＰＣＶバルブ３８が開弁されると、クランク室１４のブローバイガスが吸気通路１７に還流されて、クランク室内圧ＰＣが減少する。そのため、動弁室１２側の油面は下降する。そして、油面の下降に伴って、オイル落し通路２３の内壁をブラシ３６が摺動し、オイル落し通路２３に付着した異物が掻き取られる。したがって、こうした構成によれば、ＰＣＶバルブ３８の開度を制御することにより、オイル落し通路２３内壁をブラシ３６が摺動して、オイル落し通路２３の内壁に付着した異物の量を減少させることができる。

また、オイル落し通路２３の入口部２９及び出口部２８には、ブラシ３６よりも細かい網目状に形成された蓋３７が設けられている。そのため、ブラシ３６がオイル落し通路２３から排出されてしまうことを抑制するとともに、動弁室１２内の異物をオイルパン２０に排出することができる。なお、本実施形態では、パイプ部材２５に形成された屈曲部２７が指向部として機能する。

以上説明したように、第五実施形態によれば、上記（１）〜（３）に記載の効果に加え、更に以下の効果が得られるようになる。
（７）オイル落し通路２３に、その内壁に摺接し、且つオイルに浮遊するブラシ３６を設けた。また、ＰＣＶバルブ３８を電子制御装置により制御される電動式の制御弁とした。そして、ＰＣＶバルブ３８の開度を制御することにより、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの油面を変動させて、ブラシ３６が通路内壁を摺動するようにした。そのため、ブラシ３６によってオイル落し通路２３の内壁に付着した異物が掻き取られ、その付着量を減少させることができる。したがって、オイル落し通路２３に異物が沈着することを抑制することができる。

なお、第五実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記第五実施形態では、オイル落し通路２３の入口部２９と出口部２８に網目状の蓋３７を設けたが、この蓋３７を、リング状に形成し、その内周の径をオイル落し通路２３の流路の径よりも縮径させた形状としてもよい。要は、オイル落し通路２３からのブラシ３６の排出を抑制するとともに、異物の排出が可能なものであればよい。

・上記第五実施形態では、入口部２９と出口部２８との両方に網目状の蓋３７を設けたが、ブラシ３６がオイル落し通路２３から排出されるおそれがないのであれば、こうした蓋３７を省略してもよい。また、入口部２９及び出口部２８のどちらか一方にのみ設けるようにしてもよい。

・上記第五実施形態では、可動部材としてブラシ３６を用いたが、これに限らず、スポンジや、スチールウール等、他の部材を用いてもよい。
・上記第五実施形態では、ＰＣＶバルブ３８の開度を制御して油面を変動させたが、内燃機関の振動等によって、油面の変動が生じるのであれば、こうした構成を省略してもよい。

（第六実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の第六実施形態について、図１０を参照して説明する。本実施形態の内燃機関は、動弁室１２の内圧を調節する機構を備えている点で第五実施形態と異なっている。なお、その他の構成については第五実施形態と同様である。以下、そうした相違点を中心に説明する。

図１０に示すように、本実施形態の内燃機関には、吸気通路１７におけるスロットルバルブ１８の上流側にその一端が接続された動弁室新気通路３９が設けられている。動弁室新気通路３９の他端は動弁室１２に接続されている。動弁室新気通路３９には、電磁弁４０が設けられている。電磁弁４０は、電子制御装置によって制御され、吸気通路１７から動弁室１２に流入する空気の量を調節する。

また、吸気通路１７におけるスロットルバルブ１８の下流側には、その一端が吸気通路１７に接続された負圧通路４１が設けられている。負圧通路４１の他端は動弁室１２に接続されている。これにより、動弁室１２には吸気負圧が導入される。負圧通路４１には、電子制御装置によってその開度が制御される電動式の流量制御弁４２が設けられている。この流量制御弁４２の開度を制御することにより、吸気負圧によって動弁室１２から吸気通路１７に流れる空気の量を調節する。

次に、こうした構成を備える本実施形態の内燃機関の作用を説明する。
動弁室１２の圧力は、動弁室１２の温度や供給されるオイルの量によって変動する。そうした変動を抑えるために、動弁室新気通路３９に設けられた電磁弁４０が開弁されて、吸気通路１７内の空気の一部が動弁室１２に導入されている。これにより動弁室内圧ＰＶは、ほぼ大気圧に維持され、クランク室内圧ＰＣとのバランスが保たれている。

ところで、動弁室１２には、負圧通路４１が接続されており、負圧通路４１には電動式の流量制御弁４２が設けられている。そして、この流量制御弁４２が開弁されると、動弁室１２に吸気負圧が導入されて、動弁室１２の空気が吸気通路１７に排出される。このとき、動弁室新気通路３９に設けられた電磁弁４０が閉弁されていると、動弁室新気通路３９から動弁室１２に新たに空気が導入されず、動弁室内圧ＰＶが低下する。すなわち、オイル落し通路２３に貯留されたオイルにおいて、その動弁室側油面３１にかかる圧力が、その出口部側油面３０にかかるクランク室内圧ＰＣよりも低くなる。そのため、こうした圧力の差によって、オイルは動弁室１２側に移動することとなる。そしてオイルが動弁室１２側に移動すると、動弁室側油面３１が上昇し、その油面に設けられたブラシ３６がオイル落し通路２３を鉛直方向上方に向かって摺動する。また、こうして動弁室内圧ＰＶが低下している状態で、電磁弁４０が開弁されると、動弁室新気通路３９を介して動弁室１２に空気が導入されるため、動弁室１２内の圧力が上昇し、オイル落し通路２３の動弁室１２側にかかる圧力が増大される。そのため、クランク室内圧ＰＣと動弁室内圧ＰＶとの差が減少して、オイルが出口部２８側に移動するため、オイルの動弁室側油面３１が下降する。したがって、こうした油面の下降に伴い、その油面３１に設けられたブラシ３６がオイル落し通路２３を鉛直方向下方に向かって摺動する。このように、本実施形態では、電磁弁４０及び流量制御弁４２の開度を制御して、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの油面を変動させ、その油面に浮遊するブラシ３６を、オイル落し通路２３内壁と摺動させることができる。その結果、ブラシ３６によってオイル落し通路２３の内壁に付着した異物が掻き取られ、その付着量を減少させることができる。

以上説明したように、第六実施形態によれば、上記（１）〜（３）に記載の効果に加え、更に以下の効果が得られるようになる。
（７）オイル落し通路２３に、その内壁に摺接して、オイルに浮遊するブラシ３６を設けるとともに、吸気通路１７から動弁室１２に空気を導入する動弁室新気通路３９を設け、この通路３９に空気の流量を調節する電磁弁４０を設けた。また、動弁室１２に吸気負圧を導入する負圧通路４１を接続し、この通路に動弁室１２から排出される空気の流量を調節する電動式の流量制御弁４２を設けた。そして、電磁弁４０及び流量制御弁４２の開度を制御して、動弁室内圧ＰＶを変動させることで、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの油面を変動させた。そのため、こうした制御によって、オイル落し通路２３内をブラシ３６が摺動することとなり、その内壁に付着した異物の量を減少させることができる。したがって、オイル落し通路２３に異物が沈着することを抑制することができる。

なお、第六実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記第六実施形態では、動弁室１２に吸気負圧を導入する負圧通路４１を設けたが、この負圧通路４１を設けないようにしてもよい。なお、負圧通路４１を設けない場合には、内燃機関を停止させたときに電磁弁４０を閉弁させるようにすれば、閉塞された動弁室１２内の空気が、内燃機関の温度の低下に伴い冷却されるため、動弁室内圧ＰＶを低下させることができる。そのため、クランク室内圧ＰＣが動弁室内圧ＰＶよりも高くなり、オイル落し通路２３内に貯留されたオイルを動弁室１２側に移動させて、動弁室側油面３１を上昇させることができる。また、こうした状態で、電磁弁４０を開弁させれば、動弁室１２内の圧力が略大気圧状態となり、クランク室内圧ＰＣと動弁室内圧ＰＶとの差が減少する。そのため、貯留されたオイルが出口部２８側に移動して、動弁室１２側の油面が下降することとなる。したがって、こうした制御によっても、オイル落し通路２３に異物が沈着することを抑制することができる。

・上記第六実施形態では、ＰＣＶバルブ３８は負圧式のものでもよい。
（第七実施形態）
次に、本発明にかかる内燃機関の第七実施形態について、図１１を参照して説明する。本実施形態の内燃機関は、オイル落し通路２３を、鉛直方向下方（図中における下側）に向かって凸状に屈曲されたＵ字状に形成した点で第一実施形態と異なっている。なお、その他の構成については第一実施形態と同様である。以下、そうした相違点を中心に説明する。

図１１に示すように、本実施形態の内燃機関のオイル落し通路２３は、そのパイプ部材２５が、鉛直方向下方に向かって凸状に屈曲されたＵ字状に形成されている。パイプ部材２５の鉛直方向上方側の管路部４３は、シリンダーヘッド６及びシリンダーブロック１に形成された貫通孔２４にそれぞれ連通されている。屈曲部４４には、出口部４５が形成されている。出口部４５は、屈曲部の鉛直方向の最下部に位置する部分において、鉛直方向上方を指向して開口されている。パイプ部材２５の管路部４３には、それぞれブラシ３６が設けられている。ブラシ３６は、パイプ部材２５の内周に摺接し、且つオイルに浮遊している。屈曲部４４の鉛直方向の最下部に位置する部分の内周には、網目状の板４６が立設されている。

次に、こうした構成を備える本実施形態の内燃機関の作用を説明する。
動弁室１２に滞留するオイルは、動弁室１２に連通された複数のオイル落し通路２３に流入する。オイル落し通路２３に流入したオイルは、シリンダーヘッド６及びシリンダーブロック１（図１）に形成された貫通孔２４を流れ、パイプ部材２５の管路部４３にそれぞれ流入する。パイプ部材２５の管路部４３に流入したオイルは、屈曲部４４において合流されるとともに、その流れ方向が、鉛直方向上方側に指向される。そして、鉛直方向上方側にその流れ方向が指向されたオイルは、屈曲部４４に形成された出口部４５から排出されて、オイルパンに戻される。

ここで、内燃機関が停止される等して、オイル落し通路２３を流動するオイルの流れが停止されると、パイプ部材２５にはその流れ方向を鉛直方向上方側に指向させる屈曲部４４が形成されていることから、重力の作用によって、屈曲部４４及びその近傍にオイルが貯留される。そして、屈曲部４４に貯留されたオイルによって、オイル落し通路２３の一部が閉塞される。したがって、内燃機関が停止された状態にあっても、オイル落し通路２３の一部が閉塞された状態が維持され、クランク室１４やオイルパン２０のブローバイガスがオイル落し通路２３を通じて動弁室１２に漏出することを抑制することができる。このように、本実施形態では、パイプ部材２５に形成された屈曲部４４が指向部として機能する。

ところで、内燃機関が搭載される車両には、その運転状態によって、加速度が作用する。こうした加速度としては、車両の前後方向に作用する加速度（Ｇ）や、横方向に作用する加速度（横Ｇ）、及び車両の鉛直方向に作用する加速度（縦Ｇ）等がある。また、内燃機関には、その駆動に伴って振動が生じている。そのため、こうした外力が、オイル落し通路２３に貯留されたオイルに作用すると、その油面が変動し、オイルが排出されてしまうおそれがある。その点、本実施形態では、パイプ部材２５がＵ字状に形成されているため、横Ｇや縦Ｇが作用したとしても、オイルは、パイプ部材２５内部を流動する。そのため、上記外力によって、出口部４５から排出されるオイルの流量を減少させることができ、オイル落し通路２３にオイルが貯留された状態を維持することができる。

また、内燃機関のクランク軸５（図１）には、機関駆動式のオイルポンプが接続されている。そのため、内燃機関の回転速度が上昇して、オイルポンプのオイル汲み上げ量が増大すると、動弁室１２に供給されるオイルの量が増大し、オイル落し通路２３に流入するオイルの量も増大する。パイプ部材２５の出口部４５から排出されるオイルの量は、その出口部４５の開口面積によって制限されている。そのため、上述したようにオイル落し通路２３に流入するオイルの量が増大すると、オイル落し通路２３に貯留されるオイルの量が増大し、その油面が上昇することとなる。このとき、パイプ部材２５の管路部４３には、それぞれブラシ３６が設けられている。そのため、こうした油面の上昇に伴い、ブラシ３６が鉛直方向上方に向かって通路内壁を摺動する。一方、機関回転速度が低下すると、オイルポンプのオイルの汲み上げ量が減少するため、動弁室１２に供給されるオイルの量が減少し、貯留されるオイルの油面が低下する。そのため、ブラシ３６が鉛直方向下方に向かって通路内壁を摺動する。このように、機関回転速度の変化によって、ブラシ３６が通路内壁を摺動するため、オイル落し通路２３に付着した異物が掻き取られ、その沈着を抑制することができる。なお、屈曲部４４の鉛直方向の最下部に位置する部分の内周には、網目状の板４６が立設されている。そのため、ブラシ３６が、鉛直方向最下部を通過して他方の管路部４３に移動したり、出口部４５から排出されたりすることを抑制するとともに、オイルや異物を排出することができる。

以上説明したように、第七実施形態によれば、上記（１）〜（３）に記載の効果に加え、更に以下の効果が得られるようになる。
（７）オイル落し通路２３をＵ字状に形成するとともに、その屈曲部４４の鉛直方向最下部に位置する部分に、鉛直方向上方に指向された出口部４５を形成した。そして、パイプ部材２５のそれぞれの管路部４３に、その内壁と摺接し、且つオイルに浮遊するブラシ３６を設けた。そのため、機関回転速度の変化に伴い、オイル落し通路２３へ流れるオイルの量が変化して、貯留されるオイルの油面が変動した場合に、オイルに浮遊するブラシ３６が、オイル落し通路２３内壁を摺動するようになる。そのため、オイル落し通路２３の内壁に付着した異物がブラシ３６により掻き取られ、その付着量を減少させることができる。その結果、オイル落し通路２３に異物が沈着することを抑制することができる。

（８）オイル落し通路２３をＵ字状に形成するとともに、その屈曲部４４の鉛直方向最下部に位置する部分に、鉛直方向上方を指向した状態で出口部４５を形成した。そのため、こうした内燃機関を搭載する車両に、加速度等の外力が作用すると、オイル落し通路２３に貯留されたオイルは、パイプ部材２５内を流動することとなる。そのため、こうした外力の作用によって、出口部４５から排出されるオイルの流量を減少させることができ、オイル落し通路２３にオイルが貯留された状態を維持することができる。

なお、第七実施形態は、これを適宜変更した以下の形態にて実施することもできる。
・上記第七実施形態では、オイル落し通路２３の屈曲部４４の鉛直方向の最下部に位置する部分の内周に、網目状の板４６を立設させたが、出口部４５の開口面積が小さく、ブラシ３６が出口部４５から排出されるおそれがないのであれば、この板を設けなくてもよい。なお、パイプ部材２５の屈曲部の鉛直方向最下部よりも鉛直方向上方側に網目状の板４６を設け、ブラシ３６が他方の管路部４３に移動することを抑制するようにしてもよい。また、こうした板４６を複数設けるようにしてもよい。

・上記第七実施形態では、オイル落し通路２３の入口部２９からオイルが流入するが、この入口部に網目状の蓋３７を設けてもよい。これにより、ブラシ３６が動弁室１２に排出されることを抑止することができる。

・上記第七実施形態では、パイプ部材２５のそれぞれの管路部４３にブラシ３６を設けるようにしたが、管路部４３の片方にのみブラシ３６を設けるとともに、板４６を省略してもよい。こうした構成によれば、強い横Ｇ等が作用した際に、ブラシ３６が他方の管路部４３に移動して、その内壁と摺動するため、オイル落し通路２３内に沈着した異物の量を減少させることができる。また、ブラシ３６を３つ以上設けるようにしてもよい。

・上記第七実施形態では、可動部材としてブラシ３６を用いたが、これに限らず、スポンジや、スチールウール等、他の部材を用いてもよい。
（他の実施形態）
さらに、上記各実施形態は、以下のように変更して実施することもできる。

・第一実施形態では、オイル落し通路２３をＪ字状に形成していたが、オイル落し通路２３の形状はこれに限られるものではない。
図１２（ａ）に示すように、オイル落し通路２３の形状を、例えば、Ｓ字状に形成してもよい。こうした場合には、鉛直方向下方に凸状に屈曲した部分が指向部として機能することとなる。

また、図１２（ｂ）に示すように、オイル落し通路２３の形状を、ループ状に形成してもよい。こうした場合には、ループ部の鉛直方向下方側が指向部として機能する。
また、図１２（ｃ）に示すように、オイル落し通路２３を、シリンダーヘッド６の上面に形成された凹み部４７と、この凹み部４７に逆Ｊ字状に接続されるパイプ部材４８とで構成するようにしてもよい。こうした場合には、凹み部４７とパイプ部材４８とが指向部として機能する。

また、図１２（ｄ）に示すように、オイル落し通路２３のパイプ部材４９を直管状に形成し、このパイプ部材４９を筒状に形成された筒部５０に貫通させて接続するとともに、この筒部５０において、パイプ部材４９の鉛直方向下方側の開口部５１よりも鉛直方向上方に位置する壁面に出口部５２を形成するようにしてもよい。こうした場合には、パイプ部材４９を流れてその開口部５１から排出されたオイルが、筒部５０に貯留されて、パイプ部材４９の開口部５１が油没される。そしてこの場合、上記筒部５０が指向部として機能する。

また、オイル落し通路２３を、図１２（ｅ）に示すように構成してもよい。シリンダーヘッド６又はシリンダーブロック１（図１）には、その断面がパイプ部材５３の断面よりも拡径された拡径部５４が設けられている。拡径部５４の鉛直方向下方の端部には、直管状のパイプ部材５３が貫通した状態で接続されている。パイプ部材５３は、その上流側の開口部５５が、パイプ部材５３と拡径部５４との接続部よりも鉛直方向上方側に位置する。そして、パイプ部材５３の開口部５５は、円筒状に形成されたカップ部材５６によって覆われている。カップ部材５６は拡径部５４に固定されている。こうした構成によれば、パイプ部材５３の開口部がカップ部材５６に覆われているため、オイル落し通路２３に流入したオイルが、直接パイプ部材５３に流入できない。そのため、オイルは、カップ部材５６と拡径部５４との間の通路を通過して、一旦、拡径部５４の鉛直方向下方の端部に流れる。その後、オイルが、カップ部材５６とパイプ部材５３との間を鉛直方向上方側に向かって流れ、パイプ部材５３の開口部５５を通過してオイルパンに排出される。このとき、カップ部材５６の端は、パイプ部材５３の開口部５５よりも鉛直方向下方に位置することから、拡径部に貯留されるオイルによって、パイプ部材５３とカップ部材５６との間の通路を油没させた状態とすることができる。このように、パイプ部材５３及び拡径部５４によって指向部が形成されている。

また、オイル落し通路２３を、図１２（ｆ）に示すように構成してもよい。つまり、オイル落し通路２３の途中にその流路断面が拡径された拡径部５７を設ける。拡径部５７において、オイルが流入する流入口５８の周囲の壁面には、流入口５８を覆うように傾斜した傾斜板５９が立設されている。一方、拡径部５７のオイルが排出される排出口６０の周囲の壁面には、傾斜板が傾斜する側に、遮断板６１が立設されている。なお、傾斜板５９と遮断板６１とはその間隔が一定になるよう平行に延びている。こうした構成によれば、オイル落し通路２３の上流側から拡径部５７に流入するオイルは、傾斜板５９に沿って誘導されるため、直接排出口６０に流れることができない。そして、傾斜板５９に沿って流れ、拡径部５７の下方に誘導されたオイルは、遮断板６１と拡径部５７とに囲まれた空間に貯留される。このとき、傾斜板５９の鉛直方向下方側の端部は、遮断板６１の鉛直方向上方側の端部よりも鉛直方向下方に位置する。そのため、傾斜板５９と遮断板６１との間の通路がオイルによって油没された状態となる。したがって、上記の構成によっても、オイル落し通路２３の一部が閉塞され、ブローバイガスがオイル落し通路２３を介して動弁室１２に漏出することを抑制することができる。こうした場合には、拡径部５７と遮断板６１とが指向部として機能する。

また、オイル落し通路２３は、図１３に例示する構成とすることができる。
まず、図１３（ａ）に示すように、オイル落し通路２３のパイプ部材６２を、その通路下流側が二股に分岐された山字状に形成してもよい。分岐管６３は、水平方向に延びる一方、その下流側が鉛直方向上方側に屈曲されており、出口部６４は鉛直方向上方を指向して開口されている。オイル落し通路２３に流入したオイルは、パイプ部材６２において分流して、各分岐管６３を流れる。そして、これら分岐管６３において、その流れ方向が延長方向上方側に指向されて出口部６４から排出される。したがって、こうした構成によれば、分岐管６３が指向部として機能するため、パイプ部材６２にオイルを貯留して、オイル落し通路２３の一部を閉塞することができる。

また、オイルの粘度が低く、慣性が小さい場合には、ピストン３の往復運動等に起因した高い周波数の圧力変動が、オイルの油面に影響を与える場合がある。その点、上記構成では、パイプ部材６２の通路下流側を左右対称に形成しているため、一方の出口部６４側の油面に作用する圧力と同じ圧力が同じタイミングで他方の出口部６４側の油面にも作用する。したがって、こうした圧力変動の影響が弱められ、油面の変動量を減少させることができる。

また、図１３（ｂ）に示すように、オイル落し通路２３のパイプ部材６５を有底円筒状に形成し、その内部に、仕切板６６を設けるようにしてもよい。仕切板６６は、水平方向に延び、半円状に形成された天板部６７と、鉛直方向に延び、その幅がパイプ部材の直径と略同じ長さに形成された板部６８とにより構成されている。仕切板６６の天板部６７の外周、及び板部６８の長手方向の側面が、パイプ部材６５の内壁に接続されている。これにより、パイプ部材６５の内部は、動弁室１２に開口された空間（図中における右側の空間）と、仕切板６６によって囲まれた空間（図中における左側の空間）とに区切られる。これらの空間は、仕切板６６とパイプ部材６５の底７０との間に形成されている隙間を介して連通されている。仕切板６６に囲まれた空間には、出口部６９が設けられている。こうした構成によれば、パイプ部材６５に流入したオイルは、動弁室１２に開口された空間を通過して、一旦パイプ部材６５の底まで流れる。その後、オイルは、その流れ方向が鉛直方向上方に指向され、出口部６９から排出される。なお、このとき、出口部６９が、仕切板６６の鉛直方向下方の端よりも上方側に形成されている。そのため、パイプ部材６５の仕切板６６に囲まれた空間において、出口部６９から底７０までの間には、オイルが貯留されて、その通路の一部が閉塞される。このように、パイプ部材６５及び仕切板６６によって指向部が形成されている。また、パイプ部材６５の内部に仕切板６６を設ける構成としたため、パイプ部材６５が占める空間を増大させずに、オイル落し通路２３に指向部を形成することができる。

・上述した実施形態では、シリンダーブロック１にパイプ部材２５を接続してオイル落し通路２３を形成していたが、シリンダーヘッド６にパイプ部材２５を接続してオイル落し通路２３を形成するようにしてもよい。また、オイル落し通路２３は、下記の方法によっても形成することができる。

図１４（ａ）に示すように、シリンダーブロック１には、シリンダーブロック１に形成された貫通孔２４よりもその断面が拡径された円柱状の嵌合溝７１を形成されている。そして、この嵌合溝７１に、円柱状のカートリッジ部材７２を嵌合させる。カートリッジ部材７２には、孔７３が形成されている。孔７３は、カートリッジ部材７２が嵌合された際にシリンダーブロック１の貫通孔２４と連通する第１通路７４、出口部７７を形成する第２通路７５、及びこれら第１通路７４の鉛直方向下方部と第２通路７５の鉛直方向上方部とを連通する連通路７６とから構成されている。こうした構成により、貫通孔２４を流れたオイルが、カートリッジ部材７２内の孔７３を通過してオイルパン２０に排出される際に、その流れ方向を鉛直方向上方側に指向させることができる。したがって、こうした構成によっても、オイル落し通路２３の一部を閉塞することができる。なお、カートリッジ部材７２を別部材として構成しているため、オイル落し通路２３に指向部を容易に形成することができ、こうしたオイル落し通路２３を備えた内燃機関の製造をより容易とすることができる。

図１４（ｂ）には、図１４（ａ）と同様にシリンダーブロック１の嵌合溝７１にカートリッジ部材７２を嵌合する構成を示している。この図１４（ｂ）では、カートリッジ部材７２に形成された孔７８の構成が図１４（ａ）のものと異なっている。以下そうした違いを中心に説明する。

カートリッジ部材７２には、その入口部７９から鉛直方向に延びる第１通路８０と、出口部８１から鉛直方向に延びる第２通路８２と、カートリッジ部材７２の内部に形成され鉛直方向に延びる第３通路８３が形成されている。第１通路８０の鉛直方向下流側の端部と第３通路８３の下流側の端部とは、水平方向に延びる第１連通路８４によって連通されている。また、第３通路８３の上流側の端部と第２通路８２の上流側の端部とは、水平方向に延びる第２連通路８５によって連通されている。したがって、こうしたカートリッジ部材７２がシリンダーブロック１に形成された嵌合溝７１に嵌合されると、オイルは次のように流れる。まず、入口部７９に流入したオイルは、第１通路８０の下方に流れ、第１連通路８４介して第３通路８３に流入する。第３通路８３に流入したオイルは、その流れ方向が鉛直方向上方に指向されて第２連通路８５に流れる。第２連通路８５に流れたオイルは、第２通路８２に流入し、出口部８１から排出される。このように、第３通路８３が指向部として機能するため、第１通路８０と第１連通路８４及び第３通路８３には、オイルが貯留されることとなる。したがって、こうした構成によっても、オイル落し通路２３の一部を閉塞することができる。

図１４（ｃ）には、図１４（ａ）、（ｂ）と同様にシリンダーブロック１の嵌合溝７１にカートリッジ部材７２を嵌合する構成を示している。この図１４（ｃ）では、シリンダーブロック１に形成された嵌合溝７１の構成や、カートリッジ部材７２に形成された孔の構成が、図１４（ａ）、（ｂ）のものと異なっている。以下そうした違いを中心に説明する。

シリンダーブロック１には、水平方向を軸とした円柱状に形成された嵌合溝７１が設けられている。嵌合溝７１の鉛直方向下方側は、その一部を除いてクランク室１４に開放されている。嵌合溝７１には、その形状と略同形に形成されたカートリッジ部材７２が挿入される。カートリッジ部材７２は、嵌合溝７１の鉛直方向上方側の壁面及び鉛直方向下方の突出部９３とで挟持されて、固定される。カートリッジ部材７２には、その内部でループ状に形成された孔８６が設けられている。孔８６の入口部８７は、カートリッジ部材７２の曲面に形成され、嵌合溝７１に嵌合された際に、シリンダーブロック１の貫通孔２４と連通される。また、出口部８８は、カートリッジ部材７２の曲面に形成され、クランク室１４側に開口される。こうした構成により、オイル落し通路２３を流れるオイルは、そのカートリッジ部材７２に形成されたループ状の孔８６を通過する際に、その流れ方向が鉛直方向上方側に指向される。このようにループ状の孔８６が指向部として機能するため、ループ状の孔８６には、オイルが貯留され、オイル落し通路２３の一部が閉塞される。

また、図１５には、こうした構成の変更例を示している。図１５では、シリンダーブロック１に形成された嵌合溝７１の構成や、カートリッジ部材８９の構成が、図１４のものと異なっている。以下そうした違いを中心に説明する。

図１５（ａ）に示すように、シリンダーブロック１には、貫通孔２４が形成されている。貫通孔２４は、その鉛直方向下方に設けられた嵌合溝７１と連通されている。嵌合溝７１は、直方体状に切りかかれた形状であり、その鉛直方向下方側は、一部を除いてクランク室１４に開放されている。嵌合溝７１に嵌合されるカートリッジ部材８９は、その水平方向における長さが嵌合溝７１の水平方向における長さよりも短く設定された直方体状に形成されている。なお、カートリッジ部材８９のその他の寸法は、嵌合溝７１のものと略同一に設定されている。カートリッジ部材８９には、その鉛直方向上方に形成された入口部９０から、その側面の上方側に形成された出口部９１までを連通する略Ｖ字状の孔９２が設けられている。

そして、図１５（ｂ）に示すように、嵌合溝７１にカートリッジが挿嵌されると、カートリッジ部材８９は、嵌合溝７１の鉛直方向上方側の壁面及び鉛直方向下方の突出部９３とで挟持されて、固定される。このとき、カートリッジ部材８９の水平方向における長さが、嵌合溝７１の水平方向における長さよりも短いため、カートリッジ部材８９と嵌合溝７１との間には隙間が形成されている。そしてこの隙間に、カートリッジ部材８９の出口部９１が開口されている。また、カートリッジ部材８９の入口部９０は、シリンダーブロック１の貫通孔２４と連通されている。したがって、こうした構成により、動弁室１２から貫通孔２４を介してカートリッジ部材８９に流れたオイルは、カートリッジ部材８９に形成された略Ｖ字状の孔９２によって、その流れ方向が鉛直方向上方側に指向される。すなわち、孔９２が指向部として機能する。そして、鉛直方向上方に流れたオイルは、その出口部９１から上記隙間に排出され、オイルパン２０へ戻される。このように、カートリッジ部材８９に、オイルが貯留され、オイル落し通路２３の一部が閉塞される。

・第二実施形態では、パイプ部材２５の屈曲部２７において鉛直方向の最下部に位置する部分に、鉛直方向下方に拡径された沈降部３３を形成したが、図１６に示すように、パイプ部材２５の屈曲部２７を、鉛直方向下方に位置するほどその径が大きくなるよう構成してもよい。

・第二実施形態では、パイプ部材２５の屈曲部２７において鉛直方向の最下部に位置する部分に、鉛直方向下方に拡径された沈降部３３を形成したが、図１７に示す構成のようにしてもよい。

図１７に示すように、パイプ部材９４は、その一部がオイルパン２０に貯留されたオイル内まで延びて、その出口部９５が鉛直方向上方側に開口されている。出口部９５は、オイルパン２０に貯留されるオイルの油面の最上部（図中のＨｉｇｈ）よりも鉛直方向上方に位置している。また、屈曲部２７において、鉛直方向最下部に位置する部分の鉛直方向上方側の壁面３２は、オイルパン２０に貯留されるオイルの油面の最低レベル（図中のＬｏｗ）よりも鉛直方向下方に位置している。屈曲部２７において、鉛直方向最下部に位置する部分の鉛直方向下方には、鉛直方向下方に延びて、その下流側が車両前方に屈曲されたゴミ落し通路９６が接続されている。ゴミ落し通路９６の開口端９７は、車両前方に向かって開口されている。

こうした構成によれば、オイル落し通路２３に流入した異物を、屈曲部２７に接続されたゴミ落し通路９６からオイルパン２０に排出することができる。したがって、オイル落し通路２３に異物が流入してもオイル落し通路２３の流路面積を確保することができ、オイル落し通路２３を通じてオイルを円滑に排出することができる。

ところで、車両に強い横Ｇ等が作用すると、オイルパン２０内のオイルがゴミ落し通路９６を逆流して、動弁室１２に流入するおそれがある。その点、上記構成では、ゴミ落し通路９６の開口端９７を車両前方に向けて屈曲させた。したがって、車両に強い横Ｇが発生したとしても、ゴミ落し通路９６の開口端９７に流入するオイルの量が減少され、動弁室１２にオイルが逆流することを抑制することができる。また、車両に作用する加速度においては、車両加速時に生じる加速度、すなわち車両後方側へ作用する加速度が最も弱い。そのため、ゴミ落し通路９６を車両前方に向けて開口させたとしても、その開口端９７の軸方向に流動するオイルの量は少ないため、オイルが動弁室１２まで逆流することを抑制することができる。したがって、こうした構成によれば、車両に発生する加速度によって、オイルが動弁室１２まで逆流することを抑制することができる。

・第五実施形態〜第七実施形態では、オイル落し通路２３にオイルに浮遊するブラシ３６（可動部材）を設け、オイルの油面を変動させることでブラシ３６を摺動させてオイル落し通路２３内壁に沈着する異物の量を減少させるようにした。尤も、オイル落し通路２３内壁に沈着する異物の量を減少させる構成としては、図１８に示す構成を採用することができる。

図１８（ａ）に示すように、シリンダーヘッド６には、直管状のパイプ部材９８が接続されている。パイプ部材９８の内部には、その軸心と一致するように、シリンダーヘッド６又はシリンダーヘッドカバー１１に回転可能に懸吊された回転軸９９が挿通されている。回転軸９９には、羽根車１００が固定されている。同図１８（ａ）におけるＢ−Ｂ線に沿った断面構造を図１８（ｂ）に示す。

図１８（ｂ）に示すように、羽根車１００は、その中心部１０１に回転軸９９が挿嵌され、その中心部１０１に複数の羽根１０２が接続されている。各羽根１０２は、その上面が曲面として形成され、落下してきたオイルのエネルギーを回転軸９９を回転させる回転力に変換する。回転軸９９において、羽根車１００の鉛直方向下方には、ブラシ１０３が固定されている。ブラシ１０３は、パイプ部材９８の内壁と摺接している。回転軸９９において、鉛直方向の下端には、上方側が開口された有底の円筒部１０４が接続されている。回転軸９９と円筒部１０４との接続部は、円筒部１０４の底面１０５の重心よりも所定量αだけ偏心している。円筒部１０４の底面１０５と、パイプ部材９８の鉛直方向の下端との間には、隙間が形成されている。パイプ部材９８の外壁には、弾性部材からなる固定軸１０６を介してブラシ１０３が２つ接続されている。これらのブラシ１０３は、円筒部１０４の内壁と摺接している。

次に、こうして構成された内燃機関のオイル落し通路２３の作用について説明する。
動弁室１２内からオイル落し通路２３に流入したオイルは、重力によってパイプ部材９８を鉛直方向下方に流動し、円筒部１０４の底面１０５とパイプ部材９８の下端との隙間から円筒部１０４に流動する。そして、円筒部１０４においてその流れ方向が鉛直方向上方に指向されて、その開口端部１０７から排出される。このとき、パイプ部材９８内を液滴となって下降するオイルが羽根車１００に衝突すると、その衝撃によって、羽根車１００から回転軸９９に回転方向の力が作用する。また、円筒部１０４の重心と、円筒部１０４と回転軸９９との接続部とは、所定量αだけ偏心している。そのため、車両に横Ｇ等の加速度が作用すると、円筒部１０４に回転モーメントが発生し、回転軸９９に回転方向に作用する力が発生する。そして、こうした力よって、シリンダーヘッド６に懸吊されている回転軸９９が回転すると、この回転軸９９に接続されたブラシ１０３が回転軸９９を中心としてパイプ部材９８内壁を摺動する。また、円筒部１０４が回転することによって、パイプ部材９８の外壁に固定されたブラシ１０３が、円筒部１０４の内壁と摺動する。したがって、こうした構成によってオイル落し通路２３の内壁に付着する異物が掻き取られ、その沈着を抑制することができる。ちなみにこの構成では、円筒部１０４が指向部として機能する。

なお、上記構成では、回転軸９９に羽根車１００を設けるとともに、回転軸９９と円筒部１０４との接続部を、円筒部１０４の重心から偏心させる構成としたが、回転軸９９が回転可能であれば、それらの一方又は両方を省略してもよい。

また、上記構成では、回転軸９９に固定されるブラシ１０３と、パイプ部材９８の外壁に固定されるブラシ１０３とを設けたが、どちらか一方を省略してもよい。また、パイプ部材９８の外壁に固定されるブラシ１０３のみを設ける場合には、ブラシが１つでもよいし、３つ以上でもよい。また、こうしたブラシ１０３を３つ以上設けるようにしてもよい。

・上記実施形態では、オイルセパレーター１５の出口部にＰＣＶバルブ１６を接続し、ＰＣＶバルブ１６にブローバイガス通路を接続することで、ブローバイガスを吸気通路１７に還流させるようにしたが、ブローバイガスを還流させる構成としてはこれに限られない。例えば、以下のように構成することができる。

図１９に示すように、オイルセパレーター１５と負圧式のＰＣＶバルブ１６との間には、通路１０８が設けられている。この通路１０８から、バイパス通路１０９が分岐している。バイパス通路１０９は、クランク室新気通路２１において逆止弁２２が設けられた部位よりも吸気通路１７側の部位に連通されている。バイパス通路１０９の途中には、逆止弁１１０が設けられている。逆止弁１１０は、クランク室新気通路２１を流れた空気が、バイパス通路１０９の通路１０８側に流入することを規制する。

次に、こうした構成による作用について説明する。
クランク室１４やオイルパン２０に存在するブローバイガスは、チェーンケース内通路１３を通過してシリンダーヘッドカバー１１内の空間に流れ、オイルセパレーター１５を通過してＰＣＶバルブ１６から吸気通路１７に戻される。このとき、ＰＣＶバルブ１６を通過して吸気通路１７に戻されるブローバイガスの量よりも、クランク室１４に発生するブローバイガスの量が多くなると、クランク室１４にブローバイガスが滞留し、クランク室内圧ＰＣが極端に正圧になるおそれがある。そしてこのようにクランク室内圧ＰＣが正圧になると、オイル落し通路２３に貯留されたオイルの出口部側油面３０に作用する圧力によって、オイルが動弁室１２に逆流するおそれがある。また、吸気負圧によってその開度が制御される負圧式のＰＣＶバルブ１６が設けられている場合には、吸気負圧の低下に伴い、ＰＣＶバルブ１６の開度が減少し、ブローバイガスの還流量が減少する。したがって、こうした場合にも、クランク室１４に滞留するブローバイガスの量が多くなり、クランク室内圧ＰＣが極端に正圧になるおそれがある。

その点、本構成では、オイルセパレーター１５を通過したブローバイガスを、ＰＣＶバルブ１６を通過させずに、吸気通路１７に排出させることができる。すなわち、機関負荷が低いときには、スロットルバルブ１８の開度が減少し、吸気通路１７に吸気負圧が生成される。そのため、ＰＣＶバルブ１６の開度が大きくされ、吸気通路１７に還流されるブローバイガスの量が多くなる。したがって、クランク室内圧ＰＣが極端に正圧になることを抑制することができる。このとき、バイパス通路１０９には逆止弁が設けられている。そのため、空気がバイパス通路１０９を通過してシリンダーヘッドカバー１１内に流動することが抑制されている。したがって、クランク室新気通路２１に流れた空気は、全てクランク室１４内に流入し、ＰＣＶバルブ１６を介したブローバイガスの還流を円滑に行うことができる。一方、機関負荷が高くなると、スロットルバルブ１８の開度が増大し、吸気負圧が低下する。そのため、ＰＣＶバルブ１６の開度が減少し、ＰＣＶバルブ１６を通過するブローバイガスの流量が減少する。そのため、このとき、ブローバイガスは、ＰＣＶバルブ１６のみならず、バイパス通路１０９にも流れる。そして、クランク室内圧ＰＣが、吸気通路１７におけるスロットルバルブ１８上流側の圧力よりも高くなると、バイパス通路１０９に流れたブローバイガスが、クランク室新気通路２１を通過して、吸気通路１７に流出する。このように、ＰＣＶバルブ１６を通過するブローバイガスの流量よりも、クランク室１４に発生するブローバイガスの量が多くなった場合にあっても、クランク室１４のブローバイガスを吸気通路１７に排出することができるため、クランク室内圧ＰＣが極端に正圧になることを抑制することができる。したがって、オイル落し通路２３に貯留されたオイルが動弁室１２に逆流することを抑制することができ、オイル落し通路２３の一部を閉塞状態に維持ことができる。

その他、ブローバイガスの動弁室１２への漏出を抑制する構成を具体化したその他の構成として、以下の（イ）〜（ホ）の構成も有効である。
（イ）図２０（ａ）に示すように、オイル落し通路２３は、直管状のパイプ部材１１１により形成され、その先端部が傾斜されている。この傾斜された先端部には、その鉛直方向上方側の壁面に複数（本構成では３つ）の孔１１２が形成されている。この孔１１２は、重力によって閉弁される蓋１１３によって塞がれている。こうした構成によれば、パイプ部材１１１に貯留されるオイルの量が少ないときには、孔１１２が蓋１１３によって塞がれた状態となり、ブローバイガスの動弁室１２への逆流が抑制される。一方、パイプ部材１１１に流入したオイルの量が所定量以上となると、その重量によって蓋１１３が押圧されて、孔１１２が開放されることにより、オイルが排出される。したがって、動弁室１２のオイルをオイルパン２０に排出するとともに、ブローバイガスの動弁室１２への逆流を抑制することができる。

ここで、オイル落し通路２３には、異物１１４が流入する。そして、この異物１１４がパイプ部材１１１に堆積して、孔１１２が塞がれると、動弁室１２内のオイルが排出されなくなる。その点、上記構成では、図２０（ｂ）に示すように、パイプ部材１１１に複数の孔１１２が形成されているため、異物１１４が堆積して、鉛直方向の下方に位置する孔１１２が塞がれたとしても、その上方に位置する孔１１２からオイルが排出される。したがって、異物１１４が堆積して、孔１１２が塞がれたとしても、その他の孔１１２を介して、動弁室１２内のオイルを排出することができる。なお、パイプ部材１１１の先端部（図中における下側）に、所定量以上の重量が加えられたときに開弁する弁を更に設け、パイプ部材１１１に堆積した異物１１４の量が多くなったときに、これらを排出させるようにしてもよい。

（ロ）図２１（ａ）に示すように、内燃機関には、機関駆動式のオイルポンプ１１５が設けられている。オイルポンプ１１５は、オイルストレーナー１１６を介してオイルパン２０に貯留されたオイルを吸引する。吸引されたオイルは、図示しないオイル供給通路に吐出され、各部に供給される。オイル落し通路２３は、鉛直方向に延びて、その下方の端部がオイルストレーナー１１６に接続されている。オイル落し通路２３には、その通路を流れるオイルの流量を可変とする絞り機構１１７が設けられている。絞り機構１１７は、電子制御装置によってその絞り量が制御される。

こうした構成によれば、オイル落し通路２３が、クランク室１４と連通されないため、動弁室１２とクランク室１４とを遮断することができる。そのため、クランク室１４内のブローバイガスが動弁室１２に流入することを抑制することができる。また、オイルポンプ１１５は、オイルパン２０に貯留されたオイルを吸引するとともに、オイル落し通路２３を介して動弁室１２内に滞留するオイルも吸引する。このとき、動弁室１２内のオイルの量が少ないと、オイルポンプ１１５に空気が吸引されてしまう。そのため、オイル落し通路２３に設けられた絞り機構１１７の絞り量を制御して、動弁室１２からオイルポンプ１１５に流入するオイルの流量を調節している。これにより、オイルポンプ１１５に空気が流入することを抑制し、オイルポンプ１１５によるオイルの供給を円滑に行うことができる。

（ハ）図２１（ｂ）に示すように、内燃機関には、機関駆動式のオイルポンプ１１５が設けられている。オイルポンプ１１５は、オイルストレーナー１１６を介してオイルパン２０に貯留されたオイルを吸引する。吸引されたオイルは、図示しないオイル供給通路に吐出され、各部に供給される。本構成では、オイル落し通路２３として、その形状が鉛直方向下方に凸状に屈曲されたＪ字通路１１８と、動弁室１２とオイルストレーナー１１６とを連通する直結通路１１９との２つの通路を設けている。直結通路１１９は、シリンダーヘッド６の上面に形成された入口部１２０から鉛直方向に延びて、その下方の端部がオイルストレーナー１１６に接続されている。また、その流路面積は、Ｊ字通路１１８よりも小さく設定されている。Ｊ字通路１１８は、動弁室１２側の開口部１２１が、シリンダーヘッド６の上面よりも鉛直方向上方側に位置しており、クランク室１４側の開口部１２２が鉛直方向上方を指向して開口されている。

こうした構成によれば、動弁室１２のオイルは、直結通路１１９を介してオイルポンプ１１５によって吸引される。このとき、直結通路１１９の通路面積が小さいことから、その通路内を通過するオイルの流量が少ない。したがって、動弁室１２内のオイルを吸い込み過ぎてしまうことを抑制でき、オイルポンプ１１５に空気が吸引されてしまうことを抑制することができる。一方、こうして動弁室１２から吸引されるオイルの量が少ないと、動弁室１２に供給されるオイルの量によっては、動弁室１２に多量のオイルが滞留することとなる。その点、本構成では、その開口部１２１がシリンダーヘッド６の上面よりも鉛直方向上方に位置するＪ字通路１１８が設けられているため、このＪ字通路１１８を介して動弁室１２内に滞留するオイルを排出することができる。そして、Ｊ字通路１１８を流れたオイルは、その流れが停止すると、その屈曲部１２３に滞留することとなり、Ｊ字通路１１８の一部が閉塞される。したがって、ブローバイガスがＪ字通路１１８を介して動弁室１２に逆流することを抑制することができる。

また、動弁室１２には、所定量のオイルが貯留されるため、動弁室１２の壁面に付着した異物を洗い流すことができ、その沈着を抑制することができる。また、オイル落し通路２３を複数設けているため、一方に詰まりが生じたとしても、他方の通路を介してオイルを排出することができ、そうした場合であっても動弁室１２内に滞留するオイルの量を減少させることができる。

（ニ）図２２に示すように、内燃機関のオイル落し通路２３は、鉛直方向に延びる直管上に形成されている。オイル落し通路２３の途中には、電子制御弁１２４が設けられている。動弁室１２には、その内部に滞留しているオイルの量を検出するオイルレベルセンサ１２５が設けられている。オイルレベルセンサ１２５の信号は、電子制御装置１２６に入力される。電子制御装置１２６は、オイルレベルセンサ１２５の信号に基づいて、電子制御弁１２４の開度を調節する。

こうした構成では、オイルレベルセンサ１２５によって動弁室１２に滞留するオイルの量を検出し、この量が所定量以上のときには、電子制御弁１２４を開弁させる一方、滞留するオイルの量が所定量未満のときには、電子制御弁１２４を閉弁させるように制御している。電子制御弁１２４が閉弁されていると、オイル落し通路２３はその一部が閉塞された状態となる。また、電子制御弁１２４が開弁されると、動弁室１２のオイルが、オイルパン２０に排出される。このとき、鉛直方向下方に延びるオイル落し通路２３は、オイルで満たされているため、動弁室１２からオイルが排出されているときにあっても、その通路２３が閉塞された状態となる。したがって、ブローバイガスがオイル落し通路２３を介して動弁室１２に逆流することを抑制することができる。

（ホ）図２３（ａ）に示すように、内燃機関のオイル落し通路２３の途中には、オイル落し通路２３の流路面積を油圧に応じて可変とする油圧制御弁１２７が設けられている。油圧制御弁１２７には、オイルポンプから吐出されたオイルが供給される油圧ライン１２８と、油圧ライン１２８に摺動可能に内設された受圧ピストン１２９とが設けられている。受圧ピストン１２９には、シーソー部１３０が当接されている。シーソー部１３０は、受圧ピストン１２９に当接される受圧部１３１と、受圧部１３１に接続された支持部１３２と、支持部１３２を回動可能に支持する支点部１３３とで構成されている。受圧部１３１とオイル落し通路２３の外壁との間には、ばね１３４が介設されており、このばね１３４は、受圧部１３１を受圧ピストン１２９側に付勢している。シーソー部１３０の支持部において、受圧部１３１が接続された端部の反対側の端部には、スライド弁１３５が接続されている。スライド弁１３５は、オイル落し通路２３に挿入され、その挿入量に応じての流路面積を変化させる。

次に、こうして構成された内燃機関のオイル落し通路２３の作用について説明する。
受圧ピストン１２９には、油圧ライン１２８に供給されるオイルの油圧が作用する。そのため、この油圧によって、受圧ピストン１２９に当接されるシーソー部１３０の受圧部１３１には、図中左方向に向かった押圧が作用している。一方、受圧部１３１は、ばね１３４の弾性力によって、図中右方向にも付勢されている。

ここで、機関回転速度が低く、オイルポンプによって油圧ライン１２８に供給されるオイルの量が少ないときには、受圧部１３１を押圧する油圧の作用が小さい。そのため、受圧部１３１に作用するばね１３４の弾性力が油圧による押圧力よりも大きくなり、受圧部１３１は、図中右方向に移動する。このとき、シーソー部１３０は、支点部１３３を中心に回動可能に支持されているため、この支点部１３３を中心として時計回りに回動する。シーソー部１３０が時計回りに回動されると、その支持部１３２に接続されたスライド弁１３５は、図中左方向に移動するため、そのオイル落し通路２３への挿入量が増大される。したがって、オイル落し通路２３の流路面積が減少し、オイルの流量が減少する。

一方、図２３（ｂ）に示すように、機関回転速度が高く、オイルポンプによって油圧ライン１２８に供給されるオイルの量が多いときには、受圧部１３１を押圧する油圧の作用が大きい。そのため、受圧部１３１に作用する油圧による押圧力が、ばね１３４の弾性力よりも大きくなり、受圧１３１部を、図中左方向に移動させる。したがって、シーソー部１３０が、支点部１３３を中心に反時計回りに回動され、スライド弁１３５が、図中右方向に移動する。そのため、そのオイル落し通路２３への挿入量が減少され、オイル落し通路２３の流路面積を増大させる。これにより、オイル落し通路２３から排出されるオイルの流量が増大する。

このように、機関回転速度が低いときに、油圧制御弁１２７によってその流路面積を減少させてその流路を絞ることで、オイル落し通路２３に流入するオイルの量が少ないときには、それに合わせてオイルの排出量を減少させるようにしている。そして、このように油圧制御弁１２７を通過するオイルの量よりも、そこに流入するオイルの量が大きくなるように制御することで、オイル落し通路２３の一部にオイルを貯留させるようにしている。また、機関回転速度が高く、オイル落し通路２３に流入するオイルの量が多いときには、油圧制御弁１２７によってその流路面積が増大させられる。こうして、オイルの流入量に合わせてその排出量を変更させることで、オイル落し通路２３に貯留されるオイルの量を調節するようにしている。したがって、機関回転速度が変動したとしても、オイル落し通路２３にオイルが貯留され、オイル落し通路２３が閉塞されるため、ブローバイガスがオイル落し通路２３を介して動弁室１２に逆流することを抑制することができる。

１…シリンダーブロック、２…シリンダーボア、３…ピストン、４…コンロッド、５…クランク軸、６…シリンダーヘッド、７…吸気ポート、８…吸気バルブ、９…排気ポート、１０…排気バルブ、１１…シリンダーヘッドカバー、１２…動弁室、１３…チェーンケース内通路、１４…クランク室、１５…オイルセパレーター、１６、３８…ＰＣＶバルブ、１７…吸気通路、１８…スロットルバルブ、１９…ブローバイガス通路、２０…オイルパン、２１…クランク室新気通路、２２、１１０…逆止弁、２３…オイル落し通路、２４…貫通孔、２５、４８、４９、５３、６２、６５、９４、９８、１１１…パイプ部材、２６…フランジ、２７、４４、１２３…屈曲部、２８、４５、５２、６４、６９、７７、８１、８８、９１、９５…出口部、２９、７９、８７、９０…入口部、３０…出口部側油面、３１…動弁室側油面、３２…屈曲部の鉛直方向上方側の油面、３３…沈降部、３４…蛇腹部、３５…バイメタル、３６、１０３…ブラシ、３７…蓋、３９…動弁室新気通路、４０…電磁弁、４１…負圧通路、４２…流量制御弁、４３…管路部、４６…板、４７…凹み部、５０…筒部、５１、５５…開口部、５４、５７…拡径部、５６…カップ部材、５８…流入口、５９…傾斜版、６０…排出口、６１…遮断版、６３…管路部、６６…仕切板、６７…天板部、６８…板部、７０…底、７１…嵌合溝、７２、８９…カートリッジ部材、７３、７８、８６、９２、１１２…孔、７４、８０…第１通路、７５…連通路、７６、８２…第２通路、８３…第３通路、８４…第１連通路、８５…第２連通路、９３…突出部、９６…ゴミ落し通路、９７…開口端、９９…回転軸、１００…羽根車、１０１…中心部、１０２…羽根、１０４…円筒部、１０５…底面、１０６…固定軸、１０７…開口端部、１０８…通路、１０９…バイパス通路、１１３…蓋、１１４…異物、１１５…オイルポンプ、１１６…オイルストレーナー、１１７…絞り機構、１１８…Ｊ字通路（オイル落し通路）、１１９…直結通路（オイル落し通路）、１２０…入口部、１２１…動弁室側の開口部、１２２…クランク室側の開口部、１２４…電子制御弁、１２５…オイルレベルセンサ、１２６…電子制御装置、１２７…油圧制御弁、１２８…油圧ライン、１２９…受圧ピストン、１３０…シーソー部、１３１…受圧部、１３２…支持部、１３３…支点部、１３４…ばね、１３５…スライド弁。

Claims (7)

1. クランク室とシリンダーヘッド上の動弁室とを連通し、動弁室のオイルを前記クランク室に開口する出口部を介してオイルパンに排出するオイル落し通路を備えた内燃機関において、
   前記オイル落し通路は、前記オイルパンにオイルを排出させる際の同オイルの流れ方向を鉛直方向上方側に指向させる指向部を含んでなる
   ことを特徴とする内燃機関。
2. 前記出口部は、前記指向部に開口されてなる
   請求項１に記載の内燃機関。
3. 前記オイル落し通路は、前記指向部において、鉛直方向の最下部に位置する部分が拡径されてなる
   請求項１又は２に記載の内燃機関。
4. 前記オイル落し通路は、前記動弁室に連通するパイプ部材により形成され、前記パイプ部材の一部は温度に応じて形状変化する感温材料により形成されてなる
   請求項１〜３のいずれか一項に記載の内燃機関。
5. 前記パイプ部材は、前記指向部よりも通路下流側の一部が前記感温材料によって形成されてなり、感温材料の形状変化により、オイルの温度が低いときに対応した前記出口部を水平方向に開口する状態と、オイルの温度が高いときに対応した前記出口部を鉛直方向上方に向けて開口する状態との複数の状態をとる
   請求項４に記載の内燃機関。
6. 前記オイル落し通路には、該オイル落し通路の内壁に摺接し、且つオイルに浮遊して前記オイル落し通路内を移動可能な可動部材が設けられてなる
   請求項１〜５のいずれか一項に記載の内燃機関。
7. 前記オイル落し通路は、前記動弁室に開口される入口部と鉛直方向最下部に前記指向部として設けられた屈曲部との鉛直方向における長さが、前記屈曲部と前記出口部との鉛直方向における長さよりも長いＪ字状に形成されてなる
   請求項１〜６のいずれか一項に記載の内燃機関。