JP2013213277A - 熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】 ＳおよびＮを低い含有量にまで低減しつつ、狙い量のＣａを添加できる、熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法を提供する。
【解決手段】 高速度工具鋼の成分組成を有する溶鋼を準備する第１工程と、
前記の準備した溶鋼をスラグ精錬して、溶鋼中のＳを０．００４質量％以下に低減する第２工程と、
前記のスラグ精錬した溶鋼にＣａを添加して、溶鋼中のＣａを０．００５〜０．０１５質量％に調整する第３工程と、
前記のＣａを添加した溶鋼を鋳造する第４工程と、
からなる高速度工具鋼素材の製造方法である。
第１工程で準備する溶鋼は、真空精錬したものであることが好ましい。あるいはさらに、第４工程で鋳造する前の溶鋼は、Ｎが０．０１質量％以下に低減されていることが好ましい。
【選択図】図１

Description

本発明は、各種の切削工具、切断工具や、金型等に用いられる、熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法に関するものである。

従来、高速度工具鋼に添加したＣａは、組織中のＭＣ型炭化物の絶対量を増やし、かつ、それを微細にする効果を有することが知られている。そして、Ｃａが添加された高速度工具鋼に対して、Ｓを低減し、更にはＮを低減した高速度工具鋼は、上記のＣａによる効果が高まることから、その結果、製品としたときのチッピングや欠けの抑制に優れ、寿命の向上に有効である（特許文献１）。そして、高速度工具鋼に添加されたＣａは、凝固組織を微細化する元素としても作用し、熱間加工性を向上する（特許文献２）。

通常、高速度工具鋼でなる上記の製品は、所定の成分組成に調整された溶鋼を鋳造して鋼塊や鋼片等の素材とし、あるいは該溶鋼を鋳造して得た粉末を焼結して素材とし、これに熱間加工を行って、その後、種々の加工と熱処理を経て、最終の形状および特性に仕上げられる。上述のＣａが添加された高速度工具鋼素材の場合、その鋳造前の溶鋼の成分組成は、真空誘導炉で調整されていた（特許文献１、２）。または、Ｓ量を低減するためには、取鍋によるスラグ精錬が適用されていた（特許文献３）。

特開昭６４−００８２５２号公報 特開平１１−００６０４２号公報 特開平０４−１１１９６２号公報

特許文献１〜３の高速度工具鋼の成分組成を、真空溶解によって調整することは、可能である。しかし、素材のＳ量を極微量に低減する場合は、もとよりＳ量の低い高級原料を準備する必要があり、製造コストの増大を招く。また、Ｃａは、比較的沸点が低い（蒸気圧が高い）元素である。よって、溶鋼量の多い実操業で真空溶解を用いて成分調整を行うとなれば、ボイリング作用のある真空下でのＣａ添加が必要となり、溶鋼中に添加したＣａ量が安定しないといった課題がある。また、脱硫を目的としたスラグ精錬で、脱硫と同時にＣａを添加しようとすると、溶鋼中に添加したＣａがＳと結合して硫化物を形成することから、結果として、鋳造後の素材が所定量のＣａを含有したとしても、Ｃａ単体で発現する上記の効果が薄れる。

本発明の課題は、例えば特許文献１〜３等の成分組成を有する高速度工具鋼素材の製造方法において、該素材中のＳやＮを低い含有量にまで低減でき、狙い量のＣａを添加できることで、優れた熱間加工性を安定して維持できる高速度工具鋼素材の製造方法を提供することである。

本発明者は、特許文献１〜３等の成分組成を有した高速度工具鋼素材の製造方法について、溶解工程における脱硫や脱窒素とＣａ添加のタイミングの最適化を検討した。その結果、例えば真空精錬等の後工程に、溶鋼中のＳを効率的に除去できるスラグ精錬を適用して、ＳやＮを十分に低減してから、溶鋼にＣａを添加する順序とすることで、１回の溶解量が多い実操業においても狙い量のＣａを添加でき、かつ、鋳造後の素材はＣａの硫化物の形成が抑制された高速度工具鋼素材を製造できることを見いだし、本発明に到達した。

すなわち、本発明は、
高速度工具鋼の成分組成を有する溶鋼を準備する第１工程と、
前記の準備した溶鋼をスラグ精錬して、溶鋼中のＳを０．００４質量％以下に低減する第２工程と、
前記のスラグ精錬した溶鋼にＣａを添加して、溶鋼中のＣａを０．００５〜０．０１５質量％に調整する第３工程と、
前記のＣａを添加した溶鋼を鋳造する第４工程と、
からなることを特徴とする熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法である。

第１工程で準備する溶鋼は、質量％で、
Ｃ：０．５〜２．２％、
Ｃｒ：３．０〜７．０％、
ＷおよびＭｏの１種または２種による（Ｗ＋２Ｍｏ）：５．０〜３０．０％、
Ｖ：０．６〜５．０％、
を含む高速度工具鋼の成分組成であることが好ましい。

また、第１工程で準備する溶鋼は、真空精錬したものであることが好ましい。あるいはさらに、第３工程での溶鋼へのＣａの添加は、スラグ精錬を終えた後の溶鋼の上面を覆っているスラグを貫通して、溶鋼の深部にＣａ源を投入して行うことが好ましい。この場合、投入するＣａ源は、ＣａＳｉ合金であることが好ましい。第４工程で鋳造する前の溶鋼は、Ｎが０．０１質量％以下に低減されていることが好ましい。

そして得られた高速度工具鋼素材は、質量％で、
Ｃ：０．５〜２．２％、
Ｓｉ：０．１〜１．０％、
Ｍｎ：０．１〜１．０％、
Ｓ：０．００４％以下、
Ｃｒ：３．０〜７．０％、
ＷおよびＭｏの１種または２種による（Ｗ＋２Ｍｏ）：５．０〜３０．０％、
Ｖ：０．６〜５．０％、
Ａｌ：０．３％以下（０％を含む）、
Ｃａ：０．００５〜０．０１５％、
Ｎ：０．０１％以下、
Ｏ：０．００４％以下、
残部Ｆｅおよび不可避的不純物でなることが好ましい。この高速度工具鋼素材は、さらに、Ｃｏ：１０．０％以下を含んでもよい。

本発明によれば、熱間加工性に優れる特許文献１〜３等の成分組成を有する高速度工具鋼素材を、効率的に、かつ、再現性よく製造できる。これによって、該素材から作製される最終製品の長寿命化に有用な技術となる。

実施例で製造した高速度工具鋼素材Ｎｏ．１（本発明例）を熱間加工したときの鋼片の外観を示す図面代用写真である。 実施例で製造した高速度工具鋼素材Ｎｏ．３（比較例）を熱間加工したときの鋼片の外観を示す図面代用写真である。

本発明の特徴は、特許文献１〜３等で提案される熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法を見直したことで、鋼中のＳやＮは低いレベルにまで除去でき、Ｃａは狙い量を添加できる工程を明確にし、これによって該素材の有する熱間加工性を安定して維持できたところにある。以下に、本発明の各構成要件について説明する。

［高速度工具鋼素材の成分組成について］
最初に、優れた熱間加工性を達成するのに好ましい高速度工具鋼素材の成分組成（質量％）を説明しておく。そして、後述する本発明の製造方法は、このような成分組成の高速度工具鋼素材を製造するときに、最適である。

・Ｃ：０．５〜２．２％
Ｃは、Ｃｒ，Ｗ、Ｍｏ、Ｖと結合して炭化物を形成し、焼入れ焼戻し硬さを与え、耐摩耗性を向上する元素である。しかし、多すぎると、靭性が低下する。よって、後述するＣｒ，Ｗ、Ｍｏ、Ｖ量とバランスさせた上で、０．５〜２．２％とすることが好ましい。より好ましくは、１．０％以上および／または１．５％以下である。さらに好ましくは、１．３％以下である。

・Ｓｉ：０．１〜１．０％
Ｓｉは、通常、溶解工程における脱酸剤として使用される。しかし、多すぎると、靭性が低下するので、０．１〜１．０％が好ましい。より好ましくは、０．６％以下である。

・Ｍｎ：０．１〜１．０％
Ｍｎは、Ｓｉと同様、脱酸剤として使用される。しかし、多すぎると、焼入れ焼戻し後の組織中に残留オーステナイトが多くなり、靭性を低下させるので、０．１〜１．０％が好ましい。より好ましくは、０．２％以上および／または０．５％以下である。

・Ｓ：０．００４％以下
Ｓは、多すぎると、それ自体が熱間加工性を阻害するのに加えて、本発明が添加する後述のＣａと結合することで、Ｃａ単体が発揮する熱間加工性等の向上効果も阻害する。よって、Ｓは低減すべき元素であり、０．００４％以下に規制することが好ましい。より好ましくは、０．００２％以下、さらに好ましくは０．００１％以下である。

・Ｃｒ：３．０〜７．０％
Ｃｒは、焼入性、耐摩耗性、耐酸化性等を付与するのに有効な元素である。しかし、多すぎると、靭性、高温強度、焼戻し軟化特性を低下させる。よって、３．０〜７．０％が好ましい。より好ましくは、３．５％以上および／または５．０％以下である。

・ＷおよびＭｏの１種または２種による（Ｗ＋２Ｍｏ）：５．０〜３０．０％
ＷおよびＭｏは、Ｃと結合して特殊な炭化物を形成して、耐摩耗性や耐焼付き性を付与する。また、焼戻し時の２次硬化作用が大きく、高温強度も向上する。しかし、多すぎると、熱間加工性を阻害する。よって、（Ｗ＋２Ｍｏ）の関係式において、これらの１種または２種を５．０〜３０．０％とすることが好ましい。より好ましくは、１０．０％以上および／または２５．０％以下である。さらに好ましくは、１５．０％以上および／または２２．０％以下である。

・Ｖ：０．６〜５．０％
Ｖは、Ｃと結合して硬質の炭化物を形成し、耐摩耗性の向上に寄与する。しかし、多すぎると、靭性が低下する。よって、０．６〜５．０％とすることが好ましい。より好ましくは、１．０％以上および／または４．０％以下である。３．５％以下が、さらに好ましい。

・Ｃａ：０．００５〜０．０１５％
Ｃａは、鋳造時における凝固過程でデンドライト晶を発達させ、鋳造組織を均一微細にするので、素材の熱間加工性を向上する効果を有する。また、ＭＣ型炭化物の絶対量を増やし、かつ、それを微細にするので、製品としたときのチッピングや欠けを抑制する。しかし、多すぎると、Ｃａの酸化物が介在物となって素材中に残留し、高速度工具鋼素材の清浄度を低める。よって、添加するＣａは、０．００５〜０．０１５％とすることが好ましい。より好ましくは、０．００６％以上および／または０．０１％以下である。

・Ｎ：０．０１％以下
Ｎは、素材中に不可避的に存在する。そして、多すぎると、素材中のＭＣ型炭化物が粗大化して、上記のＣａ添加による効果を大きく阻害する。よって、素材中のＮは、０．０１％以下に規制することが好ましい。より好ましくは０．００５％以下、さらに好ましくは０．００２％以下にまで規制することが重要である。

鋼中のＮの固溶度は、Ｃｒの含有量が高くなるにつれて増加する。そして、本発明に係るＣｒ量の高速度工具鋼の場合、溶鋼量が多い実操業だと、鋳造後の素材中のＮ量は、添加の意図がなくても容易に数百ｐｐｍを越えてしまう。したがって、本発明の高速度工具鋼素材の製造方法にとって、そのＮ量を上記の規制値内に極低減するための溶解方法は重要である。そして、この極低減されたＮ量は、後述する本発明の製造方法によって、安定的かつ効率的に達成することができる。

・Ｏ：０．００４％以下
Ｏは、鋼中に不可避的に存在して、酸化物を形成する元素である。多すぎると、素材中に形成された酸化物が製品の品位を下げる。また、Ｃａを添加した本発明に係る高速度工具鋼においては、Ｃａと結合することで、Ｃａの上記効果も阻害する。よって、素材中のＯは、上限を０．００４％に規制することが好ましい。より好ましくは、０．００２％以下である。そして、この素材中の極低減されたＯ量は、後述する本発明の製造方法によって、安定的かつ効率的に達成することができる。

その他、本発明の製造方法によって製造される高速度工具鋼素材は、１０．０％以下のＣｏや、０．３％以下のＡｌを含んでもよい。Ｃｏは、基地中に固溶して、製品の強度や耐熱性を向上させる。Ａｌは、上述のＣａと同様、鋳造組織を均一微細にし、また、ＭＣ型炭化物を微細にするので、素材の熱間加工性や製品の寿命を向上する。この効果を得るのに好ましいＡｌ含有量は、０．０２％以上である。より好ましくは０．０６％以上および／または０．２５％以下である。

［高速度工具鋼素材の製造方法について］
上述した０．００５〜０．０１５％のＣａを含有し、かつ、Ｓが０．００４％以下、好ましくはＮが０．０１％以下に規制された高速度工具鋼素材の成分組成は、優れた熱間加工性を達成するのに好ましいものである。そして、本発明の製造方法は、このような成分組成の高速度工具鋼素材を製造するためのものである。以下、本発明の製造方法を構成する第１〜第４工程について説明する。

・＜第１工程＞ 高速度工具鋼の成分組成を有する溶鋼を準備する工程である。
本発明において、高速度工具鋼を構成する少なくとも主要元素の含有量の調整は、後述する脱硫のための第２工程（スラグ精錬）およびＣａを添加する第３工程の前に実施しておく。このときの主要元素とは、例えばＣ、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏ、Ｖなどである。そして、これらの含有量は、質量％で、以下とすることが好ましい。
Ｃ：０．５〜２．２％、
Ｃｒ：３．０〜７．０％、
ＷおよびＭｏの１種または２種による（Ｗ＋２Ｍｏ）：５．０〜３０．０％、
Ｖ：０．６〜５．０％、

また、第１工程で準備する溶鋼は、真空精錬したものであることが好ましい。本発明にとって、高速度工具鋼素材中のＮやＯを低減することが好ましいことは、上述の通りである。特に、Ｎは、本発明のＣａ添加による効果を大きく阻害することから、鋳造前の溶鋼の時点で０．０１％以下に低減しておくことが好ましい。そして、高速度工具鋼の成分組成は、溶解前の鉄源に原料を調合したり、溶解した溶鋼中に原料を投入したりして、調整されるところ、これらの鉄源や原料が少なからず不純物を含んでいるのであれば、これは素材中のＮやＯを増やす一要因となる。そこで、第２工程の前の溶鋼には、溶鋼中のＣとＯとの反応や、この反応に伴うボイリングによって、脱酸素および脱窒素が進行する脱ガス効果に優れた真空精錬を実施しておくことが好ましい。

・＜第２工程＞ 第１工程で準備した溶鋼をスラグ精錬して、溶鋼中のＳを０．００４％以下に低減する。
第１工程で準備した溶鋼が、たとえＮやＯの低減されたものであっても、Ｓが高いものであると、これにＣａを添加したところで、Ｃａの多くはＳと結合して、硫化物を形成する。その結果、鋳造後の素材が本発明の狙い量である０．００５〜０．０１５％のＣａを含有していたとしても、それが上記の硫化物を形成して存在すると、Ｃａ単体で発現する本発明の効果は十分に発揮されない。そこで、鋳造後の素材中に含まれるＣａが上記の硫化物を形成しないためには、溶解工程において、Ｃａ量を最終調整する前に、Ｓ量を積極的かつ十分に低減しておくことが有効である。そして、本発明は、第１工程で準備した溶鋼に対して、さらにスラグ精錬である第２工程を適用することで、溶鋼中のＳを０．００４％以下にまで低減してから、Ｃａ量を最終調整するものである。

スラグ精錬による脱硫は、溶鋼中のＳを脱硫剤と結合させて硫化物とし、これをスラグ中に取り込んで除去するものである。そして、脱硫剤には、従来知られたＣａやＭｇ、希土類元素等を用いることができる。脱硫剤にＣａを使用したときには、最終調整量のＣａを添加する後述の第３工程では、上記の脱硫反応で結果的に余ったＣａ量に対して、残りのＣａ量を補完すればよい。スラグは、従来知られた製鋼用スラグから選択して、用いることができる。スラグの構成には、上記の脱硫剤として機能するＣａやＭｇを、ＣａＯやＭｇＯの形態で含むことができる。

・＜第３工程＞ 第２工程でスラグ精錬してＳを０．００４質量％以下に低減した溶鋼にＣａを添加して、溶鋼中のＣａを０．００５〜０．０１５質量％に調整する。
第２工程で溶鋼中のＳを０．００４％以下に低減しておけば、これにＣａを添加しても、その多くが硫化物を形成することを抑制できる。そして、この工程順を経て、０．００５〜０．０１５％のＣａを添加した溶鋼を鋳造すれば、鋳造後の素材は優れた熱間加工性が達成される。

そして、第３工程での溶鋼へのＣａの添加は、スラグ精錬を終えた後の溶鋼の上面を覆っているスラグを貫通して、溶鋼の深部にＣａ源を投入して行うことが好ましい。スラグ精錬は、通常、取鍋中の溶鋼に対して大気圧下で実施される。よって、Ｓ量を低減するためのスラグ精錬が終了したときには、引き続いて、そのスラグを貫通して溶鋼の深部にＣａ源を投入すれば、存在したままのスラグが溶鋼の上面を覆ってＣａの蒸発を抑えることができるので、Ｃａの添加歩留が向上する。また、このときのＣａ源は、ＣａＳｉ合金などの化合物形態で溶鋼に投入すれば、投入直後の蒸発をさらに抑制でき、Ｃａの添加歩留がさらに向上する。そして、第２工程で用いたスラグ精錬装置を使用でき、かつ、それにある撹拌装置を活用できるので、特別な投入設備を要せずに、Ｃａの添加歩留を向上させることができる。

・＜第４工程＞ 第３工程でＣａを添加した溶鋼を鋳造する。
以上によって成分組成の調整された溶鋼を鋳造して、高速度工具鋼素材を得る。鋳造の手法は、インゴットケースを使用した普通造塊法の他に、連続鋳造法や、一旦鋳造後の鋼塊に実施する再溶解法等、その手法を問わない。アトマイズ法で得られた粉末を、焼結等によって固化してもよい。そして、鋳造後の素材には、通常、鍛造や圧延等の熱間加工が施されるところ、本発明で得られた素材であれば、この際の割れ等を抑制できる。熱間加工を終えた素材は、必要に応じて、さらなる熱間加工や、冷間加工、機械加工、そして熱処理が実施されて、様々な製品に仕上げられる。

［本発明例１、２］
所定の成分組成に調整した２５ｔの溶鋼に真空精錬を実施して、溶鋼Ａを準備した（第１工程）。本発明例１の溶鋼Ａは無添加のＣｏを０．２３％含む成分組成であった。本発明例２の溶鋼ＡはＣｏを添加して４．９７％含む成分組成に調整した。次に、これらの溶鋼Ａに、ＣａＯ−ＣａＦ_２系スラグを用いたスラグ精錬を実施して、溶鋼Ｂを得た（第２工程）。次に、スラグ精錬を終えた溶鋼Ｂの深部に、スラグを貫通してフィーダを挿入し、そこから溶鋼中にＣａＳｉ合金を投入して、Ｃａを添加した溶鋼Ｃを得た（第３工程）。ＣａＳｉ合金の投入量は、Ｃａ成分の歩留を１０％としたときに溶鋼中のＣａ含有量が計算上１００ｐｐｍとなる量（以下、単に「計算量」という。）である。そして、溶鋼Ｃを鋳造して、高速度工具鋼素材を製造した（第４工程）。本発明例１および２について、溶鋼Ａ、Ｂおよび溶鋼Ｃ（鋳造後の素材）の成分組成を、それぞれ表１に示す。
［比較例３］
本発明の製造方法に対して、真空精錬を実施した溶鋼Ａに、スラグ精錬を実施せずに、Ｃａを添加した溶鋼を鋳造して、高速度工具鋼素材を製造した。Ｃａの添加は、ＣａＳｉ合金の投入で行い、所定の真空精錬が終了した後の真空環境下にある溶鋼に投入した。ＣａＳｉ合金の投入量は、溶鋼中のＣａ含有量が１００ｐｐｍとなる計算量である。鋳造後の高速度工具鋼素材の成分組成を、表１に示す。
［比較例４］
本発明の製造方法に対して、真空精錬を実施した溶鋼Ａに、Ｃａを添加してから、スラグ精錬を実施し、鋳造して、高速度工具鋼素材を製造した。Ｃａの添加は、ＣａＳｉ合金の投入で行い、所定の真空精錬が終了した後の真空環境下にある溶鋼に投入した。ＣａＳｉ合金の投入量は、溶鋼中のＣａ含有量が１００ｐｐｍとなる計算量である。スラグ精錬には、ＣａＯ−ＣａＦ_２系スラグを用いた。鋳造後の素材の成分組成を、表１に示す。

表１の結果より、本発明の製造方法で得られたＮｏ．１、２の高速度工具鋼素材は、１００ｐｐｍの狙いＣａ量に対して、実際のＣａ量が８７ないし９９ｐｐｍとなっており、Ｃａが歩留よく添加されていた。そして、Ｓ量が２ｐｐｍ、Ｎ量が５０ｐｐｍのレベルにまで低減されていた。これらに対して、スラグ精錬を省略したＮｏ．３の高速度工具鋼素材では、Ｃａ量は僅か２ｐｐｍと歩留が悪く、かつ、Ｓ量が４５ｐｐｍの高いレベルであった。また、スラグ精錬の前にＣａを添加したＮｏ．４の高速度工具鋼素材においても、Ｓ量が５ｐｐｍの低いレベルであったが、Ｃａ量も１４ｐｐｍの低い含有量であった。

実施例１で得られた高速度工具鋼素材を１１６０℃に加熱して、断面寸法が１３５×１３５ｍｍ角の鋼片にまで塑性加工する熱間加工を実施した。そして、熱間加工後の鋼片の表面を目視にて観察した。その結果、本発明の製造方法によったＮｏ．１、２の高速度工具鋼素材を熱間加工した鋼片の表面は滑らかであり、著しい割れは確認されなかった（Ｎｏ．１の鋼片の外観を示す図面代用写真を図１に示す）。これに対し、Ｎｏ．３の鋼片には、研削しても除去できないほどの、著しい割れが確認された（外観を示す図面代用写真を図２に示す）。Ｎｏ．４の鋼片には、Ｎｏ．３の鋼片ほどではないが、Ｎｏ．１、２の鋼片に比べて、顕著な割れが確認された。

Claims (8)

1. 高速度工具鋼の成分組成を有する溶鋼を準備する第１工程と、
   前記の準備した溶鋼をスラグ精錬して、溶鋼中のＳを０．００４質量％以下に低減する第２工程と、
   前記のスラグ精錬した溶鋼にＣａを添加して、溶鋼中のＣａを０．００５〜０．０１５質量％に調整する第３工程と、
   前記のＣａを添加した溶鋼を鋳造する第４工程と、
   からなることを特徴とする熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。
2. 第１工程で準備する溶鋼は、質量％で、
   Ｃ：０．５〜２．２％、
   Ｃｒ：３．０〜７．０％、
   ＷおよびＭｏの１種または２種による（Ｗ＋２Ｍｏ）：５．０〜３０．０％、
   Ｖ：０．６〜５．０％、
   を含む高速度工具鋼の成分組成であることを特徴とする請求項１に記載の熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。
3. 第１工程で準備する溶鋼は、真空精錬したものであることを特徴とする請求項１または２に記載の熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。
4. 第３工程での溶鋼へのＣａの添加は、スラグ精錬を終えた後の溶鋼の上面を覆っているスラグを貫通して、溶鋼の深部にＣａ源を投入して行うことを特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。
5. 投入するＣａ源は、ＣａＳｉ合金であることを特徴とする請求項４に記載の熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。
6. 第４工程で鋳造する前の溶鋼は、Ｎが０．０１質量％以下に低減されていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれかに記載の熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。
7. 得られた高速度工具鋼素材は、質量％で、
   Ｃ：０．５〜２．２％、
   Ｓｉ：０．１〜１．０％、
   Ｍｎ：０．１〜１．０％、
   Ｓ：０．００４％以下、
   Ｃｒ：３．０〜７．０％、
   ＷおよびＭｏの１種または２種による（Ｗ＋２Ｍｏ）：５．０〜３０．０％、
   Ｖ：０．６〜５．０％、
   Ａｌ：０．３％以下（０％を含む）、
   Ｃａ：０．００５〜０．０１５％、
   Ｎ：０．０１％以下、
   Ｏ：０．００４％以下、
   残部Ｆｅおよび不可避的不純物でなることを特徴とする請求項１ないし６のいずれかに記載の熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。
8. 得られた高速度工具鋼素材は、質量％で、さらに、
   Ｃｏ：１０．０％以下、
   を含むことを特徴とする請求項７に記載の熱間加工性に優れた高速度工具鋼素材の製造方法。