KR101657850B1

KR101657850B1 - 경화능이 우수한 중탄소 쾌삭강 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR101657850B1
Application number: KR1020140190243A
Authority: KR
Inventors: 이기호; 이재승; 전영우; 이종석
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2014-12-26
Filing date: 2014-12-26
Publication date: 2016-09-20
Also published as: KR20160080122A

Abstract

본 발명의 실시 형태에 따른 중탄소 쾌삭강은, 중량 %로, C: 0.4~0.48%, Si: 0.1%이하, Mn: 0.6~1.0%, P: 0.04%이하, S: 0.24~0.33%, Cr: 1.0~2.0%, B: 0.001~0.005%, Ti: 0.01~0.05%, Al: 0.2%이하, N: 0.006%이하, 산소 0.002~0.006%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

Description

경화능이 우수한 중탄소 쾌삭강 및 그 제조방법{MEDIUM CARBON FREE CUTTING STEEL HAVING EXCELLENT HARDENABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME}

본 발명은 경화능이 우수한 중탄소 쾌삭강 및 그 제조방법에 관한 것이다.

쾌삭강은 높은 절삭성을 갖는 강으로서, 자동차의 유압부품, 가전제품의 체결부품, 사무자동화 기기의 샤프트(Shaft), 일반 절삭부품 등의 소재로 널리 사용되고 있으며 다양한 분야에서 그 수요가 증가하고 있다. 우수한 절삭성과 치수정밀도와 함께, 일반 중탄소 탄소강과 유사한 강도를 갖는 쾌삭강은 기계구조용으로도 널리 사용되고 있다. 쾌삭강 제조 시에 표면 강도를 높이기 위해 침탄열처리 또는 고주파 유도 가열처리를 실시할 수 있는데, 이때 가열 후 급랭하는 과정에서 경화능이 높을수록 표면으로부터 깊은 두께까지 경도 향상 효과를 얻을 수 있다.

경도 향상 효과를 높이기 위해, 쾌삭강 제조 시에 경화능을 높이기 위한 원소를 첨가할 수 있으나, 상기 원소의 첨가량이 지나치게 클 경우 쾌삭강의 절삭성이 악화될 수 있다. 일반적으로 경화능을 높이기 위해 첨가되는 원소로는, Mn, Si, Ni, Cr, Mo, Cu, V, Zr, B 등이 있으며, 절삭성의 열화를 막는 동시에 경화능을 높이기 위해서는 상기 원소들 가운데 적절한 원소를 선정해야 할 필요가 있다.

1. 공개특허공보 특1987-0005116 (발명의 명칭: "경화능이 우수한 탄소강") 2. 공개특허공보 특1997-7001269 (발명의 명칭: "냉간 가공성, 절삭성 및 경화능이 우수한 미세 흑연이 균일하게 분산된 강재 및 그 제조방법")

본 발명의 기술적 사상이 이루고자 하는 기술적 과제 중 하나는, 쾌삭강을 제조함에 있어서 C, Si, Mn, P, S, Cr, B의 함량을 각각 규정하고, 특히 Si와 Cr, 그리고 B의 함량을 일정 범위로 제한함으로써 고가의 Mo를 생략함과 동시에 절삭성의 열화를 방지하고, 경화능을 개선할 수 있는 중탄소 쾌삭강 및 그 제조 방법을 제공하는 데에 있다.

본 발명의 일 실시 형태에 따른 중탄소 쾌삭강은, 중량 %로, C: 0.4~0.48%, Si: 0.1%이하(0%는 미포함), Mn: 0.6~1.0%, P: 0.04%이하(0%는 미포함), S: 0.24~0.33%, Cr: 1.0~2.0%, B: 0.001~0.005%, Ti: 0.01~0.05%, Al: 0.2%이하(0%는 미포함), N: 0.006%이하(0%는 미포함), 산소 0.002~0.006%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 것을 특징으로 한다.

또한, 본 발명의 일 실시 형태에 따른 중탄소 쾌삭강의 제조 방법은, 중량 %로, C: 0.4~0.48%, Si: 0.1%이하(0%는 미포함), Mn: 0.6~1.0%, P: 0.04%이하(0%는 미포함), S: 0.24~0.33%, Cr: 1.0~2.0%, B: 0.001~0.005%, Ti: 0.01~0.05%, Al: 0.2%이하(0%는 미포함), N: 0.006%이하(0%는 미포함), 산소 0.002~0.006%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물로 이루어지는 쾌삭강의 제조 방법에 있어서, 전로 내 용탕에 탈산제로서 Al 및 Si을 투입하고 산소를 취입하여 프리산소 농도가 100~500ppm일 때 산소 취입을 종료하는 1차 정련 단계; 산소 취입이 종료된 용탕을 Al-Si 복합 탈산한 상태로 티밍레이들에 출탕하는 출탕 단계; 상기 티밍레이들을 레이들 정련로에 이송시킨 후, 용탕의 프리 산소 농도가 20~40ppm이 되도록 정련하는 제2 정련 단계; 주조 시간의 10~50% 시점에서 프리산소 농도가 10~30ppm이 되도록 제어하면서 용강을 블룸으로 주조하는 연속 주조 단계; 및

상기 블룸을 강편압연하여 빌렛을 얻은 후, 상기 빌렛을 가열로에서 가열하여 선재로 압연하는 선재압연 단계; 를 포함하는 것을 특징으로 한다.

본 발명의 일부 실시 형태에서, 상기 연속 주조 단계는, 몰드 전자교반장치(EMS)와 경압하 장치를 동시 구동하여 상기 용강을 연속 주조할 수 있다.

본 발명의 일부 실시 형태에서, 상기 강편압연 시에는 가열로에서 블룸을 1100℃이상의 온도로 3~5시간 유지할 수 있고, 상기 선재 압연시에는 가열로에서 빌렛을 1050~1150℃의 범위에서 2~5시간 유지할 수 있다.

본 발명의 다양한 실시예에 따르면, Cr, Si, B 등의 원소를 적절하게 첨가하고, 고가의 Mo를 첨가하지 않음으로써 우수한 경화능 및 절삭성을 갖는 쾌삭강 및 그 제조 방법엘 제공할 수 있다.

본 발명의 다양하면서도 유익한 장점과 효과는 상술한 내용에 한정되지 않으며, 본 발명의 구체적인 실시형태를 설명하는 과정에서 보다 쉽게 이해될 수 있을 것이다.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 쾌삭강의 절삭성을 평가하는 방법을 나타낸 예시도이다.

이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시 형태들을 다음과 같이 설명한다.

본 발명의 실시 형태는 여러 가지 다른 형태로 변형되거나 여러 가지 실시 형태가 조합될 수 있으며, 본 발명의 범위가 이하 설명하는 실시 형태로 한정되는 것은 아니다. 또한, 본 발명의 실시 형태는 당해 기술분야에서 평균적인 지식을 가진 자에게 본 발명을 더욱 완전하게 설명하기 위해서 제공되는 것이다. 따라서, 도면에서의 요소들의 형상 및 크기 등은 보다 명확한 설명을 위해 과장될 수 있으며, 도면 상의 동일한 부호로 표시되는 요소는 동일한 요소이다.

쾌삭강은 자동차, 사무기기, 가전 제품 등에 널리 사용되며, 특히 절삭성과 경화능, 및 치수정밀도가 우수한 특성을 갖는다. 절삭성 저하를 방지하면서 경화능이 우수한 쾌삭강을 얻기 위해서는, 경화능을 향상시키기 위한 원소로 Mn, Si, Ni, Cr, Mo, B 등을 적절한 중량비로 첨가하는 것이 중요하다. 본 발명의 실시예에 따른 쾌삭강은 아래의 조성범위를 만족할 수 있다.

탄소(C): 0.40 ~ 0.48 중량%

탄소는 탄화물을 형성하여 소재의 강도 및 경도를 증가시키는 원소로, 중탄소 기계구조용 쾌삭강에서는 대부분 펄라이트(pearlite)로 존재하여 중탄소 기계구조 용도로 사용될 수 있도록 적정 강도를 부여하는 역할을 할 수 있다. 탄소의 함량이 0.40 중량% 미만이면 소입성이 감소할 수 있어 중탄소강 기계구조 용도로 바람직하지 않을 수 있다. 반면 탄소의 함량이 0.48 중량%를 초과하는 경우에는 소재의 경도가 지나치게 증가하여 공구수명이 단출될 수 있다. 따라서 본 발명에서는 탄소의 함량을 0.40~0.48 중량% 범위로 한정할 수 있다.

실리콘(Si): 0.10 중량% 이하(0%는 미포함)

본 발명의 실시예에 따른 쾌삭강은, 용강을 Al-Si 복합 탈산한 상태로 티밍레이들에 출강함으로써 제조될 수 있다. 실리콘은 경화능을 향상시키는 원소이지만, 실리콘 함량이 0.10 중량%를 초과하게 되면 경질의 SiO 계 비금속 개재물이 다량 생성될 수 있어서 쾌삭강의 절삭가공 공정에서 공구수명을 감소시킬 수 있다. 따라서, 본 발명의 쾌삭강에 존재하는 Si 함량을 0.10 중량% 이하(0%는 미포함)로 제한될 수 있다.

망간(Mn): 0.60 ~ 1.00 중량%

망간은 경화능을 향상시키는 원소임과 동시에, 또 다른 특징으로 쾌삭강에 중요한 비금속 개재물 MnS를 형성시키는데 중요한 합금원소로서, 본 발명에서는 망간을 0.60 중량% 이상 첨가하여 (Mn,Cr)S 복합 비금속 개재물을 효과적으로 정출시킬 수 있다. 또한 망간의 함량을 높임으로써 오스테나이트 영역이 넓어져 압연 중 초석 페라이트 생성이 지연될 수 있고 열간압연 시 강편의 표면결함을 억제할 수 있다. 하지만, 망간 함량이 지나치게 과다하여 1.00 중량%을 초과하면, 소재 냉각 중 두꺼운 ferrite/pearlite band가 형성될 수 있어 절삭가공 중 표면조도를 열위 시킬 수 있고 또한 두꺼운 ferrite/pearlite band에 의해서 열처리 후 급냉 시 열충격에 의한 균열이 발생할 수 있다. 따라서, 본 발명의 실시예에 따른 쾌삭강에 포함되는 망간의 함량은, 0.60~1.00 중량%로 정해질 수 있다.

인(P): 0.04 중량% 이하(0%는 미포함)

인은 절삭성을 향상시키기 위해 첨가되는 원소로서, 소재의 결정입계에 편석 또는 화합물로 존재하여 절삭공구 선단에 형성되기 쉬운 구성인선(Build-Up Edge)을 억제할 수 있다. 그러나 동시에 인은 기계적 물성과 열간압연성을 열위시킬 수 있다. 따라서, 본 발명에서는 인 함량을 0.04 중량% 이하(0%는 미포함)로 한정할 수 있따.

유황(S): 0.24 ~ 0.33 중량%

쾌삭강에서 유황은 응고 시 (Mn,Cr)S 개재물을 형성하여 절삭성을 향상시키는 가장 중요한 첨가원소 중 하나이다. 절삭공구 선단에 형성된 1차 및 2차 변형 지점에서 존재하는 MnS에 균열이 생김으로써 절삭응력이 감소되고, 그로부터 절삭공구 마모를 줄임과 동시에 피삭재의 표면조도를 개선할 수 있다. 따라서, 중탄소 기계구조용으로 제조되는 쾌삭강에 유황은 0.24 중량% 이상 첨가될 수 있다. 그러나 지나치게 많은 양의 유황이 첨가되면, 결정입계에 그물 모양의 FeS 석출을 촉진할 수 있다. 이러한 FeS는 매우 취약하고 용융점이 낮기 때문에 열간압연성이 크게 저하될 수 있다. 또한 유황의 함량이 필요 이상으로 증가하면 강재의 표면 결함이 증가하는 것과 동시에 강재 인성과 연성이 현저하게 떨어지므로, 유황의 함량은 0.33 중량%를 초과하지 않을 수 있다.

크롬 (Cr): 1.0 ~ 2.0 중량%

크롬은 경화능을 향상시키는 원소이다. 쾌삭강 제조 공정에서 크롬을 첨가하면, 쇳물 상태에서 유황의 고용도를 낮추면서 MnS 비금속 개재물와 결합하여 (Mn,Cr)S를 정출시켜서 절삭성 향상 효과를 얻을 수 있다. 그러나 크롬의 함량이 2.0 중량%를 초과하면 필요 이상으로 경도를 향상시켜 절삭성을 떨어뜨릴 수 있어서 쾌삭강으로 적합하지 않을 수 있다. 한편, 크롬의 함량이 1.0 중량% 미만일 경우에는 원하는 경화능을 얻기가 어렵다. 따라서, 본 발명의 실시예에 따른 쾌삭강에서 크롬의 함량은 1.0~2.0 중량%일 수 있다.

보론 (B): 0.001 ~ 0.005 중량%

보론은 단독 보론 상태로 오스테나이트 입계에 편석하여 페라이트 형성을 억제하며, 소량만 첨가해도 경화능을 향상시키는 효과를 얻을 수 있다. 다만 보론의 함량이 0.001 중량% 미만인 경우 그 효과가 미비하며, 0.005 중량%를 초과하면 압연성이 떨어질 수 있으므로, 본 발명에서 보론의 함량은 0.001~0.005 중량% 일 수 있다.

티타늄 (Ti): 0.01 ~ 0.05 중량%

티타늄은 질소와 결합하여 TiN을 형성하며, 단독으로 존재하는 보론의 경화능 효과를 극대화하기 위해서 첨가될 수 있다. 티타늄을 0.01 중량% 미만 첨가하는 경우 BN를 형성시킬 수 있어서 보론 첨가에 따른 효과를 얻을 수 없어서 바람직하지 않을 수 있다. 반면, 티타늄을 0.05 중량% 이상 첨가하는 경우 경도가 지나치게 증가하여 절삭성을 해칠 수 있다.

질소(N): 0.006 중량% 이하(0%는 미포함)

질소는 저탄소 쾌삭강에서는 고용도가 낮지만 과포화 고용 또는 질화물을 형성하여 강도를 높여줄 수 있다. 한편, 질소의 함량이 지나치게 높으면 절삭성을 떨어뜨릴 수 있어서 본 발명에서는 질소 함량을 60ppm이하(0ppm은 미포함)로 제한할 수 있다.

알루미늄(Al): 0.2 중량% 이하(0%는 미포함)

앞서 설명한 바와 같이, 본 발명의 실시예에 따른 쾌삭강은, 용강을 Al-Si 복합 탈산한 상태로 티밍레이들에 출강함으로써 제조될 수 있다. 알루미늄 함량이 0.2 중량%를 초과하게 되면 경질의 Al₂O₃계 비금속 개재물이 다량 생성될 수 있어서 쾌삭강의 절삭가공 공정에서 공구수명을 현저하게 떨어뜨릴 수 있으므로, 본 발명의 쾌삭강에 존재하는 Al 함량을 0.2 중량% 이하(0%는 미포함)로 한정할 수 있다.

산소(O): 0.002~0.006 중량%

쾌삭강 주조 시 몰드에서 용강의 응고초기 산소와 망간이 결합하여 미세한 MnO를 형성할 수 있으며, 상기 MnO는 비금속 개재물을 정출시키는 핵생성 사이트로 작용할 수 있다. 여기서 산소는 주조가 완료된 주편(또는 강편)의 토탈 산소량(T[O], Total oxygen)를 의미한다. 본 발명에서는 산소가 20ppm 미만일 때 비금속 개재물이 미세하고 입계에 그물망 형태로 존재하여 원하는 절삭성을 만족하지 못할 수 있으므로, 산소의 하한 함량을 20ppm으로 규정할 수 있다. 또한 본 발명에서 산소 함량이 과다하여 60ppm을 초과하면 거대 비금속 개재물이 형성되어 기계적 물성이 떨어질 수 있고 또한 응고가 완료된 주편에서 핀홀(pin hole), 블로우홀(blow hole) 등 표면결함이 크게 증가할 수 있으므로 그 상한을 60ppm으로 제한할 수 있다.

이상이, 본 발명에 관계되는 경화능이 우수한 열처리 기계구조용 중탄소 쾌삭강의 바람직한 기본 구성일 수 있으며, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물로 이루어질 수 있다.

이하, 본 발명의 실시예에 따른 쾌삭강의 제조 방법을 설명한다.

본 발명의 실시예에 따른 쾌삭강을 제조하기 위해, 먼저 전로 내 용탕에 탈산제로서 Al 및 Si을 투입하고 산소를 고압으로 취입하여 용탕에 포함된 불순물, 예를 들어 탄소(C), 실리콘(Si), 망간(Mn), 인(P) 등을 제거할 수 있다. 이때, 전로 내 용탕의 프리 산소 농도가 100~500ppm일 때 산소 취입이 종료될 수 있다.

프리 산소의 농도가 100ppm보다 작을 때 산소 취입이 종료되면, 탈산 목적으로 투입되는 알루미늄과 실리콘이 지나치게 많아져서 Al₂O₃계 및 SiO계 산화물이 다량으로 생성될 수 있으며, 결과적으로 쾌삭강의 절삭성이 열화될 수 있다. 또한, 프리 산소의 농도가 500ppm보다 클 때 산소 취입이 종료되면, 내화물의 과다 침식이 발생하거나, 후 공정에서 탈산을 통한 성분 제어가 어려워질 수 있으며, 최종 주편에 기공이 다량으로 발생하여 압연 시 문제가 발생할 수 있다.

다음으로, 1차 정련된 용강을 Al-Si 복합 탈산한 상태로 티밍레이들에 출탕할 수 있다. 필요한 경우, 출탕 도중에 합금철 부원료 등을 첨가할 수도 있다. 출탕이 종료되면, 티밍레이들을 레이들 정련로(Ladale Furnace, LF)에 이송시키고, 용강의 승열을 실시할 수 있다. 용탕의 승열은 레이들 정련로에 사전 형성된 탄소 전극봉을 통해 전기 아크를 용강에 공급함으로써 실행될 수 있다. 승열을 실시하는 중에, 필요에 따라 합금철이나 부원료를 첨가할 수도 있으며, 경우에 따라서는 용강시료를 채취하거나 용강의 산소 농도를 측정할 수도 있다.

한편, 용강을 승열하는 과정에서, 전기 아크 등에 의해 슬래그 중 산소 화합물이나, 대기 중의 산소가 분해되어 용탕으로 유입됨으로써 산소 농도가 증가할 수 있다. 레이들 정련로에서는 용탕의 프리 산소 농도가 20~40ppm가 되도록 정련할 수 있다. 프리 산소 농도가 20ppm보다 작을 때 정련이 종료되면, 구형의 비금속 개재물을 형성하기가 어려우며, 프리 산소 농도가 40ppm보다 클 때 정련이 종료되면 이후 공정에서 용강 성분의 변동을 예측하기 어려울 뿐만 아니라, 성분제어가 용이하지 않을 수 있다. 레이들 정련로에서의 정련에 필요한 합금 원소를 모두 투입한 후에 티타늄(Ti)을 첨가하고, 레이들 정련로에서의 정련 완료 직전에 보론(B)을 투입할 수 있다.

레이들 정련로에서의 정련이 완료되면, 용강을 연속주조기로 이송하여 연속주조를 실행하여 주편인 블룸을 얻은 수 있다. 연속주조가 시작되면, 용강의 프리 산소 농도를 측정할 수 있는데, 프리 산소 농도는 총 주조 시간의 10~50% 시점에 측정할 수 있다. 이때, 프리 산소의 농도가 10~30ppm이 되도록 연속주조 공정을 제어할 수 있다. 프리 산소의 농도가 10ppm보다 작으면, 장단축비가 큰 비금속 개재물이 형성되어 절삭성이 열화될 수 있으며, 프리 산소의 농도가 30ppm보다 크면 거대 비금속 개재물이 정출되어 기계적 물성에 악영향을 미칠 수 있다.

한편, 쾌삭강을 제조함에 있어서, 연속 주조 공정에서 몰드 전자교반장치(EMS)와 경압하 장치를 이용하여 용강을 연속 주조함으로써 우수한 주편을 얻을 수 있다. 몰드 전자교반장치를 이용함으로써 구형인 비금속 개재물을 얻는데 이점을 얻을 수 있으며, 경합하 장치를 이용함으로써 주편의 중심 편석을 줄이고 주표 표면에서 핀홀 블로우 홀 등의 표면 결함을 줄일 수 있다.

이후. 상기 블룸을 강편압연하여 빌렛을 얻은 후, 상기 빌렛을 가열로에서 가열하여 선재 압연이 실시될 수 있다. 상기 강편압연의 경우, 가열로에서 블룸을 1100℃ 이상의 온도로 3~5시간 유지하는 것이 바람직하다. 상기 선재 압연시에는 빌렛을 1050~1150℃의 범위에서 2~5시간 유지하는 것이 바람직하다

빌렛의 온도가 1050℃ 보다 낮아지는 경우, 코너부가 터지거나 표면 결함 등이 발생하여 양호한 선재 표면품질을 얻기 어려울 수 있다.

상술한 제조 방법에 의해 제조되는 쾌삭강은 우수한 경화능 및 절삭성을 가질 수 있다. 상기와 같은 제조 방법에 의해 제조된 쾌삭강을 다양한 실시예를 참조하여 더욱 구체적으로 설명한다.

(실시예)

하기 표 1의 비교재 및 발명재는 100톤 전로와 레이들 정련로를 거쳐 연속 주조 공정을 통해 블룸을 생산하였으며, 이후 강편압연 공정을 통해 빌렛을 생산한 후, 직경이 27mm인 선재로 압연하여 최종적으로는 직경이 25mm인 CD Bar(Cold-Drawn) 를 제조하였다.

상기와 같이 제조된 비교재 및 발명재에 대하여 경화능 및 절삭성을 평가하고, 그 결과를 하기 표 1에 나타내었다.

상기 경화능 평가는 ISO 642에서 제시한 시험 방법으로 진행하였으며, 절삭성 평가는 CNC 선반을 이용하여 가공하여 평가하였으며, 절삭가공시편 및 공구의 개략도는 도 1에 도시된 바와 같을 수 있다. 절삭 가공은 터닝(turning) 방식으로 실시되었는데, 초기 직경(d1)이 25mm인 CD Bar(100)를 절삭가공 후 직경(d2)이 23mm이 되도록 가공하였으며, 시편 한 개 당 이송거리(T)는 20mm일 수 있다. 시편 한 개 당 절삭 가공량은 11.9그램이며, 300개의 부품을 절삭 가공하여 총 5,950그램을 제거하였다. 공구 특징으로, 절삭 가공 툴(200)은 다이아몬드 형상을 가지며 코너각 55도, 여유각 7도, 노즈 반경(R)은 0.4mm이며, 공구재종은 서멧(cermet)을 이용하였다. 200m/min의 절삭속도, 0.075mm/rev의 이송 속도, 0.5mm의 절입 깊이를 갖는 절삭 가공 조건을 적용하였으며, 최종 500개 부품을 가공한 후에 공구의 측면 마모(flank wear)의 최대길이를 측정하여 비교재와 발명재 사이의 공구 수명을 비교하였다.

하기 표 1에서 본 발명의 화학조성을 만족하면 '발명재'로, 그리고 비교 목적을 위해서 제조한 시험재는 '비교재'라 정의하였으며, 시중에 상용화되고 있는 대표적인 중탄소 기계구조용 유황쾌삭강 상용재(강종규격 SAE 1144)을 이용하여 비교 평가 시험을 실시하여 나타냈다. 최종 결과는 하기의 표 1에 나타낸 바와 같다.

본 실시예에서는 본 발명에서의 화학성분이 경화능에 미치는 영향을 확인하고자 하였다. 상기 표 1에서 발명재 2~4 시편은 앞서 제시한 화학성분 범위를 만족하고 있으며 50% martensite 거리가 SAE 1144 보다 크며 경도 값도 크다. 즉, 경화능이 우수하다. 그러나, 비교재 5처럼 보론을 첨가 안 한 경우, 또한 비교재 6처럼 크롬의 함량이 본 발명에서 제시한 하한선인 1.0 중량% 미만인 경우, 원하는 경화능 값을 얻기가 어렵다.

또한, 본 실시예에서는 본 발명에서의 화학성분이 절삭성(공구마모)에 미치는 영향을 확인하고자 하였다. 상기 표 1에서는 상용재, 발명재, 비교재에 대한 화학조성과 각각의 평가 소재에 대한 공구마모 길이에 따른 합격여부를 보여주고 있다. 주요 결과로, 비교재 7과 비교재 10은, 각각 Si와 Al 함량이 본 발명에서 제시한 0.1 중량%과 0.2 중량%를 초과하여 딱딱한 산화물이 많이 생겨서 공구마모가 심하게 발생하였고, 비교재 8은 크롬의 함량이 본 발명에서 제시한 범위인 1.0~2.0 중량%를 초과하고, 비교재 9인 경우 보론 함량이 본 발명에서 제시한 10~50ppm 값을 초과하여, 원하는 공구마모 값을 얻을 수 없었다.

본 발명은 상술한 실시형태 및 첨부된 도면에 의해 한정되는 것이 아니며 첨부된 청구범위에 의해 한정하고자 한다. 따라서, 청구범위에 기재된 본 발명의 기술적 사상을 벗어나지 않는 범위 내에서 당 기술분야의 통상의 지식을 가진 자에 의해 다양한 형태의 치환, 변형 및 변경이 가능할 것이며, 이 또한 본 발명의 범위에 속한다고 할 것이다.

100 : CD Bar
200 : 절삭 가공 툴

Claims

중량 %로, C: 0.4~0.48%, Si: 0.1%이하(0%는 미포함), Mn: 0.6~1.0%, P: 0.04%이하(0%는 미포함), S: 0.24~0.33%, Cr: 1.22~2.0%, B: 0.001~0.005%, Ti: 0.01~0.05%, Al: 0.2%이하(0%는 미포함), N: 0.006%이하(0%는 미포함), 산소 0.0036~0.006%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 것을 특징으로 하는 중탄소 쾌삭강.
중량 %로, C: 0.4~0.48%, Si: 0.1%이하(0%는 미포함), Mn: 0.6~1.0%, P: 0.04%이하(0%는 미포함), S: 0.24~0.33%, Cr: 1.22~2.0%, B: 0.001~0.005%, Ti: 0.01~0.05%, Al: 0.2%이하(0%는 미포함), N: 0.006%이하(0%는 미포함), 산소 0.0036~0.006%, 나머지 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하는 쾌삭강의 제조 방법에 있어서,
전로 내 용탕에 산소를 취입하여 프리산소 농도가 100~500ppm일 때 산소 취입을 종료하는 1차 정련 단계;
산소 취입이 종료된 용탕을 Al-Si 복합 탈산한 상태로 티밍레이들에 출탕하는 출탕 단계;
상기 티밍레이들을 레이들 정련로에 이송시킨 후, 용탕의 프리 산소 농도가 20~40ppm이 되도록 정련하는 제2 정련 단계;
주조 시간의 10~50% 시점에서 프리산소 농도가 10~30ppm이 되도록 제어하면서 용강을 블룸으로 주조하는 연속 주조 단계; 및
상기 블룸을 강편압연하여 빌렛을 얻은 후, 상기 빌렛을 가열로에서 가열하여 선재로 압연하는 선재압연 단계; 를 포함하며,
상기 2차 정련 단계는, 상기 2차 정련에서 투입되는 합금 원소 중에서 티타늄(Ti) 및 보론(B)을 제외한 나머지 합금 원소를 모두 투입한 후 티타늄을 투입하고, 상기 2차 정련이 종료되기 직전에 보론(B)을 투입하는 것을 특징으로 하는 중탄소 쾌삭강의 제조 방법.
제2항에 있어서,
상기 연속 주조 단계는, 몰드 전자교반장치(EMS)와 경압하 장치를 동시 구동하여 상기 용강을 연속 주조하는 것을 특징으로 하는 중탄소 쾌삭강의 제조 방법.
제2항에 있어서, 상기 강편압연 시에는 가열로에서 블룸을 1100℃ 이상의 온도로 3~5시간 유지하고, 그리고 상기 선재 압연시에는 빌렛을 1050~1150℃의 범위에서 2~5시간 유지하는 것을 특징으로 하는 중탄소 쾌삭강의 제조 방법.