JP2013192437A - エネルギー取出装置及びエネルギー取出方法 - Google Patents

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Abstract

【課題】亜酸化窒素の分解により発生する分解熱からエネルギーを効率良く取り出すことを可能としたエネルギー取出装置及びエネルギー取出方法を提供する。
【解決手段】亜酸化窒素を断熱膨張させることにより得られた亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）を用いて、変換手段１の低温側１ｂを冷却した後、亜酸化窒素ガスを触媒４を用いて分解し、この亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を用いて、変換手段１の高温側１ａを加熱する。これにより、変換手段１の高温側１ａと低温側１ｂとの間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、電力や動力といったエネルギーを効率良く取り出すことが可能となる。
【選択図】図１

Description

本発明は、亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ、一酸化二窒素とも言う。）を分解したときの分解熱、分解熱を利用して得られる温度差や分解ガスの膨張によるエネルギーから電力や動力といったエネルギーを取り出すエネルギー取出装置及びエネルギー取出方法に関する。
近年、環境破壊や資源の枯渇などの地球環境に対する意識の高まりによって、石油や石炭、天然ガスなどの化石燃料に依存した社会から、自然エネルギーや再生可能な代替エネルギーを利用した社会への転換が求められている。
一方、これまで環境問題やエネルギー安全保障の面から有利とされてきた原子力エネルギーの利用についても、放射性廃棄物の処理問題や原発事故の発生などによって、その安全面に対する見直しが迫られている。
したがって、深刻化するエネルギー問題や環境問題に対して、従来の火力発電や原子力発電に代わる地球環境に優しい新エネルギーの出現が望まれている。
このような地球環境に優しいエネルギーへの関心が高まる中で、温度差（熱エネルギー）を電力（電気エネルギー）に変換する熱電変換素子を用いた発電装置が提案されている（例えば、特許文献１，２などを参照）。熱電変換素子は、２種類の異なる金属又は半導体を接合し、これらの間に温度差を与えたときに起電力が発生する現象（ゼーベック効果という。）を利用したものであり、温度差が大きいほど大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
一方、温度差（熱エネルギー）を動力（運動エネルギー）に変換するスターリングエンジンを用いた発動装置が提案されている（例えば、特許文献３などを参照）。スターリングエンジンは、シリンダ内のガス（空気等）を外部から加熱又は冷却して仕事を得る外燃機関の一種であり、温度差が大きいほど大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。
また、温度差（熱エネルギー）を動力（運動エネルギー）に変換するヒートパイプタービンを用いた発動装置も提案されている（例えば、特許文献４などを参照）。ヒートパイプタービンは、ヒートパイプ内の温度差により作動する流体（蒸気等）の流れによってタービンを回転駆動するものであり、温度差が大きいほど大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。
特開２０１１−１１４１８６号公報 特開２００６−２０３１８６号公報 特開２００９−８７９５５号公報 特開平６−２５７４１７号公報 特開平５−４０２７号公報 特開２００５−２３０７９５号公報 特開２００６−１８１５７０号公報 特許第４２３２８２０号公報
ところで、上述した温度差から電力や動力といったエネルギーを取り出すエネルギー取出装置では、あらゆる熱源が利用できる一方、大きな出力を得るためには大きな温度差が必要となる。
かかる状況において、本発明者らは、亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ、一酸化二窒素とも言う。）の分解により発生する分解熱を熱源に利用することによって、地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素の利用を提案する。
亜酸化窒素は、化学的に安定で取り扱いも容易であり、食品添加物として認可（厚生労働省令第三十四号、平成１７年３月２２日）されている一方、医療用麻酔やロケットの助燃剤などにも利用されている。
その一方で、亜酸化窒素は、二酸化炭素(ＣＯ２)の約３１０倍の温暖化効果を持つ温室効果ガスとして、地球温暖化の原因の一つとされている。このため、近年では、亜酸化窒素の大気中への放出を防ぐため、例えば工場や焼却設備、自動車などから排出される排ガス中の亜酸化窒素を触媒を用いて分解除去する技術が多数開発されている（例えば、特許文献５〜７を参照。）。
また、上記特許文献５，６には、アジピン酸の製造工程で亜酸化窒素の分解時に発生した熱を亜酸化窒素の予熱に利用する技術が開示されている。一方、上記特許文献７には、余剰麻酔ガスに含まれる亜酸化窒素を分解処理する装置において、この分解装置に導入されるガスと分解装置から排出されるガスとの間で熱交換を行うことによって、加熱エネルギーと冷却エネルギーを減少させてエネルギー効率を高める技術が開示されている。
しかしながら、これらの技術は、何れも大気中に放出される亜酸化窒素の分解除去を目的としたものである。また、亜酸化窒素の分解時に発生する熱の利用については、分解前の亜酸化窒素を加熱（予熱）することが開示されているものの、本発明者らが提案する代替エネルギーとしての亜酸化窒素の利用については開示も示唆も全くなされていない。
一方、本発明者らは、亜酸化窒素を触媒分解することで得られる分解ガスを利用して、推力を発生させるスラスタ装置を既に開発している（特許文献８を参照）。この特許文献８に記載されているように、亜酸化窒素は、亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解したときに、その分解熱によって追加の亜酸化窒素を自己分解（熱分解）させることが可能である。
本発明者らは、このような知見に基づいて、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱や分解ガスの膨張により発生する運動エネルギーを利用することで、上述した地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素の利用が可能であることを見出し、鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明の目的は、地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素を利用して、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱、分解熱を利用して得られる温度差や分解ガスの膨張により発生するエネルギーを効率良く取り出すことを可能としたエネルギー取出装置及びエネルギー取出方法を提供することにある。
本発明は、以下の手段を提供する。
（１） 温度差からエネルギーを取り出すエネルギー取出装置であって、
前記温度差を電力又は動力に変換する変換手段と、
前記変換手段の高温側を加熱する加熱手段と、を備え、
前記加熱手段は、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱によって加熱を行うことを特徴とするエネルギー取出装置。
（２） 前記変換手段の低温側を冷却する冷却手段を備え、
前記冷却手段は、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱によって冷却を行うことを特徴とする前項（１）に記載のエネルギー取出装置。
（３） 前記亜酸化窒素を分解する亜酸化窒素分解用触媒が配置された分解反応部と、
前記亜酸化窒素を断熱膨張させることにより得られた亜酸化窒素ガスを前記冷却手段に供給する第１の供給ラインと、
前記冷却手段から排出された亜酸化窒素ガスを前記分解反応部に供給する第２の供給ラインと、
前記分解反応部で前記亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガスを前記加熱手段に供給する第３の供給ラインと、を備え、
前記分解反応部において、前記亜酸化窒素ガスを前記亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した後、この亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、その後に供給される亜酸化窒素ガスの分解が継続されることを特徴とする前項（２）に記載のエネルギー取出装置。
（４） 熱回収された熱により蒸気を発生させる分解熱回収ボイラーと、
前記分解熱回収ボイラーで発生した蒸気により回転駆動される蒸気タービンと、
前記蒸気タービンの駆動により発電する発電機と、
前記第３の供給ラインの途中に形成され、前記亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱を前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱する分解ガス放熱部と、
を備えることを特徴とする前項（３）に記載のエネルギー取出装置。
（５） 前記第３の供給ラインの途中に配置され、前記分解反応部において前記亜酸化窒素分解用触媒により前記亜酸化窒素ガスを分解した分解ガスにより回転駆動される分解ガスタービンと、
前記分解ガスタービンの駆動により発電する発電機と、
を備えることを特徴とする前項（３）に記載のエネルギー取出装置。
（６） 熱回収された熱により蒸気を発生させる分解熱回収ボイラーと、
前記分解熱回収ボイラーで発生した蒸気により回転駆動される蒸気タービンと、
前記蒸気タービンの駆動により発電する発電機と、
前記第３の供給ラインの途中の前記分解ガスタービンの下流側に形成され、前記分解ガスタービンの熱を前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱する第１の排ガス放熱部と、
を備えることを特徴とする前項（５）に記載のエネルギー取出装置。
（７） 前記加熱手段から排出された排出ガスの熱を前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱する第２の排ガス放熱部を備えることを特徴とする前項（４）又は（６）に記載のエネルギー取出装置。
（８） 前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの流量を調整する流量調整手段を備え、
前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの流量を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする前項（３）〜（７）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（９） 前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの濃度を調整する濃度調整手段を備え、
前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの濃度を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする前項（３）〜（８）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１０） 前記濃度調整手段は、前記亜酸化窒素ガス中に窒素ガスを添加することによって、前記亜酸化窒素ガスの濃度調整を行うことを特徴とする前項（９）に記載のエネルギー取出装置。
（１１） 前記亜酸化窒素分解用触媒又は分解ガスの温度を測定する温度測定手段を備え、
前記温度測定手段による測定結果に基づいて、前記流量調整手段による流量調整、又は、前記濃度調整手段による濃度調整を行うことを特徴とする前項（８）〜（１０）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１２） 前記亜酸化窒素分解用触媒を予熱する予熱手段を備え、
前記亜酸化窒素の分解を開始する前に、前記亜酸化窒素分解用触媒の予熱を行うことを特徴とする前項（３）〜（１１）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１３） 前記分解反応部に窒素ガスを供給する窒素ガス供給手段を備え、
前記分解反応部への亜酸化窒素ガスの供給を停止した後に、前記分解反応部に窒素ガスを供給することを特徴とする前項（３）〜（１２）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１４） 前記亜酸化窒素が充填された高圧ガス容器を備え、この高圧ガス容器から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガスを前記第１の供給ラインに供給することを特徴とする前項（３）〜（１３）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１５） 前記変換手段は、温度差を電力に変換する熱電変換素子であることを特徴とする前項（１）〜（１４）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１６） 前記変換手段は、温度差を動力に変換するスターリングエンジン又はヒートパイプタービンとされ、
前記スターリングエンジン又はヒートパイプの駆動により発電する発電機を備えることを特徴とする前項（１）〜（１４）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１7） 前記変換手段は、温度差を電力に変換する熱電変換素子と、スターリングエンジンと、を備え、低温側は、上流側から前記熱電変換素子、前記スターリングエンジンの順に接続され、高温側は、上流側から前記スターリングエンジン、前記熱電変換素子の順に接続された構成体とされ、
前記スターリングエンジンの駆動により発電する発電機を備えることを特徴とする前項（３）〜（１４）のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
（１８） 温度差からエネルギーを取り出すエネルギー取出方法であって、
前記温度差を電力又は動力に変換する変換手段を用いて、この変換手段の高温側を加熱する際に、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を用いることを特徴とするエネルギー取出方法。
（１９） 前記変換手段の低温側を冷却する際に、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を用いることを特徴とする前項（１８）に記載のエネルギー取出方法。
（２０） 前記亜酸化窒素を断熱膨張させることにより得られた亜酸化窒素ガスを用いて、前記変換手段の低温側を冷却した後、亜酸化窒素分解用触媒を用いて前記亜酸化窒素ガスを分解し、この亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガスを用いて、前記変換手段の高温側を加熱することを特徴とする前項（１９）に記載のエネルギー取出方法。
（２１） 前記亜酸化窒素分解用触媒が配置された分解反応部に、前記亜酸化窒素ガスを供給し、前記分解反応部において、亜酸化窒素分解用触媒を用いて前記亜酸化窒素ガスを分解した後、この亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、その後に供給される亜酸化窒素ガスの分解を継続することを特徴とする前項（２０）に記載のエネルギー取出方法。
（２２） 前記亜酸化窒素ガスを亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した分解ガスにより前記変換手段の高温側を加熱する前に、前記亜酸化窒素ガスを分解して発生する分解熱を、分解ガス放熱部から分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱して蒸気を発生させ、この蒸気で蒸気タービンを回転駆動し、
前記蒸気タービンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする前項（２０）又は（２１）に記載のエネルギー取出方法。
（２３） 前記亜酸化窒素ガスを亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した分解ガスにより前記変換手段の高温側を加熱する前に、前記分解ガスにより分解ガスタービンを回転駆動し、
前記分解ガスタービンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする前項（２０）又は（２１）に記載のエネルギー取出方法。
（２４） 前記亜酸化窒素ガスを亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した分解ガスにより前記変換手段の高温側を加熱する前で、且つ前記分解ガスタービンの下流側において、前記亜酸化窒素ガスを分解して発生する分解熱を 、第１の排ガス放熱部から分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱して蒸気を発生させ、この蒸気で蒸気タービンを回転駆動し、
前記蒸気タービンの駆動により発電機で発電するステップと、を有することを特徴とする前項（２３）に記載のエネルギー取出方法。
（２５） 前記加熱手段から排出された排出ガスの熱を、第２の排ガス放熱部から前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱することを特徴とする前項（２２）又は（２４）に記載のエネルギー取出方法。
（２６） 前記分解ガスの温度を制御することによって、前記亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせることを特徴とする前項（１８）〜（２５）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（２７） 前記亜酸化窒素ガスの流量を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする前項（１８）〜（２６）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（２８） 前記亜酸化窒素ガスの濃度を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする前項（２５）又は（２７）に記載のエネルギー取出方法。
（２９） 前記亜酸化窒素ガス中に窒素ガスを添加することによって、前記亜酸化窒素ガスの濃度調整を行うことを特徴とする前項（２８）に記載のエネルギー取出方法。
（３０） 前記亜酸化窒素分解用触媒又は分解ガスの温度を測定し、この測定結果に基づいて前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする前項（２６）〜（２９）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（３１） 前記亜酸化窒素ガスの分解を開始する前に、前記亜酸化窒素分解用触媒を予熱することを特徴とする前項（２０）〜（３０）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（３２） 前記分解反応部への亜酸化窒素ガスの供給を停止した後に、前記分解反応部に窒素ガスを供給することを特徴とする前項（２１）〜（３１）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（３３） 前記変換手段の低温側を冷却する際に、前記亜酸化窒素が充填された高圧ガス容器から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガスを用いることを特徴とする前項（１９）〜（３２）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（３４） 前記変換手段として、温度差を電力に変換する熱電変換素子を用いることを特徴とする前項（１８）〜（３３）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（３５） 前記変換手段として、温度差を動力に変換するスターリングエンジン又はヒートパイプタービンを用いるとともに、
前記スターリングエンジン又はヒートパイプタービンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする前項（１８）〜（３３）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
（３６） 前記変換手段として、温度差を電力に変換する熱電変換素子と、スターリングエンジンと、を備え、低温側が、上流側から前記熱電変換素子、前記スターリングエンジンの順に接続され、高温側が、上流側から前記スターリングエンジン、前記熱電変換素子の順に接続された構成体を用いるとともに、
前記スターリングエンジンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする前項（１８）〜（３３）のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
以上のように、本発明によれば、地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素を利用することにより、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱により電力や動力といったエネルギーを効率良く取り出すことが可能である。
本発明を適用したエネルギー取出装置及び取出方法を説明するための模式図である。 図１に示すエネルギー取出装置における具体的な動作（制御方法）の一例を示すフローチャートである。 本発明の第１の実施形態として、熱電変換素子を備えた発電装置の一例を示す断面模式図である。 本発明の第２の実施形態として、２ピストン型のスターリングエンジンを備えた発動装置の一例を示す断面模式図である。 本発明の第２の実施形態として、ディスプレーサ型のスターリングエンジンを備えた発動装置の一例を示す断面模式図である。 本発明の第３の実施形態として、ヒートパイプタービンを備えた発動装置（発電装置）の一例を示す断面模式図である。 本発明の第４の実施形態として、熱電変換素子と、スターリングエンジンとを備えた構成体によるエネルギー取出装置の一例を示す概略構成図である。 第１の実施例において、亜酸化窒素ガスの線速度と反応容器内の発熱温度及びＮ２Ｏの分解率との関係を示すグラフである。 第２の実施例において使用したエネルギー取出装置の構成を示す断面模式図である。 各測定点Ａ〜Ｆの温度及び熱電変換素子の起電力について、経過時間による変化を測定したグラフである。 本発明の第５の実施形態として、熱電変換素子と、分解熱回収ボイラーとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第６の実施形態として、熱電変換素子と、分解熱回収ボイラーとを備え、熱電変換素子の高温側熱交換器からの排出ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第７の実施形態として、熱電変換素子と、分解ガスタービンとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第８の実施形態として、熱電変換素子と、分解ガスタービンと、分解熱回収ボイラーとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第９の実施形態として、熱電変換素子と、分解ガスタービンと、分解熱回収ボイラーとを備え、熱電変換素子の高温側熱交換器からの排出ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１０の実施形態として、スターリングエンジンと、分解熱回収ボイラーとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１１の実施形態として、スターリングエンジンと、分解熱回収ボイラーとを備え、スターリングエンジンの加熱器からの排出ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１２の実施形態として、スターリングエンジンと、分解ガスタービンとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１３の実施形態として、スターリングエンジンと、分解ガスタービンと、分解熱回収ボイラーとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１４の実施形態として、スターリングエンジンと、分解ガスタービンと、分解熱回収ボイラーとを備え、スターリングエンジンの加熱器からの排出ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１５の実施形態として、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体と、分解熱回収ボイラーとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１５の実施形態に係るエネルギー取出装置の熱サイクルを説明する概念図である。 本発明の第１６の実施形態として、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体と、分解熱回収ボイラーとを備え、加熱部の途中から排出する分解ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１６の実施形態に係るエネルギー取出装置の熱サイクルを説明する概念図である。 本発明の第１７の実施形態として、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体と、分解熱回収ボイラーとを備え、加熱部から排出する排出ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１８の実施形態として、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体と、分解ガスタービンとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第１９の実施形態として、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体と、分解ガスタービンと、分解熱回収ボイラーとを備えたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第２０の実施形態として、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体と、分解ガスタービンと、分解熱回収ボイラーとを備え、加熱部の途中から排出する分解ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。 本発明の第２１の実施形態として、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体と、分解ガスタービンと、分解熱回収ボイラーとを備え、加熱部から排出する排出ガスにより分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体を加熱するように構成されたエネルギー取出装置の構成を示す概略系統図である。
以下、本発明を適用したエネルギー取出装置及びエネルギー取出方法について、図面を参照して詳細に説明する。
本発明を適用したエネルギー取出装置及びエネルギー取出方法は、亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ、一酸化二窒素とも言う。）の分解により発生する分解熱から電力や動力といったエネルギーを取り出すものであり、地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素の利用を可能としたものである。
亜酸化窒素は、常温、大気圧下で安定したガスである。一方、その温度が約５００℃以上になると、発熱しながら自己分解（熱分解）する。このように亜酸化窒素の分解は、発熱を伴ったもの（発熱反応）である。そして、この分解に伴う温度上昇（分解熱）によって高温化した亜酸化窒素の分解ガスは約１６００℃にもなることから、亜酸化窒素は高いエネルギーを内蔵した物質と言える。
また、亜酸化窒素は、触媒を用いて分解したときに、その分解開始温度を例えば３５０〜４００℃程度に引き下げることができる。そして、亜酸化窒素の分解後は、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱によって、その後に供給される亜酸化窒素の分解を継続的に行わせることが可能である。また、触媒を用いて分解された亜酸化窒素は、発熱しながら窒素(Ｎ２)と酸素(Ｏ２)との混合ガス（分解ガス）となる。
本発明者らは、このような知見に基づいて、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用することで、上述した地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素の利用が可能であることを見出し、更に鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成するに至ったものである。
以下、本発明の実施形態として図１に示すエネルギー取出装置及びこれを用いたエネルギー取出方法について説明する。なお、図１は、本発明を適用したエネルギー取出装置及びエネルギー取出方法を説明するための模式図である。
本発明は、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱からエネルギーを取り出すものであり、特に、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差を利用することで、電力や動力といったエネルギーを効率良く取り出すことを可能としたものである。
具体的に、本発明を適用したエネルギー取出装置は、図１に示すように、温度差を電力又は動力に変換する変換部（変換手段）１と、変換部１の高温側１ａを加熱する加熱部（加熱手段）２と、変換部１の低温側１ｂを冷却する冷却部（冷却手段）３と、亜酸化窒素を分解する亜酸化窒素分解用触媒（以下、単に触媒という。）４が配置された分解反応部５と、亜酸化窒素が充填された高圧ガス容器６と、高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）を冷却部３に供給する第１の供給ライン７と、冷却部３から排出された亜酸化窒素ガスを分解反応部５に供給する第２の供給ライン８と、分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を加熱部２に供給する第３の供給ライン９と、加熱部２から分解ガスを排出する排出ライン１０とを概略備えている。
変換部１には、例えば、温度差（熱エネルギー）を電力（電気エネルギー）に変換する熱電変換素子や、温度差（熱エネルギー）を動力（運動エネルギー）に変換するスターリングエンジン、ヒートパイプタービン、熱電変換素子とスターリングエンジンとを有する構成体などを用いることができる。
この変換部１では、加熱部２に接する高温側１ａの温度（ｔＨ）と、冷却部３に接する低温側１ｂの温度（ｔＬ）との温度差（ｔＨ−ｔＬ）が大きいほど、大きな出力（Ｗ）を得ることが可能である。
そこで、本発明では、分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解する。そして、この分解に伴う温度上昇（分解熱）によって高温化した亜酸化窒素の分解ガスを第３の供給ライン９を介して加熱部２に供給する。このとき、加熱部２では、高温の分解ガスが内部を通過する間に、変換部１の高温側１ａとの間で熱交換が行われる。これにより、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、上記変換部１の高温側１ａを加熱することができる。
また、本発明では、高圧ガス容器６から亜酸化窒素ガスが放出されて断熱膨張する。そして、この断熱膨張に伴う温度降下（冷却熱）によって低温化した亜酸化窒素ガスを第１の供給ライン７を介して冷却部３に供給する。このとき、冷却部３では、低温の亜酸化窒素ガスが内部を通過する間に、変換部１の低温側１ｂとの間で熱交換が行われる。これにより、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記変換部１の低温側１ｂを冷却することができる。
以上のようにして、本発明では、上記変換部１の高温側１ａと低温側１ｂとの間に大きな温度差を発生させることが可能となっている。特に、本発明は、１種類のガスから２水準の温度域（温度域間の温度差）を得ることを特徴としており、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな出力を得ることが可能となっている。
加熱部２は、入側に第３の供給ライン９と、出側に排出ライン１０とが接続されて、その内部を分解ガスが通過する間に、変換部１の高温側１ａとの間で熱交換を行う高温側の熱交換器である。また、この加熱部２には、その用途に応じて様々なタイプ・大きさの熱交換器を用いることが可能である。例えば、熱交換器の種類としては、チューブ式（二重管式、多管式（シェル＆チューブ式）、スパイラル式等）や、プレート式、再生式などを挙げることができ、これらの中から、その用途に合わせて適宜選択して使用すればよい。
冷却部３は、入側に第１の供給ライン７と、出側に第２の供給ライン８とが接続されて、その内部を亜酸化窒素ガスが通過する間に、変換部１の低温側１ｂとの間で熱交換を行う低温側の熱交換器である。また、この冷却部３には、その用途に応じて様々なタイプ・大きさの熱交換器を用いることが可能である。例えば、熱交換器の種類としては、チューブ式（二重管式、多管式（シェル＆チューブ式）、スパイラル式等）や、プレート式、再生式などを挙げることができ、これらの中から、その用途に合わせて適宜選択して使用すればよい。
分解反応部５は、その内側に触媒４を収納した本体部（分解反応室）５ａを備え、この本体部５ａの一端側に亜酸化窒素ガスが導入されるガス導入口５ｂと、この本体部５ａの他端側に分解ガスが排出されるガス排出口５ｃとが設けられた構造を有している。
なお、分解反応部５は、耐熱性及び耐酸化性に優れた材質のものを使用することが好ましく、特に、分解ガスによって高温高圧に晒されるガス排出口５ｃ側の部材等については、高温高圧下での熱疲労や酸化等に十分耐え得るものを使用することが好ましい。そのような材料としては、例えばステンレス鋼やＮｉ基合金、Ｃｏ基合金などを挙げることができる。また、セラミックスやシリコンカーバイト(ＳｉＣ)などを遮熱材として用いることができる。さらに、これらの複合材料を用いてもよい。また、分解反応部５は、水冷や空冷などによって強制的に冷却する機構を備えたものであってもよい。
触媒４には、広い温度域（特に低温域）で亜酸化窒素を効率良く分解することができ、なお且つ、高温下での熱疲労や酸化等に十分耐え得るものを使用することが好ましい。このような亜酸化窒素の分解効率が高く、耐熱性及び耐酸化性に優れた触媒として、例えば後述する「特開２００２−１５３７３４号公報」や「特開２００２−２５３９６７号公報」に開示されたものなどを使用することができる。
具体的には、以下の〔１〕〜〔６〕に示す何れかの触媒を用いることができる。
〔１〕 アルミニウム(Ａｌ)、マグネシウム(Ｍｇ)及びロジウム(Ｒｈ)が担体に担持されている触媒。
〔２〕 マグネシウム(Ｍｇ)及びロジウム(Ｒｈ)がアルミナ(Ａｌ２Ｏ３)担体に担持されている触媒。
〔３〕 アルミニウム(Ａｌ)の少なくとも一部とマグネシウム(Ｍｇ)により、スピネル型結晶性複合酸化物が形成されている担体に、ロジウム(Ｒｈ)が担持されている触媒。〔４〕 亜鉛(Ｚｎ)、鉄(Ｆｅ)、マンガン(Ｍｎ)及びニッケル(Ｎｉ)からなる群から選ばれる少なくとも１種の金属、アルミニウム(Ａｌ)及びロジウム(Ｒｈ)が担体に担持されている触媒。
〔５〕 亜鉛(Ｚｎ)、鉄(Ｆｅ)、マンガン(Ｍｎ)及びニッケル(Ｎｉ)からなる群から選ばれる少なくとも１種の金属及びロジウム(Ｒｈ)がアルミナ(Ａｌ２Ｏ３)担体に担持されている触媒。
〔６〕 アルミニウム(Ａｌ)の少なくとも一部と、亜鉛(Ｚｎ)、鉄(Ｆｅ)、マンガン(Ｍｎ)及びニッケル(Ｎｉ)からなる群から選ばれる少なくとも１種の金属により、スピネル型結晶性複合酸化物が形成されている担体にロジウム(Ｒｈ)が担持されている触媒。
また、本発明では、シリカ(ＳｉＯ２)、シリカアルミナ(ＳｉＯ２-Ａｌ２Ｏ３)から選ばれる担体に、ロジウム(Ｒｈ)、ルテニウム(Ｒｕ)、パラジウム(Ｐｄ)からなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属を担持してなる触媒などを好適に用いることができる。
このような触媒４を用いることによって、亜酸化窒素を１００％に近い分解効率で窒素と酸素に分解することが可能である。特に、シリカ(ＳｉＯ２)又はシリカアルミナ(ＳｉＯ２-Ａｌ２Ｏ３)からなる担体にロジウム(Ｒｈ)を担持した触媒を用いた場合には、一酸化窒素(ＮＯ)や二酸化窒素(ＮＯ２)などといったＮＯｘガスの発生がほとんど無く、亜酸化窒素をほぼ完全に窒素と酸素に分解することが可能である。
さらに、触媒４には、アルミナをウォッシュコートしたコージェライト及びメタルハニカム又は多孔質セラミックスの担体に、窒素酸化物の分解に有効なロジウムを、質量分率で２〜３％含浸させたものや、アルミナやコージェライト又は炭化珪素のセラミックス製ハニカム構造体に、アルミナからなる担体層を形成させ、この担体層に窒素酸化物の分解に有効なロジウムなどが担持されたものなどを例示することができるが、これらに必ずしも限定されるものではない。
また、その他の触媒４としては、例えばアジピン酸の製造工程や硝酸の製造工程などで排出される排ガス中の亜酸化窒素を分解除去する際に使用される触媒なども用いることができる。このような触媒としては、例えば、ＭＡｌ２Ｏ３（Ｍは、Ｐｄ、Ｃｕ，Ｃｕ／Ｍｇ，Ｃｕ／Ｚｎ，Ｃｕ／Ｚｎ／Ｍｇの何れかである。）で表され、Ｍを１０〜３０質量％の割合で含むアルミナ担体に、貴金属を０．１〜２質量％の割合で担時させたものを挙げることができる。
触媒４の形状については、特に限定されるものではなく、例えば、粉末状、顆粒状、ペレット状、ハニカム状、多孔質状、粉砕状、メッシュ状、板状、シート状のものなど、任意の形状の中から最適な形状及びサイズのものを適宜選択して使用すればよい。
また、触媒４の本体部５ａへの充填方法や、触媒４に合わせた本体部５ａの形状等についても、上記分解反応部５の設計に合わせて、任意に実施することができる。
分解反応部５は、触媒４の経時的な劣化に合わせて、触媒４を（場合によっては本体部５ａごと）交換可能な構成としてもよい。また、性能が低下した触媒４から貴金属成分を抽出精製して回収した後、この回収された貴金属を新しい担体に担時させたものを再生触媒として使用することも可能である。
分解反応部５には、上記触媒４を加熱するヒータ（予熱手段）１１が設けられている。
このヒータ１１は、亜酸化窒素の分解を開始する前、すなわち分解反応部５に亜酸化窒素ガスを供給する前に、亜酸化窒素ガスが分解可能な温度（分解開始温度）まで触媒４を予め加熱（予熱）するためのものである。
例えば図１に示すヒータ１１は、本体部５ａの内側に触媒４の周囲に接触した状態で配置されている。また、ヒータ１１は、電力供給ライン１２を介して電源（図示せず。）と接続されており、この電源からの電力供給によって発熱することが可能となっている。また、ヒータ１１としては、抵抗加熱方式や誘導加熱方式のものなどを使用することができる。
なお、触媒４の加熱方法については、このような本体部５ａの内側に配置されたヒータ１１によって触媒４を加熱する方法に限らず、本体部５ａの外側に配置されたヒータ１１によって触媒４を加熱する方法を用いることも可能である。この場合、ヒータ１１によって本体部５ａを加熱し、この本体部５ａからの輻射や熱伝導等によって触媒４を加熱することが可能である。
また、触媒４の加熱方法としては、触媒４に電力を直接供給することによって当該触媒４を加熱する方法を用いることも可能である。それ以外にも、触媒４の加熱方法については、特に限定されるものではなく、触媒４を加熱する方法の中から適宜選択して用いることができる。
高圧ガス容器６は、亜酸化窒素ガスを供給する亜酸化窒素ガス供給源であり、この高圧ガス容器６には、例えば、ボンベ、タンク、カードルなどを用いることができる。そして、この高圧ガス容器６は、亜酸化窒素ガス開閉弁１３を介して上記第１の供給ライン７と接続されている。
亜酸化窒素ガス開閉弁１３は、第１の供給ライン７を開閉し、高圧ガス容器６からの亜酸化窒素ガスの供給／遮断を行うためのもの（開閉手段）である。また、亜酸化窒素ガス開閉弁１３には、第１の供給ライン７を開閉するだけでなく、その開度（圧力等を含む。）が調整可能なものなどを用いることができる。
さらに、亜酸化窒素ガス開閉弁１３には、その流量制御が可能な流量調整付きのコントロールバルブ（流量調整弁）を用いることもできる。そして、この亜酸化窒素ガス開閉弁１３は、後述する制御部１７と電気的に接続されており、この制御部１７によって亜酸化窒素ガス開閉弁１３を駆動制御することが可能となっている。
なお、この亜酸化窒素ガス開閉弁１３については、上述した流量調整付きのコントロールバルブ（流量調整弁）を用いた構成に限らず、第１の供給ライン７を開閉するバルブ（開閉弁）とは別に、第１の供給ライン７内を流れる亜酸化窒素ガスの流量を調整するレギュレータ（流量調整器）等が設けられた構成とすることも可能である。
第１の供給ライン７は、その一端側が高圧ガス容器６に接続され、その他端側が冷却部３の入側に接続された配管（流路）である。第２の供給ライン８は、その一端側が冷却部３の出側に接続され、その他端側が分解反応部５の入側（ガス導入口５ｂ）に接続された配管（流路）である。そして、これら第１及び第２の供給ライン７，８は、高圧ガス容器６から放出された亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）を分解反応部５に供給する亜酸化窒素ガス供給ライン（亜酸化窒素ガス供給手段）を構成している。
第３の供給ライン９は、その一端側が分解反応部５の出側（ガス排出口５ｃ）に接続され、その他端側が加熱部２の入側に接続された配管（流路）である。排出ライン１０は、その一端側が加熱部２の出側に接続された配管（流路）である。
本発明は、上記分解反応部５において、上記触媒４を用いた亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせるために、上記分解反応部５に窒素ガス（Ｎ２）を供給する窒素ガス供給ライン（窒素ガス供給手段）１４と、上記分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量を調整する流量調整部（流量調整手段）１５と、上記触媒４の温度を測定する温度測定部（温度測定手段）１６と、各部の制御を行う制御部（制御手段）１７とを備えている。
窒素ガス供給ライン１４は、その一端側が上記第１の供給ライン７に接続された配管（流路）であり、その他端側には、窒素ガスが充填された高圧ガス容器１８が接続されている。また、窒素ガス供給ライン１４は、上記第１の供給ライン７内を流れる亜酸化窒素ガス中に窒素ガスを導入（添加）することによって、この亜酸化窒素ガスの濃度を調整する濃度調整手段としての機能を有している。
高圧ガス容器１８は、窒素ガスを供給する窒素ガス供給源であり、この高圧ガス容器１８には、例えば、ボンベ、タンク、カードルなどを用いることができる。そして、この高圧ガス容器１８は、窒素ガス開閉弁１９を介して窒素ガス供給ライン１４と接続されている。
窒素ガス開閉弁１９は、窒素ガス供給ライン１４を開閉し、高圧ガス容器１８からの窒素ガスの供給／遮断を行うためのもの（開閉手段）である。また、窒素ガス開閉弁１９には、窒素ガス供給ライン１４を開閉するだけでなく、その開度（圧力等を含む。）が調整可能なものなどを用いることができる。
さらに、窒素ガス開閉弁１９には、第１の供給ライン７に供給される窒素ガスの供給量を調整するため、その流量制御が可能な流量調整付きのコントロールバルブ（流量調整弁）を用いることが好ましい。そして、この窒素ガス開閉弁１９は、制御部１７と電気的に接続されており、この制御部１７によって窒素ガス開閉弁１９を駆動制御することが可能となっている。
なお、この窒素ガス開閉弁１９については、上述した流量調整付きのコントロールバルブ（流量調整弁）を用いた構成に限らず、窒素ガス供給ライン１４を開閉するバルブ（開閉弁）とは別に、窒素ガス供給ライン１４内を流れる窒素ガスの流量を調整するレギュレータ（流量調整器）等が設けられた構成とすることも可能である。
流量調整部１５は、上記分解反応部５のガス導入口５ｂと第２の供給ライン８との間に配置されている。この流量調整部１５は、上記分解反応部５に導入される亜酸化窒素ガスの流量（導入量）を調整可能なものであればよく、例えばレギュレータ（流量調整器）や流量調整付きのコントロールバルブ（流量調整弁）などを用いることができる。そして、この流量調整部１５は、制御部１７と電気的に接続されており、この制御部１７によって流量調整部１５を駆動制御することが可能となっている。
なお、流量調整部１５では、この流量調整部１５内を流れる亜酸化窒素ガスの流量を計測する流量計（流量計測手段）を設けて、又は、このような流量計付きのレギュレータやコントロールバルブ等を用いて、上記分解反応部５に導入される亜酸化窒素ガスの流量調整を精度良く行うことも可能である。
温度測定部１６は、上記触媒４の温度を直接又は間接的に測定するものであり、制御部１７と電気的に接続されて、この制御部１７へと測定結果（測定データ）を出力する。
例えば図１に示す温度測定部１６は、分解反応部５の本体部５ａに取り付けられて、触媒４に接触しながら、この触媒４の下流側の温度を測定することが可能となっている。
触媒４を用いた亜酸化窒素の分解では、この触媒４中を亜酸化窒素が通過する間に亜酸化窒素が分解されるため、一般的に触媒４の上流（ガス導入口５ｂ）側の温度よりも下流（ガス排出口５ｃ）側の温度の方が高くなる。したがって、分解ガスによって高温高圧に晒される触媒４やガス排出口５ｃ側の部材等の劣化（例えば熱疲労や酸化など。）、特に亜酸化窒素は分解ガス中に酸素を含むことから、この酸素との反応（酸化）を防ぐ上で、上述した触媒４の下流（ガス排出口５ｃ）側の温度を測定することが好ましい。
一方、温度測定部１６は、上述した図１に示す構成に限らず、触媒４の上流（ガス導入口５ｂ）側の温度を測定する構成としてもよい。これは、亜酸化窒素ガスの分解を開始する前に、上記ヒータ１１によって加熱された触媒４が上記分解開始温度まで加熱されたか否かを検出する上で好ましい。そして、この温度測定部１６による測定結果に基づいて、触媒４が上記分解開始温度まで加熱されたときに、上記ヒータ１１による加熱を停止すればよい。これにより、上記ヒータ１１による加熱を効率良く行うことが可能である。
なお、触媒４の温度を測定する箇所については、上記の箇所に必ずしも限定されるものではなく、例えば、触媒４の平均的な温度を測定するため、触媒４の中央部分の温度を測定したり、これら複数箇所の温度を別々に測定したりすることも可能である。
また、温度測定部１６は、触媒４の温度を直接測定する構成に限らず、例えば触媒４を収納した本体部５ａの温度を測定することによって、触媒４の温度を間接的に測定することも可能である。
また、温度測定部１６は、上述した触媒４の温度を直接又は間接的に測定する構成に限らず、上記分解反応部５のガス排出口５ｃから排出される分解ガスの温度を直接又は間接的に測定する構成としてもよい。さらに、これら触媒４と分解ガスとの両方の温度を測定する構成としてもよい。
なお、温度測定部１６については、例えば熱電対を使用した温度計や、放射温度計等の非接触式の温度計、データロガーなどを用いることができるが、これらのものに必ずしも限定されるものではなく、それ以外にも触媒４や分解ガスの温度が測定可能なものの中から適宜選択して使用することができる。
制御部１７は、例えば、コンピュータ（ＣＰＵ）等からなり、温度測定部１６からの測定結果（測定データ）に基づいて、内部に記録された制御プログラムに従って、上述した亜酸化窒素ガス開閉弁１３、窒素ガス開閉弁１９及び流量調整部１５の駆動を制御することが可能となっている。
具体的に、上記分解反応部５において、上記触媒４を用いた亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせるためには、分解ガスの温度を制御することが重要となる。
すなわち、分解ガスの温度が高くなり過ぎると、上述したように分解ガスによって高温高圧に晒される触媒４やガス排出口５ｃ側の部材等の劣化（例えば熱疲労や酸化など。）を招く可能性がある。一方、分解ガスの温度が低くなり過ぎると、亜酸化窒素の自己分解を継続させることが困難となる可能性がある。また、亜酸化窒素が分解されずに分解反応部５のガス排出口５ｃから排出されたり、場合によっては、上述したＮＯｘガスが発生したりする。これらのガスは、上述した地球温暖化や大気汚染の原因ともなる。
したがって、制御部１７は、このような問題が生じることがないよう、上記分解反応部５において触媒４を用いた亜酸化窒素の分解が継続される範囲で、分解ガスの温度制御を行うことが好ましい。
ここで、分解ガスの温度を制御する方法としては、（１）分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量を調整する方法と、（２）亜酸化窒素ガスの濃度を調整する方法とを挙げることができる。
このうち、上記（１）を用いた方法では、上記温度測定部１６からの測定結果に基づいて、上記制御部１７が流量調整部１５を制御し、分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量調整を行う。
具体的に、分解ガスの温度を上げる場合には、分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量を相対的に上げる制御を行う。これにより、分解反応部５に導入される亜酸化窒素ガスの導入量を増やし、この分解反応部５で分解される亜酸化窒素ガスの分解量（分解熱）の増加により分解ガスの温度を相対的に上げることが可能である。
一方、分解ガスの温度を下げる場合には、分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量を相対的に下げる制御を行う。これにより、分解反応部５に導入される亜酸化窒素ガスの導入量を減らし、この分解反応部５で分解される亜酸化窒素ガスの分解量（分解熱）の減少により分解ガスの温度を相対的に下げることが可能である。
以上のようにして、本発明では、上記制御部１７により分解ガスの温度を制御しながら、上記分解反応部５において触媒４を用いた亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせることが可能である。
一方、上記（２）を用いた方法では、上記温度測定部１６からの測定結果に基づいて、上記制御部１７が上記窒素ガス開閉弁１９を制御し、窒素ガス供給ライン１４から第１の供給ライン７に供給される窒素ガスの流量調整を行う。
具体的に、分解ガスの温度を上げる場合には、亜酸化窒素ガスの濃度を相対的に上げる制御を行う。すなわち、窒素ガス供給ライン１４から第１の供給ライン７に供給される窒素ガスの流量を相対的に下げる、又は、窒素ガス供給ライン１４から第１の供給ライン７への窒素ガスの供給を停止する制御を行う。これにより、第１の供給ライン７内を流れる亜酸化窒素ガスへの窒素ガスの添加を止める又はその添加量を少なくして、この亜酸化窒素ガスの濃度を相対的に高くすることができる。そして、これに伴って分解反応部５で分解される亜酸化窒素ガスの分解量（分解熱）が増加することにより分解ガスの温度を相対的に上げることが可能である。
一方、分解ガスの温度を下げる場合には、亜酸化窒素ガスの濃度を相対的に下げる制御を行う。すなわち、窒素ガス供給ライン１４から第１の供給ライン７に供給される窒素ガスの流量を相対的に上げる、又は、窒素ガス供給ライン１４から第１の供給ライン７への窒素ガスの供給を開始する制御を行う。これにより、第１の供給ライン７内を流れる亜酸化窒素ガスに窒素ガスを添加する又はその添加量を増やして、この亜酸化窒素ガスを窒素ガスで希釈しながら、亜酸化窒素ガスの濃度を相対的に低くすることができる。そして、これに伴って分解反応部５で分解される亜酸化窒素ガスの分解量（分解熱）が減少することにより分解ガスの温度を相対的に下げることが可能である。
なお、上記（２）を用いた方法では、上述した窒素ガス以外にも、例えばヘリウム(Ｈｅ)、ネオン(Ｎｅ)、アルゴン(Ａｒ)、キセノン(Ｘｅ)、クリプトン(Ｋｒ)などの不活性ガスや、空気（乾燥空気を含む。）等を亜酸化窒素ガス中に添加することによって、この亜酸化窒素ガスの濃度を調整することも可能である。
以上のようにして、本発明では、分解ガスの温度を制御しながら、上記分解反応部５において触媒４を用いた亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせることが可能である。
なお、本発明では、上記（１），（２）を用いた方法を組み合わせて、上述した分解ガスの温度制御を行うことも可能である。そして、これら上記（１），（２）を用いた方法では、上述した分解ガスの温度制御を簡便な構成で、なお且つ、安定的に行うことが可能である。一方、本発明では、上記（１），（２）を用いた方法に必ずしも限定されるものではなく、それ以外の方法を用いて、分解ガスの温度制御を行ってもよい。
また、本発明では、上記分解ガス中のＮＯｘ濃度を計測するＮＯｘ計（ＮＯｘ計測手段）を設けてもよい。この場合、上記分解ガス中に含まれる未分解の亜酸化窒素(Ｎ２Ｏ)や、一酸化窒素(ＮＯ)、二酸化窒素(ＮＯ２)などといったＮＯｘガスの濃度を計測することで、上述した分解ガスの温度制御を精度良く行うことが可能である。
さらに、本発明では、分解ガス中に含まれるＮＯｘを除去する手段（ＮＯｘ除去手段）を設けることも可能である。ＮＯｘ除去手段としては、例えば、ＮＯｘを含む分解ガス中にアンモニア(ＮＨ３)を添加し、脱硝用触媒によりアンモニアとＮＯｘとを選択的に反応（還元）させて、水(Ｈ２Ｏ)と窒素(Ｎ２)とに分解する脱硝装置などを用いることができる。なお、脱硝用触媒については、従来公知のものの中から最適なものを選択して使用すればよい。また、ＮＯｘ除去手段としては、分解ガス中に含まれるＮＯｘを直接分解可能なＮＯｘ分解用触媒を用いてもよい。
また、上記分解反応部５において、上記触媒４を用いた亜酸化窒素ガスの分解を停止する場合は、上記分解反応部５への亜酸化窒素ガスの供給を停止した後に、上記分解反応部５に窒素ガスを供給することが好ましい。
これは、上記分解反応部５への亜酸化窒素ガスの供給を停止した直後は、触媒４内に分解ガスが滞留しており、この分解ガスに含まれる酸素によって触媒４が劣化してしまう虞があるためである。
この場合、制御部１７は、上記亜酸化窒素ガス開閉弁１３を閉塞する制御を行うことによって、上記分解反応部５への亜酸化窒素ガスの供給を停止し、上記窒素ガス供給ライン１４から供給される窒素ガスのみを上記分解反応部５に導入させる。
これにより、上記分解反応部５に導入された窒素ガスが、触媒４内に滞留した分解ガスを押し出し、この触媒４内に滞留した分解ガスを除去することができる。そして、制御部１７は、上記分解反応部５に一定の時間、すなわち触媒４内に滞留した分解ガスを除去するのに十分な時間だけ窒素ガスを導入した後、上記窒素ガス開閉弁１９を閉塞する制御を行い、上記分解反応部５への窒素ガスの供給を停止する。
これにより、触媒４の酸素による劣化を防ぐことができ、この触媒４の寿命を延ばすことができる。また、上述した触媒４を交換する頻度を減らす（交換サイクルを延長する）ことが可能である。さらに、この方法を用いた場合、亜酸化窒素ガスの分解を一時停止させた後に、亜酸化窒素ガスの分解を容易に再開することが可能である。
なお、上述した亜酸化窒素ガスの分解を停止させる場合は、上記窒素ガス以外にも、例えばＨｅ、Ｎｅ、Ｘｅ、Ａｒ、Ｋｒなどの不活性ガスや、空気（乾燥空気を含む。）等を分解反応部５に導入することも可能である。
ここで、図２に示すフローチャートを参照しながら、上記図１に示すエネルギー取出装置における具体的な動作（制御方法）の一例について説明する。
上記図１に示すエネルギー取出装置では、先ず、ステップＳ１０１において、亜酸化窒素の分解を開始する前に、ヒータ１１を駆動し、触媒４を加熱（予熱）する。
次に、ステップＳ１０２において、温度測定部１６が測定した触媒４の温度に基づいて、制御部１７が、分解開始温度まで触媒４が加熱されたか否かの判定を行う。そして、触媒４が分解開始温度まで加熱されたと判定された場合には、ステップＳ１０３へと進み、このステップＳ１０３において、ヒータ１１の駆動を停止する。一方、触媒４が分解開始温度まで加熱されていないと判定された場合には、触媒４が分解開始温度となるまで、ヒータ１１による触媒４の加熱を継続する。
次に、ステップＳ１０４において、分解反応部５に亜酸化窒素ガスを供給し、この分解反応部５において触媒４を用いた亜酸化窒素ガスの分解を行う。なお、分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量や濃度等については、予め設定された値となっている。
次に、ステップＳ１０５において、温度測定部１６が測定した触媒４（又は分解ガス）の温度に基づいて、制御部１７が、触媒４（又は分解ガス）の温度が予め設定された値（範囲）を超えたか否かの判定を行う。そして、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）を超えたと判定された場合には、ステップＳ１０６に進む。一方、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）にあると判定された場合には、ステップＳ１１０に進む。
次に、ステップＳ１０６において、制御部１７が、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）よりも高いか低いかの判定（比較）を行う。
そして、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）よりも高いと判定された場合には、ステップＳ１０７に進み、このステップＳ１０７において、制御部１７が、分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量、若しくは、この亜酸化窒素ガスの濃度を下げる方向に調整を行う。そして、調整後は、ステップＳ１０９に進む。
一方、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）よりも低いと判定された場合には、ステップＳ１０８に進み、このステップＳ１０８において、制御部１７が、分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量、若しくは、この亜酸化窒素ガスの濃度を上げる方向に調整を行う。そして、調整後は、ステップＳ１０９に進む。
これらステップＳ１０７又はステップＳ１０８における調整では、例えば、分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量の設定値、若しくは、この亜酸化窒素ガスの濃度の設定値を調整可能な範囲で所定の段階数に分けて、その設定値を現段階よりも１段階下げて又は上げて行う。
次に、ステップＳ１０９において、温度測定部１６が測定した触媒４（又は分解ガス）の温度に基づいて、制御部１７が、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）に戻ったか否かの判定を行う。そして、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）に戻ったと判定された場合には、ステップＳ１１０に進む。
一方、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）に戻らない場合には、ステップＳ１０６に戻り、再び触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）よりも高いか低いかの判定（比較）を行った後、ステップＳ１０７又はＳ１０８に進み、上記分解反応部５に供給される亜酸化窒素ガスの流量の設定値、若しくは、この亜酸化窒素ガスの濃度の設定値を更に１段階下げる又は上げる方向に調整を行う。そして、ステップＳ１０９に進み、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）に戻ったか否かの判定を行い、触媒４（又は分解ガス）の温度が設定値（範囲）に戻るまで、そのような調整を繰り返す。また、このような調整を繰り返した結果、調整可能な範囲を超えた場合には、制御部１７が異常と判定して強制的にステップＳ１１０に進むものとする（図２において図示せず。）。
次に、ステップＳ１１０において、制御部１７が、亜酸化窒素ガスの供給を停止するか否かの判定を行う。亜酸化窒素ガスの供給を停止する場合としては、例えば、外部から停止命令を受けたときや、上記ステップＳ１０９において異常と判定されたときなどを挙げることができる。そして、亜酸化窒素ガスの供給を停止する場合は、ステップＳ１１１に進む。一方、亜酸化窒素ガスの供給を停止しない場合は、ステップＳ１０５に戻り、温度測定部１６による触媒４（又は分解ガス）の温度測定を継続する。
次に、ステップＳ１１１において、亜酸化窒素ガスの供給を停止した後に、ステップＳ１１２に進み、このステップＳ１１２おいて、分解反応部５に窒素ガスを供給する。これにより、窒素ガスが触媒４内に滞留した分解ガスを押し出し、この触媒４内に滞留した分解ガスを除去することができる。
以上のようにして、上記図１に示すエネルギー取出装置では、分解ガスの温度を制御しながら、上記分解反応部５において触媒４を用いた亜酸化窒素の分解を継続的に行わせることが可能である。
なお、本発明では、上述した温度測定部１６が測定した測定データ及びそれに基づく制御部１７の判定結果を、例えば、図示を省略するモニタに表示したり、プリンタに出力したりしてもよい。また、上述した制御部１７による自動制御に限らず、例えば、オペレータ等による手動制御を行ってもよい。
また、上記ステップＳ１０９において異常と判定された場合には、必要に応じてその旨を告知するようにしてもよい。告知方法については、特に限定されるものではなく、例えば、警報を発したり、表示を行ったりすることができる。
本発明で用いられる亜酸化窒素は、工業的に製造することが可能である。具体的に、亜酸化窒素を工業的に製造する方法については、例えば、以下の（１）〜（３）を用いた方法を挙げることができる。
（１）アンモニア直接酸化法
２ＮＨ３ ＋ ２Ｏ２ → Ｎ２Ｏ ＋ ３Ｈ２Ｏ
（２）硝酸アンモニウム熱分解法
ＮＨ４ＮＯ３ → Ｎ２Ｏ ＋ ２Ｈ２Ｏ
（３）スルファミン酸法
ＮＨ２ＳＯ３Ｈ ＋ ＨＮＯ３ → Ｎ２Ｏ ＋ Ｈ２ＳＯ４ ＋ Ｈ２Ｏ
なお、工業的に製造された亜酸化窒素については、例えば、純度９９．９（３Ｎ）〜９９．９９９（５Ｎ）％の高純度亜酸化窒素、純度９７．０％以上（日本薬局方）の医療用亜酸化窒素、純度９８％以上の工業用亜酸化窒素などを挙げることができる。
その他にも、亜酸化窒素の製造方法については、以下の（４）〜（１０）を用いた方法を挙げることができる。
（４）尿素分解法
２(ＮＨ２)２ＣＯ＋２ＨＮＯ３＋Ｈ２ＳＯ４ → ２Ｎ２Ｏ＋２ＣＯ２＋(ＮＨ４)２ＳＯ４＋２Ｈ２Ｏ
（５）ヒドロキシルアミンからの製法
４ＮＯ ＋ ２ＮＨ２ＯＨ → ３Ｎ２Ｏ ＋ ３Ｈ２Ｏ２ＮＨ２ＯＨ ＋ＮＯ２ ＋ ＮＯ → ２Ｎ２Ｏ ＋ ３Ｈ２Ｏ２ＮＨ２ＯＨ ＋ Ｏ２ → Ｎ２Ｏ ＋ ３Ｈ２Ｏ
（６）有機反応からの副生Ｎ２Ｏ
アジピン酸の製造工程からの副生Ｎ２Ｏの回収。
グリオキザールの製造からの副生Ｎ２Ｏの回収。
（７）亜硝酸又は亜硝酸塩の還元
亜硝酸又は亜硝酸塩の溶液を温亜硫酸、ナトリウム、アマルガム、塩化第一錫等を還元剤として還元する。
（８）硝酸の還元
硝酸を亜鉛又は錫で還元するか、亜硫酸ガスで還元する。
（９）硝酸塩の還元
２ＫＨＮＯ３ ＋ ６ＨＣＯＯＨ → Ｎ２Ｏ ＋ ４ＣＯ２ ＋ ５Ｈ２Ｏ＋ ２ＨＣＯＯＫ
（１０）次亜硝酸の脱水
Ｈ２Ｎ２Ｏ２ ＋Ｈ２ＳＯ４ →Ｈ２ＳＯ４・Ｈ２Ｏ＋ Ｎ２Ｏ
そして、製造された亜酸化窒素は、ガスメーカにて上記高圧ガス容器６に充填された後、上記図１に示すエネルギー取出装置へと送られて使用される。一方、高圧ガス容器６は、使用後にガスメーカに返却されて、再充填されることによって繰り返し使用することが可能である。
また、亜酸化窒素ガスの供給方法については、上記高圧ガス容器６を用いて供給する（高圧ガス容器６を交換する）方法に限らず、例えばタンカーやタンクローリーなどの輸送手段を用いて、上記高圧ガス容器６に供給する方法を用いることが可能である。さらに、亜酸化窒素ガスをパイプラインを通じて、上記高圧ガス容器６に供給する方法を用いることも可能である。
なお、窒素ガスの供給方法についても、上記高圧ガス容器１８を用いて供給する（高圧ガス容器１８を交換する）方法に限らず、上述した亜酸化窒素ガスの供給方法と同様の方法を用いて供給することが可能である。
本発明では、上記触媒４を用いることによって、亜酸化窒素ガスの分解開始温度を引き下げることができる。そして、亜酸化窒素ガスの分解後は、この亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、その後に供給される亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行うことが可能である。
したがって、本発明では、亜酸化窒素ガスの分解開始前に、上記触媒４を予熱しておくだけでよい。そして、亜酸化窒素ガスの分解後は、この亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、上記触媒４の温度を、亜酸化窒素ガスを分解するのに必要な温度以上に保ちながら、亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせることが可能である。
具体的に、上記触媒４の温度は、触媒活性の観点から２００〜６００℃の範囲が好ましく、分解反応容易性の観点から３５０〜４５０℃の範囲がより好ましい。すなわち、本発明では、上記触媒４の温度がこのような範囲となるように、上記ヒータ１１による予熱や、上記制御部１７による分解ガスの温度制御を行うことが好ましい。
一方、亜酸化窒素自体は約５００℃以上で自己分解することから、上記分解反応部５を自己分解温度以上に保つことで、上記触媒４を用いずに亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせることも可能である。しかしながら、上記触媒４を用いずに亜酸化窒素ガスを自己分解させた場合には、分解副生物としてＮＯｘガスが発生することがわかっている。したがって、本発明では、上記ＮＯｘガスの発生を防ぐため、上記触媒４を用いることが好ましい。なお、上記触媒４は、亜酸化窒素ガスの自己分解温度以上であっても使用することが可能である。
亜酸化窒素ガスの温度については、亜酸化窒素ガスが液化しない温度であればよく、通常は常温以下で使用することが可能である。一方、亜酸化窒素ガスは、常温よりも高い温度に予熱して使用することも可能である。例えば、亜酸化窒素ガスの濃度が低い場合には、この亜酸化窒素ガスを予熱することによって、亜酸化窒素ガスの分解を促進させることが可能である。
亜酸化窒素ガスの濃度については、特に限定されるものではなく、例えば１〜１００％の範囲で調整されたもの、また、より多くのエネルギーを得る必要がある場合には、５０％超〜１００％の範囲で調整されたもの、さらに、７０％超〜１００％の範囲で調整されたものを使用することが可能である。また、上述した亜酸化窒素ガスの濃度調整を行うことによって、亜酸化窒素ガスの分解反応速度等を調整することが可能である。
また、本発明では、上述した亜酸化窒素の濃度調整を行うことによって、分解ガスを呼吸気ガスとして利用することが可能である。具体的に、空気は、その体積の約８割が窒素（Ｎ２）で、約２割が酸素（Ｏ２）であるため、例えば、上記燃料ガス中に含まれる亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ）と窒素（Ｎ２）の割合を体積比（モル比）で、Ｎ２Ｏ：Ｎ２＝１：１とする。すなわち、上記燃料ガス中に窒素ガスを添加し、この燃料ガス中に含まれる亜酸化窒素の濃度を５０％とすれば、この燃料ガス中に含まれる亜酸化窒素が最終的に窒素と酸素に分解されたときに、亜酸化窒素１モルは窒素１モルと酸素０．５モルに分解されるため、この分解ガス中に含まれる窒素（Ｎ２）と酸素（Ｏ２）の割合は、体積比（モル比）で、Ｎ２：Ｏ２＝４：１となる。これにより、分解ガス中に含まれる窒素（Ｎ２）と酸素（Ｏ２）の割合を空気組成に近づけることができるため、この分解ガスを呼吸気ガスとして利用することが可能となる。
具体的に、上記分解ガスを呼吸気ガスとして用いる場合には、その酸素濃度を１８〜２４％程度の範囲とすることが好ましく、その場合、亜酸化窒素ガスの濃度を４４〜６３％程度の範囲とすることが好ましい。
また、本発明では、亜酸化窒素ガスの濃度が４４％未満のもの、すなわち亜酸化窒素ガスの濃度が低いものを使用することが可能である。この場合、亜酸化窒素ガスの分解によって発生するエネルギー（エネルギー密度）は低くなるものの、この亜酸化窒素ガスの分解反応を緩やかなものとすることで、上述した分解ガスによって高温高圧に晒される触媒４や分解反応部５などの各部材の劣化（例えば熱疲労や酸化など。）を抑制することが可能である。すなわち、本発明では、上述した触媒４や分解反応部５等の各部材料の耐熱性及び耐酸化性を考慮して、亜酸化窒素ガスの濃度を調整することが可能である。
一方、本発明では、亜酸化窒素ガスの濃度が６３％超のもの、すなわち亜酸化窒素ガスの濃度が高いものを使用することが可能である。この場合、亜酸化窒素ガスの分解によって発生するエネルギー（エネルギー密度）を高めることができ、上記変換部１での出力向上を図ることが可能である。
特に、本発明では、亜酸化窒素ガスの濃度が１００％のものを使用した場合でも、上記触媒４を用いて亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせることが可能である。なお、本発明では、高純度（例えば純度９９．９（３Ｎ）〜９９．９９９（５Ｎ）％）の亜酸化窒素ガスだけでなく、その製造コスト等を考慮して、それよりも純度の低い（例えば純度９７％未満）亜酸化窒素ガスを使用することも可能である。
上述した窒素ガスによる亜酸化窒素ガスの濃度調整は、亜酸化窒素ガスの分解前に亜酸化窒素ガス中に窒素ガス等を添加する方法であっても、亜酸化窒素ガスの分解後に分解ガス中に窒素ガス等を添加する方法であってもよい。さらに、予め濃度調整が行われた亜酸化窒素ガスを用いてもよい。
すなわち、上記窒素ガス供給ライン１４は、上述した第１の供給ライン７に接続されたものに限らず、上記第２の供給ライン８や第３の供給ライン９、排出ライン１０などに接続されたものであってもよい。
なお、上記亜酸化窒素ガス中に含まれる亜酸化窒素以外の成分については、上述した亜酸化窒素の濃度調整のために添加された窒素等の他にも、後述する亜酸化窒素の製造時に混入した未反応物や、副生成物、空気、不可避不純物などを挙げることができる。
また、本発明では、上記分解ガス中の酸素濃度を計測する酸素濃度計（酸素計測手段）を設けてもよい。この場合、上記分解ガス中に含まれる酸素の濃度を計測し、この計測結果に基づいて、上述した分解ガスの温度制御を精度良く行うことが可能である。
なお、上記分解反応部５に導入される亜酸化窒素ガスの空間速度（Space Velocity）は、その設計に合わせて最適な値に設定すればよく、例えば、１０〜１４０，０００ｈｒ−１の範囲、好ましくは１００〜１０，０００ｈｒ−１の範囲で設定することが可能である。
また、本発明では、上記排出ライン１０から排出された分解ガスを燃料の燃焼に利用することも可能である。なお、燃料については、上記分解ガス中に含まれる酸素を用いて燃焼可能なものであればよく、例えば石油や石炭、天然ガスなどの化石燃料の他にも、バイオマス燃料などの代替燃料を使用することができる。その他にも気体燃料、液体燃料、固体燃料の中から適宜選択して用いることが可能である。
以上のように、本発明では、地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素の利用を可能とすると共に、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱から電力や動力といったエネルギーを効率良く取り出すことを可能としたエネルギー取出装置及びエネルギー取出方法を提供することが可能である。
特に、本発明では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解によって発生する分解熱とを利用することで、上記変換部１の高温側１ａと低温側１ｂとの間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、本発明では、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな出力を得ることが可能である。
［第１の実施形態］
次に、本発明の第１の実施形態として図３に示すエネルギー取出装置２０について説明する。なお、図３は、このエネルギー取出装置２０の構成を示す断面模式図である。
図３に示すエネルギー取出装置２０は、温度差を電力に変換する熱電変換素子（変換手段）２１を備えた発電装置であり、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差を利用して電力を得るものである。
熱電変換素子２１は、ペルチェ素子又はゼーベック素子と呼ばれるものであり、例えば、２種類の異なる金属又は半導体を接合し、これらの間に温度差を与えたときに起電力が発生する現象（ゼーベック効果という。）を利用したものである。この熱電変換素子２１は、平行平板状に形成されて、一方の面（図３では上面）が高温側伝熱面２１ａを形成し、他方の面（図３では下面）が低温側伝熱面２１ｂを形成している。
また、図３に示すエネルギー取出装置２０は、熱電変換素子２１の高温側伝熱面２１ａとの間で熱交換を行う高温側熱交換器（加熱手段）２２と、熱電変換素子２１の低温側伝熱面２１ｂとの間で熱交換を行う低温側熱交換器（冷却手段）２３とを備えている。
そして、図３に示すエネルギー取出装置２０のそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。したがって、この図３に示すエネルギー取出装置２０において、上記図１に示すエネルギー取出装置と同等の部位については、その説明を省略すると共に、図面において同じ符号を付すものとする。若しくは、その図示を省略するものとする。
このエネルギー取出装置２０は、図３に示すように、低温側熱交換器２３の上に熱電変換素子２１と、この熱電変換素子２１の上に高温側熱交換器２２とが配置された構造を有している。また、熱電変換素子２１は、これら高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３との間に挟み込まれることによって、上面の高温側伝熱面２１ａが高温側熱交換器２２に接触し、且つ、下面の低温側伝熱面２１ｂが低温側熱交換器２３に接触した状態となっている。
高温側熱交換器２２は、入側に上記第３の供給ライン９と、出側に上記排出ライン１０とが接続されて、その内部を分解ガスが通過する箱体を構成している。また、高温側熱交換器２２の下面は、熱伝導率が高く、耐熱性及び耐酸化性に優れた例えば銅製の高温側伝熱板２２ａによって構成されている。さらに、高温側熱交換器２２の内部には、例えば銅製のヒートシンク２２ｂが高温側伝熱板２２ａに接触した状態で配置されている。
低温側熱交換器２３は、入側に上記第１の供給ライン７と、出側に上記第２の供給ライン８とが接続されて、その内部を亜酸化窒素ガスが通過する箱体を構成している。また、低温側熱交換器２３の上面は、熱伝導率が高い例えばアルミニウム製の低温側伝熱板２３ａによって構成されている。さらに、低温側熱交換器２３の内部には、例えばアルミニウム製のヒートシンク２３ｂが低温側伝熱板２３ａに接触した状態で配置されている。
高温側熱交換器２２の上には、上記触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）２４が立設した状態で取り付けられている。この分解反応器２４は、上記第３の供給ライン９と共に、継手やフランジ等を介して接続された例えばステンレス製の配管によって構成されている。
また、分解反応器２４の外周部には、上記ヒータ１１が上記触媒４の周囲を囲むように配置されている。上記ヒータ１１には、例えばニクロム線等の電熱線を用いたバンド型又はテープ型のヒータが用いられている。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置２０の動作について説明する。
なお、このエネルギー取出装置２０では、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
このエネルギー取出装置２０では、先ず、上記高圧ガス容器６（図３において図示せず。）から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して低温側熱交換器２３に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが低温側熱交換器２３の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１の低温側伝熱面２１ｂとの間で熱交換が行われる。すなわち、この低温側熱交換器２３では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記熱電変換素子２１の低温側伝熱面２１ｂに対する冷却が行われる。
次に、低温側熱交換器２３から排出された亜酸化窒素ガスが第２の供給ライン８を通して分解反応器２４に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応器２４の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。
次に、分解反応器２４で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）が第３の供給ライン９を通して高温側熱交換器２２に供給される。
そして、この分解ガスが高温側熱交換器２２の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１の高温側伝熱面２１ａとの間で熱交換が行われる。すなわち、この高温側熱交換器２２では、亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱を利用して、上記熱電変換素子２１の高温側伝熱面２１ａに対する加熱が行われる。そして、分解ガスは、排出ライン１０から排出されることになる。
以上のように、このエネルギー取出装置２０では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素ガスの分解より発生する分解熱とを利用することで、上記熱電変換素子２１の高温側伝熱面２１ａと低温側伝熱面２１ｂとの間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
なお、本発明は、上記図３に示すエネルギー取出装置２０の構成に必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、上記エネルギー取出装置２０では、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３との間に、複数の熱電変換素子２１を並列に配置した構成とすることも可能である。また、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３との間に熱電変換素子２１が挟み込まれた発電モジュールを直列に複数並べて配置し、これら発電モジュールの間で亜酸化窒素ガス及び分解ガスを流すようにしてもよい。
また、上記高温側熱交換器２２及び低温側熱交換器２３の構成についても、上記熱電変換素子２１との間で熱交換が行える構成であればよく、上記エネルギー取出装置２０の設計に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。同様に、上記分解反応器２４の構成についても、上記エネルギー取出装置２０の設計に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
［第２の実施形態］
次に、本発明の第２の実施形態として図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂについて説明する。なお、図４は、このエネルギー取出装置３０Ａの構成を示す断面模式図であり、図５は、このエネルギー取出装置３０Ｂの構成を示す断面模式図である。
図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂは、温度差を動力に変換するスターリングエンジン（変換手段）３１Ａ，３１Ｂを備えた発動装置であり、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差を利用して動力を得るものである。
このうち、図４に示すエネルギー取出装置３０Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａを備えている。具体的に、このスターリングエンジン３１Ａは、回転自在に支持されたクランク軸３２と、クランク軸３２の一端に取り付けられたフライホイール３３と、クランク軸３２と高温側コンロッド３４ａを介して連結された高温側ピストン３５ａと、高温側ピストン３５ａが往復自在に配置された高温側シリンダ３６ａと、クランク軸３２と低温側コンロッド３４ｂを介して連結された低温側ピストン３５ｂと、低温側ピストン３５ｂが往復自在に配置された低温側シリンダ３６ｂとを備え、高温側ピストン３５ａと低温側ピストン３５ｂとは、９０度の位相差を持ってクランク軸３２に連結されている。
また、スターリングエンジン３１Ａには、高温側シリンダ３６ａと低温側シリンダ３６ｂとの間を連通させる連通管（流路）３７が設けられている。これにより、高温側シリンダ３６ａ内の高温空間（膨張空間）ＳＨと、低温側シリンダ３６ｂ内の高温空間（圧縮空間）ＳＬとの間を作動流体（例えば空気や水素、ヘリウムなど。）が移動することが可能となっている。
さらに、スターリングエンジン３１Ａは、高温空間ＳＨ側の作動流体を加熱する加熱器（加熱手段）３８と、低温空間ＳＬ側の作動流体を冷却する冷却器（冷却手段）３９と、これら加熱器３８と冷却器３９との間の連通管３７内に配置されて、作動流体に対する蓄熱／放熱を行う再生器（蓄熱器）４０とを備えている。
そして、このスターリングエンジン３１Ａでは、作動流体が高温空間ＳＨと低温空間ＳＬとの間を往復し、圧力変化を生じさせると同時に、膨張・圧縮を繰り返すことで、高温側ピストン３５ａ及び低温側ピストン３５ｂの往復運動をクランク軸３２の回転運動に変換し、動力を得ることが可能となっている。
一方、図５に示すエネルギー取出装置３０Ｂは、ディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂを備えている。具体的に、このスターリングエンジン３１Ｂは、回転自在に支持されたクランク軸４１と、クランク軸４１の一端に取り付けられたフライホイール４２と、クランク軸４１と出力側コンロッド４３ａを介して連結された出力ピストン４４と、出力ピストン４４が往復自在に配置された出力側シリンダ４５ａと、クランク軸４１と置換側コンロッド４３ｂを介して連結されたディスプレーサ４６と、ディスプレーサ４６が往復自在に配置された置換側シリンダ４５ｂとを備え、出力ピストン４４とディスプレーサ４６とは、９０度の位相差を持ってクランク軸４１に連結されている。
置換側シリンダ４５ｂの内部は、ディスプレーサ４６を挟んだ一方側の高温空間（膨張空間）ＳＨと、他方側の高温空間（圧縮空間）ＳＬとに仕切られている。また、置換側シリンダ４５ｂには、高温空間ＳＨと低温空間ＳＬとの間を連通させる連通管（流路）４７ａが設けられている。これにより、高温空間ＳＨと低温空間ＳＬとの間を作動流体（例えば空気や水素、ヘリウムなど。）が移動することが可能となっている。また、出力側シリンダ４５ａは、連通管（流路）４７ｂを介して置換側シリンダ４５ｂの一方の空間（例えば低温空間ＳＬ）と連通されている。
さらに、スターリングエンジン３１Ｂは、高温空間ＳＨ側の作動流体を加熱する加熱器（加熱手段）４８と、低温空間ＳＬ側の作動流体を冷却する冷却器（冷却手段）４９と、これら加熱器４８と冷却器４９との間の連通管４７内に配置されて、作動流体に対する蓄熱／放熱を行う再生器（蓄熱器）５０とを備えている。
そして、このスターリングエンジン３１Ｂでは、作動流体が高温空間ＳＨと低温空間ＳＬとの間を往復し、圧力変化を生じさせると同時に、膨張・圧縮を繰り返すことで、出力ピストン４４及びディスプレーサ４６の往復運動をクランク軸４１の回転運動に変換し、動力を得ることが可能となっている。
図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂのそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置及び図３に示すエネルギー取出装置２０と同様の構成を概略備えている。したがって、この図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂにおいて、上記図１に示すエネルギー取出装置及び図３に示すエネルギー取出装置２０と同等の部位については、その説明を省略すると共に、図面において同じ符号を付すものする。若しくは、その図示を省略するものとする。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂの動作について説明する。
なお、このエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂでは、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂでは、先ず、上記高圧ガス容器６（図４及び図５において図示せず。）から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却器３９，４９に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが冷却器３９，４９の内部を通過する間に、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの低温空間ＳＬ中を流れる作動流体との間で熱交換が行われる。すなわち、この冷却器３９，４９では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの低温空間ＳＬ中を流れる作動流体に対する冷却が行われる。
次に、冷却器３９，４９から排出された亜酸化窒素ガスが第２の供給ライン８を通して分解反応器２４に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応器２４の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。
次に、分解反応器２４で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）が第３の供給ライン９を通して加熱器３８，４８に供給される。そして、この分解ガスが加熱器３８，４８の内部を通過する間に、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの高温空間ＳＨ中を流れる作動流体との間で熱交換が行われる。すなわち、この加熱器３８，４８では、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの高温空間ＳＨ中を流れる作動流体に対する加熱が行われる。そして、分解ガスは、排出ライン１０から排出されることになる。
以上のように、このエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂでは、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用することで、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの高温空間ＳＨと低温空間ＳＬとの間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。
なお、本発明は、上記図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂの構成に必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、上記図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂは、更に、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの駆動により発電する発電機５１を備えた発電装置とすることも可能である。この場合、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂによって得られた動力を発電機５１によって電力に変換することが可能である。
また、上記図４及び図５に示すエネルギー取出装置３０Ａ，３０Ｂは、上記図４に示す２ピストン型（α型）や、上記図５に示すディスプレーサ型（γ型：ディスプレーサと出力ピストンとが異なるシリンダに配置されたタイプ）に限らず、それ以外にも、ディスプレーサ型（β型：ディスプレーサと出力ピストンとが同一のシリンダに配置されたタイプ）、ダブルアクティング型など、様々な形式のものを使用することが可能である。
また、上記加熱器３８，４８及び冷却器３９，４９の構成についても、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの高温空間ＳＨ及び低温空間ＳＬとの間で熱交換が行える構成であればよく、上記スターリングエンジン３１Ａ，３１Ｂの設計（形式）に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。また、上記再生器４０，５０については、必ずしも必須な構成ではなく、場合によって省略することも可能である。
［第３の実施形態］
次に、本発明の第３の実施形態として図６に示すエネルギー取出装置６０について説明する。なお、図６は、このエネルギー取出装置６０の構成を示す断面模式図である。
図６に示すエネルギー取出装置６０は、温度差を動力に変換するヒートパイプタービン（変換手段）６１を備えた発動装置であり、更に、このヒートパイプタービン６１の駆動により発電する発電機を備えた発電装置であり、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差を利用して動力を得た後、この動力を電力に変換するものである。
ヒートパイプタービン６１は、例えば、内部を真空脱気した状態で凝縮性の作動流体（蒸気源）Ｌが封入された略円筒状のヒートパイプ（容器本体）６２を備えている。このヒートパイプ６２は、起立した状態で配置され、その下部側に貯留された作動流体Ｌを加熱して蒸発させる蒸発部６３を有している。
一方、ヒートパイプ６２の上部側には、蒸発した作動流体Ｌ（蒸気）によってタービン翼６４ａがタービン軸６４ｂと一体に回転駆動されるタービン部６４が設けられている。
発電機６０Ｇは、このタービン部６４のタービン軸６４ｂと連結されている。
また、ヒートパイプ６２には、作動流体Ｌが貯留された部分と、タービン翼６４よりも上方側の部分との間を連通させる連通管（流路）６５が設けられている。そして、ヒートパイプ６２は、この連通管６５の中途部に作動流体Ｌを冷却して凝縮させる凝縮部６６を有している。また、ヒートパイプ６２の内面には、例えば金属網や炭素繊維等の極細線材からなる毛細管構造のウィック６７が設けられている。
さらに、ヒートパイプタービン６１は、蒸発部６３中の作動流体Ｌを加熱する加熱器（加熱手段）６８と、凝縮部６６中の作動流体Ｌを冷却する冷却器（冷却手段）６９とを備えている。
このヒートパイプタービン６１では、ヒートパイプ６２の内部に温度差が生じることにより、蒸発部６３で蒸発した作動流体Ｌが凝縮部６６に流動して凝縮することを繰り返しながら、作動流体Ｌが循環することになる。すなわち、作動流体Ｌの潜熱の吸収・放出によって熱輸送が行われる。そして、このヒートパイプタービン６１では、蒸発した作動流体Ｌをタービン翼６４ａに吹き付けて、それによりタービン軸６４ｂを回転させて動力を得ることが可能となっている。さらに、タービン軸６４ｂと連結された発電機６０Ｇを回転駆動することで電力を得ることが可能となっている。
なお、作動流体Ｌとしては、水（水蒸気）を使用することができる。また、作動流体Ｌとしては、アンモニアや、ノルマルペンタン等の有機媒体など、水よりも沸点が低いものなどを使用することも可能である。
図６に示すエネルギー取出装置６０のそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置及び上記図３に示すエネルギー取出装置２０と同様の構成を概略備えている。したがって、この図６に示すエネルギー取出装置６０において、上記図１に示すエネルギー取出装置及び上記図３に示すエネルギー取出装置２０と同等の部位については、その説明を省略すると共に、図面において同じ符号を付すものする。若しくは、その図示を省略するものとする。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置６０の動作について説明する。
なお、このエネルギー取出装置６０では、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
図６に示すエネルギー取出装置６０では、先ず、上記高圧ガス容器６（図６において図示せず。）から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却器６９に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが冷却器６９の内部を通過する間に、上記ヒートパイプタービン６１の凝縮部６６を冷却する。すなわち、この冷却器６９では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記凝縮部６６中を流れる作動流体Ｌに対する冷却が行われる。
次に、冷却器６９から排出された亜酸化窒素ガスが第２の供給ライン８を通して分解反応器２４に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応器２４の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。
次に、分解反応器２４で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）が第３の供給ライン９を通して加熱器６８に供給される。そして、この分解ガスが加熱器６８の内部を通過する間に、上記ヒートパイプタービン６１の蒸発部６３を加熱する。すなわち、この加熱器６８では、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、上記蒸発部６３中の作動流体Ｌに対する加熱が行われる。そして、分解ガスは、排出ライン１０から排出されることになる。
以上のように、このエネルギー取出装置６０では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用することで、上記ヒートパイプタービン６１の蒸発部６３と凝縮部６６との間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな出力（動力及び電力）を得ることが可能である。
なお、本発明は、上記図６に示すエネルギー取出装置６０の構成に必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、上記図６に示すエネルギー取出装置６０は、上記ヒートパイプタービン６１を備えた構成に限定されるものではない。すなわち、ヒートパイプタービンについては、例えばサイフォン式やウィック式など、様々な形式のものを使用することが可能である。また、ヒートパイプの流路構成についても、単管型やループ型など、様々な形式のものを使用することが可能である。
また、上記加熱器６８及び冷却器６９の構成についても、上記ヒートパイプタービン６１の蒸発部６３や凝縮部６６との間で熱交換が行える構成であればよく、上記ヒートパイプタービン６１の設計（形式）に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
次に、本発明の第４の実施形態として図７に示すエネルギー取出装置７０について説明する。なお、図７は、このエネルギー取出装置７０の概略構成を示す模式図である。
図７に示すエネルギー取出装置７０は、構成体（変換手段）７１を備えたエネルギー取出装置であり、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差を利用してエネルギーを取り出すものであり、この実施形態では電力を得るようになっている。
エネルギー取出装置７０は、図７に示すように、構成体７１と、高温側の加熱部（加熱手段）７２と、低温側の冷却部（冷却手段）７３と、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）２４とを備えている。エネルギー取出装置７０のそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。
構成体７１は、図７に示すように、熱電変換素子２１と、スターリングエンジン３１とスターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）とを備えている。
熱電変換素子２１は、図７に示すように、高温側熱交換器（加熱手段）２２及び低温側熱交換器（冷却手段）２３にそれぞれ熱伝導可能に挟まれて連結され、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。そして、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３によって熱電変換素子２１に生じる温度差を利用して電力を得るようになっている。
スターリングエンジン３１は、例えば、第２の実施形態に係る２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａやディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂを適用することが可能であり、冷却器３９Ａ及び加熱器３８Ａが設けられている。
冷却部７３は、熱電変換素子２１に設けられた低温側熱交換器２３と、冷却側接続ライン８Ａと、スターリングエンジン３１に設けられた冷却器３９Ａとを備え、亜酸化窒素の流れ方向上流側から低温側熱交換器２３、冷却側接続ライン８Ａ、冷却器３９Ａの順に接続された構成とされ、入側に上記第１の供給ライン７が接続され、出側に上記第２の供給ライン８が接続されていて、その内部を亜酸化窒素ガスが流通するようになっている。
冷却器３９Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた冷却器３９又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた冷却器４９に相当するものである。
加熱部７２は、スターリングエンジン３１に設けられた加熱器３８Ａ、加熱側接続ライン９Ａ、熱電変換素子２１に設けられた高温側熱交換器２２とを備え、分解ガスの流れ方向上流側から加熱器３８Ａ、加熱側接続ライン９Ａ、高温側熱交換器２２の順に接続された構成とされ、入側に上記第３の供給ライン９が接続され、出側に上記排出ライン１０が接続されていて、その内部を分解ガスが通過するようになっている。
加熱器３８Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた加熱器３８又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた加熱器４８に相当するものである。
分解反応器２４は、第２の供給ライン８と第３の供給ライン９の間に配置され、分解反応器２４の外周部には、ヒータ１１が触媒４の周囲を囲むように配置されている。
図７に示すエネルギー取出装置７０のそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置及び上記図３に示すエネルギー取出装置２０と同様の構成を概略備えている。したがって、この図７に示すエネルギー取出装置７０において、上記図１に示すエネルギー取出装置及び上記図３に示すエネルギー取出装置２０と同等の部位については、その説明を省略すると共に、図面において同じ符号を付すものする。若しくは、その図示を省略するものとする。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置７０の動作について説明する。
なお、このエネルギー取出装置７０では、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
このエネルギー取出装置７０では、先ず、上記高圧ガス容器６（図７において図示せず）から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却部７３に供給される。
そして、この亜酸化窒素ガスは、冷却部７３を通過する。冷却部７３では、まず、低温側熱交換器２３に導入されて、上記熱電変換素子２１と低温側熱交換器２３の間で熱交換が行われる。すなわち、この低温側熱交換器２３では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する冷却が行われる。
次に、低温側熱交換器２３に導入された亜酸化窒素は、低温側熱交換器２３から排出されて冷却側接続ライン８Ａを通して冷却器３９Ａに導入され、この亜酸化窒素ガスが冷却器３９Ａの内部を通過する間に、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体と冷却器３９Ａの間で熱交換が行われる。この冷却部７３では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体に対する冷却が行われる。
次に、冷却部７３から排出された亜酸化窒素ガスが第２の供給ライン８を通して分解反応器２４に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応器２４の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応器２４で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９を通して加熱部７２に供給される。
そして、この分解ガスが加熱部７２を通過する間に、加熱器３８Ａにおいて、上記スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体と加熱器３８Ａの間で熱交換が行われる。すなわち、この加熱器３８Ａでは、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体に対する加熱が行われる。
次に、分解ガスは、加熱器３８Ａから排出されて高温側接続ライン９Ａを通して高温側熱交換器２２に導入されて、上記熱電変換素子２１と高温側熱交換器２２の間で熱交換が行われる。すなわち、この高温側熱交換器２２では、亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する加熱が行われる。そして、分解ガスは、排出ライン１０から排出されることになる。
スターリングエンジン３１の作動については、図４又は図５において説明した２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａ又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂの場合と同様である。
以上のように、このエネルギー取出装置７０では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、上記熱電変換素子２１に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
また、このエネルギー取出装置７０では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、上記スターリングエンジン３１の高温空間と低温空間との間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、スターリングエンジン３１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
なお、本発明は、図７に示すエネルギー取出装置７０の構成に必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、上記エネルギー取出装置７０では、冷却部７３が、熱電変換素子２１に設けられた低温側熱交換器２３と、冷却側接続ライン８Ａと、スターリングエンジン３１に設けられた冷却器３９Ａとを備える場合について説明したが、例えば、低温側熱交換器２３と冷却器３９Ａとを一体構造とすることで、冷却側接続ライン８Ａを備えない構成としてもよい。
また、加熱部７２が、スターリングエンジン３１Ａに設けられた加熱器３８Ａと、加熱側接続ライン９Ａと、熱電変換素子２１に設けられた高温側熱交換器２２とを備える場合について説明したが、例えば、高温側熱交換器２２と加熱器３８Ａとを一体構造とすることで、加熱側接続ライン９Ａを備えない構成としてもよいし、加熱側接続ライン９Ａの一部から放熱可能な構成としてもよい。
また、上記エネルギー取出装置７０では、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３との間に、複数の熱電変換素子２１を並列に配置した構成とすることも可能である。また、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３との間に熱電変換素子２１が挟み込まれた発電モジュールを直列に複数並べて配置し、これら発電モジュールの間で亜酸化窒素ガス及び分解ガスを流すようにしてもよい。
また、高温側熱交換器２２及び低温側熱交換器２３の構成についても、熱電変換素子２１との間で熱交換が行える構成であればよく、エネルギー取出装置７０の設計に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
また、エネルギー取出装置７０が、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機を備える場合について説明したが、上記スターリングエンジン３１によって得られた動力を電力に変換せずに使用することも可能である。
また、エネルギー取出装置７０は、上記図４に示す２ピストン型（α型）や、上記図５に示すディスプレーサ型（γ型：ディスプレーサと出力ピストンとが異なるシリンダに配置されたタイプ）に限らず、それ以外にも、ディスプレーサ型（β型：ディスプレーサと出力ピストンとが同一のシリンダに配置されたタイプ）、ダブルアクティング型など、様々な形式のものを使用することが可能である。
また、加熱器３８Ａ及び冷却器３９Ａの構成についても、スターリングエンジン３１の高温空間及び低温空間との間で熱交換が行える構成であればよく、上記スターリングエンジン３１の設計（形式）に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
また、分解反応器２４の構成についても、エネルギー取出装置７０の設計に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
以下、「特開２００２−１５３７３４号公報」に記載の亜酸化窒素分解用触媒について説明する。
工場や焼却設備から排出される排ガス中に含まれる亜酸化窒素の濃度は１０％以下であり、一方手術室から排出される余剰麻酔ガス中に含まれる亜酸化窒素の濃度は、余剰麻酔ガス排除装置で圧縮空気によって多少は希釈されているとはいえ７０％以下であり、非常に高濃度である。本発明の亜酸化窒素の分解触媒は低濃度から高濃度の亜酸化窒素の分解に対応できる触媒である。
また、本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、比較的低温での分解処理が可能であり、水分が共存する場合においても水分による活性劣化を受けにくく、しかもＮＯｘの発生量を許容濃度以下に抑制することができ、従来の分解触媒に対し、約１／１０〜１／１００以下にまでＮＯｘの発生量を低減することができる。
本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、アルミニウム、マグネシウム及びロジウムの３種の金属を必須成分として含有する次の〔１〕〜〔３〕のいずれかの触媒、〔１〕アルミニウム、マグネシウム及びロジウムが担体に担持されている触媒、〔２〕マグネシウム及びロジウムがアルミナ担体に担持されている触媒、〔３〕アルミニウムの少なくとも一部とマグネシウムにより、スピネル型結晶性複合酸化物が形成されている担体に、ロジウムが担持されている触媒、及び、アルミニウム及びロジウムの２種の金属と、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属を必須成分として含有する次の〔４〕〜〔６〕のいずれかの触媒、〔４〕亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属と、アルミニウム及びロジウムが担体に担持されている触媒、〔５〕亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属と、ロジウムがアルミナ担体に担持されている触媒、〔６〕アルミニウムの少なくとも一部と、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属により、スピネル型結晶性複合酸化物が形成されている担体にロジウムが担持されている触媒、から選ばれる少なくとも１種の触媒を用いることができる。
〔１〕の触媒に用いられる担体としては、アルミナ、シリカ、ジルコニア、セリア、チタニア及び酸化スズからなる群から選ばれる担体を用いることができ、〔４〕の触媒に用いられる担体としては、アルミナ、ジルコニア、セリア、チタニア及び酸化スズから選ばれる担体を用いることができる。担体は、表面積がそれぞれ３０〜３００ｍ２／ｇ程度のものを用いることができ、形状については特に制限はないが、反応器あるいは反応方法によって、粒状、粉末状、ハニカム状など、それぞれに適した形状を選ぶことができる。
〔１〕の触媒において、担体に担持するアルミニウムとマグネシウムは、アルミニウムが、マグネシウムに対する原子比で少なくとも２以上含まれることが好ましい。また、マグネシウムは金属原子換算で、触媒全体の０．１〜２０．０質量％含まれることが好ましい。
また、アルミニウムの少なくとも一部が、マグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましく、スピネル型結晶性複合酸化物は、例えばアルミニウムとマグネシウムを担持させた担体を焼成することによって生成することができる。スピネル構造とはＸＹ２Ｏ４の化学式を持つ酸化物に見られる構造で立方晶系に属し、ＡｌとＭｇはＭｇＡｌ２Ｏ４のスピネル構造を形成することが知られている。本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、その理由は定かではないが、アルミニウムの少なくとも一部が、マグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成していることが、亜酸化窒素の分解能を向上させると共に、ＮＯｘの発生量を低減させる効果を発揮すると考えられる。
〔４〕の触媒において、担体に担持する、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とアルミニウムは、アルミニウムが、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属に対する原子比で、少なくとも２以上含まれることが好ましい。また、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属は、金属原子換算で触媒全体の０．１〜４０．０質量％含まれることが好ましい。
また、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましい。スピネル型結晶性複合酸化物は、アルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属を担持させた担体を焼成することによって生成することができる。アルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルはＭＡｌ２Ｏ４（Ｍ＝Ｚｎ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｎｉ）のスピネル構造を形成することが知られている。本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、その理由は定かではないが、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成していることが、亜酸化窒素の分解能を向上させると共に、ＮＯｘの発生量を低減させる効果を発揮すると考えられる。
〔２〕の触媒に用いられる担体はアルミナであり、アルミナに特に制限はないが、表面積が５０〜３００ｍ２／ｇ程度のものを用いることができる。アルミナに担持するマグネシウムは、アルミニウムが、マグネシウムに対する原子比で少なくとも２以上含まれることが好ましい。マグネシウムは、金属原子換算で触媒全体の０．１〜２０．０質量％含まれることが好ましい。また、アルミニウムの少なくとも一部が、マグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましい。
〔５〕の触媒に用いられる担体はアルミナであり、アルミナに特に制限はないが、表面積が５０〜３００ｍ２／ｇ程度のものを用いることができる。アルミナに担持する、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属は、アルミニウムが、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属に対する原子比で、少なくとも２以上含まれることが好ましい。亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属は、金属原子換算で触媒全体の０．１〜４０．０質量％含まれることが好ましい。また、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましい。
〔３〕の触媒は、アルミニウムの少なくとも一部とマグネシウムにより、スピネル型結晶性複合酸化物が形成されている担体を用いる。〔３〕の触媒におけるアルミニウムとマグネシウムの原子比は、アルミニウムが、マグネシウムに対する原子比で少なくとも２以上含まれることが好ましい。また、マグネシウムは金属原子換算で触媒全体の０．１〜２０．０質量％含まれることが好ましい。
〔６〕の触媒は、アルミニウムの少なくとも一部と、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属により、スピネル型結晶性複合酸化物が形成されている担体を用いる。〔６〕の触媒におけるアルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の原子比は、アルミニウムが、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属に対する原子比で、少なくとも２以上含まれることが好ましい。また、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属は、金属原子換算で触媒全体の０．１〜４０．０質量％含まれることが好ましい。
本発明の亜酸化窒素の分解触媒に含まれるロジウムは、〔１〕〜〔６〕のいずれの触媒を用いる場合も、金属原子換算で触媒全体の０．０５〜１０質量％であることが好ましく、さらに好ましくは、０．１〜６．０質量％であることがよい。ロジウムの担持量を増加させることによって低温における触媒活性を向上させることは可能であるが、１０質量％以上担持させることは触媒のコストを考えると好ましくなく、また０．０５質量％以下であると十分な亜酸化窒素の分解活性が得られない。
次に本発明の亜酸化窒素の分解触媒の製造方法について説明する。
本発明の亜酸化窒素の分解触媒は各種の製造方法を用いることができ、例えば（１）含浸法、（２）共沈法、（３）混練法、等を用いることができる。以下に、この３つの製造方法を例に挙げて、本発明の亜酸化窒素の分解触媒の製造方法を説明する。
（１）含浸法を用いる触媒の製造方法
含浸法を用いると、前記の〔１〕〜〔６〕の触媒を製造することができる。〔１〕の触媒を製造する場合には、アルミナ、シリカ、ジルコニア、セリア、チタニア及び酸化スズからなる群から選ばれる担体に、先ずアルミニウム及びマグネシウムの無機酸塩（硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩等）または有機酸塩（シュウ酸塩、酢酸塩等）を含浸させる。〔４〕の触媒を製造する場合には、アルミナ、ジルコニア、セリア、チタニア及び酸化スズからなる群から選ばれる担体に、先ずアルミニウム及び、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の無機酸塩（硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩等）または有機酸塩（シュウ酸塩、酢酸塩等）を含浸させる。〔２〕の触媒を製造する場合には、アルミナ担体にマグネシウムの無機酸塩（硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩等）または有機酸塩（シュウ酸塩、酢酸塩等）を含浸させる。〔５〕の触媒を製造する場合には、アルミナ担体に、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の無機酸塩（硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩等）または有機酸塩（シュウ酸塩、酢酸塩等）を含浸させる。アルミニウム塩、マグネシウム塩及び、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属塩は、好ましくはいずれも硝酸塩を用いるのがよい。
〔１〕の触媒を製造する場合、アルミニウムとマグネシウムの担体に担持する量としては、アルミニウムがマグネシウム対する原子比で２以上となるように担持することが好ましく、またマグネシウムの担持量が、触媒全体の０．１〜２０．０質量％となるようにすることが好ましい。〔４〕の触媒を製造する場合、アルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の担体に担持する量としては、アルミニウムが、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属に対する原子比で２以上となるように担持することが好ましく、また、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の担持量が、触媒全体の０．１〜４０．０質量％となるようにすることが好ましい。〔２〕の触媒を製造する場合には、マグネシウムが、アルミニウムに対する原子比で１／２以下となるように担持することが好ましく、またマグネシウムの担持量が、触媒全体の０．１〜２０．０質量％となるようにすることが好ましい。また、〔５〕の触媒を製造する場合には、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属が、アルミニウムに対する原子比で１／２以下となるように担持することが好ましく、また亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の担持量が、触媒全体の０．１〜４０．０質量％となるようにすることが好ましい。
担体に目的とする金属塩を担持した後、担体を乾燥して焼成処理することによって、例えばアルミニウム及びマグネシウムを含有し、アルミニウムの少なくとも一部が、マグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成した担体を得ることができ、この担体を〔１〕の触媒の担体として用いる。また、同様にして、アルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属を含有し、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成した担体を得ることができ、この担体を〔４〕の触媒の担体として用いる。例えば〔１〕の触媒におけるアルミニウム塩及びマグネシウム塩を含浸させた後の乾燥温度、〔４〕の触媒におけるアルミニウム塩と、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属塩を含浸させた後の乾燥温度はそれぞれ特に制限はないが、好ましくは８０〜１５０℃の温度範囲がよく、さらに好ましくは１００〜１３０℃の温度範囲がよい。また、乾燥雰囲気は特に制限はなく、窒素や空気を用いることができる。乾燥時間は特に制限はないが、含浸法を用いた場合、通常２〜４時間程度でよい。
含浸して乾燥させた後の担体の焼成処理は、４００〜９００℃の温度範囲で行うことができ、好ましくは、５００〜７００℃である。焼成温度が４００℃より低い場合は、結晶化が十分ではなく、９００℃以上では担体の比表面積の減少を招き好ましくない。焼成時間は特に限定されないが、１〜１０時間程度がよく、好ましくは２〜４時間程度であり、段階的に焼成温度を変化させてもよい。長時間の焼成は、その効果が飽和するので経済的に好ましくなく、短時間の焼成ではその効果が薄い場合がある。また、焼成は焼成炉やマッフル炉等を用いて行うことができ、この時の流通ガスとしては、窒素または空気のいずれを使用してもよい。
次に、前記の焼成して得られた担体にロジウム塩を担持する。ロジウム塩としては、無機酸塩（硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩等）または有機酸塩（シュウ酸塩、酢酸塩等）を用いることができ、硝酸塩を用いることが好ましい。ロジウム塩を担持する工程は、例えばアルミニウム、マグネシウム及びロジウムの３種の金属を必須成分として含有する触媒を製造する場合には、前記の方法を用いて得られたアルミニウムの少なくとも一部がマグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体に対して行うことが好ましいが、担体にアルミニウムとマグネシウムを含浸担持する工程、あるいはアルミナ担体にマグネシウムを含浸担持する工程と同時に行ってもよい。また、ロジウムの担持量は、触媒全体の０．０５〜１０質量％となるようにすることが好ましい。
同様に、ロジウム塩を担持する工程は、アルミニウム及びロジウムの２種の金属と、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属を必須成分として含有する触媒を製造する場合には、前記の方法を用いて得られたアルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体に対して行うことが好ましいが、担体にアルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属を含浸担持する工程、あるいはアルミナ担体に、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属を含浸担持する工程と同時に行ってもよい。また、ロジウムの担持量は、触媒全体の０．０５〜１０質量％となるようにすることが好ましい。ここで、予めアルミニウムの少なくとも一部が、マグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体を用いれば、この担体に前記と同様にしてロジウム塩を担持することにより〔３〕の触媒を製造することができる。また、予めアルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体を用いれば、この担体にロジウム塩を担持することにより〔６〕の触媒を製造することができる。
次に、このロジウムを担持させた触媒前駆体を前記と同様の乾燥条件で乾燥し、乾燥した触媒前駆体を焼成する。この焼成温度は２００〜５００℃であることが好ましく、さらに好ましくは３００〜４００℃がよい。焼成して得られた触媒は亜酸化窒素分解触媒として使用することができるが、さらに還元処理をすることが好ましく、還元処理をすることで、より活性の高いロジウム含有触媒を得ることができる。還元処理は、例えば、（１）ヒドラジンで還元後に再乾燥し、焼成する方法、または（２）水素還元する方法、によって行うことができ、水素還元する方法を用いることが好ましい。水素還元する方法を用いる場合は、還元温度は２００〜５００℃であることが好ましく、より好ましくは３００〜４００℃がよい。還元時間は特に限定されないが、１〜１０時間程度で処理することができ、好ましくは２〜４時間程度である。また、焼成処理をせずに還元処理を行ってもよく、この場合も活性の高いロジウム含有触媒を得ることができる。焼成処理をせずに還元処理を行って触媒を製造する方法としては、２００〜５００℃の温度で水素還元する方法が好ましい。
（２）共沈法を用いる触媒の製造方法
共沈法を用いると、前記の〔３〕及び〔６〕の触媒を製造することができる。共沈法を用いて〔３〕の触媒を製造する方法としては、例えばアルミニウムとマグネシウムの硝酸塩を含む水溶液にアンモニア水を滴下して中和沈殿させ、必要に応じて熟成放置し、ろ過水洗し、洗浄水の電導度などで十分に水洗したことを確認する。次に、含浸法と同様の条件で１０〜１２時間程度乾燥後、得られた乾燥体を粉砕し、粒度を揃えて成型する。さらに窒素または空気雰囲気において、含浸法と同様の条件で焼成処理することにより、アルミニウムの少なくとも一部が、マグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体を得る。
アルミニウムとマグネシウムの量としては、アルミニウムがマグネシウムに対する原子比で２以上となるようにすることが好ましく、マグネシウムは、金属原子換算で触媒全体の０．１〜２０．０質量％含まれることが好ましい。こうして得られたアルミニウムの少なくとも一部が、マグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体にロジウム塩を担持するが、その方法、担持量及びその後の処理方法としては前記の含浸法と同様に行うことができる。
また、共沈法を用いて〔６〕の触媒を製造する方法としては、例えばアルミニウムの硝酸塩と、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の硝酸塩を含む水溶液にアンモニア水を滴下して中和沈殿させ、必要に応じて熟成放置し、ろ過水洗し、洗浄水の電導度などで十分に水洗したことを確認する。次に、含浸法と同様の条件で１０〜１２時間程度乾燥後、得られた乾燥体を粉砕し、粒度を揃えて成型する。さらに窒素または空気雰囲気において、含浸法と同様の条件で焼成処理することにより、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体を得る。
アルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の量としては、アルミニウムが、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属に対する原子比で２以上となるようにすることが好ましく、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属は、金属原子換算で触媒全体の０．１〜４０．０質量％含まれることが好ましい。こうして得られた、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体にロジウム塩を担持するが、その方法、担持量及びその後の処理方法としては前記の含浸法と同様に行うことができる。
（３）混練法を用いる触媒の製造方法
混練法を用いると、〔３〕及び〔６〕の触媒を製造することができる。混練法を用いて〔３〕の触媒を製造する方法としては、例えば、アルミナ及び／または水酸化アルミニウムと、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム及び／またはマグネシウム塩に、例えば必要に応じて水を加え、機械的に混合して得られる混合物を乾燥し、さらに含浸法と同様の条件で焼成処理を行い、前記のスピネル型結晶性複合酸化物を得ることができる。アルミニウムとマグネシウムの量としては、アルミニウムがマグネシウムに対する原子比で２以上となるようにすることが好ましく、マグネシウムは、金属原子換算で触媒全体の０．１〜２０．０質量％含まれることが好ましい。
こうして得られたアルミニウムの少なくとも一部がマグネシウムとスピネル型結晶性複合酸化物を形成する焼成体にロジウム塩を担持するが、その方法、担持量及びその後の処理方法としては前記の含浸法と同様の方法を用いることができる。また、ロジウム塩はアルミナ等を機械的に混合する際にあらかじめ加えてもよい。
混練法を用いて〔６〕の触媒を製造する方法としては、例えば、アルミナ及び／または水酸化アルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の酸化物、水酸化物及び／または金属塩に、例えば必要に応じて水を加え、機械的に混合して得られる混合物を乾燥し、さらに含浸法と同様の条件で焼成処理を行い、前記のスピネル型結晶性複合酸化物を得ることができる。また、アルミニウムと、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属の量としては、アルミニウムが、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属に対する原子比で２以上となるようにすることが好ましく、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属は、金属原子換算で触媒全体の０．１〜４０．０質量％含まれることが好ましい。
こうして得られた、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄、マンガン及びニッケルからなる群から選ばれる少なくとも１種の金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成する焼成体にロジウム塩を担持するが、その方法、担持量及びその後の処理方法としては前記の含浸法と同様の方法を用いることができる。また、ロジウム塩はアルミナ等を機械的に混合する際にあらかじめ加えてもよい。
次に本発明の分解触媒を用いた亜酸化窒素の分解方法について説明する。本発明の分解触媒を用いて亜酸化窒素の分解反応を行う場合、２００〜６００℃の温度範囲で行うことができる。好ましくは３００〜５００℃の温度範囲、さらに好ましくは３５０〜４５０℃の温度範囲で、本発明の分解触媒と亜酸化窒素を気相で接触させればよい。２００℃より温度が低いと亜酸化窒素の分解が十分ではなく、また、６００℃以上では触媒寿命が短くなる傾向があるので好ましくない。触媒床の方式としては、特に制限されるものはないが、固定床が一般的に好ましく用いられる。
また、従来のパラジウムを用いた触媒では水分の影響によって触媒の活性が低下し、水分を除いても元の活性に戻らないのに対し、本発明の分解触媒は、１〜３％の水分共存によって活性は僅かに低下する場合があるものの、水分を除くと再び元の活性に戻るという特徴を有する。
次に本発明の分解触媒を用いて分解することができるガスの組成について説明する。工場や焼却設備から排出される排ガス中に含まれる亜酸化窒素の濃度は、１０％以下であり、本発明の分解触媒を用いることにより、排ガス中に含まれる１ｐｐｍ〜１０％の濃度の亜酸化窒素を分解することができる。一方、手術室から余剰麻酔ガス排除装置によって排出される亜酸化窒素の濃度は３〜７０％と非常に高濃度の場合がある。また、麻酔ガス中に含まれる亜酸化窒素を分解する場合には、通常酸素が１３〜２０％存在する反応となり、分解触媒にとって過酷な条件下での反応となる。従って、除熱が可能であり、温度コントロールが十分にできれば、分解処理する亜酸化窒素の濃度に特に制限はないが、亜酸化窒素が窒素と酸素に分解する反応は発熱反応であるため、亜酸化窒素の濃度は３〜５０％がよく、好ましくは３〜２５％、さらに好ましくは３〜１０％であることがよい。
単位触媒当たりの供給ガス量である空間速度（ＳＶ：Space Velocity）は、１０ｈｒ−１〜２００００ｈｒ−１の範囲であることがよく、好ましくは１００ｈｒ−１〜１００００ｈｒ−１の範囲である。
以下、「特開２００２−２５３９６７号公報」に記載の亜酸化窒素分解用触媒について説明する。
本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、低濃度から高濃度の亜酸化窒素を分解することができる触媒である。手術室から排出される余剰麻酔ガス中に含まれる亜酸化窒素の濃度は、圧縮空気によって多少は希釈されているとはいえ７０％以下であり、非常に高濃度であるが、本発明の亜酸化窒素の分解触媒を用いれば対応することができる。
また、本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、余剰麻酔ガス中に含まれる揮発性麻酔剤による劣化を受けた場合においても、賦活再生をすることによって活性を回復させることができる。しかも比較的低温で亜酸化窒素を分解することができ、水分が共存する場合においても水分による活性劣化を受けにくく、ＮＯｘの発生量を許容濃度以下に抑制することができ、従来の分解触媒に対し、約１／１０〜１／１００以下のレベルまでＮＯｘの発生量を低減することができる。
本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属を必須成分として含有することを特徴とし、次の（１）〜（３）のいずれかの触媒を用いることができる。
（１） シリカまたはシリカアルミナから選ばれる担体に、（ａ）ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属を担持してなる触媒。
（２） シリカ担体に、（ａ）ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属、（ｂ）アルミニウム、および（ｃ）亜鉛、鉄およびマンガンからなる群から選ばれる少なくとも１つの金属、を担持してなる触媒。
（３） シリカアルミナ担体に、（ａ）ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属、および（ｄ）マグネシウム、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群から選ばれる少なくとも１つの金属、を担持してなる触媒。
（１）の触媒に用いられる担体は、シリカまたはシリカアルミナであり、これらの担体に特に制限はないが、表面積が５０〜３００ｍ２／ｇ程度のものを用いることができる。
形状については特に制限はなく、反応器あるいは反応方法によって、粒状、粉末状、ハニカム状など、それぞれに適した形状を選ぶことができる。
（２）の触媒に用いられる担体は、シリカであり特に制限はないが、表面積が５０〜３００ｍ２／ｇ程度のものを用いることができる。形状については特に制限はないが、反応器あるいは反応方法によって、粒状、粉末状、ハニカム状など、それぞれに適した形状を選ぶことができる。
シリカ担体に担持する成分のうち、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属は、触媒質量全体の０．１〜５．０質量％含有することが好ましく、さらに好ましくは０．２〜１．０質量％含有することが望ましい。群（ｃ）から選ばれる金属が触媒質量全体の５．０質量％以上含まれていても効果が飽和することがある。
シリカ担体に担持するアルミニウムは、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属に対する原子比で、少なくとも２以上含有することが好ましい。また、アルミニウムの少なくとも一部が、群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましく、スピネル型結晶性複合酸化物は、例えばアルミニウムと亜鉛、鉄およびマンガンからなる群から選ばれる少なくとも１つの金属を担持させた担体を焼成することによって生成することができる。
スピネル構造とはＸＹ２Ｏ４の化学式を持つ酸化物に見られる構造で、立方晶系に属し、ＡｌとＺｎ、Ｆｅ、Ｍｎは、それぞれ、ＺｎＡｌ２Ｏ４、ＦｅＡｌ２Ｏ４、ＭｎＡｌ２Ｏ４のスピネル構造を形成することが知られている。本発明の亜酸化窒素の分解触媒は、その理由は定かではないが、アルミニウムの少なくとも一部が、群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属の一部もしくは全部とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することによって、亜酸化窒素の分解能を向上させると共に、ＮＯｘの発生量を低減させる効果を発揮すると考えられる。
（３）の触媒に用いられる担体はシリカアルミナであり特に制限はないが、表面積が５０〜３００ｍ２／ｇ程度のものを用いることができる。シリカアルミナ担体に担持する、マグネシウム、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属は、触媒質量全体の０．１〜５．０質量％含有することが好ましく、さらに好ましくは０．２〜１．０質量％含有することが望ましい。群（ｄ）から選ばれる金属が触媒質量全体の５．０質量％以上含まれていても効果が飽和することがある。
（３）の触媒に含まれるアルミニウムは、マグネシウム、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属に対する原子比で、少なくとも２以上含有することが好ましい。また、アルミニウムの少なくとも一部が、群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましい。スピネル型結晶性複合酸化物は、シリカアルミナ担体に、群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属を担持させ、担体を焼成することによって生成することができる。
本発明の亜酸化窒素の分解触媒に含まれる、ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属は、前記の（１）〜（３）のいずれの触媒を用いる場合も、触媒質量全体の０．０５〜１０質量％含有することが好ましく、さらに好ましくは、０．１〜６．０質量％含有することが望ましい。群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属の担持量を増加させることによって低温における触媒活性を向上させることは可能であるが、１０質量％以上担持させることは触媒のコストを考えると好ましくなく、また０．０５質量％以下であると十分な亜酸化窒素の分解活性が得られない場合がある。
次に本発明の亜酸化窒素分解触媒の製造方法について説明する。
本発明の亜酸化窒素分解触媒は各種の製造方法を用いることができ、例えば（１）含浸法、（２）共沈法、（３）混練法、等の方法を用いることができる。以下に含浸法を用いて前記の（２）の触媒を製造する方法について説明するが、本発明はこれに限定されないことはいうまでもない。
含浸法を用いて（２）の触媒を製造する方法は以下の３工程を含むことができる。
〔１〕シリカ担体に、（ｂ）アルミニウム、および（ｃ）亜鉛、鉄およびマンガンからなる群から選ばれる少なくとも１つの金属を担持する工程。
〔２〕工程〔１〕から得られる担体を４００〜９００℃で焼成する工程。
〔３〕工程〔２〕から得られる焼成された担体に、（ａ）ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属を担持する工程。
工程〔１〕では、シリカ担体に、アルミニウムの無機酸塩、および、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属の無機酸塩（硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩等）または有機酸塩（シュウ酸塩、酢酸塩等）を含浸させる。好ましくは、アルミニウムと群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属の塩は、どちらも硝酸塩を用いるのがよい。
アルミニウムと群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属を担体に担持する量としては、アルミニウムを群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属に対する原子比で２以上となるように担持することが好ましく、また群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属の担持量が、触媒質量全体の０．１〜５．０質量％となるようにすることが好ましい。
工程〔１〕を行った後、好ましくは担体を乾燥し、さらに焼成工程〔２〕を行うことによって、アルミニウムおよび群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属を含有し、担持したアルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成した担体を得ることができる。工程〔１〕を行った後の乾燥温度は特に制限はないが、好ましくは８０〜１５０℃の温度範囲がよく、さらに好ましくは１００〜１３０℃の温度範囲がよい。また、乾燥雰囲気は特に制限はないが、空気を用いることが好ましい。乾燥時間は特に制限はないが、含浸法を用いた場合、通常２〜４時間程度でよい。
焼成工程〔２〕は、４００〜９００℃の温度範囲で行うことができ、好ましくは、５００〜７００℃が望ましい。焼成温度が４００℃より低い場合は、結晶化が十分ではない場合があり、９００℃以上では担体の比表面積が減少する傾向があり好ましくない。焼成時間は特に限定されないが、１〜１０時間程度がよく、好ましくは２〜４時間程度がよく、段階的に焼成温度を変化させてもよい。長時間の焼成は、その効果が飽和する場合があり経済的に好ましくなく、短時間の焼成ではその効果が少ないことがある。また、焼成は焼成炉やマッフル炉等を用いて行うことができ、この時の流通ガスとしては、窒素または空気のいずれを使用してもよい。
次に、工程〔２〕で得られた、アルミニウムの少なくとも一部が、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成する担体に、ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属の塩を担持する工程〔３〕を行う。群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属の塩としては、無機酸塩（硝酸塩、塩酸塩、硫酸塩等）または有機酸塩（シュウ酸塩、酢酸塩等）を用いることができ、無機酸塩の硝酸塩を用いることが好ましい。
工程〔３〕は、アルミニウムの少なくとも一部が、群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成する工程〔２〕で得られた担体に対して行うことが好ましいが、工程〔１〕と同時に行ってもよい。その場合には、工程〔１〕と工程〔３〕を同時に行った後に工程〔２〕を行い、アルミニウムの少なくとも一部が、群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましい。いずれの場合であっても、ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属の担持量は、触媒質量全体の０．０５〜１０質量％となるようにすることが好ましい。
次に、工程〔３〕を行った触媒前駆体を、前記と同様の乾燥条件で乾燥する。乾燥した触媒前駆体は還元処理をすることが好ましく、還元処理をすることにより、活性の高い、群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属を含有する触媒を得ることができる。還元処理は、例えば、（１）ヒドラジンで還元後に再乾燥し、焼成する方法、または（２）水素還元する方法、によって行うことができ、水素還元する方法を用いることが好ましい。
水素還元する方法を用いる場合は、還元温度は２００〜５００℃であることが好ましく、より好ましくは３００〜４００℃がよい。還元時間は特に限定されないが、１〜１０時間程度で処理することができ、好ましくは２〜４時間程度がよい。また、前記の乾燥した触媒前駆体は（１）または（２）の還元処理をせず、窒素または空気中で焼成してもよい。
この時の焼成温度としては、２００〜５００℃であることが好ましく、より好ましくは３００〜４００℃がよい。
次に前記の亜酸化窒素分解触媒を用いる亜酸化窒素の分解方法について説明する。
本発明の亜酸化窒素の分解方法は次の４つの方法がある。本発明の亜酸化窒素の分解方法（１）は、亜酸化窒素を含有するガスを、前記の触媒と、２００〜６００℃で接触させることを特徴とする。また、本発明の亜酸化窒素の分解方法（２）は、触媒が、シリカまたはシリカアルミナからなる担体に、ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属を担持してなる触媒であり、亜酸化窒素を含有するガスと該触媒を２００〜６００℃で接触させ、分解過程で触媒の活性低下が認められた時点で、亜酸化窒素を含有するガスの供給を停止して５００℃〜９００℃に加熱し、触媒を賦活再生した後、亜酸化窒素を含有するガスの供給を再開することを特徴とする。
本発明の亜酸化窒素の分解方法（３）は、触媒が、担体がシリカであり、該担体に、（ａ）ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属、（ｂ）アルミニウム、および（ｃ）亜鉛、鉄およびマンガンからなる群から選ばれる少なくとも１つの金属、を担持してなる触媒であり、亜酸化窒素を含有するガスと該触媒を２００〜６００℃で接触させ、分解過程で触媒の活性低下が認められた時点で、亜酸化窒素を含有するガスの供給を停止して５００℃〜９００℃に加熱し、触媒を賦活再生した後、亜酸化窒素を含有するガスの供給を再開することを特徴とする。
また、本発明の亜酸化窒素の分解方法（４）は、触媒が、担体がシリカアルミナであり、該担体に、（ａ）ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群から選ばれる少なくとも１つの貴金属、および（ｄ）マグネシウム、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群から選ばれる少なくとも１つの金属、を担持してなる触媒であり、亜酸化窒素を含有するガスと該触媒を２００〜６００℃で接触させ、分解過程で触媒の活性低下が認められた時点で、亜酸化窒素を含有するガスの供給を停止して５００℃〜９００℃に加熱し、触媒を賦活再生した後、亜酸化窒素を含有するガスの供給を再開することを特徴とする。
本発明の亜酸化窒素の分解方法において、亜酸化窒素を含有するガスと分解触媒との接触温度は、２００〜６００℃、好ましくは、３００〜５００℃、さらに好ましくは、３５０℃〜４５０℃とすることが望ましい。接触温度が２００℃より低い場合、亜酸化窒素の分解が十分ではない場合があり、また、６００℃以上では触媒寿命が短くなる傾向がある。また触媒床の方式としては、特に制限されないが、固定床を採用することができる。
亜酸化窒素を含有するガスの組成としては、工場や焼却設備から排出される排ガス中に含まれる亜酸化窒素の濃度は通常１０００ｐｐｍ以下であるが、手術室の余剰麻酔ガス排除装置によって排出される亜酸化窒素の濃度は約８〜５０％と非常に高濃度である。また、余剰麻酔ガス中には通常酸素が１３〜２０％存在するため、分解触媒にとっては過酷な条件となる。除熱が可能であり、また温度コントロールができれば、分解触媒と接触させる亜酸化窒素濃度に特に制限はないが、亜酸化窒素が窒素と酸素に分解する反応は発熱反応であるため、亜酸化窒素濃度は５０％以下がよく、好ましくは２５％以下であり、さらに好ましくは５％程度であることが望ましい。単位触媒当たりの供給ガス量である空間速度(Space Velocity)は、１０ｈｒ−１〜２００００ｈｒ−１の範囲が好ましく、より好ましくは１００ｈｒ−１〜１００００ｈｒ−１の範囲が望ましい。
また亜酸化窒素を含有するガスは、揮発性麻酔剤を含有することがあるが、本発明の亜酸化窒素分解触媒は揮発性麻酔剤による被毒を受けにくく、しかも揮発性麻酔剤による被毒を受けて触媒活性が低下した場合であっても、本発明の分解方法を用いることにより、触媒活性を回復させ、長期間にわたって亜酸化窒素の分解を行うことができる。従って、亜酸化窒素分解触媒の活性低下が認められた場合には、一旦亜酸化窒素を含有するガスの供給を停止し、焼成処理を行って触媒を賦活再生した後に、亜酸化窒素を含有するガスの供給を再開することができる。
触媒を賦活再生する焼成処理は、５００〜９００℃の温度で行うことができ、好ましくは６００〜８００℃、さらに好ましくは６５０〜７５０℃の温度で活性が低下した分解触媒を焼成処理すればよい。焼成処理を行う間は、ヘリウムや窒素などの不活性ガスや空気を触媒層に流通させることができ、不活性ガス中に酸素が含まれていてもよい。空気を用いることが簡便で好ましい。焼成処理時間としては１０分〜１２時間、好ましくは２０分〜６時間、さらに好ましくは３０分〜２時間程度が望ましい。前記の、ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属を担持した触媒のうち、揮発性麻酔剤による被毒を受けにくく、しかも触媒の活性が回復しやすいのは、ルテニウムを含有する触媒であり、以下ロジウム、パラジウムの順に活性が低下する傾向が見られる。従って、群（ａ）から選ばれる貴金属成分としては少なくともルテニウムを用いることが望ましい。また、焼成処理を行った後に、水素による還元処理を行ってもよい。
本発明の分解方法（３）に用いられる触媒は、シリカ担体に担持する成分のうち、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属を、触媒質量全体の０．１〜５．０質量％含有することが好ましく、さらに好ましくは０．２〜１．０質量％含有することが望ましい。群（ｃ）から選ばれる金属が触媒質量全体の５．０質量％以上含まれていても効果が飽和することがある。
シリカ担体に担持するアルミニウムは、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属に対する原子比で、少なくとも２以上含有することが好ましい。また、アルミニウムの少なくとも一部が、群（ｃ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましく、スピネル型結晶性複合酸化物は、例えばアルミニウムと亜鉛、鉄およびマンガンからなる群から選ばれる少なくとも１つの金属を担持させた担体を焼成することによって生成することができる。
前記の分解方法（４）に用いられる触媒は、シリカアルミナ担体に担持する、マグネシウム、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属を、触媒質量全体の０．１〜５．０質量％含有することが好ましく、さらに好ましくは０．２〜１．０質量％含有することが望ましい。群（ｄ）から選ばれる金属が触媒質量全体の５．０質量％以上含まれていても効果が飽和することがある。
また、アルミニウムは、マグネシウム、亜鉛、鉄およびマンガンからなる群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属に対する原子比で、少なくとも２以上含有することが好ましい。また、アルミニウムの少なくとも一部が、群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属とスピネル型結晶性複合酸化物を形成することが好ましい。スピネル型結晶性複合酸化物は、シリカアルミナ担体に、群（ｄ）から選ばれる少なくとも１つの金属を担持させ、担体を焼成することによって生成することができる。
本発明の亜酸化窒素の分解方法において用いられる触媒に含まれる、ロジウム、ルテニウムおよびパラジウムからなる群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属は、前記の（１）〜（４）のいずれの分解方法を用いる場合も、触媒質量全体の０．０５〜１０質量％含有することが好ましく、さらに好ましくは、０．１〜６．０質量％含有することが望ましい。群（ａ）から選ばれる少なくとも１つの貴金属の担持量を増加させることによって低温における触媒活性を向上させることは可能であるが、１０質量％以上担持させることは触媒のコストを考えると好ましくなく、また０．０５質量％以下であると十分な亜酸化窒素の分解活性が得られない場合がある。
以下、実施例により本発明の効果をより明らかなものとする。なお、本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、その要旨を変更しない範囲で適宜変更して実施することができる。
［第１の実施例］
第１の実施例では、亜酸化窒素分解用触媒（昭和電工（株）製、アルミナ担体（日揮ユニバーサル（株）製）にロジウム５％及び亜鉛１％を担持させたもの、粒状、平均粒径：３．２ｍｍ）を２．１２ｇ（４ｍｌ）充填した分解反応器（ニッケル製反応管、１／２インチ径、触媒の層高５７ｍｍ）を、ヒータ（セラミックス電気管状炉、１００Ｖ、５００Ｗ）で約３５０℃まで加熱し、この分解反応器に濃度１００％の亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ）ガスをダウンフローにより供給しながら、亜酸化窒素ガスの分解を行った。
また、亜酸化窒素ガスを分解反応器に供給する際は、流量調整弁により２０〜２４２２ｃｃ／ｍｉｎの範囲で流量調整を行った。そして、そのとき分解反応器に供給される亜酸化窒素ガスの線速度（ＬＶ：Linear Velocity）［ｍ/ｍｉｎ］と、空間速度（ＳＶ：Space Velocity）［ｈｒ−１］を測定すると共に、亜酸化窒素ガスを分解した後の反応容器内の発熱温度（触媒の温度）の最大値ｍａｘ［℃］を温度測定器で測定した。また、亜酸化窒素ガスを分解した後のＮＯＸの発生量［ｐｐｍ］を測定し、その亜酸化窒素ガスの分解率［％］を求めた。その測定結果をまとめたものを表１に示す。また、表１の測定結果から、亜酸化窒素ガスの線速度（ＬＶ）と反応容器内の発熱温度及び亜酸化窒素ガスの分解率との関係をまとめたグラフを図８に示す。
Figure 2013192437
表１及び図８に示すように、上述した分解反応器に供給される亜酸化窒素ガスの流量調整を行うことによって、濃度１００％の亜酸化窒素ガスであっても高い分解率（９９％以上）で亜酸化窒素ガスを分解できることがわかった。
また、上記表１中に示すＬＶ＝１２．７５ｍ/ｍｉｎ、ＳＶ＝１７１９０ｈｒ−１の条件下で、ヒータによる加熱を停止し、その１時間（ｈｒ）後の反応容器内の発熱温度及び亜酸化窒素ガスの分解率とを測定した。
その結果、ヒータの停止後も亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、反応容器内の発熱温度を維持しながら、加熱時と同レベルの分解率（９８．７％）で亜酸化窒素ガスの分解を継続できることがわかった。このため、ヒータの停止後から約１時間（ｈｒ）経ったところで、亜酸化窒素ガスの供給を停止し、亜酸化窒素ガスの分解を強制終了した。このことからも、亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、その後に供給される亜酸化窒素ガスの分解をヒータによる加熱を行わずに継続できることがわかった。
［第２の実施例］
第２の実施例では、図９に示すようなエネルギー取出装置を用いて、実際に亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差から電力を得るための試験を行った。
具体的に、この図９に示すエネルギー取出装置は、分解反応器２４Ａの構成が異なる以外は、上記図３に示すエネルギー取出装置２０と同様の構成を有している。すなわち、この図９に示すエネルギー取出装置は、上記触媒４を分解反応器２４の内部に収納する代わりに、この分解反応器２４（図９においては第３の供給ライン９を構成する。）の上部から立設した状態で接続された分解反応器２４の内部に触媒４を収納し、この分解反応器２４の周囲にヒータ１１を配置した構成を有している。
なお、この図９に示すエネルギー取出装置において、それ以外の上記図３に示すエネルギー取出装置と同等の部位については、その説明を省略すると共に、図面において同じ符号を付すものとする。
そして、本実施例では、この図９に示すエネルギー取出装置のうち、低温側熱交換器２３の内部（Ａ）と、高温側熱交換器２２の内部（Ｂ）と、低温側伝熱板２３ａ（Ｃ）と、高温側伝熱板２２ａ（Ｄ）と、分解反応器２４Ａ（触媒４）（Ｅ）と、第３の供給ライン９（分解反応器２４）（Ｆ）の各測定点において、温度の計測を行うことにした。
本実施例では、この図９に示すエネルギー取出装置を用いて、亜酸化窒素分解用触媒（昭和電工（株）製、アルミナ担体（日揮ユニバーサル（株）製）にロジウム５％及び亜鉛１％を担持させたもの、粒状、平均粒径：３．２ｍｍ）を１０ｇ（２８ｍｌ）充填した分解反応器（ニッケル製反応管、２１ｍｍ径、触媒の層高８０ｍｍ）２４Ａを、ヒータ（バンドヒータ、２１０Ｗ）１１で加熱し、この分解反応器２４Ａに亜酸化窒素ガス（濃度１００％）をダウンフローにより供給しながら、亜酸化窒素ガスの分解を行った。また、亜酸化窒素ガスの供給開始から約３０秒後に触媒４の温度（Ｆ）が３５０℃以上になったことで、ヒータ１１による加熱を停止した。なお、熱電変換素子２１には、２種類のペルチェ素子（（株）ジーマックス製、商品名：ペルチェモジュールＦＰＨ１−１２７０８ＡＣ、サイズ：４０ｍｍ×４０ｍｍ×３．４５ｍｍ、及び、ペルチェモジュールＦＰＫ２−１９８０８ＮＣ、サイズ：４０ｍｍ×４０ｍｍ×７ｍｍ）を、それぞれ２個ずつ計４つ平面的に並べて、互いを直列に接続したものを用いた。
そして、各測定点Ａ〜Ｆの温度及び熱電変換素子２１の起電力［Ｖ］（Ｇ）について、ヒータ１１の停止後の経過時間［ｍｉｎ］による変化を測定した結果を図１０に示す。なお、熱電変換素子２１の温度差は、高温側伝熱板２２ａ（Ｄ）と低温側伝熱板２３ａ（Ｃ）との間の温度差である。
図１０に示すように、ヒータ１１の停止後も亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、触媒４の温度（Ｆ）を維持しながら、亜酸化窒素ガスの分解が継続されていることがわかる。また、分解後の温度上昇に伴って、高温側伝熱板２２ａ（Ｄ）と低温側伝熱板２３ａ（Ｃ）との間の温度差が大きくなり、それに伴って熱電変換素子２１の起電力（Ｇ）が上昇していることがわかる。
次に、本発明の第５の実施形態として図１１に示すエネルギー取出装置１０５について説明する。なお、図１１は、このエネルギー取出装置１０５の概略構成を示す模式図である。
図１１に示すエネルギー取出装置１０５は、熱電変換素子（変換手段）２１と、高温側熱交換器（加熱手段）２２と、低温側熱交換器（冷却手段）２３と、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解熱回収ボイラー発電装置９０とを備えている。
エネルギー取出装置１０５は、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差、亜酸化窒素を分解することで得られる分解熱を利用してエネルギーを取り出すものであり、この実施形態では電力を得るようになっている。なお、エネルギー取出装置１０５のそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。
熱電変換素子２１は、図１１に示すように、高温側熱交換器（加熱手段）２２及び低温側熱交換器（冷却手段）２３にそれぞれ熱伝導可能に挟まれて連結され、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。
低温側熱交換器２３は、入側に上記第１の供給ライン７が接続され、出側に上記第２の供給ライン８が接続されていて、その内部を亜酸化窒素ガスが流通するようになっている。また、高温側熱交換器２２は、入側に上記第３の供給ライン９が接続され、出側には上記排出ライン１０が接続されていて、その内部を分解ガスが通過するようになっている。
そして、熱電変換素子２１は、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３により生じる温度差を利用して電力を得るようになっている。
そして、排出ライン１０に排出された分解ガスは、この実施形態では、図１１において破線で示すように、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給し、亜酸化窒素に再合成してから高圧タンク６に供給するようになっている。なお、排出ライン１０に排出した分解ガスは外気に放出してもよく、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給して亜酸化窒素を再合成するか外気に放出するかは任意に設定することができる。
分解反応部５は、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備え、第２の供給ライン８と第３の供給ライン９の間に配置されて、第２の供給ライン８から供給された亜酸化窒素を分解して亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を得るようになっている。なお、分解反応部５において、上記触媒４を用いて亜酸化窒素を分解した後、この亜酸化窒素を分解したときに得られる分解熱により、継続的に亜酸化窒素を分解可能とされている。
また、第３の供給ライン９の途中には、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体に放熱するためのコイル状に形成された分解ガス放熱部９Ｃが設けられている。なお、作動媒体は、分解熱回収ボイラー９１に放熱される熱を吸熱する熱媒体を構成する。
分解熱回収ボイラー発電装置９０は、図１１に示すように、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）からの熱回収により蒸気を発生させる分解熱回収ボイラー９１と、分解熱回収ボイラー９１で発生した蒸気により回転駆動される蒸気タービン９２と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３と、蒸気タービン９２からの蒸気を冷却して復水する復水器９４と、復水器９４からの復水を分解熱回収ボイラー９１に給水する給水ポンプ９５とを概略備えている。
なお、上記分解熱回収ボイラー９１において、上述した本発明の特徴部分については、上記図１１に示す構成に必ずしも限定されるものではない。すなわち、上記図１１に示す本発明の特徴部分を上記分解熱回収ボイラー９１に適用する場合には、ボイラーの形式や大きさ等に合わせて適宜変更を加えることが可能である。
一方、上記分解熱回収ボイラー９１において、上述した本発明の特徴部分以外の構造については、既存の燃焼ガスボイラーなどと同様の構造を有することができる。例えば、本発明が適用される分解熱回収ボイラー９１の本発明の特徴部分以外の構造については、従来の丸ボイラーや水管ボイラーなどと同様の形式のものを用いることができる。なお、丸ボイラーについては、例えば、炉筒ボイラー、煙管ボイラー、炉筒煙管ボイラー、立てボイラーなどを挙げることができる。一方、水管ボイラーについては、例えば、自然循環式、強制循環式、貫流式のものなどを挙げることができる。
また、上記分解熱回収ボイラー９１は、上記図１１に示す構成以外にも、例えば、上記分解熱回収ボイラー９１で得られた蒸気を更に加熱して過熱蒸気とする過熱器などの付属設備（機器／部品）、その他必要となる保安設備（機器／部品）等を備えた構成とすることが可能である。
また、上記分解熱回収ボイラー９１以外の構成、すなわち、上述した蒸気タービン９２や、発電機９３、復水器９４、給水ポンプ９５などについても、既存のものと同様のものを使用することが可能である。さらに、付属設備（機器／部品）や保安設備（機器／部品）等についても同様である。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１０５の動作について説明する。
エネルギー取出装置１０５では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して低温側熱交換器２３に供給される。
なお、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
低温側熱交換器２３に供給された亜酸化窒素ガスは、低温側熱交換器２３の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１との間で熱交換が行われ、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する冷却が行われる。
次に、低温側熱交換器２３から排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９に導かれる。
第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を放熱し、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱して蒸気を発生させ、その後、高温側熱交換器２２に供給される。
そして、この分解ガスが高温側熱交換器２２の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１との間で熱交換が行われて、亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する加熱が行われる。
そして、高温側熱交換器２２から排出された分解ガスは、排出ライン１０を通してＮ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
一方、第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて分解熱で作動媒体を加熱して蒸気を発生し、蒸気は蒸気供給ライン９０Ａを経由して蒸気タービン９２に供給されて、蒸気タービン９２を回転駆動する。
そして、蒸気タービン９２の駆動により、発電機９３において大きな電力を発電することができる。
そして、蒸気タービン９２から排出された蒸気は、復水ライン９０Ｂに導かれて、復水器４で冷却して復水された後、給水ポンプ９５で分解熱回収ボイラー９１に給水されて、再び分解熱回収ボイラー９１で分解ガスとの熱交換により蒸気となって循環することになる。
以上のように、このエネルギー取出装置１０５では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、上記熱電変換素子２１に大きな温度差を発生させ、亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用して大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
また、このエネルギー取出装置１０５では、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、分解熱回収ボイラー９１で発生させた蒸気により蒸気タービン９２を回転駆動して、蒸気タービン９２で駆動力（仕事量）を得ることができる。そして、蒸気タービン９２の駆動により電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１０５では、熱電変換素子２１における発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で熱回収、発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、上記図１１に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１０５では、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３を備える場合について説明したが、蒸気タービン９２で得られた動力を電力に変換せずに使用することも可能である。
また、分解熱回収ボイラー９１は、上述した発電設備で用いられる大型のものから、例えば超小型ボイラーなどの小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、本発明を適用した分解熱回収ボイラー９１で発生する蒸気は、上述した発電用に限らず、種々の用途に用いることが可能であり、作動媒体としての蒸気を発生させるものに限らず、上述した亜酸化窒素を分解したときの分解熱を利用して熱媒体としての水を加熱して温水を製造する構成としてもよい。
また、上述した分解熱回収ボイラー９１から蒸気タービン９２、復水器９４、給水ポンプ９５に至る循環系統における作動媒体としては、一般に水（水蒸気）を使用することができる。一方、本発明では、例えば地熱発電等のバイナリーサイクル発電で用いられているアンモニアや、ノルマルペンタン等の有機媒体など、水よりも沸点が低いものなどを使用することも可能である。なお、本発明では、作動媒体として水よりも沸点が高いものを使用することを必ずしも妨げるものではない。
また、上記蒸気タービン９２は、その蒸気圧を最大限に利用するため、例えば、蒸気の特性に合わせて高圧タービンと低圧タービンとを複合した構成や、高圧タービンと中圧タービンと低圧タービンとを複合した構成などの複合式の蒸気タービンを用いることも可能である。また、複合式の蒸気タービンとする場合に、各タービンを直列（同軸）又は並列（多軸）のいずれに構成するかは任意に設定することができる。
また、上述蒸気タービン９２を回転して発電機９３を駆動する発電系統については、
及び蒸気タービン９２と同軸に連結された発電機９３を回転駆動する構成に必ずしも限定されるものではない。例えば、蒸気タービン９２と、発電機９３との間に、変速機やクラッチ等を配置した構成とすることも可能である。
また、蒸気タービン９２は、発電設備で用いられる大型のものから小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、発電機９３は、回転駆動により発電するものに限らず、蒸気タービン９２による回転駆動を往復運動（振動）等に変換するための変換機構等を備えた構成とすることで、往復運動（振動）等により発電するものであってもよい。
また、エネルギー取出装置１０５は、その用途も工場（工業）用や住宅（家庭）用などに限らず、あらゆる分野で利用可能であり、設置（定置）型や可搬型、携帯型など、その用途に合わせて設計することが可能である。
次に、本発明の第６の実施形態として図１２に示すエネルギー取出装置１０６について説明する。なお、図１２は、このエネルギー取出装置１０６の概略構成を示す模式図である。
第６の実施形態に係るエネルギー取出装置１０６が、第５の実施形態に係るエネルギー取出装置１０５と異なるのは、エネルギー取出装置１０５において、高温側熱交換器２２から排出ライン１０に排出した排出ガスを、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに直接導入していたのに代えて、エネルギー取出装置１０６では、排出ライン１０の下流側にコイル状の第２の排ガス放熱部１０Ａが形成され、この第２の排ガス放熱部１０Ａを分解熱回収ボイラー９１に配置して排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第５の実施形態と同様であるので、第５の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
以上のように、エネルギー取出装置１０６では、排出ガスの分解熱を第２の排ガス放熱部１０Ａにおいて分解熱回収ボイラー９１に放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱をより効率的に利用することができる。
なお、エネルギー取出装置１０６において、排出ライン１０に排出して第２の排ガス放熱部１０Ａで分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱した後に、分解ガスを外気に放出する構成としてもよい。
次に、本発明の第７の実施形態として図１３に示すエネルギー取出装置１０７について説明する。なお、図１３は、このエネルギー取出装置１０７の概略構成を示す模式図である。
図１３に示すエネルギー取出装置１０７は、熱電変換素子（変換手段）２１と、高温側熱交換器（加熱手段）２２と、低温側熱交換器（冷却手段）２３と、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解ガスタービン発電装置８０とを備えている。なお、熱電変換素子２１、高温側熱交換器２２、低温側熱交換器２３、分解反応部５は、第５の実施形態と同様であるので、第５の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
エネルギー取出装置１０７は、亜酸化窒素を分解することで得られる分解前と分解後の温度差、及び分解ガスが膨張する際の運動エネルギーを取り出すものであり、この実施形態では、温度差及び運動エネルギーから電力を得るようになっている。
低温側熱交換器２３は、入側に上記第１の供給ライン７が接続され、出側に上記第２の供給ライン８が接続されていて、その内部を亜酸化窒素ガスが流通するようになっている。また、高温側熱交換器２２は、入側に上記第３の供給ライン９が接続され、出側には上記排出ライン１０が接続されている。この実施形態では、低温側熱交換器２３と高温側熱交換器２２とを接続する第３の供給ライン９のうち、分解ガスタービン８１の上流側に位置する部分を第３の供給ライン９Ｂとする。
そして、排出ライン１０に排出された分解ガスは、この実施形態では、図１３において破線で示すように、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給し、亜酸化窒素に再合成してから高圧タンク６に供給するようになっている。なお、排出ライン１０に排出した分解ガスは外気に放出してもよく、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給して亜酸化窒素を再合成するか外気に放出するかは任意に設定することができる。
分解反応部５は、第２の供給ライン８と第３の供給ライン９Ｂの間に配置され、第２の供給ライン８から供給された亜酸化窒素を分解して亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を得るようになっている。なお、分解反応部５において、上記触媒４を用いて亜酸化窒素を分解した後、この亜酸化窒素を分解したときに得られる分解熱により、継続的に亜酸化窒素を分解可能とされている。
分解ガスタービン発電装置８０は、図１３に示すように、分解ガスタービン８１と、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２とを概略備えており、分解ガスタービン８１は、第３の供給ライン９の途中（第３の供給ライン９Ｂの下流側）に配置されている。
上記図１３に示す分解ガスタービン８１では、亜酸化窒素を分解することによって得られた高温且つ膨張した分解ガスをタービン翼に吹き付けて、それによりタービン軸を回転させて動力を得ることができるようになっている。
そして、上記分解ガスタービン８１と連結された発電機８２を駆動することによって電力を得ることが可能 である。
分解ガスタービン８１の構造については、既存の燃焼ガスタービンが燃焼用空気を圧縮して燃焼器へと送り込む圧縮機を備えた構成であるのに対して、そのような構成が不要となるといった特徴を有している。これにより、上記分解ガスタービン８１を簡便な構成とし、その軽量化を図ることが可能である。
また、上記図１３に示す分解ガスタービン発電装置８０では、分解ガスタービン８１、発電機８２について、既存のものと同様のものを使用することが可能である。さらに、付属設備（機器／部品）や保安設備（機器／部品）等についても同様である。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１０７の動作について説明する。
エネルギー取出装置１０７では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して低温側熱交換器２３に供給される。
なお、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
低温側熱交換器２３に供給された亜酸化窒素ガスは、低温側熱交換器２３の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１との間で熱交換が行われ、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する冷却が行われる。
次に、低温側熱交換器２３から排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９Ｂに導かれる。この実施形態において、第３の供給ライン９Ｂは、第３の供給ライン９のうち、分解ガスタービン８１の上流側に位置する部分を意味する。
第３の供給ライン９Ｂに導かれた分解ガスは、分解ガスタービン８１を回転駆動する。
そして、分解ガスタービン８１の駆動により、発電機８２において発電することができる。
そして、分解ガスタービン８１から排出された分解ガスは、第３の供給ライン９を通して高温側熱交換器２２に供給される。この分解ガスが高温側熱交換器２２の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１との間で熱交換が行われて、亜酸化窒素ガスの分解熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する加熱が行われる。
そして、この実施形態では、分解ガスは排出ライン１０から排出されて、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
以上のように、このエネルギー取出装置１０７では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、上記熱電変換素子２１に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用して大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
また、このエネルギー取出装置１０７では、この亜酸化窒素の膨張により発生する運動エネルギーを利用して、上記分解ガスタービン８１を回転駆動して、分解ガスタービン８１で駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、分解ガスタービン８１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１０７では、熱電変換素子２１における発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの運動エネルギーを分解ガスタービン８１で動力に変換し、発電機８２により発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、上記図１３に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１０７では、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２を備える場合について説明したが、分解ガスタービン８１で得られた動力を電力に変換せずに使用することも可能である。
また、上記分解ガスタービン８１において、上述した本発明の特徴部分については、上記図１３に示す構成に限定されるものではなく、適用する分解ガスタービン８１の形式や大きさ等に合わせて適宜変更を加えることが可能である。
また、上記分解ガスタービン８１は、分解ガスの圧力を最大限に利用するため、例えば、分解ガスの特性に合わせて高圧タービンと低圧タービンとを複合した構成や、高圧タービンと中圧タービンと低圧タービンとを複合した構成などの複合式の分解ガスタービンを用いることも可能である。また、このような複合式の分解ガスタービンでは、分解ガスを直列（同軸）又は並列（多軸）に配置した構成とすることが可能である。
また、上述した分解ガスタービン８１を回転して発電機８２を駆動する発電系統については、これら分解ガスタービン８１と同軸に連結された発電機８２を回転駆動する構成に必ずしも限定されるものではない。例えば、分解ガスタービン８１と、発電機８２との間に、変速機やクラッチ等を配置した構成とすることも可能である。
また、分解ガスタービン８１は、上述した発電設備で用いられる大型のものから、例えば、マイクロガスタービンなどの小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、発電機８２は、回転駆動により発電するものに限らず、分解ガスタービン８１による回転駆動を往復運動（振動）等に変換するための変換機構等を備えた構成とすることで、往復運動（振動）等により発電するものであってもよい。
また、エネルギー取出装置１０７は、その用途も工場（工業）用や住宅（家庭）用などに限らず、あらゆる分野で利用可能であり、設置（定置）型や可搬型、携帯型など、その用途に合わせて設計することが可能である。
次に、本発明の第８の実施形態として図１４に示すエネルギー取出装置１０８について説明する。なお、図１４は、このエネルギー取出装置１０８の概略構成を示す模式図である。
図１４に示すエネルギー取出装置１０８は、熱電変換素子（変換手段）２１と、高温側熱交換器（加熱手段）２２と、低温側熱交換器（冷却手段）２３と、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解ガスタービン発電装置８０、分解熱回収ボイラー発電装置９０とを備えている。なお、熱電変換素子２１、高温側熱交換器２２、低温側熱交換器２３、分解反応部５及び分解ガスタービン発電装置８０は第７の実施形態と同様であるので、第７の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。また、分解熱回収ボイラー発電装置９０については、第５の実施形態と同様であるので、第５の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
エネルギー取出装置１０８は、亜酸化窒素を分解することで得られる分解前と分解後の温度差、亜酸化窒素を分解することで得られる分解熱及び分解ガスが膨張する際の運動エネルギーを取り出すものであり、この実施形態では、温度差及び運動エネルギーから電力を得るようになっている。
エネルギー取出装置１０８では、第３の供給ライン９の途中にコイル状に形成された分解ガス放熱部９Ｃが設けられていて、分解ガスタービン８１から第３の供給ライン９に排出された分解ガスの分解熱が分解熱回収ボイラー９１において放熱され、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱し蒸気を発生させるようになっている。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１０８の動作について説明する。
エネルギー取出装置１０８では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して低温側熱交換器２３に供給される。
低温側熱交換器２３に供給された亜酸化窒素ガスは、低温側熱交換器２３の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１との間で熱交換が行われ、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する冷却が行われる。
次に、低温側熱交換器２３から排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９Ｂに導かれる。この実施形態において、第３の供給ライン９Ｂは、第３の供給ライン９のうち、分解ガスタービン８１の上流側に位置する部分を意味する。
第３の供給ライン９Ｂに導かれた分解ガスは、分解ガスタービン８１を回転駆動する。
そして、分解ガスタービン８１の駆動により、発電機８２において発電することができる。
そして、分解ガスタービン８１から排出された分解ガスは、第３の供給ライン９に導かれ、分解ガス放熱部９Ｃにおいて、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を放熱して、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱して蒸気を発生させ、その後、高温側熱交換器２２に供給される。
高温側熱交換器２２に供給されタ分解ガスは、高温側熱交換器２２の内部を通過する間に、上記熱電変換素子２１との間で熱交換が行われて、亜酸化窒素ガスの分解熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する加熱が行われる。
そして、この実施形態では、分解ガスは、排出ライン１０から排出されて、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
一方、第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて分解熱で作動媒体を加熱して蒸気を発生し、蒸気は蒸気供給ライン９０Ａを経由して蒸気タービン９２に供給されて、蒸気タービン９２を回転駆動する。
そして、蒸気タービン９２の駆動により、発電機９３において大きな電力を発電することができる。
そして、蒸気タービン９２から排出された蒸気は、復水ライン９０Ｂに導かれて、復水器４で冷却して復水された後、給水ポンプ９５で分解熱回収ボイラー９１に給水されて、再び分解熱回収ボイラー９１で分解ガスとの熱交換により蒸気となって循環することになる。
以上のように、このエネルギー取出装置１０８では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、上記熱電変換素子２１に大きな温度差を発生させ、亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用して大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
また、このエネルギー取出装置１０８では、この亜酸化窒素の膨張により発生する運動エネルギーを利用して、上記分解ガスタービン８１を回転駆動して、分解ガスタービン８１で駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、分解ガスタービン８１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１０８では、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、分解熱回収ボイラー９１で発生させた蒸気により蒸気タービン９２を回転駆動して、蒸気タービン９２で駆動力（仕事量）を得ることができる。そして、蒸気タービン９２の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１０５では、熱電変換素子２１における発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの運動エネルギーを分解ガスタービン８１で動力に変換して発電機８２により発電し、亜酸化窒素を分解したときの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で熱回収して発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、上記図１４に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１０８では、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３とを備える場合について説明したが、分解ガスタービン８１と蒸気タービン９２で得られた動力の双方又はいずれか一方を電力に変換せずに使用することも可能である。
次に、本発明の第９の実施形態として図１５に示すエネルギー取出装置１０９について説明する。なお、図１５は、このエネルギー取出装置１０９の概略構成を示す模式図である。
第９の実施形態に係るエネルギー取出装置１０９が、第８の実施形態に係るエネルギー取出装置１０８と異なるのは、エネルギー取出装置１０８において、高温側熱交換器２２から排出ライン１０に排出した排出ガスを、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに直接導入していたのに代えて、エネルギー取出装置１０９では、排出ライン１０の下流側にコイル状の第２の排ガス放熱部１０Ａが形成され、この第２の排ガス放熱部１０Ａを分解熱回収ボイラー９１に配置して排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第８の実施形態と同様であるので、第８の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
以上のように、エネルギー取出装置１０９では、排出ガスの分解熱を第２の排ガス放熱部１０Ａにおいて分解熱回収ボイラー９１に放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱をより効率的に利用することができる。
なお、エネルギー取出装置１０９において、排出ライン１０に排出して第２の排ガス放熱部１０Ａで分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱した後に、分解ガスを外気に放出する構成としてもよい。
次に、本発明の第１０の実施形態として図１６に示すエネルギー取出装置１１０について説明する。なお、図１６は、このエネルギー取出装置１１０の概略構成を示す模式図である。
図１６に示すエネルギー取出装置１１０は、スターリングエンジン３１（変換手段）と、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、加熱器（加熱手段）３８Ａと、冷却器（冷却手段）３９Ａと、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解熱回収ボイラー発電装置９０とを備えている。
エネルギー取出装置１１０は、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差を利用してエネルギーを取り出すものであり、この実施形態では電力を得るようになっている。なお、エネルギー取出装置１１０のそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。上記図１に示すエネルギー取出装置と同等の部位については、図１と同じ符号を付し、又は図示を省略するとともに、その説明を省略する。
スターリングエンジン３１は、例えば、第２の実施形態に係る２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａやディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂを適用することが可能であり、冷却器３９Ａ及び加熱器３８Ａが設けられている。
また、スターリングエンジン３１の作動については、図４又は図５において説明した２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａ又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂの場合と同様である。
冷却器３９Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた冷却器３９又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた冷却器４９に相当するものであり、冷却器３９Ａの入側には第１の供給ライン７が接続され、出側には第２の供給ライン８が接続されていて、冷却器３９Ａの内部を亜酸化窒素ガスが流通するようになっている。
加熱器３８Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた加熱器３８又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた加熱器４８に相当するものであり、加熱器３８Ａの入側には第３の供給ライン９が接続され、出側には排出ライン１０が接続されていて、加熱器３８Ａの内部を分解ガスが通過するようになっている。
分解反応部５は、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備え、第２の供給ライン８と第３の供給ライン９の間に配置されて、第２の供給ライン８から供給された亜酸化窒素を分解して亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を得るようになっている。なお、分解反応部５において、上記触媒４を用いて亜酸化窒素を分解した後、この亜酸化窒素を分解したときに得られる分解熱により、継続的に亜酸化窒素を分解可能とされている。
また、第３の供給ライン９の途中には、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体に放熱するためのコイル状に形成された分解ガス放熱部９Ｃが設けられている。なお、作動媒体は、分解熱回収ボイラー９１に放熱される熱を吸熱する熱媒体を構成する。
分解熱回収ボイラー発電装置９０は、図１６に示すように、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）からの熱回収により蒸気を発生させる分解熱回収ボイラー９１と、分解熱回収ボイラー９１で発生した蒸気により回転駆動される蒸気タービン９２と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３と、蒸気タービン９２からの蒸気を冷却して復水する復水器９４と、復水器９４からの復水を分解熱回収ボイラー９１に給水する給水ポンプ９５とを概略備えている。
なお、上記分解熱回収ボイラー９１において、上述した本発明の特徴部分については、図１６に示す構成に必ずしも限定されるものではない。すなわち、図１６に示す本発明の特徴部分を分解熱回収ボイラー９１に適用する場合には、ボイラーの形式や大きさ等に合わせて適宜変更を加えることが可能である。
一方、分解熱回収ボイラー９１において、上述した本発明の特徴部分以外の構造については、既存の燃焼ガスボイラーなどと同様の構造を有することができる。例えば、本発明が適用される分解熱回収ボイラー９１の本発明の特徴部分以外の構造については、従来の丸ボイラーや水管ボイラーなどと同様の形式のものを用いることができる。なお、丸ボイラーについては、例えば、炉筒ボイラー、煙管ボイラー、炉筒煙管ボイラー、立てボイラーなどを挙げることができる。一方、水管ボイラーについては、例えば、自然循環式、強制循環式、貫流式のものなどを挙げることができる。
また、分解熱回収ボイラー９１は、図１６に示す構成以外にも、例えば、分解熱回収ボイラー９１で得られた蒸気を更に加熱して過熱蒸気とする過熱器などの付属設備（機器／部品）、その他必要となる保安設備（機器／部品）等を備えた構成とすることが可能である。
また、分解熱回収ボイラー９１以外の構成、すなわち、上述した蒸気タービン９２や、発電機９３、復水器９４、給水ポンプ９５などについても、既存のものと同様のものを使用することが可能である。さらに、付属設備（機器／部品）や保安設備（機器／部品）等についても同様である。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１１０の動作について説明する。
エネルギー取出装置１１０では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却器３９Ａに供給される。
なお、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
冷却器３９Ａに供給された亜酸化窒素ガスは、冷却器３９Ａの内部を通過する間に、スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体と冷却器３９Ａの間で熱交換が行われる。この冷却器３９Ａでは、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体に対する冷却が行われる。
次に、冷却器３９Ａから排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９に導かれる。
第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を放熱し、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱して蒸気を発生させ、その後、加熱器３８Ａに供給される。
そして、この分解ガスが加熱器３８Ａの内部を通過する間に、スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体と加熱器３８Ａの間で熱交換が行われる。すなわち、この加熱器３８Ａでは、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体に対する加熱が行われる。
そして、加熱器３８Ａから排出された分解ガスは、排出ライン１０を通してＮ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
一方、第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて分解熱で作動媒体を加熱して蒸気を発生し、蒸気供給ライン９０Ａを経由して蒸気タービン９２に供給されて、蒸気タービン９２を回転駆動する。
そして、蒸気タービン９２の駆動により、発電機９３において大きな電力を発電することができる。
そして、蒸気タービン９２から排出された蒸気は、復水ライン９０Ｂに導かれて、復水器４で冷却して復水された後、給水ポンプ９５で分解熱回収ボイラー９１に給水されて、再び分解熱回収ボイラー９１で分解ガスとの熱交換により蒸気となって循環することになる。
以上のように、このエネルギー取出装置１１０では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、スターリングエンジン３１の高温空間と低温空間との間に大きな温度差を発生させて、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、スターリングエンジン３１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１０では、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、分解熱回収ボイラー９１で発生させた蒸気により蒸気タービン９２を回転駆動して、蒸気タービン９２で駆動力（仕事量）を得ることができる。そして、蒸気タービン９２の駆動により電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１１０では、スターリングエンジン３１の駆動力による発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で熱回収、発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、上記図１６に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１１０では、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３とを備える場合について説明したが、スターリングエンジン３１と蒸気タービン９２で得られる動力の双方又はいずれか一方を電力に変換せずに使用することも可能である。
また、スターリングエンジン３１は、図４に示す２ピストン型（α型）や、図５に示すディスプレーサ型（γ型：ディスプレーサと出力ピストンとが異なるシリンダに配置されたタイプ）に限らず、それ以外にも、ディスプレーサ型（β型：ディスプレーサと出力ピストンとが同一のシリンダに配置されたタイプ）、ダブルアクティング型など、様々な形式のものを使用することが可能である。
また、加熱器３８Ａ及び冷却器３９Ａの構成についても、スターリングエンジン３１の高温空間及び低温空間との間で熱交換が行える構成であればよく、スターリングエンジン３１の設計（形式）に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
また、分解熱回収ボイラー９１は、上述した発電設備で用いられる大型のものから、例えば超小型ボイラーなどの小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、本発明を適用した分解熱回収ボイラー９１で発生する蒸気は、上述した発電用に限らず、種々の用途に用いることが可能であり、作動媒体としての蒸気を発生させるものに限らず、上述した亜酸化窒素を分解したときの分解熱を利用して熱媒体としての水を加熱して温水を製造する構成としてもよい。
また、上述した分解熱回収ボイラー９１から蒸気タービン９２、復水器９４、給水ポンプ９５に至る循環系統における作動媒体としては、一般に水（水蒸気）を使用することができる。一方、本発明では、例えば地熱発電等のバイナリーサイクル発電で用いられているアンモニアや、ノルマルペンタン等の有機媒体など、水よりも沸点が低いものなどを使用することも可能である。なお、本発明では、作動媒体として水よりも沸点が高いものを使用することを必ずしも妨げるものではない。
また、上記蒸気タービン９２は、その蒸気圧を最大限に利用するため、例えば、蒸気の特性に合わせて高圧タービンと低圧タービンとを複合した構成や、高圧タービンと中圧タービンと低圧タービンとを複合した構成などの複合式の蒸気タービンを用いることも可能である。また、複合式の蒸気タービンとする場合に、各タービンを直列（同軸）又は並列（多軸）のいずれに構成するかは任意に設定することができる。
また、上述蒸気タービン９２を回転して発電機９３を駆動する発電系統については、
及び蒸気タービン９２と同軸に連結された発電機９３を回転駆動する構成に必ずしも限定されるものではない。例えば、蒸気タービン９２と、発電機９３との間に、変速機やクラッチ等を配置した構成とすることも可能である。
また、蒸気タービン９２は、発電設備で用いられる大型のものから小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、発電機９３は、回転駆動により発電するものに限らず、蒸気タービン９２による回転駆動を往復運動（振動）等に変換するための変換機構等を備えた構成とすることで、往復運動（振動）等により発電するものであってもよい。
また、エネルギー取出装置１１０は、その用途も工場（工業）用や住宅（家庭）用などに限らず、あらゆる分野で利用可能であり、設置（定置）型や可搬型、携帯型など、その用途に合わせて設計することが可能である。
次に、本発明の第１１の実施形態として図１７に示すエネルギー取出装置１１１について説明する。なお、図１７は、このエネルギー取出装置１１１の概略構成を示す模式図である。
第１１の実施形態に係るエネルギー取出装置１１１が、第１０の実施形態に係るエネルギー取出装置１１０と異なるのは、エネルギー取出装置１１０において、高温側熱交換器２２から排出ライン１０に排出した排出ガスを、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに直接導入していたのに代えて、エネルギー取出装置１１１では、排出ライン１０の下流側にコイル状の第２の排ガス放熱部１０Ａが形成され、この第２の排ガス放熱部１０Ａを分解熱回収ボイラー９１に配置して排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第１０の実施形態と同様であるので、第１０の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
以上のように、エネルギー取出装置１１１では、排出ガスの分解熱を第２の排ガス放熱部１０Ａにおいて分解熱回収ボイラー９１に放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱をより効率的に利用することができる。
なお、エネルギー取出装置１１１において、排出ライン１０に排出して第２の排ガス放熱部１０Ａで分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱した後に、分解ガスを外気に放出する構成としてもよい。
次に、本発明の第１２の実施形態として図１８に示すエネルギー取出装置１１２について説明する。なお、図１８は、このエネルギー取出装置１１２の概略構成を示す模式図である。
図１８に示すエネルギー取出装置１１２は、スターリングエンジン（変換手段）３１と、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、加熱器（加熱手段）３８Ａと、冷却器（冷却手段）３９Ａと、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解熱回収ボイラー発電装置９０とを備えている。なお、スターリングエンジン３１、加熱器３８Ａ、冷却器３９Ａ、分解反応部５は、第１０の実施形態と同様であるので、第１０の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
エネルギー取出装置１１２は、亜酸化窒素を分解することで得られる分解前と分解後の温度差、及び分解ガスの有する分解熱を利用してエネルギーを取り出すものであり、この実施形態では、温度差及び分解熱により電力を得るようになっている。
スターリングエンジン３１は、例えば、第２の実施形態に係る２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａやディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂを適用することが可能であり、冷却器３９Ａ及び加熱器３８Ａが設けられている。
また、スターリングエンジン３１の作動については、図４又は図５において説明した２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａ又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂの場合と同様である。
冷却器３９Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた冷却器３９又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた冷却器４９に相当するものであり、冷却器３９Ａの入側には第１の供給ライン７が接続され、出側には第２の供給ライン８が接続されていて、冷却器３９Ａの内部を亜酸化窒素ガスが流通するようになっている。
加熱器３８Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた加熱器３８又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた加熱器４８に相当するものであり、加熱器３８Ａの入側には第３の供給ライン９が接続され、出側には排出ライン１０が接続されていて、加熱器３８Ａの内部を分解ガスが通過するようになっている。
分解反応部５は、第２の供給ライン８と第３の供給ライン９Ｂの間に配置され、第２の供給ライン８から供給された亜酸化窒素を分解して亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を得るようになっている。なお、分解反応部５において、上記触媒４を用いて亜酸化窒素を分解した後、この亜酸化窒素を分解したときに得られる分解熱により、継続的に亜酸化窒素を分解可能とされている。
分解ガスタービン発電装置８０は、図１８に示すように、分解ガスタービン８１と、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２とを概略備えており、分解ガスタービン８１は、第３の供給ライン９の途中（第３の供給ライン９Ｂの下流側）に配置されている。
図１８に示す分解ガスタービン８１では、亜酸化窒素を分解することによって得られた高温且つ膨張した分解ガスをタービン翼に吹き付けて、それによりタービン軸を回転させて動力を得ることができるようになっている。
そして、分解ガスタービン８１と連結された発電機８２を駆動することによって電力を得ることが可能 である。
分解ガスタービン８１の構造については、既存の燃焼ガスタービンが燃焼用空気を圧縮して燃焼器へと送り込む圧縮機を備えた構成であるのに対して、そのような構成が不要となるといった特徴を有している。これにより、分解ガスタービン８１を簡便な構成とし、その軽量化を図ることが可能である。
また、図１８に示す分解ガスタービン発電装置８０では、分解ガスタービン８１、発電機８２について、既存のものと同様のものを使用することが可能である。さらに、付属設備（機器／部品）や保安設備（機器／部品）等についても同様である。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１１２の動作について説明する。
エネルギー取出装置１１２では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却器３９Ａに供給される。
なお、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
冷却器３９Ａに供給された亜酸化窒素ガスは、冷却器３９Ａの内部を通過する間に、スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体と冷却器３９Ａの間で熱交換が行われる。この冷却器３９Ａでは、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体に対する冷却が行われる。
次に、冷却器３９Ａから排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９Ｂに導かれる。この実施形態において、第３の供給ライン９Ｂは、第３の供給ライン９のうち、分解ガスタービン８１の上流側に位置する部分を意味する。
第３の供給ライン９Ｂに導かれた分解ガスは、分解ガスタービン８１を回転駆動する。
そして、分解ガスタービン８１の駆動により、発電機８２において発電することができる。
そして、分解ガスタービン８１から排出された分解ガスは、第３の供給ライン９を通して加熱器３８Ａに供給される。この分解ガスが加熱器３８Ａの内部を通過する間に、スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体と加熱器３８Ａの間で熱交換が行われる。すなわち、この加熱器３８Ａでは、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体に対する加熱が行われる。
そして、加熱器３８Ａから排出された分解ガスは、排出ライン１０を通してＮ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
以上のように、このエネルギー取出装置１１２では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、スターリングエンジン３１の高温空間と低温空間との間に大きな温度差を発生させて、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、スターリングエンジン３１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１２では、この亜酸化窒素の膨張により発生する運動エネルギーを利用して、分解ガスタービン８１を回転駆動して、分解ガスタービン８１で駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、分解ガスタービン８１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１１２では、スターリングエンジン３１の駆動力による発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの運動エネルギーを分解ガスタービン８１で動力に変換し、発電機８２により発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、図１８に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１１２では、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２とを備える場合について説明したが、スターリングエンジン３１と分解ガスタービン８１で得られる動力の双方又はいずれか一方を電力に変換せずに使用することも可能である。
また、スターリングエンジン３１は、図４に示す２ピストン型（α型）や、図５に示すディスプレーサ型（γ型：ディスプレーサと出力ピストンとが異なるシリンダに配置されたタイプ）に限らず、それ以外にも、ディスプレーサ型（β型：ディスプレーサと出力ピストンとが同一のシリンダに配置されたタイプ）、ダブルアクティング型など、様々な形式のものを使用することが可能である。
また、加熱器３８Ａ及び冷却器３９Ａの構成についても、スターリングエンジン３１の高温空間及び低温空間との間で熱交換が行える構成であればよく、スターリングエンジン３１の設計（形式）に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
また、分解ガスタービン８１において、上述した本発明の特徴部分については、図１８に示す構成に限定されるものではなく、適用する分解ガスタービン８１の形式や大きさ等に合わせて適宜変更を加えることが可能である。
また、分解ガスタービン８１は、分解ガスの圧力を最大限に利用するため、例えば、分解ガスの特性に合わせて高圧タービンと低圧タービンとを複合した構成や、高圧タービンと中圧タービンと低圧タービンとを複合した構成などの複合式の分解ガスタービンを用いることも可能である。また、このような複合式の分解ガスタービンでは、分解ガスを直列（同軸）又は並列（多軸）に配置した構成とすることが可能である。
また、上述した分解ガスタービン８１を回転して発電機８２を駆動する発電系統については、これら分解ガスタービン８１と同軸に連結された発電機８２を回転駆動する構成に必ずしも限定されるものではない。例えば、分解ガスタービン８１と、発電機８２との間に、変速機やクラッチ等を配置した構成とすることも可能である。
また、分解ガスタービン８１は、上述した発電設備で用いられる大型のものから、例えば、マイクロガスタービンなどの小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、発電機８２は、回転駆動により発電するものに限らず、分解ガスタービン８１による回転駆動を往復運動（振動）等に変換するための変換機構等を備えた構成とすることで、往復運動（振動）等により発電するものであってもよい。
また、エネルギー取出装置１１２は、その用途も工場（工業）用や住宅（家庭）用などに限らず、あらゆる分野で利用可能であり、設置（定置）型や可搬型、携帯型など、その用途に合わせて設計することが可能である。
次に、本発明の第１３の実施形態として図１９に示すエネルギー取出装置１１３について説明する。なお、図１９は、このエネルギー取出装置１１３の概略構成を示す模式図である。
図１９に示すエネルギー取出装置１１３は、スターリングエンジン（変換手段）３１と、加熱器（加熱手段）３８Ａと、冷却器（冷却手段）３９Ａと、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解ガスタービン発電装置８０、分解熱回収ボイラー発電装置９０とを備えている。なお、スターリングエンジン３１、加熱器３８Ａ、冷却器３９Ａ、分解反応部５及び分解ガスタービン発電装置８０は第１２の実施形態と同様であるので、第１２の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。また、分解熱回収ボイラー発電装置９０については、第１０の実施形態と同様であるので、第１０の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
エネルギー取出装置１１３は、亜酸化窒素を分解することで得られる分解前と分解後の温度差、分解ガスの有する分解熱、及び分解ガスが膨張する際の運動エネルギーを取り出すものであり、この実施形態では、温度差、分解熱、及び運動エネルギーから電力を得るようになっている。
エネルギー取出装置１１３では、第３の供給ライン９の途中にコイル状に形成された分解ガス放熱部９Ｃが設けられていて、分解ガスタービン８１から第３の供給ライン９に排出された分解ガスの分解熱が分解熱回収ボイラー９１において放熱され、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱し蒸気を発生させるようになっている。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１１３の動作について説明する。
エネルギー取出装置１１３では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却器３９Ａに供給される。
冷却器３９Ａに供給された亜酸化窒素ガスは、冷却器３９Ａの内部を通過する間に、スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体と冷却器３９Ａの間で熱交換が行われる。この冷却器３９Ａでは、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体に対する冷却が行われる。
次に、冷却器３９Ａから排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９Ｂに導かれる。この実施形態において、第３の供給ライン９Ｂは、第３の供給ライン９のうち、分解ガスタービン８１の上流側に位置する部分を意味する。
第３の供給ライン９Ｂに導かれた分解ガスは、分解ガスタービン８１を回転駆動する。
そして、分解ガスタービン８１の駆動により、発電機８２において発電することができる。
そして、分解ガスタービン８１から排出された分解ガスは、第３の供給ライン９に導かれ、分解ガス放熱部９Ｃにおいて、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を放熱して、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱して蒸気を発生させ、その後、加熱器３８Ａに供給される。
そして、この分解ガスが加熱器３８Ａの内部を通過する間に、スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体と加熱器３８Ａの間で熱交換が行われる。すなわち、この加熱器３８Ａでは、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体に対する加熱が行われる。
そして、加熱器３８Ａから排出された分解ガスは、排出ライン１０を通してＮ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
一方、第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて分解熱で作動媒体を加熱して蒸気を発生し、蒸気供給ライン９０Ａを経由して蒸気タービン９２に供給されて、蒸気タービン９２を回転駆動する。
そして、蒸気タービン９２の駆動により、発電機９３において大きな電力を発電することができる。
そして、蒸気タービン９２から排出された蒸気は、復水ライン９０Ｂに導かれて、復水器４で冷却して復水された後、給水ポンプ９５で分解熱回収ボイラー９１に給水されて、再び分解熱回収ボイラー９１で分解ガスとの熱交換により蒸気となって循環することになる。
以上のように、このエネルギー取出装置１１３では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、スターリングエンジン３１の高温空間と低温空間との間に大きな温度差を発生させて、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、スターリングエンジン３１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１３では、この亜酸化窒素の膨張により発生する運動エネルギーを利用して、分解ガスタービン８１を回転駆動して、分解ガスタービン８１で駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、分解ガスタービン８１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１３では、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、分解熱回収ボイラー９１で発生させた蒸気により蒸気タービン９２を回転駆動して、蒸気タービン９２で駆動力（仕事量）を得ることができる。そして、蒸気タービン９２の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１１３では、スターリングエンジン３１の駆動による発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの運動エネルギーを分解ガスタービン８１で動力に変換して発電機８２による発電、及び亜酸化窒素を分解したときの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で熱回収して発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、図１９に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１１３では、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３とを備える場合について説明したが、スターリングエンジン３１、分解ガスタービン８１及び蒸気タービン９２で得られた動力のうち選択したものを電力に変換せずに使用することも可能である。
次に、本発明の第１４の実施形態として図２０に示すエネルギー取出装置１１４について説明する。なお、図２０は、このエネルギー取出装置１１４の概略構成を示す模式図である。
第１４の実施形態に係るエネルギー取出装置１１４が、第１３の実施形態に係るエネルギー取出装置１１３と異なるのは、エネルギー取出装置１１３において、高温側熱交換器２２から排出ライン１０に排出した排出ガスを、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに直接導入していたのに代えて、エネルギー取出装置１１４では、排出ライン１０の下流側にコイル状の第２の排ガス放熱部１０Ａが形成され、この第２の排ガス放熱部１０Ａを分解熱回収ボイラー９１に配置して排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第１３の実施形態と同様であるので、第１３の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
以上のように、エネルギー取出装置１１４では、排出ガスの分解熱を第２の排ガス放熱部１０Ａにおいて分解熱回収ボイラー９１に放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱をより効率的に利用することができる。
なお、エネルギー取出装置１１４において、排出ライン１０に排出して第２の排ガス放熱部１０Ａで分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱した後に、分解ガスを外気に放出する構成としてもよい。
次に、本発明の第１５の実施形態として図２１に示すエネルギー取出装置１１５について説明する。なお、図２１は、このエネルギー取出装置１１５の概略構成を示す模式図である。また、図２２は、エネルギー取出装置１１５の熱サイクルを説明する概念図である。
図２１に示すエネルギー取出装置１１５は、構成体（変換手段）７１と、高温側の加熱部（加熱手段）７２と、低温側の冷却部（冷却手段）７３と、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解熱回収ボイラー発電装置９０とを備えている。エネルギー取出装置１１５のそれ以外の構成については、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。エネルギー取出装置１１５において、上記図１に示すエネルギー取出装置と同等の部位については、図１と同じ符号を付し、又は図示を省略するとともに、その説明を省略する。
エネルギー取出装置１１５は、亜酸化窒素の分解前と分解後の温度差及び亜酸化窒素を分解することで得られる分解熱を利用してエネルギーを取り出すものであり、この実施形態では電力を得るようになっている。
構成体７１は、図２１に示すように、熱電変換素子２１と、スターリングエンジン３１とスターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）とを備えている。
熱電変換素子２１は、図２１に示すように、高温側熱交換器（加熱手段）２２及び低温側熱交換器（冷却手段）２３にそれぞれ熱伝導可能に挟まれて連結され、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。そして、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３により熱電変換素子２１に生じる温度差を利用して電力を得るようになっている。
スターリングエンジン３１は、例えば、第２の実施形態に係る２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａやディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂを適用することが可能であり、冷却器３９Ａ及び加熱器３８Ａが設けられている。
冷却部７３は、熱電変換素子２１に設けられた低温側熱交換器２３と、冷却側接続ライン８Ａと、スターリングエンジン３１に設けられた冷却器３９Ａとを備え、上流側から低温側熱交換器２３、冷却側接続ライン８Ａ、冷却器３９Ａの順に接続された構成とされ、入側に上記第１の供給ライン７が接続され、出側に上記第２の供給ライン８が接続されていて、その内部を亜酸化窒素ガスが流通するようになっている。
冷却器３９Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた冷却器３９又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた冷却器４９に相当するものである。
加熱部７２は、スターリングエンジン３１に設けられた加熱器３８Ａ、加熱側接続ライン９Ａ、熱電変換素子２１に設けられた高温側熱交換器２２とを備え、上流側から加熱器３８Ａ、加熱側接続ライン９Ａ、高温側熱交換器２２の順に接続された構成とされ、入側に上記第３の供給ライン９が接続され、出側に上記排出ライン１０が接続されていて、その内部を分解ガスが通過するようになっている。
加熱器３８Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた加熱器３８又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた加熱器４８に相当するものである。
そして、排出ライン１０に排出された分解ガスは、この実施形態では、図２１において破線で示すように、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給し、亜酸化窒素に再合成してから高圧タンク６に供給するようになっている。なお、排出ライン１０に排出した分解ガスは外気に放出してもよく、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給して亜酸化窒素を再合成するか外気に放出するかは任意に設定することができる。
分解反応部５は、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備え、第２の供給ライン８と第３の供給ライン９の間に配置されて、第２の供給ライン８から供給された亜酸化窒素を分解して亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を得るようになっている。なお、分解反応部５において、上記触媒４を用いて亜酸化窒素を分解した後、この亜酸化窒素を分解したときに得られる分解熱により、継続的に亜酸化窒素を分解可能とされている。
また、第３の供給ライン９の途中には、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体に放熱するためのコイル状に形成された分解ガス放熱部９Ｃが設けられている。なお、作動媒体は、分解熱回収ボイラー９１に放熱される熱を吸熱する熱媒体を構成する。
分解熱回収ボイラー発電装置９０は、図２１に示すように、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）からの熱回収により蒸気を発生させる分解熱回収ボイラー９１と、分解熱回収ボイラー９１で発生した蒸気により回転駆動される蒸気タービン９２と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３と、蒸気タービン９２からの蒸気を冷却して復水する復水器９４と、復水器９４からの復水を分解熱回収ボイラー９１に給水する給水ポンプ９５とを概略備えている。
なお、上記分解熱回収ボイラー９１において、上述した本発明の特徴部分については、上記図２１に示す構成に必ずしも限定されるものではない。すなわち、上記図２１に示す本発明の特徴部分を上記分解熱回収ボイラー９１に適用する場合には、ボイラーの形式や大きさ等に合わせて適宜変更を加えることが可能である。
一方、上記分解熱回収ボイラー９１において、上述した本発明の特徴部分以外の構造については、既存の燃焼ガスボイラーなどと同様の構造を有することができる。例えば、本発明が適用される分解熱回収ボイラー９１の本発明の特徴部分以外の構造については、従来の丸ボイラーや水管ボイラーなどと同様の形式のものを用いることができる。なお、丸ボイラーについては、例えば、炉筒ボイラー、煙管ボイラー、炉筒煙管ボイラー、立てボイラーなどを挙げることができる。一方、水管ボイラーについては、例えば、自然循環式、強制循環式、貫流式のものなどを挙げることができる。
また、上記分解熱回収ボイラー９１は、上記図２１に示す構成以外にも、例えば、上記分解熱回収ボイラー９１で得られた蒸気を更に加熱して過熱蒸気とする過熱器などの付属設備（機器／部品）、その他必要となる保安設備（機器／部品）等を備えた構成とすることが可能である。
また、上記分解熱回収ボイラー９１以外の構成、すなわち、上述した蒸気タービン９２や、発電機９３、復水器９４、給水ポンプ９５などについても、既存のものと同様のものを使用することが可能である。さらに、付属設備（機器／部品）や保安設備（機器／部品）等についても同様である。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１１５の動作について説明する。
エネルギー取出装置１１５では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却部７３に供給される。
なお、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
そして、冷却部７３に供給された亜酸化窒素ガスは、冷却部７３の内部を通過する。冷却部７３では、まず、低温側熱交換器２３に導入されて、上記熱電変換素子２１と低温側熱交換器２３の間で熱交換が行われる。すなわち、この低温側熱交換器２３では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する冷却が行われる。
次に、低温側熱交換器２３に導入された亜酸化窒素は、低温側熱交換器２３から排出されて冷却側接続ライン８Ａを通して冷却器３９Ａに導入され、この亜酸化窒素ガスが冷却器３９Ａの内部を通過する間に、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体と冷却器３９Ａの間で熱交換が行われる。この冷却部７３では、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体に対する冷却が行われる。
次に、冷却部７３から排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９に導かれる。
第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を放熱し、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱して蒸気を発生させ、その後、加熱部７２に供給される。
そして、この分解ガスが加熱部７２の内部を通過する間に、加熱器３８Ａにおいて、上記スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体と加熱器３８Ａの間で熱交換が行われる。すなわち、この加熱器３８Ａでは、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の高温空間中を流れる作動流体に対する加熱が行われる。
次に、分解ガスは、加熱器３８Ａから排出されて加熱側接続ライン９Ａを通して高温側熱交換器２２に導入されて、上記熱電変換素子２１と高温側熱交換器２２の間で熱交換が行われる。すなわち、この高温側熱交換器２２では、亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱を利用して、上記熱電変換素子２１に対する加熱が行われる。そして、分解ガスは、排出ライン１０から排出されることになる。
そして、加熱部７２から排出された分解ガスは、排出ライン１０を通してＮ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
一方、第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて分解熱で作動媒体を加熱して蒸気を発生し、蒸気供給ライン９０Ａを経由して蒸気タービン９２に供給されて、蒸気タービン９２を回転駆動する。
そして、蒸気タービン９２の駆動により、発電機９３において大きな電力を発電することができる。
そして、蒸気タービン９２から排出された蒸気は、復水ライン９０Ｂに導かれて、復水器４で冷却して復水された後、給水ポンプ９５で分解熱回収ボイラー９１に給水されて、再び分解熱回収ボイラー９１で分解ガスとの熱交換により蒸気となって循環することになる。
以上のように、このエネルギー取出装置１１５では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、構成体７１を構成する熱電変換素子２１に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１５では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、構成体７１を構成するスターリングエンジン３１の高温空間と低温空間との間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、スターリングエンジン３１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１５では、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、分解熱回収ボイラー９１で発生させた蒸気により蒸気タービン９２を回転駆動して、蒸気タービン９２で駆動力（仕事量）を得ることができる。そして、蒸気タービン９２の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１１５では、熱電変換素子２１における発電及びスターリングエンジン３１の駆動による発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で熱回収して発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
図２２は、エネルギー取出装置１１５の熱効率を概念的に示す図であり、縦軸は、エネルギー取出装置１１５における亜酸化窒素、分解ガス等の温度（Ｔ）を示しており、図中に矢印を付して示した線図は、熱サイクル線図を概念的に示している。なお、熱サイクル線図において、下側の曲線Lは亜酸化窒素の温度（冷却側）を、上側の曲線Ｈは分解ガスの温度（加熱側）であり、ＲはＮ２Ｏ再合成装置における亜酸化窒素の再合成過程を、Ｄは分解反応器における亜酸化窒素の分解過程を示している。
また、ＴＣ１、ＴＣ２は、それぞれ分解反応部における分解過程Ｄ前後の温度を、ＴＲ１、ＴＲ２は、それぞれＮ２Ｏ再合成装置における再合成過程Ｒ前後の温度を示しており、Ｔｂｐは分解熱回収ボイラ９１の作動媒体の沸点を示している。
ここで、図２２の横軸は分解ガスが高温から低温に変化する過程を示しており、高温側から順に、分解熱回収ボイラ９１（分解ガス放熱部９Ｃ）、スターリングエンジン３１、熱電変換素子２１が形成されている。
分解熱回収ボイラ９１（分解ガス放熱部９Ｃ）は分解ガスの熱により作動媒体の蒸気を発生させ、この蒸気でタービンを駆動する。従って、図２２の分解熱回収ボイラ９１の領域で、作動媒体の沸点Ｔｂｐの線と上側の曲線Ｈの間の領域に相当する熱エネルギーが蒸気発生に寄与する。従って、分解ガスの温度が高いほど作動媒体の蒸気発生量が多く、また体積膨張も大きくなり、分解熱回収ボイラとガスタービンによる発電には有利である。
スターリングエンジン３１と熱電変換素子２１は、温度差を利用する発電であるため、図２２において上側の曲線Ｈと下側の曲線Ｌの間の領域に相当する熱エネルギーが発電に寄与する。従って、分解ガスの温度が高いほど、またＮ２Ｏ再合成装置で再合成した亜酸化窒素の温度（または、高圧ガス容器６から放出されたガスの温度）が低いほど発電には有利である。
エネルギー取出装置１１５は図２２に示されるように、分解ガスの温度に着目した場合、高温側から、分解熱回収ボイラー９１、スターリングエンジン３１、熱電変換素子２１の順に配置されている。しかし、本発明のエネルギー取出装置は、分解熱回収ボイラー９１、スターリングエンジン３１および熱電変換素子２１の各モジュールが上記の順序で配置されたものに限定はされない。
例えば、分解ガスの温度が最も高い部分に分解熱回収ボイラー９１とスターリングエンジン３１をそれぞれ配置した場合を比較して、分解熱回収ボイラー９１と蒸気タービン９２による発電量がスターリングエンジン３１の発電量より大きい場合には、図２１（図２２）に示すように、分解熱回収ボイラー９１を分解ガスの温度が最も高い部分に配置する。また、逆にスターリングエンジン３１の発電量が分解熱回収ボイラー９１と蒸気タービン９２による発電量より大きい場合には、スターリングエンジン３１を分解ガスの温度が最も高い部分に配置する。
また、熱電変換素子２１の耐熱性が分解熱回収ボイラー９１およびスターリングエンジン３１に較べて低い場合には、図２１（図２２）に示すように、熱電変換素子２１を分解ガスの温度が最も低い部分に配置する。一方、熱電変換素子２１の耐熱性が充分に高い場合には、同じ温度条件で比較した場合の発電量の大小により、他のモジュールとの配置の順序を決定する。例えば、高温側と低温側の温度差が同じ場合に、熱電変換素子２１の発電量がスターリングエンジン３１より低い場合には、図２１（図２２）に示すように、スターリングエンジン３１を分解ガス温度の高い側に配置する。一方、熱電変換素子２１の発電量がスターリングエンジン３１より高い場合には、熱電変換素子２１を分解ガス温度の高い側に配置する。
以上のように、分解熱回収ボイラー９１、スターリングエンジン３１、熱電変換素子２１の各モジュールを、それぞれのモジュールに最適な温度環境に配置することにより、エネルギー取出装置１１５全体のエネルギー効率を高めることができる。
なお、本発明は、上記図２１に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１１５では、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３を備える場合について説明したが、スターリングエンジン３１と蒸気タービン９２で得られた動力の双方又はいずれか一方を電力に変換せずに使用することも可能である。
また、分解熱回収ボイラー９１は、上述した発電設備で用いられる大型のものから、例えば超小型ボイラーなどの小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、本発明を適用した分解熱回収ボイラー９１で発生する蒸気は、上述した発電用に限らず、種々の用途に用いることが可能であり、作動媒体としての蒸気を発生させるものに限らず、上述した亜酸化窒素を分解したときの分解熱を利用して熱媒体としての水を加熱して温水を製造する構成としてもよい。
また、上述した分解熱回収ボイラー９１から蒸気タービン９２、復水器９４、給水ポンプ９５に至る循環系統における作動媒体としては、一般に水（水蒸気）を使用することができる。一方、本発明では、例えば地熱発電等のバイナリーサイクル発電で用いられているアンモニアや、ノルマルペンタン等の有機媒体など、水よりも沸点が低いものなどを使用することも可能である。なお、本発明では、作動媒体として水よりも沸点が高いものを使用することを必ずしも妨げるものではない。
また、上記蒸気タービン９２は、その蒸気圧を最大限に利用するため、例えば、蒸気の特性に合わせて高圧タービンと低圧タービンとを複合した構成や、高圧タービンと中圧タービンと低圧タービンとを複合した構成などの複合式の蒸気タービンを用いることも可能である。また、複合式の蒸気タービンとする場合に、各タービンを直列（同軸）又は並列（多軸）のいずれに構成するかは任意に設定することができる。
また、上述蒸気タービン９２を回転して発電機９３を駆動する発電系統については、
及び蒸気タービン９２と同軸に連結された発電機９３を回転駆動する構成に必ずしも限定されるものではない。例えば、蒸気タービン９２と、発電機９３との間に、変速機やクラッチ等を配置した構成とすることも可能である。
また、蒸気タービン９２は、発電設備で用いられる大型のものから小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、発電機９３は、回転駆動により発電するものに限らず、蒸気タービン９２による回転駆動を往復運動（振動）等に変換するための変換機構等を備えた構成とすることで、往復運動（振動）等により発電するものであってもよい。
また、エネルギー取出装置１１５は、その用途も工場（工業）用や住宅（家庭）用などに限らず、あらゆる分野で利用可能であり、設置（定置）型や可搬型、携帯型など、その用途に合わせて設計することが可能である。
次に、本発明の第１６の実施形態として図２３に示すエネルギー取出装置１１６について説明する。なお、図２３は、このエネルギー取出装置１１６の概略構成を示す模式図である。
第１６の実施形態に係るエネルギー取出装置１１６が、第１５の実施形態に係るエネルギー取出装置１１５と異なるのは、エネルギー取出装置１１５では、構成体７１に代えて、構成体７１Ａを備えている点である。
構成体７１Ａは、構成体７１では、加熱部７２に供給された分解ガスが、スターリングエンジン３１の加熱器３８Ａから加熱側接続ライン９Ａを経由して熱電変換素子２１の高温側熱交換器２２に導入されていたのに代えて、加熱側接続ライン９Ａの途中にコイル状の第３の排ガス放熱部９Ｄが形成され、この第３の排ガス放熱部９Ｄを分解熱回収ボイラー９１に配置して、加熱器３８Ａから排出された排出ガスを高温側熱交換器２２に導く途中で第３の排ガス放熱部９Ｄに導いて、排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第１５の実施形態と同様であるので、第１５の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
上記のエネルギー取出装置１１６の構成は、スターリングエンジン３１の加熱器３８Ａの出口における分解ガスの温度が分解ガス回収ボイラー９１の作動媒体の温度より高い場合に適用される。ここで、構成体７１Ａの加熱部７２の途中で導いた排出ガスの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱を効率的に利用することができる。
図２４は、エネルギー取出装置１１６の熱効率を概念的に示す図である。図２４が図２２と異なる点は、横軸方向のスターリングエンジン３１の部分と熱電変換素子２１の部分の間に分解熱回収ボイラー９１の分解ガス放熱部９Ｄの部分が挿入されていることである。スターリングエンジン３１の加熱器３８Ａを出た分解ガスの温度が分解ガス回収ボイラー９１の作動媒体の沸点より高い場合には、図２４において作動媒体の沸点Ｔｂｐの線と上側の曲線Ｈの間の領域に相当する熱エネルギーが作動媒体の蒸気発生に利用できるため、分解ガスの分解熱を効率よく利用できる。
ここで、エネルギー取出装置１１６は図２４に示されるように、分解ガスの温度に着目した場合、高温側から、分解熱回収ボイラー９１（分解ガス放熱部９Ｃ）、スターリングエンジン３１、分解熱回収ボイラー９１（分解ガス放熱部９Ｄ）、熱電変換素子２１の順に配置されている。
しかし、本発明のエネルギー取出装置は、分解熱回収ボイラー９１（分解ガス放熱部９Ｃ）、スターリングエンジン３１、分解熱回収ボイラー９１（分解ガス放熱部９Ｄ）および熱電変換素子２１の各モジュールが上記の順序で配置されたものに限定はされない。第１５の実施形態の場合と同様に、分解熱回収ボイラー９１（分解ガス放熱部９Ｃ）、スターリングエンジン３１、分解熱回収ボイラー９１（分解ガス放熱部９Ｄ）および熱電変換素子２１の各モジュールを、それぞれのモジュールに最適な温度環境に配置することにより、エネルギー取出装置１１６全体のエネルギー効率を高めることができる。
次に、本発明の第１７の実施形態として図２５に示すエネルギー取出装置１１７について説明する。なお、図２５は、このエネルギー取出装置１１７の概略構成を示す模式図である。
第１７の実施形態に係るエネルギー取出装置１１７が、第１５の実施形態に係るエネルギー取出装置１１５と異なるのは、エネルギー取出装置１１５において、高温側熱交換器２２から排出ライン１０に排出した排出ガスを、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに直接導入していたのに代えて、エネルギー取出装置１１７では、排出ライン１０の下流側にコイル状の第２の排ガス放熱部１０Ａが形成され、この第２の排ガス放熱部１０Ａを分解熱回収ボイラー９１に配置して排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第１５の実施形態と同様であるので、第１５の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
以上のように、エネルギー取出装置１１７では、排出ガスの分解熱を第２の排ガス放熱部１０Ａにおいて分解熱回収ボイラー９１に放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱をより効率的に利用することができる。
なお、エネルギー取出装置１１７において、排出ライン１０に排出して第２の排ガス放熱部１０Ａで分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱した後に、分解ガスを外気に放出する構成としてもよい。
次に、本発明の第１８の実施形態として図２５に示すエネルギー取出装置１１８について説明する。なお、図２５は、このエネルギー取出装置１１８の概略構成を示す模式図である。
図２５に示すエネルギー取出装置１１８は、構成体（変換手段）７１と、高温側の加熱部（加熱手段）７２と、低温側の冷却部（冷却手段）７３と、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解ガスタービン発電装置８０とを備えている。なお、構成体７１、加熱部７２、冷却部７３、分解反応部５は、第１５の実施形態と同様であるので、第１５の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
エネルギー取出装置１１８は、亜酸化窒素を分解することで得られる分解前と分解後の温度差、及び分解ガスが膨張する際の運動エネルギーを取り出すものであり、この実施形態では、温度差及び運動エネルギーから電力を得るようになっている。
構成体７１は、図２６に示すように、熱電変換素子２１と、スターリングエンジン３１とスターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）とを備えている。
熱電変換素子２１は、図２６に示すように、高温側熱交換器（加熱手段）２２及び低温側熱交換器（冷却手段）２３にそれぞれ熱伝導可能に挟まれて連結され、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様の構成を概略備えている。そして、高温側熱交換器２２と低温側熱交換器２３により熱電変換素子２１に生じる温度差を利用して電力を得るようになっている。
スターリングエンジン３１は、例えば、第２の実施形態に係る２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａやディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂを適用することが可能であり、冷却器３９Ａ及び加熱器３８Ａが設けられている。
冷却部７３は、熱電変換素子２１に設けられた低温側熱交換器２３と、冷却側接続ライン８Ａと、スターリングエンジン３１に設けられた冷却器３９Ａとを備え、上流側から低温側熱交換器２３、冷却側接続ライン８Ａ、冷却器３９Ａの順に接続された構成とされ、入側に上記第１の供給ライン７が接続され、出側に上記第２の供給ライン８が接続されていて、その内部を亜酸化窒素ガスが流通するようになっている。
冷却器３９Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた冷却器３９又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた冷却器４９に相当するものである。
加熱部７２は、スターリングエンジン３１に設けられた加熱器３８Ａ、加熱側接続ライン９Ａ、熱電変換素子２１に設けられた高温側熱交換器２２とを備え、上流側から加熱器３８Ａ、加熱側接続ライン９Ａ、高温側熱交換器２２の順に接続された構成とされ、入側に上記第３の供給ライン９が接続され、出側に上記排出ライン１０が接続されていて、その内部を分解ガスが通過するようになっている。
加熱器３８Ａは、２ピストン型のスターリングエンジン３１Ａに設けられた加熱器３８又はディスプレーサ型のスターリングエンジン３１Ｂに設けられた加熱器４８に相当するものである。
そして、排出ライン１０に排出された分解ガスは、この実施形態では、図２６において破線で示すように、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給し、亜酸化窒素に再合成してから高圧タンク６に供給するようになっている。なお、排出ライン１０に排出した分解ガスは外気に放出してもよく、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給して亜酸化窒素を再合成するか外気に放出するかは任意に設定することができる。
分解反応部５は、第２の供給ライン８と第３の供給ライン９Ｂの間に配置され、第２の供給ライン８から供給された亜酸化窒素を分解して亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）を得るようになっている。なお、分解反応部５において、上記触媒４を用いて亜酸化窒素を分解した後、この亜酸化窒素を分解したときに得られる分解熱により、継続的に亜酸化窒素を分解可能とされている。
分解ガスタービン発電装置８０は、図２６に示すように、分解ガスタービン８１と、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２とを概略備えており、分解ガスタービン８１は、第３の供給ライン９の途中（第３の供給ライン９Ｂの下流側）に配置されている。
図２６に示す分解ガスタービン８１では、亜酸化窒素を分解することによって得られた高温且つ膨張した分解ガスをタービン翼に吹き付けて、それによりタービン軸を回転させて動力を得ることができるようになっている。
そして、上記分解ガスタービン８１と連結された発電機８２を駆動することによって電力を得ることが可能 である。
分解ガスタービン８１の構造については、既存の燃焼ガスタービンが燃焼用空気を圧縮して燃焼器へと送り込む圧縮機を備えた構成であるのに対して、そのような構成が不要となるといった特徴を有している。これにより、上記分解ガスタービン８１を簡便な構成とし、その軽量化を図ることが可能である。
また、図２６に示す分解ガスタービン発電装置８０では、分解ガスタービン８１、発電機８２について、既存のものと同様のものを使用することが可能である。さらに、付属設備（機器／部品）や保安設備（機器／部品）等についても同様である。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１１８の動作について説明する。
エネルギー取出装置１１８では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却部７３に供給される。
なお、上記図１に示すエネルギー取出装置と同様に、上述した亜酸化窒素ガスの流量調整や濃度調整については既に行われているものとして、それ以外の動作を説明するものとする。
冷却部７３に供給された亜酸化窒素ガスは、冷却部７３の内部を通過する。冷却部７３では、上記構成体７１との間で熱交換が行われ、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記構成体７１に対する冷却が行われる。
次に、冷却部７３から排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９Ｂに導かれる。この実施形態において、第３の供給ライン９Ｂは、第３の供給ライン９のうち、分解ガスタービン８１の上流側に位置する部分を意味する。
第３の供給ライン９Ｂに導かれた分解ガスは、分解ガスタービン８１を回転駆動する。
そして、分解ガスタービン８１の駆動により、発電機８２において発電することができる。
そして、分解ガスタービン８１から排出された分解ガスは、第３の供給ライン９を通して加熱部７２に供給される。この分解ガスが加熱部７２の内部を通過する間に、上記構成体７１との間で熱交換が行われて、亜酸化窒素ガスの分解熱を利用して、上記構成体７１に対する加熱が行われる。
そして、この実施形態では、分解ガスは排出ライン１０から排出されて、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
以上のように、このエネルギー取出装置１１８では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、構成体７１を構成する熱電変換素子２１に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１８では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、構成体７１を構成するスターリングエンジン３１の高温空間と低温空間との間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、スターリングエンジン３１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１８では、この亜酸化窒素の膨張により発生する運動エネルギーを利用して、分解ガスタービン８１を回転駆動して、分解ガスタービン８１で駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、分解ガスタービン８１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１１８では、構成体７１における熱電変換素子２１による発電及びスターリングエンジン３１の駆動力による発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの運動エネルギーを分解ガスタービン８１で動力に変換し、発電機８２により発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、図２６に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１１８では、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２とを備える場合について説明したが、スターリングエンジン３１と分解ガスタービン８１で得られる動力の双方又はいずれか一方を電力に変換せずに使用することも可能である。
また、スターリングエンジン３１は、図４に示す２ピストン型（α型）や、図５に示すディスプレーサ型（γ型：ディスプレーサと出力ピストンとが異なるシリンダに配置されたタイプ）に限らず、それ以外にも、ディスプレーサ型（β型：ディスプレーサと出力ピストンとが同一のシリンダに配置されたタイプ）、ダブルアクティング型など、様々な形式のものを使用することが可能である。
また、加熱器３８Ａ及び冷却器３９Ａの構成についても、スターリングエンジン３１の高温空間及び低温空間との間で熱交換が行える構成であればよく、スターリングエンジン３１の設計（形式）に合わせて、適宜変更を加えることが可能である。
また、分解ガスタービン８１において、上述した本発明の特徴部分については、図２６に示す構成に限定されるものではなく、適用する分解ガスタービン８１の形式や大きさ等に合わせて適宜変更を加えることが可能である。
また、分解ガスタービン８１は、分解ガスの圧力を最大限に利用するため、例えば、分解ガスの特性に合わせて高圧タービンと低圧タービンとを複合した構成や、高圧タービンと中圧タービンと低圧タービンとを複合した構成などの複合式の分解ガスタービンを用いることも可能である。また、このような複合式の分解ガスタービンでは、分解ガスを直列（同軸）又は並列（多軸）に配置した構成とすることが可能である。
また、上述した分解ガスタービン８１を回転して発電機８２を駆動する発電系統については、これら分解ガスタービン８１と同軸に連結された発電機８２を回転駆動する構成に必ずしも限定されるものではない。例えば、分解ガスタービン８１と、発電機８２との間に、変速機やクラッチ等を配置した構成とすることも可能である。
また、分解ガスタービン８１は、上述した発電設備で用いられる大型のものから、例えば、マイクロガスタービンなどの小型のものまで、その大きさを問わず、様々なサイズのものに適用することが可能である。
また、発電機８２は、回転駆動により発電するものに限らず、分解ガスタービン８１による回転駆動を往復運動（振動）等に変換するための変換機構等を備えた構成とすることで、往復運動（振動）等により発電するものであってもよい。
また、エネルギー取出装置１１２は、その用途も工場（工業）用や住宅（家庭）用などに限らず、あらゆる分野で利用可能であり、設置（定置）型や可搬型、携帯型など、その用途に合わせて設計することが可能である。
次に、本発明の第１９の実施形態として図２７に示すエネルギー取出装置１１９について説明する。なお、図２７は、このエネルギー取出装置１１９の概略構成を示す模式図である。
図２７に示すエネルギー取出装置１１９は、構成体（変換手段）７１と、加熱部（加熱手段）７２と、冷却部（冷却手段）７３と、触媒４を収納した分解反応器（分解反応部）５と、分解ガスタービン発電装置８０、分解熱回収ボイラー発電装置９０とを備えている。なお、構成体７１、加熱部７２、冷却部７３、分解反応部５及び分解ガスタービン発電装置８０は第１８の実施形態と同様であるので、第１８の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。また、分解熱回収ボイラー発電装置９０については、第１５の実施形態と同様であるので、第１５の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
エネルギー取出装置１１９は、亜酸化窒素を分解することで得られる分解前と分解後の温度差、分解ガスの有する分解熱、及び分解ガスが膨張する際の運動エネルギーを取り出すものであり、この実施形態では、温度差、分解熱、及び分解ガスの運動エネルギーから電力を得るようになっている。
エネルギー取出装置１１９では、第３の供給ライン９の途中にコイル状に形成された分解ガス放熱部９Ｃが設けられていて、分解ガスタービン８１から第３の供給ライン９に排出された分解ガスの分解熱が分解熱回収ボイラー９１において放熱され、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱し蒸気を発生させるようになっている。
以上のような構造を有するエネルギー取出装置１１９の動作について説明する。
エネルギー取出装置１１９では、先ず、上記高圧ガス容器６から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガス（Ｎ２Ｏ）が上記第１の供給ライン７を通して冷却器３９Ａに供給される。
冷却器３９Ａに供給された亜酸化窒素ガスは、冷却器３９Ａの内部を通過する。この亜酸化窒素ガスが冷却器３９Ａの内部を通過する間に、スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体と冷却器３９Ａの間で熱交換が行われる。この冷却器３９Ａでは、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を利用して、上記スターリングエンジン３１の低温空間中を流れる作動流体に対する冷却が行われる。
次に、冷却器３９Ａから排出された亜酸化窒素ガスは、第２の供給ライン８を通して分解反応部５に供給される。そして、この亜酸化窒素ガスが分解反応部５の内部を通過する間に、上記触媒４による分解が行われる。分解反応部５で亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）は、第３の供給ライン９Ｂに導かれる。この実施形態において、第３の供給ライン９Ｂは、第３の供給ライン９のうち、分解ガスタービン８１の上流側に位置する部分を意味する。
第３の供給ライン９Ｂに導かれた分解ガスは、分解ガスタービン８１を回転駆動する。
そして、分解ガスタービン８１の駆動により、発電機８２において発電することができる。
そして、分解ガスタービン８１から排出された分解ガスは、第３の供給ライン９に導かれ、分解ガス放熱部９Ｃにおいて、亜酸化窒素を分解した分解ガス（Ｎ２，Ｏ２）の分解熱を放熱して、分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱して蒸気を発生させ、その後、加熱器３８Ａに供給される。
一方、第３の供給ライン９に導かれた分解ガスは、分解ガス放熱部９Ｃにおいて分解熱で作動媒体を加熱して蒸気を発生し、蒸気供給ライン９０Ａを経由して蒸気タービン９２に供給されて、蒸気タービン９２を回転駆動する。
そして、蒸気タービン９２の駆動により、発電機９３において大きな電力を発電することができる。
そして、蒸気タービン９２から排出された蒸気は、復水ライン９０Ｂに導かれて、復水器４で冷却して復水された後、給水ポンプ９５で分解熱回収ボイラー９１に給水されて、再び分解熱回収ボイラー９１で分解ガスとの熱交換により蒸気となって循環することになる。
そして、分解ガスタービン８１から排出された分解ガスは、第３の供給ライン９を通して加熱部７２に供給される。この分解ガスが加熱部７２の内部を通過する間に、上記構成体７１との間で熱交換が行われて、亜酸化窒素ガスの分解熱を利用して、上記構成体７１に対する加熱が行われる。
そして、この実施形態では、分解ガスは排出ライン１０から排出されて、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに供給される。
以上のように、このエネルギー取出装置１１９では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、構成体７１を構成する熱電変換素子２１に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな起電力（発電量）を得ることが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１９では、上述した亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱と、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱とを利用して、構成体７１を構成するスターリングエンジン３１の高温空間と低温空間との間に大きな温度差を発生させることが可能である。そして、このような亜酸化窒素ガスの分解前と分解後の温度差を利用することで、大きな駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、スターリングエンジン３１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１９では、この亜酸化窒素の膨張により発生する運動エネルギーを利用して、分解ガスタービン８１を回転駆動して、分解ガスタービン８１で駆動力（仕事量）を得ることが可能である。そして、分解ガスタービン８１の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
また、このエネルギー取出装置１１９では、この亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を利用して、分解熱回収ボイラー９１で発生させた蒸気により蒸気タービン９２を回転駆動して、蒸気タービン９２で駆動力（仕事量）を得ることができる。そして、蒸気タービン９２の駆動により大きな電力を発電することが可能である。
以上のようにして、エネルギー取出装置１１９では、熱電変換素子２１による発電及スターリングエンジン３１の駆動による発電に加えて、亜酸化窒素を分解したときの運動エネルギーを分解ガスタービン８１で動力に変換して発電機８２による発電、及び亜酸化窒素を分解したときの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で熱回収して発電するので、効率的にエネルギーを取り出すことができる。
なお、本発明は、図１９に示す実施形態のものに必ずしも限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更等を加えることが可能である。
例えば、エネルギー取出装置１１９では、スターリングエンジン３１の駆動により発電する発電機（不図示）と、分解ガスタービン８１の駆動により発電する発電機８２と、蒸気タービン９２の駆動により発電する発電機９３とを備える場合について説明したが、スターリングエンジン３１、分解ガスタービン８１及び蒸気タービン９２で得られた動力のうち選択したものを電力に変換せずに使用することも可能である。
次に、本発明の第２０の実施形態として図２８に示すエネルギー取出装置１２０について説明する。なお、図２８は、このエネルギー取出装置１２０の概略構成を示す模式図である。
第２０の実施形態に係るエネルギー取出装置１２０が、第１９の実施形態に係るエネルギー取出装置１１９と異なるのは、エネルギー取出装置１１９では、構成体７１に代えて、構成体７１Ａを備えている点である。
構成体７１Ａは、構成体７１では、加熱部７２に供給された分解ガスが、加熱器３８Ａから加熱側接続ライン９Ａを経由して高温側熱交換器２２に導入されていたのに代えて、加熱側接続ライン９Ａの途中にコイル状の第３の排ガス放熱部９Ｄが形成され、この第３の排ガス放熱部９Ｄを分解熱回収ボイラー９１に配置して、加熱器３８Ａから排出された排出ガスを高温側熱交換器２２に導く途中で第３の排ガス放熱部９Ｄに導いて、排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第１９の実施形態と同様であるので、第１９の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
以上のように、エネルギー取出装置１２０では、構成体７１Ａの加熱部７２の途中で導いた排出ガスの分解熱を分解熱回収ボイラー９１で放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱を効率的に利用することができる。
次に、本発明の第２１の実施形態として図２９に示すエネルギー取出装置１２１について説明する。なお、図２９は、このエネルギー取出装置１２１の概略構成を示す模式図である。
第２１の実施形態に係るエネルギー取出装置１２１が、第１９の実施形態に係るエネルギー取出装置１１９と異なるのは、エネルギー取出装置１１９において、高温側熱交換器２２から排出ライン１０に排出した排出ガスを、Ｎ２Ｏ再合成装置Ｒに直接導入していたのに代えて、エネルギー取出装置１２１では、排出ライン１０の下流側にコイル状の第２の排ガス放熱部１０Ａが形成され、この第２の排ガス放熱部１０Ａを分解熱回収ボイラー９１に配置して排出ガスが保有する分解熱で分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱する点である。その他は、第１９の実施形態と同様であるので、第１９の実施形態と同じ符号を付して説明を省略する。
以上のように、エネルギー取出装置１２１では、排出ガスの分解熱を第２の排ガス放熱部１０Ａにおいて分解熱回収ボイラー９１に放熱することにより、分解ガスが保有する分解熱をより効率的に利用することができる。
なお、エネルギー取出装置１２１において、排出ライン１０に排出して第２の排ガス放熱部１０Ａで分解熱回収ボイラー９１に貯留された作動媒体を加熱した後に、分解ガスを外気に放出する構成としてもよい。
本発明によれば、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱や分解ガスを利用することによって、地球環境に優しいエネルギーとしての亜酸化窒素の利用が可能である。また、亜酸化窒素は、分解ガスとして最終的に窒素と酸素に分解されるため、この分解ガスを新たな資源として活用することも可能である。さらに、亜酸化窒素は、工業生産も可能なことから、本発明において、その産業上の利用価値は非常に高い。
上述したように、亜酸化窒素は、常温、大気圧下で安定したガスであり、毒性が低いため安全性が高く取り扱いが容易である。また、高圧ガス容器に充填された液化高圧ガスとして、分解前に容易に輸送や貯蔵等を行うことが可能である。
また、亜酸化窒素は、融点が低く（約−９０℃）、宇宙空間でも凍結しないため、地球上での利用に止まらず、地球以外の天体（例えば月や火星等）や、宇宙空間（例えば宇宙ステーションや宇宙船等）での利用も可能である。
さらに、本発明では、亜酸化窒素を窒素と酸素に分解できるため、例えば宇宙ステーションや宇宙船などの宇宙環境や、海中ステーションや潜水艦などの海中環境において、宇宙活動や海中活動に必要なエネルギーの供給源としてだけでなく、生命維持に必要な呼吸気ガスの供給源として、大いに活用することが可能である。
また、本発明では、亜酸化窒素の分解によって得られた酸素を水素やメタノールなどの適当な燃料と合わせることによって、例えば燃料電池（一次電池）等に利用することも可能である。更に、バッテリ（二次電池）等と組み合わせることも可能である。
１…変換部（変換手段） １ａ…変換部の高温側 １ｂ…変換部の低温側 ２…加熱部（加熱手段） ３…冷却部（冷却手段） ４…亜酸化窒素分解用触媒 ５…分解反応部 ５ａ…本体部 ５ｂ…ガス導入口 ５ｃ…ガス排出口 ６…高圧ガス容器 ７…第１の供給ライン ８…第２の供給ライン ８Ａ…冷却側接続ライン ９…第３の供給ライン ９Ａ…加熱側接続ライン ９Ｂ…第３の供給ライン ９Ｃ…分解ガス放熱部 ９Ｄ…第３の排ガス放熱部 １０…排出ライン １０Ａ…第２の排ガス放熱部 １１…ヒータ（加熱手段） １２…電力供給ライン １３…亜酸化窒素ガス開閉弁 １４…窒素ガス供給ライン（窒素ガス供給手段、濃度調整手段） １５…流量調整部（流量調整手段） １６…温度測定部（温度測定手段） １７…制御部（制御手段） １８…高圧ガス容器 １９…窒素ガス開閉弁 ２０…エネルギー取出装置（第１の実施形態） ２１…熱電変換素子（変換手段） ２２…高温側熱交換器（加熱手段） ２３…低温側熱交換器（冷却手段） ２４，２４Ａ…分解反応器（分解反応部） ３０Ａ，３０Ｂ…エネルギー取出装置（第２の実施形態） ３１、３１Ａ，３１Ｂ…スターリングエンジン（変換手段） ３２…クランク軸 ３３…フライホイール ３４ａ…高温側コンロッド ３４ｂ…低温側コンロッド ３５ａ…高温側ピストン ３５ｂ…低温側ピストン ３６ａ…高温側シリンダ ３６ｂ…低温側シリンダ ３７…連通管（流路） ３８Ａ、３８…加熱器（加熱手段） ３９Ａ、３９…冷却器（冷却手段） ４０…再生器（蓄熱器） ４１…クランク軸 ４２…フライホイール ４３ａ…出力側コンロッド ４３ｂ…置換側コンロッド ４４…出力ピストン ４５ａ…出力側シリンダ ４５ｂ…置換側シリンダ ４６…ディスプレーサ ４７ａ，４７ｂ…連通管（流路） ４８…加熱器（加熱手段） ４９…冷却器（冷却手段） ５０…再生器（蓄熱器） ＳＨ…高温空間（膨張空間） ＳＬ…低温空間（圧縮空間） ５１…発電機 ６０…エネルギー取出装置（第３の実施形態） ６１…ヒートパイプタービン（変換手段） ６２…ヒートパイプ（容器本体） ６３…蒸発部 ６４…タービン部 ６５…連通管（流路） ６６…凝縮部 ６７…ウィック ６８…加熱器（加熱手段） ６９…冷却器（冷却手段） ６０Ｇ…発電機 Ｌ…作動流体
７０…エネルギー取出装置（第４の実施形態） ７１、７１Ａ…構成体 ７２…加熱部（加熱手段） ７３…冷却部（冷却手段） ８０…分解ガスタービン発電装置 ８１…分解ガスタービン ８２…発電機 ９０…分解熱回収ボイラー発電装置 ９１…分解熱回収ボイラー ９２…蒸気タービン ９３…発電機 ９４…復水器 ９５…給水ポンプ
１０５…エネルギー取出装置（第５の実施形態） １０６…エネルギー取出装置（第６の実施形態） １０７…エネルギー取出装置（第７の実施形態） １０８…エネルギー取出装置（第８の実施形態） １０９…エネルギー取出装置（第９の実施形態） １１０…エネルギー取出装置（第１０の実施形態） １１１…エネルギー取出装置（第１１の実施形態） １１２…エネルギー取出装置（第１２の実施形態） １１３…エネルギー取出装置（第１３の実施形態） １１４…エネルギー取出装置（第１４の実施形態） １１５…エネルギー取出装置（第１５の実施形態） １１６…エネルギー取出装置（第１６の実施形態） １１７…エネルギー取出装置（第１７の実施形態） １１８…エネルギー取出装置（第１８の実施形態） １１９…エネルギー取出装置（第１９の実施形態） １２０…エネルギー取出装置（第２０の実施形態） １２１…エネルギー取出装置（第２１の実施形態）

Claims (36)

  1. 温度差からエネルギーを取り出すエネルギー取出装置であって、
    前記温度差を電力又は動力に変換する変換手段と、
    前記変換手段の高温側を加熱する加熱手段と、を備え、
    前記加熱手段は、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱によって加熱を行うことを特徴とするエネルギー取出装置。
  2. 前記変換手段の低温側を冷却する冷却手段を備え、
    前記冷却手段は、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱によって冷却を行うことを特徴とする請求項１に記載のエネルギー取出装置。
  3. 前記亜酸化窒素を分解する亜酸化窒素分解用触媒が配置された分解反応部と、
    前記亜酸化窒素を断熱膨張させることにより得られた亜酸化窒素ガスを前記冷却手段に供給する第１の供給ラインと、
    前記冷却手段から排出された亜酸化窒素ガスを前記分解反応部に供給する第２の供給ラインと、
    前記分解反応部で前記亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガスを前記加熱手段に供給する第３の供給ラインと、を備え、
    前記分解反応部において、前記亜酸化窒素ガスを前記亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した後、この亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、その後に供給される亜酸化窒素ガスの分解が継続されることを特徴とする請求項２に記載のエネルギー取出装置。
  4. 熱回収された熱により蒸気を発生させる分解熱回収ボイラーと、
    前記分解熱回収ボイラーで発生した蒸気により回転駆動される蒸気タービンと、
    前記蒸気タービンの駆動により発電する発電機と、
    前記第３の供給ラインの途中に形成され、前記亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱を前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱する分解ガス放熱部と、
    を備えることを特徴とする請求項３に記載のエネルギー取出装置。
  5. 前記第３の供給ラインの途中に配置され、前記分解反応部において前記亜酸化窒素分解用触媒により前記亜酸化窒素ガスを分解した分解ガスにより回転駆動される分解ガスタービンと、
    前記分解ガスタービンの駆動により発電する発電機と、
    を備えることを特徴とする請求項３に記載のエネルギー取出装置。
  6. 熱回収された熱により蒸気を発生させる分解熱回収ボイラーと、
    前記分解熱回収ボイラーで発生した蒸気により回転駆動される蒸気タービンと、
    前記蒸気タービンの駆動により発電する発電機と、
    前記第３の供給ラインの途中の前記分解ガスタービンの下流側に形成され、前記分解ガスタービンの熱を前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱する第１の排ガス放熱部と、
    を備えることを特徴とする請求項５に記載のエネルギー取出装置。
  7. 前記加熱手段から排出された排出ガスの熱を前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱する第２の排ガス放熱部を備えることを特徴とする請求項４又は６に記載のエネルギー取出装置。
  8. 前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの流量を調整する流量調整手段を備え、
    前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの流量を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする請求項３〜７のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  9. 前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの濃度を調整する濃度調整手段を備え、
    前記分解反応部に供給される亜酸化窒素ガスの濃度を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする請求項３〜８のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  10. 前記濃度調整手段は、前記亜酸化窒素ガス中に窒素ガスを添加することによって、前記亜酸化窒素ガスの濃度調整を行うことを特徴とする請求項９に記載のエネルギー取出装置。
  11. 前記亜酸化窒素分解用触媒又は分解ガスの温度を測定する温度測定手段を備え、
    前記温度測定手段による測定結果に基づいて、前記流量調整手段による流量調整、又は、前記濃度調整手段による濃度調整を行うことを特徴とする請求項８〜１０のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  12. 前記亜酸化窒素分解用触媒を予熱する予熱手段を備え、
    前記亜酸化窒素の分解を開始する前に、前記亜酸化窒素分解用触媒の予熱を行うことを特徴とする請求項３〜１１のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  13. 前記分解反応部に窒素ガスを供給する窒素ガス供給手段を備え、
    前記分解反応部への亜酸化窒素ガスの供給を停止した後に、前記分解反応部に窒素ガスを供給することを特徴とする請求項３〜１２のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  14. 前記亜酸化窒素が充填された高圧ガス容器を備え、この高圧ガス容器から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガスを前記第１の供給ラインに供給することを特徴とする請求項３〜１３のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  15. 前記変換手段は、温度差を電力に変換する熱電変換素子であることを特徴とする請求項１〜１４のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  16. 前記変換手段は、温度差を動力に変換するスターリングエンジン又はヒートパイプタービンとされ、
    前記スターリングエンジン又はヒートパイプの駆動により発電する発電機を備えることを特徴とする請求項１〜１４のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  17. 前記変換手段は、温度差を電力に変換する熱電変換素子と、スターリングエンジンと、を備え、高温低温側は、上流側から前記熱電変換素子、前記スターリングエンジンの順に接続され、低温高温側は、上流側から前記スターリングエンジン、前記熱電変換素子の順に接続された構成体とされ、
    前記スターリングエンジンの駆動により発電する発電機を備えることを特徴とする請求項３〜１４のいずれか１項に記載のエネルギー取出装置。
  18. 温度差からエネルギーを取り出すエネルギー取出方法であって、
    前記温度差を電力又は動力に変換する変換手段を用いて、この変換手段の高温側を加熱する際に、亜酸化窒素の分解により発生する分解熱を用いることを特徴とするエネルギー取出方法。
  19. 前記変換手段の低温側を冷却する際に、亜酸化窒素の断熱膨張に伴う冷却熱を用いることを特徴とする請求項１８に記載のエネルギー取出方法。
  20. 前記亜酸化窒素を断熱膨張させることにより得られた亜酸化窒素ガスを用いて、前記変換手段の低温側を冷却した後、亜酸化窒素分解用触媒を用いて前記亜酸化窒素ガスを分解し、この亜酸化窒素ガスを分解することにより得られた亜酸化窒素の分解ガスを用いて、前記変換手段の高温側を加熱することを特徴とする請求項１９に記載のエネルギー取出方法。
  21. 前記亜酸化窒素分解用触媒が配置された分解反応部に、前記亜酸化窒素ガスを供給し、前記分解反応部において、亜酸化窒素分解用触媒を用いて前記亜酸化窒素ガスを分解した後、この亜酸化窒素ガスの分解により発生する分解熱によって、その後に供給される亜酸化窒素ガスの分解を継続することを特徴とする請求項２０に記載のエネルギー取出方法。
  22. 前記亜酸化窒素ガスを亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した分解ガスにより前記変換手段の高温側を加熱する前に、前記亜酸化窒素ガスを分解して発生する分解熱を、分解ガス放熱部から分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱して蒸気を発生させ、この蒸気で蒸気タービンを回転駆動し、
    前記蒸気タービンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする請求項２０又は２１に記載のエネルギー取出方法。
  23. 前記亜酸化窒素ガスを亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した分解ガスにより前記変換手段の高温側を加熱する前に、前記分解ガスにより分解ガスタービンを回転駆動し、
    前記分解ガスタービンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする請求項２０又は２１に記載のエネルギー取出方法。
  24. 前記亜酸化窒素ガスを亜酸化窒素分解用触媒を用いて分解した分解ガスにより前記変換手段の高温側を加熱する前で、且つ前記分解ガスタービンの下流側において、前記亜酸化窒素ガスを分解して発生する分解熱を 、第１の排ガス放熱部から分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱して蒸気を発生させ、この蒸気で蒸気タービンを回転駆動し、
    前記蒸気タービンの駆動により発電機で発電するステップと、を有することを特徴とする請求項２３に記載のエネルギー取出方法。
  25. 前記加熱手段から排出された排出ガスの熱を、第２の排ガス放熱部から前記分解熱回収ボイラーに貯留された作動媒体に放熱することを特徴とする請求項２２又は２４に記載のエネルギー取出方法。
  26. 前記分解ガスの温度を制御することによって、前記亜酸化窒素ガスの分解を継続的に行わせることを特徴とする請求項１８〜２５のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  27. 前記亜酸化窒素ガスの流量を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする請求項１８〜２６のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  28. 前記亜酸化窒素ガスの濃度を調整することによって、前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする請求項２５又は２７に記載のエネルギー取出方法。
  29. 前記亜酸化窒素ガス中に窒素ガスを添加することによって、前記亜酸化窒素ガスの濃度調整を行うことを特徴とする請求項２８に記載のエネルギー取出方法。
  30. 前記亜酸化窒素分解用触媒又は分解ガスの温度を測定し、この測定結果に基づいて前記分解ガスの温度制御を行うことを特徴とする請求項２６〜２９のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  31. 前記亜酸化窒素ガスの分解を開始する前に、前記亜酸化窒素分解用触媒を予熱することを特徴とする請求項２０〜３０のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  32. 前記分解反応部への亜酸化窒素ガスの供給を停止した後に、前記分解反応部に窒素ガスを供給することを特徴とする請求項２１〜３１のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  33. 前記変換手段の低温側を冷却する際に、前記亜酸化窒素が充填された高圧ガス容器から放出されて断熱膨張した亜酸化窒素ガスを用いることを特徴とする請求項１９〜３２のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  34. 前記変換手段として、温度差を電力に変換する熱電変換素子を用いることを特徴とする請求項１８〜３３のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  35. 前記変換手段として、温度差を動力に変換するスターリングエンジン又はヒートパイプタービンを用いるとともに、
    前記スターリングエンジン又はヒートパイプタービンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする請求項１８〜３３のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
  36. 前記変換手段として、温度差を電力に変換する熱電変換素子と、スターリングエンジンと、を備え、低温側が、上流側から前記熱電変換素子、前記スターリングエンジンの順に接続され、高温側が、上流側から前記スターリングエンジン、前記熱電変換素子の順に接続された構成体を用いるとともに、
    前記スターリングエンジンの駆動により発電機で発電するステップを有することを特徴とする請求項１８〜３３のいずれか１項に記載のエネルギー取出方法。
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Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017042872A1 (ja) * 2015-09-07 2017-03-16 合同会社パッチドコニックス 生命維持装置、救命装置、および方法
CN112885494A (zh) * 2021-01-26 2021-06-01 哈尔滨工程大学 一种基于星型斯特林发动机的反应堆电源系统

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04334704A (ja) * 1991-05-02 1992-11-20 Kawasaki Heavy Ind Ltd 燃焼ガス中の二酸化炭素等を分離する方法及び装置
JPH054027A (ja) * 1991-06-28 1993-01-14 Asahi Chem Ind Co Ltd 排一酸化二窒素ガスの処理方法
JPH06257417A (ja) * 1993-03-08 1994-09-13 Fujikura Ltd ヒートパイプタービン
JP2000210554A (ja) * 1999-01-26 2000-08-02 Ngk Insulators Ltd 化学反応器
JP2000325743A (ja) * 1999-01-20 2000-11-28 Basf Ag Ｎ２ｏの熱分解
JP2005230795A (ja) * 2004-01-21 2005-09-02 Asahi Kasei Chemicals Corp 亜酸化窒素の分解方法およびその反応器
JP2006061837A (ja) * 2004-08-27 2006-03-09 National Institute Of Advanced Industrial & Technology 熱発電機付リアクター
JP2011239627A (ja) * 2010-05-13 2011-11-24 Japan Ae Power Systems Corp 熱音響発電装置

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH04334704A (ja) * 1991-05-02 1992-11-20 Kawasaki Heavy Ind Ltd 燃焼ガス中の二酸化炭素等を分離する方法及び装置
JPH054027A (ja) * 1991-06-28 1993-01-14 Asahi Chem Ind Co Ltd 排一酸化二窒素ガスの処理方法
JPH06257417A (ja) * 1993-03-08 1994-09-13 Fujikura Ltd ヒートパイプタービン
JP2000325743A (ja) * 1999-01-20 2000-11-28 Basf Ag Ｎ２ｏの熱分解
JP2000210554A (ja) * 1999-01-26 2000-08-02 Ngk Insulators Ltd 化学反応器
JP2005230795A (ja) * 2004-01-21 2005-09-02 Asahi Kasei Chemicals Corp 亜酸化窒素の分解方法およびその反応器
JP2006061837A (ja) * 2004-08-27 2006-03-09 National Institute Of Advanced Industrial & Technology 熱発電機付リアクター
JP2011239627A (ja) * 2010-05-13 2011-11-24 Japan Ae Power Systems Corp 熱音響発電装置

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2017042872A1 (ja) * 2015-09-07 2017-03-16 合同会社パッチドコニックス 生命維持装置、救命装置、および方法
CN112885494A (zh) * 2021-01-26 2021-06-01 哈尔滨工程大学 一种基于星型斯特林发动机的反应堆电源系统

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