JP2013134040A - 冷凍装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】空気調和装置(10)は、気液分離器(26)から中間圧のガス冷媒が圧縮機(21)にインジェクションされる二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路(20)を備える。冷媒回路(20)には、放熱器となる熱交換器(23,28)から出た冷媒を減圧加速する駆動流路(25a)と、蒸発器となる熱交換器(23,28)から出た冷媒の一部を駆動流路(25a)の冷媒流により吸引する吸引流路(25b)と、駆動流路(25a)の冷媒と吸引流路(25b)の冷媒とを合流させて噴出する噴出流路(25c)とを有するエジェクタ(25)が設けられている。
【選択図】図1
Description
上述した空気調和装置(10)では、冷媒回路(20)における冷媒の循環方向が可逆に切り換えられることにより、冷房運転と暖房運転とが行われる。
冷房運転時には、四路切換弁(22)が第1状態に設定される。この状態で圧縮機(21)を運転すると、室外熱交換器(23)が放熱器となり、室内熱交換器(28)が蒸発器となって冷凍サイクルが行われる。
暖房運転時には、四路切換弁(22)が第2状態に設定される。この状態で圧縮機(21)を運転すると、室外熱交換器(23)が蒸発器となり、室内熱交換器(28)が放熱器となって冷凍サイクルが行われる。
冷媒「HFO−1234yf」は、動作圧力が比較的低い、いわゆる低圧冷媒であり、ガス密度が小さい冷媒である。そのため、図2に示すように、冷媒「HFO−1234yf」は、例えば自然冷媒である二酸化炭素(CO2)に比べて、圧縮機(21)に吸入される低圧ガス冷媒の圧力損失(以下、単に吸入圧損という。)が大きい。これは、所定の空調能力(冷房能力、暖房能力)を発揮させようとした場合、ガス密度の小さい冷媒はガス密度の大きい冷媒に比べて圧縮機に吸入される冷媒の流量(圧縮機の吸入冷媒量)を多くする必要がある。圧縮機の吸入冷媒量が多くなると、吸入冷媒の流速が高くなり、吸入圧損が大きくなる。なお、図2および後述する図3では、「HFO−1234yf」を単に「HFO」と記載している。
本実施形態によれば、冷媒として「HFO−1234yf」を用いて二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路(20)において、圧縮機(21)の吸入管(21b)から低圧のガス冷媒を吸引するエジェクタ(25)を中間圧の気液分離器(26)の上流側に設けるようにした。これにより、圧縮機(21)の入力を低減することができると共に、吸入圧損を低減することができる。その結果、空気調和装置(10)のCOPを大幅に向上させることができる。つまり、ガス密度の小さい低圧冷媒を用いた空気調和装置(10)のCOPを効果的に向上させることができる。
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
20 冷媒回路
21 圧縮機
23 室外熱交換器(熱交換器)
25 エジェクタ
25a 駆動流路
25b 吸引流路
25c 噴出流路
26 気液分離器
27 膨張弁(膨張機構)
28 室内熱交換器(熱交換器)
37 インジェクション管
Claims (3)
- 圧縮機(21)と、熱源側の熱交換器(23)と、利用側の熱交換器(28)とが接続され、冷媒として分子式:C3HmFn(但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、m+n=6の関係が成立する。)で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒または該冷媒を含む混合冷媒が循環して二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路(20)を備え、
上記冷媒回路(20)は、
放熱器となる上記熱交換器(23,28)から出た冷媒を減圧加速する駆動流路(25a)と、蒸発器となる上記熱交換器(23,28)から出た冷媒の一部を上記駆動流路(25a)の冷媒流により吸引する吸引流路(25b)と、上記駆動流路(25a)の冷媒と上記吸引流路(25b)の冷媒とを合流させて噴出する噴出流路(25c)とを有するエジェクタ(25)と、
上記噴出流路(25c)から噴出された冷媒が流入する気液分離器(26)と、
上記気液分離器(26)から蒸発器となる上記熱交換器(23,28)へ流れる液冷媒を減圧する膨張機構(27)と、
上記気液分離器(26)のガス冷媒を上記圧縮機(21)の中間圧室へ導くインジェクション管(37)とを備えている
ことを特徴とする冷凍装置。 - 圧縮機(21)と、熱源側の熱交換器(23)と、利用側の熱交換器(28)とが接続され、冷媒として分子式:C3HmFn(但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、m+n=6の関係が成立する。)で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒または該冷媒を含む混合冷媒が可逆に循環して二段膨張式の冷凍サイクルを行う冷媒回路(20)を備え、
上記冷媒回路(20)は、
放熱器となる上記熱交換器(23,28)から出た冷媒を減圧加速する駆動流路(25a)と、蒸発器となる上記熱交換器(23,28)から出た冷媒の一部を上記駆動流路(25a)の冷媒流により吸引する吸引流路(25b)と、上記駆動流路(25a)の冷媒と上記吸引流路(25b)の冷媒とを合流させて噴出する噴出流路(25c)とを有するエジェクタ(25)と、
上記噴出流路(25c)から噴出された冷媒が流入する気液分離器(26)と、
上記気液分離器(26)から蒸発器となる上記熱交換器(23,28)へ流れる液冷媒を減圧する膨張機構(27)と、
上記気液分離器(26)のガス冷媒を上記圧縮機(21)の中間圧室へ導くインジェクション管(37)とを備えている
ことを特徴とする冷凍装置。 - 請求項1または2において、
上記分子式:C3HmFn(但し、mおよびnは1以上5以下の整数で、m+n=6の関係が成立する。)で表され且つ分子構造中に二重結合を1個有する冷媒は、2,3,3,3−テトラフルオロ−1−プロペンである
ことを特徴とする冷凍装置。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011286483A JP2013134040A (ja) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | 冷凍装置 |
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2011286483A JP2013134040A (ja) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | 冷凍装置 |
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JP2013134040A true JP2013134040A (ja) | 2013-07-08 |
Family
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Family Applications (1)
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JP2011286483A Pending JP2013134040A (ja) | 2011-12-27 | 2011-12-27 | 冷凍装置 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2013134040A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104501483A (zh) * | 2014-12-30 | 2015-04-08 | 珠海格力电器股份有限公司 | 冷媒迁移系统、制冷系统及空调 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001241797A (ja) * | 2000-02-24 | 2001-09-07 | Sharp Corp | 冷凍サイクル |
WO2009087733A1 (ja) * | 2008-01-07 | 2009-07-16 | Mitsubishi Electric Corporation | 冷凍サイクル装置および四方弁 |
JP2009222359A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
JP2009222329A (ja) * | 2008-03-18 | 2009-10-01 | Daikin Ind Ltd | 冷凍装置 |
-
2011
- 2011-12-27 JP JP2011286483A patent/JP2013134040A/ja active Pending
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