JP2015215112A - 冷凍サイクル装置 - Google Patents

Abstract

【課題】加熱用途に適した混合作動流体を用いた冷凍サイクル装置を提供すること。
【解決手段】圧縮機と、放熱器と、減圧器と、蒸発器とを接続した冷凍サイクルを備え、二酸化炭素（ＣＯ２）と、１，１，２−トリフルオロエチレン（Ｒ１１２３）とを含み、１，１，２−トリフルオロエチレン（Ｒ１１２３）が３０重量％以下である混合作動流体を用いる冷凍サイクル装置とすることにより、加熱（加温）運転時の冷凍性能を向上できる。
【選択図】図１

Description

本発明は、ＣＯ２を含む混合作動流体を用いる冷凍サイクル装置に関する。

一般に、冷凍サイクル装置は、圧縮機、必要に応じて四方弁、放熱器（または凝縮器）、キャピラリーチューブや膨張弁等の減圧器、蒸発器、等を配管接続して冷凍サイクルを構成し、その内部に冷媒を循環させることにより、冷却または加熱作用を行っている。

これらの冷凍サイクル装置における冷媒としては、フロン類（フロン類はＲ○○またはＲ○○○と記すことが、米国ＡＳＨＲＡＥ３４規格により規定されている。以下、Ｒ○○またはＲ○○○と示す）と呼ばれるメタンまたはエタンから誘導されたハロゲン化炭化水素が知られている。

近年、地球環境問題の観点からフロン冷媒に替えて自然冷媒、例えば、二酸化炭素（Ｒ７４４）を用いる冷凍サイクル装置が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２０１０−１３４５０９号公報

しかしながら、二酸化炭素は、臨界温度が低いため、冷凍サイクルの高圧側が超臨界状態になり、成績係数が低下するという課題があった。

本発明は、上記従来のこのような課題を考慮し、たとえば、加温機能を備えた自動販売機や、温水暖房機などの加熱用途に用いられる冷凍サイクル装置に、より適した混合作動流体を用いる冷凍サイクル装置を提供することを目的とするものである。

前記従来の課題を解決するために、本発明の冷凍サイクル装置は、圧縮機、放熱器、減圧器、および蒸発器を接続した冷凍サイクルを備え、前記冷凍サイクルの冷媒として、二酸化炭素と１，１，２−トリフルオロエチレンとを含み、前記１，１，２−トリフルオロエチレンが３０重量％以下である混合作動流体を用いる冷凍サイクル装置である。

また、圧縮機、放熱器、減圧器、および蒸発器を接続した冷凍サイクルを備え、前記冷凍サイクルの冷媒として、二酸化炭素と１，１，２−トリフルオロエチレンとジフルオロメタンとを含み、前記１，１，２−トリフルオロエチレンと前記ジフルオロメタンの和が３０重量％以下であり、前記ジフルオロメタンの重量％は前記１，１，２−トリフルオロエチレンの重量％以上である冷凍サイクル装置である。

本発明は、臨界温度が上がることで、高圧側の熱交換温度が製品の周囲温度である３０℃から４０℃で用いられる冷凍サイクル装置に適した冷媒を用いた冷凍サイクル装置を得ることができ、加熱用途に用いられる冷凍サイクル装置により適した冷媒を用いた冷凍サイクル装置を得ることができる。

本実施形態にかかる自動販売機の冷凍サイクル装置の冷媒回路図 本実施形態の変形例の冷凍サイクル装置の冷媒回路図

第１の発明は、圧縮機、放熱器、減圧器、および蒸発器を接続した冷凍サイクルを備え、前記冷凍サイクルの冷媒として、二酸化炭素と１，１，２−トリフルオロエチレンとを含み、前記１，１，２−トリフルオロエチレンが３０重量％以下である混合作動流体を用いる冷凍サイクル装置である。これによれば、放熱器を利用側熱交換器とした運転での成績係数（ＣＯＰ）を向上できるとともに、１，１，２−トリフルオロエチレンを不燃化できる。

第２の発明は、圧縮機、放熱器、減圧器、および蒸発器を接続した冷凍サイクルを備え、前記冷凍サイクルの冷媒として、二酸化炭素と１，１，２−トリフルオロエチレンとジフルオロメタンとを含み、前記１，１，２−トリフルオロエチレンと前記ジフルオロメタンの和が３０重量％以下であり、前記ジフルオロメタンの重量％は前記１，１，２−トリフルオロエチレンの重量％以上である冷凍サイクル装置である。これによれば、地球温暖化係数（ＧＷＰ）を低く抑えつつ、１，１，２−トリフルオロエチレンの不均化反応を抑制できる。

第３の発明は、第１または２の発明において、複数の商品収納室を備え、前記商品収納室のそれぞれに前記蒸発器を並列に配置するとともに、前記商品収納室の少なくとも１室に前記放熱器を配置したものである。これによれば、商品収納室を加温することができる自動販売機などの運転効率を向上できる。

第４の発明は、第１または２の発明において、放熱器で水を主成分とする熱媒体を加熱するものである。これによれば、放熱器で水を加熱する温水暖房機などの運転効率を向上できる。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。なお、この実施の形態によって本発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
本発明の実施の形態１における混合作動流体は、（１）二酸化炭素（ＣＯ２、Ｒ７４４、沸点−７８℃）と、（２）１，１，２−トリフルオロエチレン（ＣＦ２＝ＣＨＦ、Ｒ１１２３、沸点−５１℃）からなる２成分系の作動流体である。本実施の形態における混合作動流体を冷凍サイクル装置の冷媒として用いる場合の優れた特性を以下に示す。

（表１）は、二酸化炭素（ＣＯ２）と１，１，２−トリフルオロエチレン（Ｒ１１２３）からなる２成分系の、Ｒ１１２３が１０重量％から４０重量％の混合作動流体の冷媒としての性能を、ＣＯ２単一冷媒と比較したものである。

（表１）において、冷凍性能は、冷媒側の温度条件として、蒸発器出口温度を−５℃、高圧圧力を１０ＭＰａ、減圧器入口温度を３０℃、圧縮機吸入温度を１５℃としたものである。なお、この条件は、自動販売機に用いられる冷凍サイクル装置において、少なくとも１室を加温する際に一般的な条件を想定したものである。加温能力は吐出温度から飲料温度までとし、冷却能力は蒸発器入口温度から蒸発器出口温度までとして求めた。加熱能力、加熱ＣＯＰ、冷却能力、冷却ＣＯＰについては、ＣＯ２単一冷媒のそれぞれの値を１００とした比で示している。

また、３０重量％までのＲ１１２３を混合することにより、ＣＯ２単一冷媒と比較して、庫内ガスクーラで利用できる熱量である加熱能力を向上できる。また、４０重量％までのＲ１１２３を混合することにより、ＣＯ２単一冷媒と比較して、加熱ＣＯＰ（圧縮機入力に対する加熱能力の比）を向上できる。

一方、Ｒ１１２３を混合することにより、ＣＯ２単一冷媒と比較して、冷却能力（蒸発器で利用できる熱量）や、冷却ＣＯＰ（圧縮機入力に対する冷却能力の比）は低下する。

ＣＯ２とＲ１１２３の２成分系において、加熱能力、加熱ＣＯＰを総合的に鑑みると（すなわち、加熱（加温）用途に適した混合割合を特定すると）、３０重量％以下のＲ１１２３を含む混合物が望ましく、さらに望ましくは、１０重量％以上のＲ１１２３を含む混合物が望ましい。

さらに、加熱（加温）時の冷凍性能（加熱能力、加熱ＣＯＰなど）と、冷却時の冷凍性能（冷却能力、冷却ＣＯＰなど）を総合的に鑑みると（すなわち、加熱（加温）用途に適するとともに、冷却用途にも適した混合割合を特定すると）、２０重量％以下のＲ１１２３を含む混合物が望ましい。

なお、Ｒ１１２３の臨界温度は、ＣＯ２単一冷媒の臨界温度よりも高いため、Ｒ１１２３を混合した混合物は、ＣＯ２単一冷媒の臨界温度以上の臨界温度をもつことになる。（表１）に、Ｒ１１２３を混合した場合の臨界温度を示す。Ｒ１１２３を混合することによ
り、臨界温度が高くなるため、冷却ＣＯＰの改善が見込める。臨界温度が上がることで、高圧側の熱交換温度が製品の周囲温度である３０℃から４０℃で用いられる冷凍サイクル装置に適する。

特に、７０重量％のＣＯ２と３０重量％のＲ１１２３とを混合した混合物では、臨界温度が４４℃となるため、高圧側の熱交換温度が４０℃以下で冷却用途に用いられる冷凍サイクル装置に適する。または、高圧側の熱交換温度が５０℃以上で加熱用途に用いられる冷凍サイクル装置に適する。

ＣＯ２とＲ１１２３の２成分系においては、共沸混合物は構成せず、蒸発温度勾配を有する非共沸混合物となる。しかし、３０重量％以下のＲ１１２３を混合した混合物では、蒸発温度勾配はほぼ１０ｄｅｇ以下であり、非共沸性が小さく、冷凍サイクル装置での使用に際し、蒸発器への霜の付着などの問題が生じにくい、扱いやすい冷媒である。

また、（表１）において、燃焼性は米国ＡＳＨＲＡＥ３４規格により規定されている燃焼性区分のランクを示している。この規格では、毒性のないものはＡ分類として、その中で可燃性の程度に応じて、Ａ１、Ａ２、Ａ３に分類されている。ここで、Ｒ７４４は、従来用いられてきた冷媒であるＲ２２、Ｒ１２５、Ｒ１３４ａ等と同様に、実質的に不燃性のＡ１に分類されている。また、Ｒ１１２３は弱可燃性のＡ２に分類されている。

ＣＯ２とＲ１１２３を混合した場合について、米国ＡＳＨＲＡＥ３４規格に基づいた実験を行った結果、Ｒ１１２３が約３３重量％未満では、Ａ１冷媒として判定することができることが明らかになった。

ＣＯ２とＲ１１２３の２成分系において、冷凍性能に燃焼性を加えて総合的に鑑みると、３３重量％以下のＲ１１２３を含む混合物が望ましく、混合時の充填誤差を考慮して、より望ましくは、３０重量％以下のＲ１１２３を含む混合物が望ましい。

さらに、このような混合作動流体は、成層圏オゾン層に及ぼす影響がなく、ＧＷＰが低いため、地球温暖化に対する影響はほとんどないものである。

図１は、本実施の形態の冷凍サイクル装置を備えた自動販売機の冷媒回路図である。

自動販売機１００は、図１に示すように、缶飲料等の商品を収納する商品収納庫１と商品収納庫１の下部に配置された機械室（図示せず）とを有する。商品収納庫１内は３つの区画に区分けされ、収納する商品を冷却もしくは加温する第１冷却加温室２、第２冷却加温室３（ホット／コールド切替商品収納室）、収納する商品を冷却する冷却専用室４（コールド専用商品収納室）を有する。第１冷却加温室２、第２冷却加温室３及び冷却専用室４を特段区別する必要が無い場合には、単に商品収納室または室という。また、それぞれの室内には商品収納棚（図示せず）が上部に吊り下げられており、商品が内部に収納されている。

また、自動販売機１００は、ＣＯ２とＲ１１２３の混合作動流体が冷媒として循環する冷凍サイクル５を備え、この冷凍サイクル５は、冷媒を圧縮する圧縮機７、放熱器としてのガスクーラ９、ストレーナ１１、開閉可能な第１〜第３電磁弁（開閉弁）１３，１４，１５、第１〜第３キャピラリチューブ（減圧器）１６，１７，１８、第１〜第３蒸発器１９，２０，２１、及び、内部熱交換器２２を備えて構成されている。

圧縮機７は、冷凍サイクル５の高圧側で冷媒を超臨界圧力まで圧縮できるインバータ式のロータリコンプレッサである。圧縮機７は、冷媒吸込管２３から吸い込まれた低圧冷媒
を圧縮し、高温高圧の冷媒が冷媒吐出管２４に吐出される。

冷媒吐出管２４は、ガスクーラ９の入口側に接続され、このガスクーラ９の出口側にはストレーナ１１を有する出口側配管２６が接続されている。この出口側配管２６と、冷媒吸込管２３との間には、第１〜第３蒸発器１９，２０，２１が互いに並列に接続されている。第１〜第３蒸発器１９，２０，２１は、それぞれ第１冷却加温室２、第２冷却加温室３、冷却専用室４に配置されている。ストレーナ１１と第１〜第３蒸発器１９，２０，２１との間には、冷媒の流れ方向に沿って、第１〜第３電磁弁１３，１４，１５及び第１〜第３キャピラリチューブ１６，１７，１８がそれぞれ直列に設けられている。

また、冷媒吸込管２３には、冷媒の逆流を防止する逆止弁２５が配置されている。

内部熱交換器２２は、冷媒吸込管２３とガスクーラ９の出口側配管２６との間に配置され、ガスクーラ９で冷却された高圧冷媒と、蒸発器１９，２０，２１でそれぞれ蒸発された低圧のガス冷媒との間で熱交換を行うものである。本実施形態では、内部熱交換器２２を設けることにより、ガスクーラ９を通過した冷媒を更に冷却して冷却能力を上げることができる。

また、ガスクーラ９には、該ガスクーラ９に向けて送風するガスクーラ送風ファン２７が配置されている。同様に、第１〜第３蒸発器１９，２０，２１には、それぞれ第１〜第３蒸発器１９，２０，２１に向けて送風する第１〜第３蒸発器送風ファン２８，２９，３０と、第１〜第３蒸発器１９，２０，２１の温度を検出する第１〜第３蒸発器温度検知センサ３１，３２，３３が配置されている。

また、第１冷却加温室２、第２冷却加温室３には、それぞれ室内を加温するための第１〜第２電気ヒータ３４，３５が配置されている。更に、第１冷却加温室２、第２冷却加温室３、冷却専用室４には、各室内の温度を検出する第１〜第３室内温度検知センサ３６，３７，３８が設けられている。

また、冷凍サイクル５は、冷却によって生じる廃熱を利用して加温を行う熱交換器（加温部）を備えている。つまり、圧縮機７の冷媒吐出管２４には、三方弁５０が設けられ、この三方弁５０には、第１冷却加温室２内に配置される庫内放熱器（庫内ガスクーラ）５１の冷媒入口側配管５２が接続され、この庫内ガスクーラ５１の冷媒出口側配管５３は、三方弁５０とガスクーラ９との間で冷媒吐出管２４の一部である配管５９に接続される。

庫内ガスクーラ５１は、第１蒸発器１９とフィンを共用した一体型熱交換器として形成されている。

この庫内ガスクーラ５１には、圧縮機７から吐出された高温高圧の冷媒が流入することで、第１冷却加温室２内を加温することができ、この庫内ガスクーラ５１が加温部として機能する。

また、ガスクーラ９には、このガスクーラ９とフィンを共用した庫外蒸発器５８が設けられ、この庫外蒸発器５８の冷媒出口側配管５４は、圧縮機７の冷媒吸込管２３に接続されている。また、庫外蒸発器５８の冷媒入口側配管５５は、庫外キャピラリチューブ５６及び庫外電磁弁５７を有して、ガスクーラ９の出口側配管２６に接続されている。

この庫外蒸発器５８は、第１冷却加温室２を加温するために、庫内ガスクーラ５１に冷媒を流通させた場合の熱バランスを図るための蒸発器であり、庫外電磁弁５７を開放して、庫外蒸発器５８に冷媒を流通される。

自動販売機１００の各部は、コントローラ４０に基づいて運転制御され、冷却専用室４に収納される商品を適正な温度に冷却するとともに、ユーザの設定に応じて、第１冷却加温室２、第２冷却加温室３に収納される商品を適正な温度に冷却または加温する。

以上のように構成された自動販売機１００の動作を説明する。

まず、全室を冷却するように設定された場合、第１〜第３電磁弁１３，１４，１５をすべて開いて圧縮機７を起動する。第１〜第３電磁弁１３，１４，１５は、同時に開いても良いし、時間をあけて順番に開いても良い。圧縮機７から吐出された冷媒は、冷媒吐出管２４を流れてガスクーラ９に流入して冷却される。冷却された液冷媒は、３つに分配され、第１〜第３電磁弁１３，１４，１５を通過し、第１〜第３キャピラリチューブ１６，１７，１８で減圧された後に、第１〜第３蒸発器１９，２０，２１でそれぞれ蒸発気化して周囲の空気を冷却する。蒸発気化した冷媒は、再び合流して冷媒吸込管２３を通じて圧縮機７へと還流する。

本実施形態では、冷却時に負荷を軽減するために、第１冷却加温室２、第２冷却加温室３、冷却専用室４のうち、室内温度が高い２つの室の電磁弁を開いて、該２室の冷却を行う。そして、一方の室が目標温度まで低下した場合には、この室の電磁弁を閉じ、他方の室と、冷却運転されなかった残りの室の電磁弁を開いて該２室の冷却を行う。そして、２つの室が目標温度まで冷却された場合には、残りの１室を目標温度まで冷却する。

次に、第１冷却加温室２を加温し、第２冷却加温室３、冷却専用室４を冷却するように設定された場合、第１電磁弁１３を閉じ，第２電磁弁１４及び第３電磁弁１５を開いて圧縮機７を起動する。この場合、第１電磁弁１３が閉じられるため、第１蒸発器１９には、ガスクーラ９で冷却された液冷媒が流れることはない。

一方、第１電気ヒータ３４に通電し、また、庫内ガスクーラ５１に、圧縮機７から吐出された高温高圧の冷媒を流入させることで、第１冷却加温室２が所定温度に達するまで加温が実行される。また、第１蒸発器送風ファン２８は運転され、第１電気ヒータ３４や庫内ガスクーラ５１で加温した熱による第１冷却加温室２内の温度むらを防止している。

第２冷却加温室３、冷却専用室４の冷却動作については、上記した全室を冷却する場合と同様であるため、説明を省略する。

また、第２冷却加温室３を加温し、第１冷却加温室２、冷却専用室４を冷却するように設定された場合には、第２電磁弁１４を閉じ，第１電磁弁１３及び第３電磁弁１５を開いて圧縮機７を起動する。この場合、第２電気ヒータ３５に通電して第２冷却加温室３が所定温度に達するまで加温が実行される。また、第２蒸発器送風ファン２９は運転される。更に、第１冷却加温室２及び第２冷却加温室３を加温し、冷却専用室４を冷却するように設定された場合には、第１電磁弁１３及び第２電磁弁１４を閉じ、第３電磁弁１５を開いて圧縮機７を起動する。この場合、第１電気ヒータ３４に通電し、また、庫内ガスクーラ５１に、圧縮機７から吐出された高温高圧の冷媒を流入させ、第２電気ヒータ３５に通電して第１冷却加温室２及び第２冷却加温室３がそれぞれ所定温度に達するまで加温が実行される。第１蒸発器送風ファン２８及び第２蒸発器送風ファン２９は運転される。

なお、上記した実施形態では、開閉弁としての電磁弁と減圧手段としてのキャピラリチューブとを備える構成としているが、開度を自在に変更できる電動膨張弁を設け、この電動膨張弁が開閉弁と減圧手段との機能を合わせもつ構成としてもよい。

本実施の形態によれば、冷媒として、ＣＯ２とＲ１１２３からなり、３０重量％以下のＲ１１２３を含む混合作動流体を用いているために、第１冷却加温室２を加温する運転において、高効率な運転が可能である。特に、第１冷却加温室２を５０℃以上に加温する運転において、その効果が顕著となる。

なお、ＣＯ２とＲ１１２３の２成分系の混合作動流体を用いると、冷却運転時の効率が低下するが、（１）近年の自動販売機は本体の断熱性能が向上しているため、冷却運転を行う期間が短いこと、（２）加温された飲料は熱移動により、搬出機会の早い商品収納室内下部に収納されている飲料から温度低下が始まるため、長時間保温が難しく、加温能力が重要となっていること、を考えると、加熱（加温）用途に適したＣＯ２とＲ１１２３の２成分系の混合作動流体を用いることは、自動販売機にして有益である。

＜変形例１＞
ＣＯ２にＲ１１２３を混合した混合作動流体の変形例について説明する。

ジフルオロメタン（ＣＨ２Ｆ２、Ｒ３２、沸点−５１．７℃）の臨界温度（７８．１℃）は、ＣＯ２単一冷媒の臨界温度（臨界温度３１．１℃）よりも高く、Ｒ３２を混合した混合物の臨界温度は、ＣＯ２単一冷媒の臨界温度以上の臨界温度をもつことになる。

また、Ｒ３２の温度特性は、Ｒ１１２３の温度特性に近いため、Ｒ１１２３に替えて、Ｒ３２をＣＯ２に混合した場合でも、（表１）と同様の傾向を示し、上述と同様の効果を奏する。

また、Ｒ１１２３は、ラジカルを生成した場合、不均化反応により別の化合物に変化する場合がある。不均化反応は大きな熱放出を伴うため、圧縮機や冷凍サイクル装置の信頼性を低下させる恐れがある。このため、Ｒ１１２３を圧縮機や冷凍サイクル装置に用いる場合には、この不均化反応を抑制する必要がある。しかし、ＣＯ２分子自体は無極性であるが構成原子である酸素原子に分極し、その作用によりＣＯ２はＲ１１２３の不均化反応を促進させる可能性がある。一方、Ｒ３２もフッ素原子に分極するが、分極の程度は酸素原子に比べて小さくなる。

すなわち分極がＣＯ２よりも小さくなるＲ３２を混合することによってＣＯ２起因の不均化反応を緩和する作用と、Ｒ１１２３とＲ３２は物理特性が似ていることから凝縮蒸発など相変化時の挙動が一体となることによる不均化の反応機会が減少する作用により、Ｒ１１２３の不均化反応を抑制することができる。特に、不均化反応を抑制する点では、混合するＲ３２の混合割合（重量％）を、Ｒ１１２３の混合割合（重量％）以上とすることにより、Ｒ３２のモル重量はＲ１１２３のモル重量の１．６倍以上となり不均化反応を抑制できる効果が大きく、その混合割合（重量％）以上が望ましい。

一方、地球温暖化防止の観点では、ＧＷＰが６７５と高いＲ３２の混合割合（重量％）を低く抑えるべきである。

このため、（１）二酸化炭素（ＣＯ２、Ｒ７４４、沸点−７８℃）と、（２）１，１，２−トリフルオロエチレン（ＣＦ２＝ＣＨＦ、Ｒ１１２３、沸点−５１℃）と、（３）ジフルオロメタン（ＣＨ２Ｆ２、Ｒ３２、沸点−５１．７℃）からなる３成分系とし、（２）Ｒ１１２３と（３）Ｒ３２の混合割合の和を３０重量％以下とし、（３）Ｒ３２を（２）Ｒ１１２３の混合割合以上に混合することが望ましい。

例えば、ＣＯ２を７０重量％、Ｒ１１２３を１５重量％、Ｒ３２を１５重量％とした混合冷媒では、ＧＷＰを従来用いられているＨＦＣ冷媒に比べても十分に小さい１００程度
とでき、可燃性ランクをＡ１冷媒とでき、Ｒ１１２３の不均化反応を抑制できる、加温（加熱）用途に適した冷媒である。

＜変形例２＞
以上の実施の形態では、自動販売機に適される冷凍サイクルとして説明したが、例えば、図２に示されるよう冷凍サイクルを構成してもよい。図２に示す冷凍サイクル装置は、主として圧縮機６１、放熱器６２、減圧器６３および蒸発器６４から構成されており、これらの機器は配管により混合作動流体が循環するように連結されている。

放熱器６２を、混合作動流体と水とが対向して流れるように構成すれば、水を６５℃以上の温度に加熱するヒートポンプ給湯機として適する。

また、放熱器６２で、プロピレングリコールなどの不凍剤を混合した水を加熱するように構成すれば、温水暖房機として適する。

上述したように、本発明にかかる冷凍サイクル装置は、加熱（加温）運転時の冷凍性能を向上できるため、自動販売機、ヒートポンプ給湯機、カーエアコンユニット、空気調和機、除湿機等の用途にも適用できる。

２ 第１冷却加温室（ホット／コールド切替商品収納室）
３ 第２冷却加温室（ホット／コールド切替商品収納室）
４ 冷却専用室（コールド専用商品収納室）
５ 冷凍サイクル
７、６１ 圧縮機
９ ガスクーラ
１３ 第１電磁弁（開閉弁）
１４ 第２電磁弁（開閉弁）
１５ 第３電磁弁（開閉弁）
１９ 第１蒸発器
２０ 第２蒸発器
２１ 第３蒸発器
３４ 第１電気ヒータ（加温部）
３５ 第２電気ヒータ（加温部）
４０ コントローラ
６２ 放熱器
６３ 減圧器
６４ 蒸発器
１００ 自動販売機

Claims (4)

1. 圧縮機、放熱器、減圧器、および蒸発器を接続した冷凍サイクルを備え、
   前記冷凍サイクルの冷媒として、二酸化炭素と１，１，２−トリフルオロエチレンとを含み、前記１，１，２−トリフルオロエチレンが３０重量％以下である混合作動流体を用いる冷凍サイクル装置。
2. 圧縮機、放熱器、減圧器、および蒸発器を接続した冷凍サイクルを備え、
   前記冷凍サイクルの冷媒として、二酸化炭素と１，１，２−トリフルオロエチレンとジフルオロメタンとを含み、前記１，１，２−トリフルオロエチレンと前記ジフルオロメタンの和が３０重量％以下であり、前記ジフルオロメタンの重量％は前記１，１，２−トリフルオロエチレンの重量％以上である冷凍サイクル装置。
3. 複数の商品収納室を備え、前記商品収納室のそれぞれに前記蒸発器を並列に配置するとともに、前記商品収納室の少なくとも１室に前記放熱器を配置した請求項１または２に記載の冷凍サイクル装置。
4. 前記放熱器で水を主成分とする熱媒体を加熱する請求項１または２に記載の冷凍サイクル装置。