JP2013095886A - 超重質油層からの油の回収方法 - Google Patents

Abstract

【課題】油と高温水との混合物から分離される高温水を精製して再利用する工程を含む超重質油層からの油の回収方法の提供。
【解決手段】超重質油層に高温水蒸気を吹き込んで得られる油と高温水との混合物から油と高温水を分離回収した後、前記高温水を前記高温水蒸気の発生用として再利用する、超重質油層からの油の回収方法であって、前記高温水の温度が６０〜９０℃まで冷却された原水を限外濾過膜装置に供給し、限外濾過することで水溶性有機物の含有量が低減された透過水を得る工程を有しており、前記限外濾過工程で使用する限外濾過膜装置が、耐熱性樹脂からなる分画分子量が８，０００〜３０，０００の中空糸膜が充填された限外濾過膜モジュールを有するものである、超重質油層からの油の回収方法。
【選択図】なし

Description

本発明は、ＳＡＧＤ（Steam Assisted Gravity Drainage）法を適用してカナダオイルサンド又はベネズエラ超重質油層（以下、「超重質油層」という）からの油の回収方法に関する。

超重質油層から超重質油を回収する際、超重質油層内に水蒸気を吹き込んで油と水の混合物として回収するＳＡＧＤ法がカナダで実用化されている。具体的には、次のような回収プロセスが実施されている。

超重質油層内の超重質油は、常温では流動しない高粘度の油として存在しているため、高温の水蒸気を圧入して加熱し、油の粘度を下げる。そうすることで、水蒸気が凝縮した高温水と油の混合物を回収する。この混合物は、地上の施設にて油と高温水に分離される。

分離された油は製品として出荷されることになり、高温水は、ボイラーに再加熱して水蒸気化した後、ＳＡＧＤ法にて再利用する。このとき高温水には、超重質油層から溶け込んだシリカ、カルシウム塩やマグネシウム塩等の硬度成分、金属イオン、フミン質を主成分とする水溶性有機物等を含んでいる。このため、ＳＡＧＤ法にて高温水を再利用するときには、それらを除去する必要がある。

特許文献１は、有機物を吸着剤に吸着させ、電気分解を使用して有機物を吸着剤から脱着させる有機物の処理法が開示されている。吸着剤としては、活性炭やゼオライトが例示されている（実施例１、２、段落番号００８２、００８３）。
特許文献２は、オイルサンドからビチュメンを生産する際、地中から回収したビチュメン混合流体からビチュメンを取り出し、前記混合流体から分離された加温含油水をポリテトラフルオロエチレン製の精密ろ過膜（ＭＦ膜）で処理する発明が開示されている。段落番号００２８には、ＵＦ膜、ＲＯ膜、ＮＦ膜は好ましくないものとされている。
特許文献３、４は、特許文献２と同様の加温含油水を処理する方法が開示されており、図１には、高温水を酸性条件下で凝集沈殿処理し、酸性高温水を常温付近まで冷却した後、ＵＦ膜1034、ＮＦ膜1036、ＲＯ膜1118が直列で接続される膜処理を行うことを含むフロー図が示されている。

特開２００８−２７９４３５号公報 特開２０１０−２４８４３１号公報 ＣＡ２６７３９８１ Ａ１ ＣＡ２６７３９８２ Ａ１

本発明は、超重質油層からの油の回収方法において、超重質油層に高温水蒸気を吹き込んで得られる油と高温水との混合物から油と高温水を分離回収した後、前記高温水を前記高温水蒸気の発生用として再利用する過程において、前記高温水を軟化処理と粗濾過処理を行った後に、限外濾過膜装置を使用することで、前記高温水に溶存している硬度成分や濁質分、及び水溶性有機物を高い除去率で除去して再利用することができるようにする、超重質油層からの油の回収方法を提供することを課題とする。

本発明は、課題の解決手段として、
超重質油層に高温水蒸気を吹き込んで得られる油と高温水との混合物から油と高温水を分離回収した後、前記高温水を前記高温水蒸気の発生用として再利用する、超重質油層からの油の回収方法であって、
前記高温水の温度が６０〜９０℃まで冷却された原水を限外濾過膜装置に供給し、限外濾過することで水溶性有機物の含有量が低減された透過水を得る工程を有しており、前記透過水を前記高温水蒸気の発生用として再利用するものであり、
前記限外濾過工程で使用する限外濾過膜装置が、耐熱性樹脂からなる分画分子量が８,０００〜３０,０００の中空糸膜が充填された限外濾過膜モジュールを有するものである、超重質油層からの油の回収方法を提供する。

本発明は、課題の他の解決手段として、
超重質油層に高温水蒸気を吹き込んで得られる油と高温水との混合物から油と高温水を分離回収した後、前記高温水を前記高温水蒸気の発生用として再利用する、超重質油層からの油の回収方法であって、
前記油と高温水との混合物から分離した高温水を原水タンクに入れる工程、
前記原水タンク内の高温水を軟化器（ソフナー）に送り、軟化処理する工程、
前工程にて軟化処理されたアルカリ性の高温水を粗濾過処理する工程、
前記高温水の温度が６０〜９０℃まで冷却された原水を限外濾過膜装置に供給し、限外濾過することで水溶性有機物の含有量が低減された透過水を得る工程、
前工程にて水溶性有機物が除去された水をイオン交換処理する工程を有しており、
前記透過水をイオン交換処理した水を前記高温水蒸気の発生用として再利用するものであり、
前記限外濾過工程で使用する限外濾過膜装置が、耐熱性樹脂からなる分画分子量が８,０００〜３０,０００の中空糸膜が充填された限外濾過膜モジュールを有するものである、超重質油層からの油の回収方法を提供する。

本発明の超重質油層からの油の回収方法によれば、回収工程中に限外濾過膜装置を有していることから、次のような効果が得られる。
（I）限外濾過膜装置の運転によりフミン質濃度が低下された透過水をボイラーに供給できることから、ボイラーの正常運転を維持するためのメンテナンス回数及び費用が減少される。
（II）ボイラーの正常運転を維持するためのメンテナンス回数及び費用が減少されることから、ボイラーの稼働時間を長くできるため、ボイラーの稼働率を高めることができる。
（III）限外濾過膜装置の運転により生じた濃縮水や逆圧洗浄排水は循環再利用されるため、超重質油層からの油を回収するために使用する水の回収率が向上する、また、河川水または井戸水の取水量を節約することができる。
（IV）限外濾過膜装置の後ろ側に配置される処理用の付属装置には、限外濾過装置の運転によりフミン質濃度が低下された透過水が供給されることから、それらの付属装置に対する負荷が軽減され、より処理能力が高められる。
（V）限外濾過膜装置の後段に、ＮＦ膜装置やＲＯ膜装置を設けて、不純物量を更に減少させる場合、これらの膜処理においてファウリングを引き起こすフミン質濃度が低減されているので、安定した膜処理運転が可能となる。

本発明の超重質油層からの油の回収方法を実施するためのフロー図。 本発明の超重質油層からの油の回収方法を実施するための別実施形態のフロー図。 本発明の超重質油層からの油の回収方法を実施するための別実施形態のフロー図。 図１〜図３に示すフロー中の限外濾過膜装置の概略図。 実施例における限外濾過方法を説明するための図。 実施例にて分画分子量が10,000、30,000の中空糸膜を使用して濾過したときの透過水量（Ｆｌｕｘ）の経時変化を示す図。 比較例にて分画分子量が150,000の中空糸膜を使用して濾過したときのＦｌｕｘの経時変化を示す図。 実施例及び比較例にて分画分子量が5,000、10,000、30,000、150,000の中空糸膜を使用して濾過したときのフミン質除去率の経時変化を示す図。

図１により超重質油層からの油の回収方法を説明する。なお図１において、限外濾過膜装置１０とそれに伴うラインを除いた処理フローは、公知のＳＡＧＤ法で実施されている処理フローと同じである。
ボイラー１からライン１ａを通ってスチームセパレータ２にスチームが供給される。
スチームセパレータ２では、スチームの一部を凝縮水として回収することができる。
スチームセパレータ２で分離された高温スチームは、ライン２ａから超重質油層に圧入される。

超重質油層内の超重質油は、圧入された高温スチームにより低粘度化され、水蒸気が凝縮した高温水と油の混合物となる。
高温水と油の混合物は、ライン３ａから回収されてウェルヘッドセパレータ３に送られて、そこでガス成分が分離される。
ガス成分が分離された高温水と油の混合物は、ライン３ｂからセパレータ４に送られて、高温水と油に分離される。
セパレータ４で分離された油は、ライン４ａから油タンク５に送られ、ライン５ａから油として回収される。

セパレータ４で分離された高温水は、まだ油が混在しているものであるため、ライン４ｂからセパレータ６（油分離用）に送って残存する油を分離する。
セパレータ６（油分離用）で油が分離された後の高温水は、ライン６ａから原水タンク７に送られる。原水タンク７内の原水は、ｐＨが６〜７程度のものである。

原水タンク７内の高温の原水（約９０〜１００℃）は、原水ライン７ａからソフナー８に送られる。ソフナー８ではカルシウムやマグネシウム等の硬度成分やシリカ等を除去する工程である軟化処理が実施される。
ソフナー８による軟化処理の過程においても原水は冷却されるが、必要に応じてライン７ｂから河川水または井戸水を供給してさらに冷却することができる。
軟化処理法としては、凝集剤により沈殿させる方法、吸着剤により吸着する方法等を適用することができる。
凝集剤により沈殿させる方法を適用するときには、例えば水酸化カルシウム（石灰）及び酸化マグネシウムを添加する方法を適用することができる。

ソフナー８では軟化処理した原水は、ライン８ａからアフターフィルタ９に送られて粗濾過処理される。
このアフターフィルタ９では、濁質固形分など大きめの不純物を濾過して取り除くことができる。

アフターフィルタ９で粗濾過された原水は、ライン９ａから限外濾過装置１０に送られて濾過処理される。
限外濾過膜装置１０に供給される原水温度が高すぎると、限外濾過膜モジュールが劣化して早期のモジュール交換が必要になることから、前記原水温度は６０〜９０℃の範囲まで冷却されていることが好ましい。
原水の温度調節は、上記したソフナー８、およびアフターフィルタ９を経て、限外濾過膜装置１０に至るまでの各ラインを通過する際の自然冷却により実施される場合がある。その他、限外濾過膜装置１０に至るまでの各ライン（例えば、ライン６ａ、７ａ）において、空冷手段を備えた空冷ゾーンや、水循環式の水冷手段を備えた水冷ゾーンを設置することもできる。

限外濾過膜装置１０は、限外濾過膜モジュール１１と、限外濾過された透過水を溜める透過水タンク１２と、加圧ポンプを備えたものであればよく、図２に示すようなものを用いることができる。
限外濾過膜装置１０は、限外濾過膜モジュール１１、透過水タンク１２及び加圧ポンプが一つの装置として組み合わされたものが好ましいが、それぞれが分離設置されたものでもよい。

図１に示すライン９ａから限外濾過膜モジュール１１に至る間に加圧ポンプ１０Ａが設置されており、加圧ポンプ１０Ａで所定圧力まで加圧された原水が限外濾過膜モジュール１１に供給され、限外濾過処理される。
限外濾過膜モジュール１１で濾過処理されて得られた透過水は、三方弁１０ａ、１０ｂを操作して開放された透過水ライン１１ａ、１１ｂから透過水タンク１２に送られて貯水される。
限外濾過膜モジュール１１の濾過処理で生じた濃縮水は、ライン１１ｂから原水タンク７あるいは原水タンク７前後のライン６ａ（又はライン７ａ）に送られて循環処理される。この循環処理により水の回収率を高め、河川水又は井戸水の取水量を抑制することができる。

限外濾過膜モジュール１１の濾過運転時には、濾過性能を維持するため、逆圧洗浄を実施する。
逆圧洗浄は、逆圧洗浄ポンプ１０Ｂを作動させ、透過水タンク１２内の透過水を、逆圧洗浄ライン１２ｂと、三方弁１０ｂを操作して開放された透過水ライン１１ａ（透過水ライン１１ｂは閉じている）から、限外濾過膜モジュール１１に供給して実施する。
逆圧洗浄実施の頻度は、透過液量の減少の度合いに応じて、適宜、設定できるが、例えば、１回／３０分〜９０分程度の逆圧洗浄により、安定した透過水量の維持が可能となる。１回の逆圧洗浄の時間は、例えば、０．５分〜２分間、行われる。
逆圧洗浄は、０．１〜０．２ＭＰａの圧力下で行うことが好ましい。
逆圧洗浄後の洗浄排水は、三方弁１０ｃを操作して、一部はライン１１ｄから原水タンク７あるいは原水タンク７前後のライン６ａ又は７ａに送って循環処理される。このとき、洗浄排水は凝集剤添加による凝沈処理や吸着剤（活性炭やアンスラサイト等）による吸着処理した後に原水タンク７あるいは原水タンク７前後のライン６ａ又は７ａに送って循環処理することもできる。これらの処理をｐＨ４〜６の酸性下で行うことによって洗浄排水中のフミン質の除去効率を高めることができる。この循環処理により、水の回収率を高め、水の取水量を節約することができる。
残部の洗浄排水は、三方弁１０ｃを操作して、ライン１１ｅから排出する。排出された洗浄排水は、水循環式の水冷ゾーンで使用することもできる。

限外濾過膜モジュール１１の構造自体は周知のものであり、原水入口、透過水出口、濃縮水出口を備えたケースハウジング内に限外濾過膜が充填されたものである。
限外濾過膜としては、被処理対象となる原水の温度が高いため、耐熱性樹脂からなる中空糸膜が好ましい。中空糸膜は、内圧型、外圧型のいずれでも使用できるが、逆圧洗浄における洗浄性から内圧型が好ましい。内圧型中空糸膜の場合の内径０．５〜１．２ｍｍ、外径０．８〜２．０ｍｍが好ましく、内径０．８〜１．０ｍｍ、外径１．３〜１．６ｍｍがより好ましい。内径が０．５ｍｍ以上であると中空糸膜がつまって透過流速が低下することが防止され、１．２ｍｍ以下であるとモジュールあたりの有効膜面積を大きくすることで、コストを抑制できる。

また原水中に含まれている水溶性有機物の主成分がフミン質であることから、それらを効率良く分離するため、分画分子量８，０００〜３０，０００のものが好ましい。
分画分子量が３０，０００を超えるとフミン質の除去が不十分となり、水の再利用に支障を生じる可能性があり、分画分子量８，０００未満では、フミン質の除去は十分であっても膜の透過水量が小さくなり、膜面積を増やしたりポンプの加圧圧力を増大させたりすることにより、限外濾過装置が大型となるため、経済的に見合わない装置となりかねない。
分画分子量は、分子量の定まったポリエリレングリコール、トリプシンインヒビタを溶質とした希薄溶液で膜濾過試験を行った際のそれらの溶質の透過率および阻止率で求められる。本発明の場合は、ポリエチレングリコール（分画分子量１２，０００）で２０％以上の透過率を有し、かつトリプシンインヒビタ（分子量２８，０００）で９０％以上の阻止率を有する分画分子量のＵＦ膜が好ましい。
耐熱性樹脂からなる中空糸膜としては、ポリスルホン膜、ポリエーテルスルホン膜、ポリフッ化ビニリデン膜、ポリ４フッ化エチレン膜などが好ましいが、分画分子量の低分画性化と耐熱性を併せ持つポリエーテルスルホンがより好ましい。
限外濾過膜モジュール１１としては、例えば、ダイセン・メンブレン・システムズ（株）製のＦＥ１０モジュール、ＦＷ５０モジュールを使用することが出来る。
ポリエーテルスルホン膜製の中空糸膜は、例えば、ダイセン・メンブレン・システムズ（株）製のＦＵＳ０１８１、ＦＵＳ０１Ｃ１、ＦＵＳ０３８２等を使用することができる。

限外濾過膜モジュール１１における運転条件は、次のようにすることができる。
運転圧力はモジュール入口圧力と出口圧力の平均値から透過圧力を差し引いた膜間圧力として０．０２〜０．０８ＭＰａ、好ましくは０．０３〜０．０６ＭＰａ、クロスフロー線速は、０．１〜０．６ｍ/ｓが好ましく、０．１〜０．３ｍ/ｓがより好ましい。
濾過運転は、透過流束１．０〜１．５ｍ／日程度で実施することが好ましい。また、透過液の回収率は８０〜９５％が好ましい。

限外濾過膜モジュール１１により限外濾過処理して得られた透過水は、濾過処理前の原水と比較して、有機物（フミン質）が７０％以上除去されていることが好ましく、８０％以上除去されていることがより好ましく、８５％以上除去されていることがさらに好ましい。

本発明の限外濾過処理を行った透過水は、フミン酸が除去されている。このため、限外濾過処理の後段にＮＦ膜装置、ＲＯ膜装置を設けて膜処理する場合であっても、ＮＦ膜、ＲＯ膜のファウリングを引き起こすフミン質が低濃度に抑えられているので、安定した膜処理運転が可能となり、不純物を殆ど含まない処理水の取得も期待される。

透過水タンク１２内の透過水は、ライン１２ａからイオン交換器１３に送られてイオン交換処理された後、ライン１３ａからボイラーフィード水用タンク１４に送られて貯水される。
イオン交換器１３は、イオン交換体として、イオン交換膜又はイオン交換樹脂、あるいはそれらの組み合わせを有しているものである。イオン交換器１３では、限外濾過装置１０により濾過処理された透過水を被処理水として処理するため、イオン交換器１３に対する負荷が軽減されることから、イオン交換体の使用可能な期間をより長くすることができるようになる（イオン交換体の交換回数を減少させることができる）。

その後、ボイラーフィード水用タンク１４内の透過水は、ライン１４ａからボイラー１に送られて高温のスチームとなり、ライン１ａからスチームセパレータ２に送られる。
ボイラー１では、限外濾過装置１０によりフミン質濃度が十分低下した透過水を使用するため、ボイラー１内でのフミン質析出の問題が大幅に改善される。このため、ボイラー１の運転を停止して加熱チューブ内部のコークスを除去する作業の間隔をより長くすることができるようになり、そのための作業負担が軽減されると共に、ボイラー１の運転期間がより長くできるため、稼働率も高められる。

なお、スチームセパレータ２において、スチームの一部を凝縮水（主として塩化ナトリウムを含む凝縮水）として回収したときには、ライン２ｂから晶析装置（クリスタライザー）２１に送って不純物（塩化ナトリウム）等を晶析により取り除く。
この過程において、凝縮水中に残留するフミン質量が多い場合には、フミン質が塩化ナトリウム等の結晶析出を阻害し、晶析による不純物除去の効率が悪くなるが、本発明では、限外濾過装置１０においてフミン質が除去されているため、晶析装置（クリスタライザー）２１における晶析効率が向上し、不純物（塩化ナトリウム）の除去率も高められる。
除去された不純物はライン２１ａから排出される。不純物を取り除いた後の水は、ライン２１ｂからライン７ａに送って循環処理することができる。この循環処理により水の回収率が高まり、水の取水量を節約することができる。

次に、図１に示す処理フローの別実施形態を図２により説明する。
図２に示す処理フローでは、スチームセパレータ２において、スチームの一部を凝縮水（主として塩化ナトリウムを含む凝縮水）として回収したときには、ライン２ｂから限外濾過膜モジュール１１’に送って限外濾過処理をする。
限外濾過膜モジュール１１’で得られた濾過液は、ライン２ｄから晶析装置（クリスタライザー）２１に送って不純物（塩化ナトリウム）等を晶析により取り除く。
限外濾過膜モジュール１１’で生じた濃縮液は、ライン６ａに戻して原水タンク７に送るか、直接原水タンク７に戻す。
晶析装置（クリスタライザー）２１で除去された不純物はライン２１ａから排出され、不純物を取り除いた後の水は、ライン２１ｂからライン７ａに送って循環処理する。
限外濾過膜モジュール１１’を配置することで、晶析装置（クリスタライザー）２１に対する負荷が軽減され、水の取水量の節約効果を高めることができる。

次に、図１に示す処理フローのさらに別実施形態を図３により説明する。
図３に示す処理フローでは、スチームセパレータ２において、スチームの一部を凝縮水（主として塩化ナトリウムを含む凝縮水）として回収したときには、ライン２ｂから、多重効用缶２２、限外濾過膜モジュール１１’、晶析装置（クリスタライザー）２１の順に送って処理する。
多重効用缶２２の処理液はライン２ｄから限外濾過膜モジュール１１’に送り、上部からの流出液はライン２ｅからライン７ａに送る。
限外濾過膜モジュール１１’の処理液（濾過液）は、ライン２ｇから晶析装置（クリスタライザー）２１に送り、濃縮液はライン２ｆからライン６ａに戻して原水タンク７に送るか、直接原水タンク７に戻す。
晶析装置（クリスタライザー）２１で除去された不純物はライン２１ａから排出され、不純物を取り除いた後の水は、ライン２１ｂからライン７ａに送って循環処理する。
多重効用缶２２と限外濾過膜モジュール１１’を配置することで、晶析装置（クリスタライザー）２１に対する負荷が軽減され、水の取水量の節約効果を高めることができる

実施例及び比較例
図１に示すフローにおいて得られた各サンプルを使用して、限外濾過処理を実施したときの評価を行った。

＜原水サンプル＞
ＵＦ膜処理の原水は、原水タンク７からの高温水をソフナー８で軟化処理し、アフターフィルタ９で粗濾過処理した処理液を原水とした。

＜限外濾過装置＞
図５に示す実験用の濾過装置を使用した。
原水タンク（原水サンプルが入っている）に相当する容器１０１と濃縮水タンクに相当する容器１０４の間に中空糸膜１０２が設置されており、内圧濾過法で膜透過水を得た。
中空糸膜１０２の真下に透過水タンク相当する容器１０３が置かれており、中空糸膜（ＵＦ膜）１０２で処理された透過水を貯水できるようになっている。

＜膜の種類＞
分画分子量が10,000、30,000，150,000の中空糸ＵＦ膜は、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）製で、それぞれ、ダイセン・メンブレン・システムズ（株）製のＦＵＳ０１８１、ＦＵＳ０３８１、ＦＵＳ１５８１を使用した。
図５に示す透過試験では１ｍ長の中空糸膜１本を使用した。これらのＵＦ膜はいずれも内径は０．８ｍｍ、外径は１．３ｍｍのものを使用した。
分画分子量が5,000のものは、ＰＥＳ製の平膜（ナディア社製マイクロダインＵＰ００５）を使用して、図４に示す装置に準じて設置した。

＜運転条件＞
（中空糸膜）
膜入口１０２ａの圧力：０．０５０ＭＰａ
膜出口１０２ｂの圧力：０．０３５ＭＰａ
回収率（透過水量／原水量）：３０〜５０％
原水サンプル温度：２５℃又は６５℃
濾過方法：内圧クロスフロー濾過
（平膜）
膜入口の圧力：１ＭＰａ
濾過方法：全量濾過
原水循環量：１．２Ｌ／min
原水サンプル温度：２５℃

各分画分子量のＵＦ膜による結果を図６及び図７に示す。
分画分子量１０，０００、３０，０００、１５０，０００のＵＦ膜では、０．０５ＭＰａの低圧下でも１．２〜１．５ｍ³／ｍ²・ｄａｙのＦｌｕｘが得られた。一方、図６に示す通り、分画分子量5,000の平膜を使用した場合には、開始してすぐ膜面閉塞により膜透過ができなくなり、３時間運転したが、透過液は得られなかった。フミン質が膜表面を閉塞させてしまったためと考えられる。

次に、図６及び図７に示す膜透過実験において、除去対象とする有機物をフミン質とした場合、その濃度はフミン質の芳香族環の吸収波長465nmで代表することができるため（「Effect of the fractionation and immobilization on the sorption properties of humic acid」）Soil Biology and Biochemistry volume 21, issu 2, 1989, Pages 223-230）、フミン質の除去率を以下の式で定義した。結果を表１と図８に示す。
フミン質除去率：R＝(透過水の465nm吸光度/原水の465nm吸光度)ｘ100

表１、図８から明らかなとおり、分画分子量が３０，０００のＵＦ膜では約８０％のフミン質除去がなされ、分画分子量１０，０００のＵＦ膜を使用することによってフミン質を９０％以上除去できることが確認された。また、図８から分かるように、分画分子量１０，０００のＵＦ膜においては、６５℃の高温下でも、フミン質除去率は２５℃の除去率をやや上回る結果を与えた。
一方、分画分子量１５０，０００のＵＦ膜では、フミン質除去率が７０％以下にとどまり除去率が不十分であり、分画分子量５，０００のＵＦ膜では、図６に示す通り、濾過実験開始直後に膜が閉塞し透過実験が行えなかった。

本発明の超重質油層からの油の回収方法は、超重質油層から超重質油を回収する際、超重質油層内に水蒸気を吹き込んで油と水の混合物として回収する方法として利用することができる。

１ ボイラー
２ スチームセパレータ
３ ウェルヘッドセパレータ
４ セパレータ
５ 油タンク
６ セパレータ６
７ 原水タンク
８ ソフナー
９ アフターフィルタ
１０ 限外濾過装置
１１ 限外濾過膜モジュール
１２ 透過水タンク
１３ イオン交換器
１４ ボイラーフィード水用タンク
２１ 晶析装置（クリスタライザ）

Claims (8)

1. 超重質油層に高温水蒸気を吹き込んで得られる油と高温水との混合物から油と高温水を分離回収した後、前記高温水を前記高温水蒸気の発生用として再利用する、超重質油層からの油の回収方法であって、
   前記高温水の温度が６０〜９０℃まで冷却された原水を限外濾過膜装置に供給し、限外濾過することで水溶性有機物の含有量が低減された透過水を得る工程を有しており、前記透過水を前記高温水蒸気の発生用として再利用するものであり、
   前記限外濾過工程で使用する限外濾過膜装置が、耐熱性樹脂からなる分画分子量が８，０００〜３０，０００の中空糸膜が充填された限外濾過膜モジュールを有するものである、超重質油層からの油の回収方法。
2. 超重質油層に高温水蒸気を吹き込んで得られる油と高温水との混合物から油と高温水を分離回収した後、前記高温水を前記高温水蒸気の発生用として再利用する、超重質油層からの油の回収方法であって、
   前記油と高温水との混合物から分離した高温水を原水タンクに入れる工程、
   前記原水タンク内の高温水をソフナーに送り、軟化処理する工程、
   前工程にて軟化処理された高温水を粗濾過処理する工程、
   前記高温水の温度が６０〜９０℃まで冷却された原水を限外濾過膜装置に供給し、限外濾過することで水溶性有機物の含有量が低減された透過水を得る工程、
   前工程にて水溶性有機物が除去された水をイオン交換処理する工程を有しており、
   前記透過水をイオン交換処理した水を前記高温水蒸気の発生用として再利用するものであり、
   前記限外濾過工程で使用する限外濾過膜装置が、耐熱性樹脂からなる分画分子量が８，０００〜３０，０００の中空糸膜が充填された限外濾過膜モジュールを有するものである、超重質油層からの油の回収方法。
3. 前記限外濾過膜装置が、耐熱性樹脂からなる分画分子量が８，０００〜３０，０００の中空糸膜が充填された限外濾過膜モジュールと、限外濾過された透過水を溜める透過水タンクと、加圧ポンプを備えたものであり、
   限外濾過膜モジュールと透過水タンクが、限外濾過膜モジュールから透過水タンクに透過水を送るための透過水ラインと、透過水タンクから限外濾過膜モジュールに逆圧洗浄水を送るための逆圧洗浄ラインと、限外濾過膜モジュールにて生じた濃縮水を排水するための濃縮水ラインを有しているものである、請求項１又は２記載の超重質油層からの油の回収方法。
4. 前記限外濾過膜装置が、さらに逆圧洗浄水の排水ラインを備えており、
   前記濃縮水ラインが原水タンク又は原水タンク前後のラインと接続されており、
   前記逆圧洗浄水の排水ラインが原水タンク又は原水タンク前後のラインと接続されている、請求項３記載の超重質油層からの油の回収方法。
5. 前記限外濾過膜装置が、内圧クロスフロー濾過方式である請求項１〜４のいずれか１項記載の超重質油層からの油の回収方法。
6. 耐熱性樹脂からなる中空糸膜がポリエーテルスルホン膜である、請求項１〜５のいずれか１項記載の超重質油層からの油の回収方法。
7. 限外濾過装置にて処理される、６０〜９０℃に冷却された被処理水のｐＨが８〜１０の範囲である、請求項１〜６のいずれか１項記載の超重質油層からの油の回収方法。
8. 前記水溶性有機物がフミン質を含むものである、請求項１〜７のいずれか１項記載の超重質油層からの油の回収方法。

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