JP2013089188A - Power supply circuit - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、電源回路に関するものである。 The present invention relates to a power supply circuit.
従来より、入力電圧の印加端と出力電圧の印加端との間に接続された出力トランジスタの導通度(オン抵抗値)を制御することで入力電圧から所望の出力電圧を生成するシリーズレギュレータが知られている。 Conventionally, there has been known a series regulator that generates a desired output voltage from an input voltage by controlling the conductivity (on-resistance value) of an output transistor connected between the input voltage application terminal and the output voltage application terminal. It has been.
なお、上記に関連する従来技術の一例としては、特許文献1を挙げることができる。
As an example of the related art related to the above,
しかしながら、従来のシリーズレギュレータでは、入力電圧が定常値よりも低い状態において、出力トランジスタのゲート・ソース間電圧を十分に高めることができなくなるおそれがあった。そのため、シリーズレギュレータの起動時においては、出力電圧の立ち上がり速度が遅いという問題があり、また、シリーズレギュレータの低電圧動作時においては、出力電流の増大に伴って出力電圧が大きく低下するという問題があった。 However, the conventional series regulator may not be able to sufficiently increase the gate-source voltage of the output transistor when the input voltage is lower than the steady value. For this reason, there is a problem that the rising speed of the output voltage is slow at the start-up of the series regulator, and there is a problem that the output voltage greatly decreases as the output current increases during the low-voltage operation of the series regulator. there were.
本発明は、本願の発明者らにより見出された上記の問題点に鑑み、起動時や低電圧動作時の出力挙動を改善することが可能な電源回路を提供することを目的とする。 In view of the above-described problems found by the inventors of the present application, an object of the present invention is to provide a power supply circuit capable of improving output behavior at the time of start-up and low-voltage operation.
上記目的を達成するために、本発明に係る電源回路は、入力電圧の印加端と出力電圧の印加端との間に接続された出力トランジスタと、前記出力電圧に応じた帰還電圧と所定の基準電圧との差分を増幅して誤差電圧を生成する誤差増幅部と、前記入力電圧の印加端と前記出力トランジスタのゲートとの間に接続された抵抗部と、前記誤差電圧に応じて前記抵抗部に流れる電流の電流値を制御する電流制御部と、前記誤差電圧に応じて前記抵抗部の抵抗値を制御する抵抗制御部と、を有する構成(第1の構成)とされている。 In order to achieve the above object, a power supply circuit according to the present invention includes an output transistor connected between an input voltage application terminal and an output voltage application terminal, a feedback voltage corresponding to the output voltage, and a predetermined reference. An error amplifier for amplifying a difference from the voltage to generate an error voltage; a resistor connected between an input voltage application terminal and a gate of the output transistor; and the resistor according to the error voltage The current control unit controls the current value of the current flowing through the resistor, and the resistance control unit controls the resistance value of the resistor unit according to the error voltage (first configuration).
なお、上記第1の構成から成る電源回路において、前記出力トランジスタは、PMOSFET[P-channel type metal oxide semiconductor field effect transistor]である構成(第2の構成)にするとよい。 In the power supply circuit having the first configuration, the output transistor may be configured as a PMOSFET (P-channel type metal oxide semiconductor field effect transistor) (second configuration).
また、上記第2の構成から成る電源回路において、前記誤差増幅部は、前記帰還電圧と前記基準電圧との差分が大きいほど前記誤差電圧の電圧値を高くし、前記電流制御部は、前記誤差電圧の電圧値が高いほど前記抵抗部に流れる電流の電流値を大きくし、前記抵抗制御部は、前記誤差電圧の電圧値が高いほど前記抵抗部の抵抗値を高くする構成(第3の構成)にするとよい。 In the power supply circuit having the second configuration, the error amplifying unit increases the voltage value of the error voltage as the difference between the feedback voltage and the reference voltage increases, and the current control unit The higher the voltage value is, the larger the current value of the current flowing through the resistance unit is, and the resistance control unit is configured to increase the resistance value of the resistance unit as the error voltage value is higher (third configuration). ).
また、上記第3の構成から成る電源回路において、前記抵抗部は、ゲートとドレインがいずれも前記出力トランジスタのゲートに接続された第1PMOSFETと;ソースが前記入力電圧の印加端に接続されて、ドレインが前記第1PMOSFETのソースに接続された第2PMOSFETと;を含み、前記抵抗制御部は、前記第2PMOSFETのゲート電圧を制御する構成(第4の構成)にするとよい。 Further, in the power supply circuit having the third configuration, the resistor section includes a first PMOSFET in which a gate and a drain are both connected to a gate of the output transistor; a source is connected to an input voltage application terminal, A second PMOSFET having a drain connected to a source of the first PMOSFET, and the resistance control unit may be configured to control a gate voltage of the second PMOSFET (fourth configuration).
また、上記第4の構成から成る電源回路において、前記誤差増幅部は、前記入力電圧よりも低い電源電圧の供給を受けて動作する構成(第5の構成)にするとよい。 In the power supply circuit having the fourth configuration, the error amplifying unit may be configured to operate by receiving a power supply voltage lower than the input voltage (fifth configuration).
また、上記第5の構成から成る電源回路において、前記電流制御部は、ゲートが前記誤差電圧の印加端に接続されて、ソースが接地端に接続された第1NMOSFETと;ゲートが前記電源電圧の印加端に接続されて、ソースが前記第1NMOSFETのドレインに接続されて、ドレインが前記出力トランジスタのゲートに接続された第2NMOSFETと;を含む構成(第6の構成)にするとよい。 Further, in the power supply circuit having the fifth configuration, the current control unit includes a first NMOSFET having a gate connected to the error voltage application terminal and a source connected to a ground terminal; And a second NMOSFET having a source connected to a drain of the first NMOSFET and a drain connected to a gate of the output transistor (sixth configuration).
また、上記第6の構成から成る電源回路において、前記抵抗制御部は、ゲートが前記誤差電圧の印加端に接続されて、ドレインが接地端に接続された第3PMOSFETと;第1端が前記第3PMOSFETのソースに接続された第1抵抗と;ゲートが前記電源電圧の印加端に接続されて、ソースが前記第1抵抗の第2端に接続されて、ドレインが前記第2PMOSFETのゲートに接続された第3NMOSFETと;前記入力電圧の印加端と前記第2PMOSFETのゲートとの間に接続された第2抵抗と;を含む構成(第7の構成)にするとよい。 Further, in the power supply circuit having the sixth configuration, the resistance control section includes a third PMOSFET having a gate connected to the error voltage application terminal and a drain connected to a ground terminal; A first resistor connected to the source of the 3PMOSFET; a gate connected to the application end of the power supply voltage, a source connected to the second end of the first resistor, and a drain connected to the gate of the second PMOSFET The third NMOSFET may include a second resistor connected between the input voltage application terminal and the gate of the second PMOSFET (seventh configuration).
また、上記第7の構成から成る電源回路は、前記入力電圧が立ち上がるときに前記入力電圧の印加端と前記出力トランジスタのゲートとの間を導通するプルアップ部を有する構成(第8の構成)にするとよい。 The power supply circuit having the seventh configuration includes a pull-up portion that conducts between the application terminal of the input voltage and the gate of the output transistor when the input voltage rises (eighth configuration). It is good to.
また、上記第8の構成から成る電源回路において、前記プルアップ部は、前記入力電圧の印加端と前記出力トランジスタのゲートとの間に接続された第4PMOSFETと;前記入力電圧の印加端と前記第4PMOSFETのゲートとの間に接続された第3抵抗と;前記第4PMOSFETのゲートと接地端との間に接続されたキャパシタと;アノードが前記第4PMOSFETのゲートに接続されて、カソードが前記入力電圧の印加端に接続されたツェナダイオードと;を含む構成(第9の構成)にするとよい。 In the power supply circuit having the eighth configuration, the pull-up unit includes a fourth PMOSFET connected between the input voltage application terminal and the output transistor gate; and the input voltage application terminal and the input voltage application circuit. A third resistor connected between the gate of the fourth PMOSFET; a capacitor connected between the gate of the fourth PMOSFET and a ground terminal; an anode connected to the gate of the fourth PMOSFET; and a cathode connected to the input And a Zener diode connected to the voltage application end (a ninth configuration).
本発明に係る電源回路であれば、起動時や低電圧動作時の出力挙動を改善することが可能となる。 With the power supply circuit according to the present invention, it is possible to improve the output behavior during start-up or low-voltage operation.
<第1実施形態>
図1は、電源回路の第1実施形態を示す回路図である。第1実施形態の電源回路1は、入力電圧VIN(例えば12V)を降圧して出力電圧VREG(例えば5V)を生成するシリーズレギュレータであり、Pチャネル型MOS電界効果トランジスタP1〜P4と、Nチャネル型MOS電界効果トランジスタN1〜N4と、抵抗R1及びR2と、キャパシタC1及びC2と、ツェナダイオードD1と、電流源CS1と、を有する。なお、電源回路1の用途としては、例えば半導体装置の内部電源回路を挙げることができる。
<First Embodiment>
FIG. 1 is a circuit diagram showing a first embodiment of a power supply circuit. The
トランジスタP1のソースは、入力電圧VINの印加端に接続されている。トランジスタP1のドレインは、出力電圧VREGの印加端に接続されている。トランジスタP1のゲートとソースとの間には、ツェナダイオードD1とキャパシタC2が並列に接続されている。アノードがトランジスタP1のゲートに接続されて、カソードがトランジスタP1のソースに接続されている。出力電圧VREGの印加端と接地端との間には、抵抗R1及びR2が直列に接続されている。また、出力電圧VREGの印加端と接地端との間には、キャパシタC1が接続されている。 The source of the transistor P1 is connected to the application terminal for the input voltage VIN. The drain of the transistor P1 is connected to the application terminal for the output voltage VREG. A Zener diode D1 and a capacitor C2 are connected in parallel between the gate and source of the transistor P1. The anode is connected to the gate of the transistor P1, and the cathode is connected to the source of the transistor P1. Resistors R1 and R2 are connected in series between the application terminal of the output voltage VREG and the ground terminal. A capacitor C1 is connected between the application terminal of the output voltage VREG and the ground terminal.
トランジスタP2のゲートは、基準電圧VBG(例えば1.2V)の印加端に接続されている。トランジスタP3のゲートは、帰還電圧VFB(出力電圧VREGの分圧電圧)の印加端(抵抗R1と抵抗R2との接続ノード)に接続されている。トランジスタP2及びP3のソースは、いずれも電流源CS1を介して電源電圧VZ(例えば5V)の印加端に接続されている。トランジスタN3のドレインは、トランジスタP2のドレインに接続されている。トランジスタN4のドレインは、トランジスタP3のドレインに接続されている。トランジスタN3及びN4のゲートは、いずれもトランジスタN3のドレインに接続されている。トランジスタN3及びN4のソースはいずれも接地端に接続されている。なお、上記の基準電圧VBGや電源電圧VZは、別途の電源回路によって入力電圧VINから生成される。 The gate of the transistor P2 is connected to an application terminal for a reference voltage VBG (for example, 1.2 V). The gate of the transistor P3 is connected to an application terminal (a connection node between the resistor R1 and the resistor R2) of a feedback voltage VFB (a divided voltage of the output voltage VREG). The sources of the transistors P2 and P3 are both connected to the application terminal of the power supply voltage VZ (for example, 5V) via the current source CS1. The drain of the transistor N3 is connected to the drain of the transistor P2. The drain of the transistor N4 is connected to the drain of the transistor P3. The gates of the transistors N3 and N4 are both connected to the drain of the transistor N3. The sources of the transistors N3 and N4 are both connected to the ground terminal. The reference voltage VBG and the power supply voltage VZ are generated from the input voltage VIN by a separate power supply circuit.
トランジスタP4のソースは、入力電圧VINの印加端に接続されている。トランジスタP4のゲート及びドレインは、いずれもトランジスタP1のゲートに接続されている。 The source of the transistor P4 is connected to the application terminal for the input voltage VIN. The gate and drain of the transistor P4 are both connected to the gate of the transistor P1.
トランジスタN1のゲートは、誤差電圧Vaの印加端(トランジスタP3とトランジスタN4との接続ノード)に接続されている。トランジスタN1のソースは、接地端に接続されている。トランジスタN2のゲートは、電源電圧VZの印加端に接続されている。トランジスタN2のソースは、トランジスタN1のドレインに接続されている。トランジスタN2のドレインは、トランジスタP1のゲートに接続されている。 The gate of the transistor N1 is connected to the application terminal of the error voltage Va (a connection node between the transistor P3 and the transistor N4). The source of the transistor N1 is connected to the ground terminal. The gate of the transistor N2 is connected to the application terminal of the power supply voltage VZ. The source of the transistor N2 is connected to the drain of the transistor N1. The drain of the transistor N2 is connected to the gate of the transistor P1.
上記構成から成る電源回路1において、トランジスタP1は、入力電圧VINの印加端と出力電圧VREGの印加端との間に接続された出力トランジスタに相当する。なお、ツェナダイオードD1は、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧を所定の上限値にクランプする保護素子である。また、キャパシタC2は、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧を安定させるために設けられている。
In the
トランジスタP2及びP3、トランジスタN3及びN4、並びに、電流源CS1は、出力電圧VREGに応じた帰還電圧VFBと所定の基準電圧VBGとの差分を増幅して誤差電圧Vaを生成する誤差増幅部X1を形成する。この誤差増幅部X1は、入力電圧VINよりも低い電源電圧VZの供給を受けて動作する構成であり、誤差増幅部X1を形成する回路要素(P2、P3、N3、N4、CS1)に入力電圧VINが直接印加されることはない。従って、誤差増幅部X1を形成する回路要素(P2、P3、N3、N4、CS1)として、入力電圧VINの印加に耐え得る高耐圧素子を用いる必要はない。 The transistors P2 and P3, the transistors N3 and N4, and the current source CS1 include an error amplifying unit X1 that amplifies a difference between the feedback voltage VFB corresponding to the output voltage VREG and a predetermined reference voltage VBG to generate an error voltage Va. Form. The error amplifying unit X1 is configured to operate by receiving a power supply voltage VZ lower than the input voltage VIN, and the input voltage is applied to circuit elements (P2, P3, N3, N4, CS1) forming the error amplifying unit X1. VIN is not applied directly. Therefore, it is not necessary to use a high voltage element that can withstand the application of the input voltage VIN as the circuit elements (P2, P3, N3, N4, CS1) forming the error amplifying unit X1.
トランジスタP4は、入力電圧VINの印加端とトランジスタP1のゲートとの間に接続された抵抗部X2を形成する。トランジスタP4のソース・ドレイン間には、トランジスタP4に流れる電流IaとトランジスタP4のオン抵抗値Ronとの乗算結果に相当する電圧降下(=Ia×Ron)が発生する。 The transistor P4 forms a resistance part X2 connected between the application terminal of the input voltage VIN and the gate of the transistor P1. A voltage drop (= Ia × Ron) corresponding to the multiplication result of the current Ia flowing through the transistor P4 and the on-resistance value Ron of the transistor P4 occurs between the source and drain of the transistor P4.
トランジスタN1及びN2は、誤差電圧Vaに応じて抵抗部X2に流れる電流Iaの電流値を制御する電流制御部X3に相当する。なお、トランジスタN1のドレインに印加される電圧は、トランジスタN2を介してほぼ電源電圧VZ(正確には電源電圧VZよりもトランジスタN2のゲート・ソース間電圧Vgs(N2)分だけ低い電圧)にバイアスされており、トランジスタN1のドレインに入力電圧VINが直接印加されることはない。従って、トランジスタN1として入力電圧VINの印加に耐え得る高耐圧素子を用いる必要はない。 The transistors N1 and N2 correspond to the current control unit X3 that controls the current value of the current Ia flowing through the resistance unit X2 according to the error voltage Va. Note that the voltage applied to the drain of the transistor N1 is biased to approximately the power supply voltage VZ (more precisely, a voltage lower than the power supply voltage VZ by the gate-source voltage Vgs (N2)) through the transistor N2. Therefore, the input voltage VIN is not directly applied to the drain of the transistor N1. Therefore, it is not necessary to use a high voltage element that can withstand the application of the input voltage VIN as the transistor N1.
上記構成から成る電源回路1の動作について説明する。出力電圧VREGが目標値から大きく乖離しているときには、帰還電圧VFBと基準電圧VBGとの差分が大きくなり、誤差電圧Vaの電圧値が高くなる。誤差電圧Vaの電圧値が高くなると、トランジスタN1の導通度が高くなるので、抵抗部X2に流れる電流Iaの電流値が大きくなる。電流Iaが大きくなると、抵抗部X2で生じる電圧降下が大きくなるので、トランジスタP1のゲート・ソース間に生じる電位差が大きくなる。その結果、トランジスタP1の導通度が高くなり、出力電圧VREGの上昇が促進される。
The operation of the
その後、出力電圧VREGが目標値に近付くにつれて、帰還電圧VFBと基準電圧VBGとの差分が小さくなり、誤差電圧Vaの電圧値が低くなる。誤差電圧Vaの電圧値が低くなると、トランジスタN1の導通度が低くなるので、抵抗部X2に流れる電流Iaの電流値が小さくなる。電流Iaが小さくなると、抵抗部X2で生じる電圧降下が小さくなるので、ランジスタP1のゲート・ソース間に生じる電位差が小さくなる。その結果、トランジスタP1の導通度が低くなり、出力電圧VREGの上昇が抑制される。 Thereafter, as the output voltage VREG approaches the target value, the difference between the feedback voltage VFB and the reference voltage VBG decreases, and the voltage value of the error voltage Va decreases. When the voltage value of the error voltage Va is decreased, the conductivity of the transistor N1 is decreased, so that the current value of the current Ia flowing through the resistor portion X2 is decreased. When the current Ia is reduced, the voltage drop generated in the resistance portion X2 is reduced, so that the potential difference generated between the gate and the source of the transistor P1 is reduced. As a result, the conductivity of the transistor P1 is lowered, and the increase in the output voltage VREG is suppressed.
このように、電源回路1では、出力電圧VREGの帰還制御に基づいて、トランジスタP1の導通度(オン抵抗値)を制御することにより、入力電圧VINから所望の出力電圧VREGを生成することができる(図2を参照)。
As described above, the
<第2実施形態>
先に説明した第1実施形態の電源回路1では、従来のシリーズレギュレータと同様、入力電圧VINが定常値(例えば12V)よりも低い状態(電源回路1の起動時や低電圧動作時)において、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧を十分に高めることができなくなるおそれがある。
Second Embodiment
In the
なお、トランジスタP4のオン抵抗値Ronを高めに設定しておけば、電源回路1の起動時や低電圧動作時においても、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧を高めることは可能である。しかし、トランジスタP4のオン抵抗値Ronを高めに設定すると、帰還ループの位相余裕がなくなって出力発振を生じる危険性が増大してしまう。
If the on-resistance value Ron of the transistor P4 is set high, it is possible to increase the gate-source voltage of the transistor P1 even when the
従って、出力発振を招くことなく、電源回路1の起動時や低電圧動作時における出力挙動を改善するためには、抵抗部X2の抵抗値を固定的に設定するのではなく、必要に応じて可変制御することが重要となる。
Therefore, in order to improve the output behavior when starting up the
図3は、電源回路の第2実施形態を示す回路図である。第2実施形態の電源回路1は、先述の第1実施形態に加えて、Pチャネル型MOS電界効果トランジスタP4〜P6と、Nチャネル型MOS電界効果トランジスタN5と、抵抗R3及びR4と、を有する点に特徴がある。そこで、第1実施形態と同様の構成部分については、図1と同一符号を付すことで重複した説明を割愛し、以下では、第2実施形態の特徴部分についてのみ、重点的な説明を行う。
FIG. 3 is a circuit diagram showing a second embodiment of the power supply circuit. The
トランジスタP4のソースは、入力電圧VINの印加端に直接接続されるのではなく、トランジスタP5のドレインに接続されている。トランジスタP5のソースは、入力電圧VINの印加端に接続されている。このように、第2実施形態の電源回路1では、入力電圧VINの印加端とトランジスタP1のゲートとの間に直列接続されたトランジスタP4及びP5によって抵抗部X2が形成されている。従って、抵抗部X2の抵抗値は、トランジスタP4のオン抵抗値(固定値)とトランジスタP5のオン抵抗値(可変値)との直列合成値となる。
The source of the transistor P4 is not directly connected to the application terminal of the input voltage VIN, but is connected to the drain of the transistor P5. The source of the transistor P5 is connected to the application terminal for the input voltage VIN. As described above, in the
トランジスタP6のゲートは、誤差電圧Vaの印加端に接続されている。トランジスタP6のドレインは、接地端に接続されている。トランジスタP6のソースは、抵抗R3の第1端に接続されている。抵抗R3の第2端は、トランジスタN5のソースに接続されている。トランジスタN5のゲートは、電源電圧VZの印加端に接続されている。トランジスタN5のドレインは、トランジスタP5のゲートに接続される一方、抵抗R4を介して入力電圧VINの印加端にも接続されている。なお、トランジスタP6、トランジスタN5、並びに、抵抗R3及びR4は、誤差電圧Vaに応じてトランジスタP5のゲート電圧を制御することによって抵抗部X2の抵抗値を可変制御する抵抗制御部X4を形成する。 The gate of the transistor P6 is connected to the application terminal for the error voltage Va. The drain of the transistor P6 is connected to the ground terminal. The source of the transistor P6 is connected to the first end of the resistor R3. The second end of the resistor R3 is connected to the source of the transistor N5. The gate of the transistor N5 is connected to the application terminal of the power supply voltage VZ. The drain of the transistor N5 is connected to the gate of the transistor P5, and is also connected to the application terminal of the input voltage VIN via the resistor R4. The transistor P6, the transistor N5, and the resistors R3 and R4 form a resistance control unit X4 that variably controls the resistance value of the resistance unit X2 by controlling the gate voltage of the transistor P5 according to the error voltage Va.
上記構成から成る抵抗制御部X4の動作について説明する。出力電圧VREGが目標値から大きく乖離しているときには、帰還電圧VFBと基準電圧VBGとの差分が大きくなり、誤差電圧Vaの電圧値が高くなる。誤差電圧Vaの電圧値が高くなると、トランジスタP6の導通度が低くなるので、抵抗R4に流れる電流Ibの電流値が小さくなる。電流Ibが小さくなると、抵抗R4で生じる電圧降下が小さくなるので、トランジスタP5のゲート・ソース間に生じる電位差が小さくなる。その結果、トランジスタP5の導通度が低くなり、抵抗部X2の抵抗値(トランジスタP4のオン抵抗値(固定値)とトランジスタP5のオン抵抗値(可変値)との直列合成値)が高くなる。 The operation of the resistance control unit X4 having the above configuration will be described. When the output voltage VREG greatly deviates from the target value, the difference between the feedback voltage VFB and the reference voltage VBG becomes large, and the voltage value of the error voltage Va becomes high. As the voltage value of the error voltage Va increases, the conductivity of the transistor P6 decreases, and the current value of the current Ib flowing through the resistor R4 decreases. When the current Ib is reduced, the voltage drop generated by the resistor R4 is reduced, so that the potential difference generated between the gate and the source of the transistor P5 is reduced. As a result, the conductivity of the transistor P5 is lowered, and the resistance value of the resistor portion X2 (the combined value of the on-resistance value (fixed value) of the transistor P4 and the on-resistance value (variable value) of the transistor P5) is increased.
その後、出力電圧VREGが目標値に近付くにつれて、帰還電圧VFBと基準電圧VBGの差分が小さくなり、誤差電圧Vaの電圧値が低くなる。誤差電圧Vaの電圧値が低くなると、トランジスタP6の導通度が高くなるので、抵抗R4に流れる電流Ibの電流値が大きくなる。電流Ibが大きくなると、抵抗R4で生じる電圧降下が大きくなるので、トランジスタP5のゲート・ソース間に生じる電位差が大きくなる。その結果、トランジスタP5の導通度が高くなり、抵抗部X2の抵抗値が低くなる。 Thereafter, as the output voltage VREG approaches the target value, the difference between the feedback voltage VFB and the reference voltage VBG decreases, and the voltage value of the error voltage Va decreases. When the voltage value of the error voltage Va decreases, the conductivity of the transistor P6 increases, and thus the current value of the current Ib flowing through the resistor R4 increases. When the current Ib increases, the voltage drop generated by the resistor R4 increases, so that the potential difference generated between the gate and source of the transistor P5 increases. As a result, the conductivity of the transistor P5 increases, and the resistance value of the resistance unit X2 decreases.
このように、抵抗部X2の抵抗値を固定的に設定するのではなく、必要に応じて可変制御する構成であれば、出力発振を招くことなくトランジスタP1のゲート・ソース間電圧を高めることが可能となり、延いては、電源回路1の起動時や低電圧動作時における出力挙動を改善することが可能となる。
Thus, if the resistance value of the resistance unit X2 is not fixedly set but is variably controlled as necessary, the gate-source voltage of the transistor P1 can be increased without causing output oscillation. As a result, it is possible to improve the output behavior at the time of starting the
図4は、電源回路1の起動時における出力電圧VREGの出力挙動を示す図であり、入力電圧VINと出力電圧VREGの波形が縦に並べて描写されている。なお、出力電圧VREGについて、実線は第2実施形態の波形であり、破線は第1実施形態の波形である。図4で示したように、抵抗制御部X4を設けたことにより、電源回路1の起動時における出力電圧VREGの立ち上がり速度を改善することが可能となる。
FIG. 4 is a diagram illustrating the output behavior of the output voltage VREG when the
図5は、電源回路1の低電圧動作時における出力電圧VREGの出力挙動を示す図であり、横軸を出力電流Ioとし、縦軸を出力電圧VREGとしている。なお、図中の実線は第2実施形態の出力挙動を示しており、破線は第1実施形態の出力挙動を示している。図5で示したように、抵抗制御部X4を設けたことにより、電源回路1の低電圧動作時において出力電流Ioが増大したときであっても、出力電圧VREGの低下を抑制することが可能となる。
FIG. 5 is a diagram illustrating the output behavior of the output voltage VREG during the low-voltage operation of the
<第3実施形態>
先述の第1実施形態や第2実施形態では、電源回路1がレディ状態(入力電圧VINの供給を受けて出力電圧VREGを出力する状態)であることを前提として、電源回路1の起動時や低電圧動作時における出力挙動の改善策を説明したが、第3実施形態では、電源回路1がスタンバイ状態(入力電圧VINの供給を受けている状態でありながら出力電圧VREGを出力させない状態)であるときに生じ得る問題点とその解決策について、詳細な説明を行う。
<Third Embodiment>
In the first and second embodiments described above, assuming that the
図6は、スタンバイ時における出力電圧VREGの異常出力を示す図であり、上から順に、入力電圧VIN、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧Vgs(P1)、及び、出力電圧VREGの波形が描写されている。 FIG. 6 is a diagram illustrating an abnormal output of the output voltage VREG during standby. From the top, the waveforms of the input voltage VIN, the gate-source voltage Vgs (P1) of the transistor P1, and the output voltage VREG are depicted. ing.
入力電圧VINの投入に際して、トランジスタP1のゲート電圧が入力電圧VINの急峻な立ち上がりに追従できなかった場合、図6で示したように、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧Vgs(P1)が意図せずに大きくなる。このような状態に陥ると、電源回路1がスタンバイ状態(誤差増幅部X1が誤差電圧Vaを出力しておらずトランジスタN1が完全にオフされている状態)であっても、トランジスタP1がオンとなって出力電圧VREGが上昇してしまう。
When the input voltage VIN is turned on, if the gate voltage of the transistor P1 cannot follow the steep rise of the input voltage VIN, the gate-source voltage Vgs (P1) of the transistor P1 is intended as shown in FIG. Without growing. In such a state, even if the
従って、電源回路1を確実にスタンバイ状態とするためには、入力電圧VINの急峻な立ち上がりに追従してトランジスタP1のゲート電圧を速やかに引き上げてやることが重要である。
Therefore, in order to reliably bring the
図7は、電源回路の第3実施形態を示す回路図である。第3実施形態の電源回路1は、先述の第2実施形態に加えて、Pチャネル型MOS電界効果トランジスタP7と、抵抗R5と、キャパシタC3と、ツェナダイオードD2と、を有する点に特徴がある。そこで、第2実施形態と同様の構成部分については、図3と同一符号を付すことで重複した説明を割愛し、以下では、第3実施形態の特徴部分についてのみ、重点的な説明を行う。
FIG. 7 is a circuit diagram showing a third embodiment of the power supply circuit. The
トランジスタP7のソースは、入力電圧VINの印加端に接続されている。トランジスタP7のドレインは、トランジスタP1のゲートに接続されている。抵抗R5の第1端は入力電圧VINの印加端に接続されている。抵抗R5の第2端とキャパシタC3の第1端は、いずれもトランジスタP7のゲートに接続されている。キャパシタC3の第2端は、接地端に接続されている。ツェナダイオードD2のアノードは、トランジスタP7のゲートに接続されている。ツェナダイオードD2のカソードは、入力電圧VINの印加端に接続されている。 The source of the transistor P7 is connected to the application terminal for the input voltage VIN. The drain of the transistor P7 is connected to the gate of the transistor P1. The first end of the resistor R5 is connected to the application end of the input voltage VIN. The second end of the resistor R5 and the first end of the capacitor C3 are both connected to the gate of the transistor P7. A second terminal of the capacitor C3 is connected to the ground terminal. The anode of the Zener diode D2 is connected to the gate of the transistor P7. The cathode of the Zener diode D2 is connected to the application terminal for the input voltage VIN.
なお、第3実施形態で追加されたトランジスタP7、抵抗R5、キャパシタC3、及びツェナダイオードD2は、入力電圧VINが急峻に立ち上がるときに入力電圧VINの印加端とトランジスタP1のゲートとの間を導通するプルアップ部X5を形成する。 The transistor P7, the resistor R5, the capacitor C3, and the Zener diode D2 added in the third embodiment are electrically connected between the application terminal of the input voltage VIN and the gate of the transistor P1 when the input voltage VIN rises sharply. A pull-up portion X5 is formed.
上記構成から成るプルアップ部X5の動作について、図8を参照しながら詳細に説明する。図8は、スタンバイ時における出力電圧VREGの正常出力を示す図であり、上から順に、入力電圧VIN、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧Vgs(P1)、トランジスタP7のゲート・ソース間電圧Vgs(P7)、及び、出力電圧VREGの波形が描写されている。なお、図中の実線は第3実施形態の波形を示しており、破線は第1実施形態または第2実施形態の波形を示している。 The operation of the pull-up unit X5 having the above configuration will be described in detail with reference to FIG. FIG. 8 is a diagram illustrating a normal output of the output voltage VREG during standby. In order from the top, the input voltage VIN, the gate-source voltage Vgs (P1) of the transistor P1, and the gate-source voltage Vgs ( P7) and the waveform of the output voltage VREG are depicted. In addition, the continuous line in a figure has shown the waveform of 3rd Embodiment, and the broken line has shown the waveform of 1st Embodiment or 2nd Embodiment.
入力電圧VINの投入に際して、入力電圧VINが急峻に立ち上がると、トランジスタP7のゲート電圧(キャパシタC3の充電電圧)がこれに追従せず、トランジスタP7のゲート・ソース間電圧Vgs(P7)が大きくなるので、トランジスタP7の導通度が高くなる。トランジスタP7の導通度が高くなると、トランジスタP1のゲートが入力電圧VINの印加端にプルアップされた状態(トランジスタP1のゲート・ソース間がショートされた状態)となる。その結果、トランジスタP1のゲート電圧が入力電圧VINの急峻な立ち上がりに追従して速やかに立ち上がるので、トランジスタP1のゲート・ソース間電圧Vgs(P1)がゼロ値(またはゼロ値近傍)に維持される。トランジスタP1のゲート・ソース間電圧Vgs(P1)が発生しなければ、出力電圧VREGの意図しない上昇も生じないので、電源回路1を確実にスタンバイ状態とすることができる。
When the input voltage VIN rises sharply when the input voltage VIN is applied, the gate voltage of the transistor P7 (charge voltage of the capacitor C3) does not follow this, and the gate-source voltage Vgs (P7) of the transistor P7 increases. Therefore, the conductivity of the transistor P7 is increased. When the conductivity of the transistor P7 increases, the gate of the transistor P1 is pulled up to the application terminal of the input voltage VIN (the gate and the source of the transistor P1 are short-circuited). As a result, the gate voltage of the transistor P1 quickly rises following the steep rise of the input voltage VIN, so that the gate-source voltage Vgs (P1) of the transistor P1 is maintained at a zero value (or near the zero value). . If the gate-source voltage Vgs (P1) of the transistor P1 does not occur, the output voltage VREG does not increase unintentionally, so that the
なお、プルアップ部X5は、入力電圧VINの急峻な立ち上がりに際して瞬間的に動作するものあり、レディ状態における出力電圧VREGの速やかな立ち上げ動作(図4を参照)に支障を及ぼすことはない。 Note that the pull-up portion X5 operates instantaneously when the input voltage VIN suddenly rises, and does not interfere with the rapid rise operation (see FIG. 4) of the output voltage VREG in the ready state.
また、入力電圧VINの投入に際して、入力電圧VINが緩やかに上昇する場合には、トランジスタP7のゲート・ソース間電圧Vgs(P7)が生じないので、プルアップ部X5は動作しない。 Further, when the input voltage VIN rises slowly when the input voltage VIN is applied, the gate-source voltage Vgs (P7) of the transistor P7 does not occur, and the pull-up portion X5 does not operate.
また、上記の第3実施形態では、第2実施形態にプルアップ部X5を追加した構成を例に挙げて説明を行ったが、本発明の構成はこれに限定されるものではなく、第1実施形態にプルアップ部X5を追加した構成としても構わない。 In the third embodiment, the description has been given by taking the configuration in which the pull-up portion X5 is added to the second embodiment as an example. However, the configuration of the present invention is not limited to this, and the first embodiment The pull-up unit X5 may be added to the embodiment.
<その他の変形例>
なお、上記の実施形態では、半導体装置の内部電源回路に本発明を適用した構成を例に挙げて説明を行ったが、本発明の適用対象はこれに限定されるものではなく、その他の用途に供されるシリーズレギュレータ型の電源回路全般に広く適用することが可能である。
<Other variations>
In the above embodiment, the configuration in which the present invention is applied to the internal power supply circuit of the semiconductor device has been described as an example. However, the application target of the present invention is not limited to this, and other uses are described. It can be widely applied to all series regulator type power supply circuits used in
また、本明細書中に開示されている種々の技術的特徴は、上記実施形態のほか、その技術的創作の主旨を逸脱しない範囲で種々の変更を加えることが可能である。すなわち、上記実施形態は、全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきであり、本発明の技術的範囲は、上記実施形態の説明ではなく、特許請求の範囲によって示されるものであり、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内に属する全ての変更が含まれると理解されるべきである。 Various technical features disclosed in the present specification can be variously modified within the scope of the technical creation in addition to the above-described embodiment. That is, the above-described embodiment is to be considered in all respects as illustrative and not restrictive, and the technical scope of the present invention is indicated not by the description of the above-described embodiment but by the scope of the claims. It should be understood that all modifications that fall within the meaning and range equivalent to the terms of the claims are included.
本発明に係る電源回路は、例えば、半導体装置の内部電源回路として利用することが可能である。 The power supply circuit according to the present invention can be used as an internal power supply circuit of a semiconductor device, for example.
1 電源回路
P1〜P7 Pチャネル型MOS電界効果トランジスタ
N1〜N5 Nチャネル型MOS電界効果トランジスタ
R1〜R5 抵抗
C1〜C3 キャパシタ
D1、D2 ツェナダイオード
CS1 電流源
X1 誤差増幅部
X2 抵抗部
X3 電流制御部
X4 抵抗制御部
X5 プルアップ部
DESCRIPTION OF
Claims (9)
前記出力電圧に応じた帰還電圧と所定の基準電圧との差分を増幅して誤差電圧を生成する誤差増幅部と、
前記入力電圧の印加端と前記出力トランジスタのゲートとの間に接続された抵抗部と、
前記誤差電圧に応じて前記抵抗部に流れる電流の電流値を制御する電流制御部と、
前記誤差電圧に応じて前記抵抗部の抵抗値を制御する抵抗制御部と、
を有することを特徴とする電源回路。 An output transistor connected between an input voltage application terminal and an output voltage application terminal;
An error amplifying unit for amplifying a difference between a feedback voltage corresponding to the output voltage and a predetermined reference voltage to generate an error voltage;
A resistance unit connected between the application terminal of the input voltage and the gate of the output transistor;
A current control unit that controls a current value of a current flowing through the resistance unit according to the error voltage;
A resistance control unit for controlling a resistance value of the resistance unit according to the error voltage;
A power supply circuit comprising:
前記電流制御部は、前記誤差電圧の電圧値が高いほど前記抵抗部に流れる電流の電流値を大きくし、
前記抵抗制御部は、前記誤差電圧の電圧値が高いほど前記抵抗部の抵抗値を高くすることを特徴とする請求項2に記載の電源回路。 The error amplification unit increases the voltage value of the error voltage as the difference between the feedback voltage and the reference voltage increases.
The current control unit increases the current value of the current flowing through the resistance unit as the voltage value of the error voltage is higher,
The power supply circuit according to claim 2, wherein the resistance control unit increases the resistance value of the resistance unit as the voltage value of the error voltage increases.
ゲートとドレインがいずれも前記出力トランジスタのゲートに接続された第1PMOSFETと;
ソースが前記入力電圧の印加端に接続されて、ドレインが前記第1PMOSFETのソースに接続された第2PMOSFETと;
を含み、
前記抵抗制御部は、前記第2PMOSFETのゲート電圧を制御することを特徴とする請求項3に記載の電源回路。 The resistance portion is
A first PMOSFET whose gate and drain are both connected to the gate of the output transistor;
A second PMOSFET having a source connected to the input voltage application end and a drain connected to the source of the first PMOSFET;
Including
The power supply circuit according to claim 3, wherein the resistance control unit controls a gate voltage of the second PMOSFET.
ゲートが前記誤差電圧の印加端に接続されて、ソースが接地端に接続された第1NMOSFETと;
ゲートが前記電源電圧の印加端に接続されて、ソースが前記第1NMOSFETのドレインに接続されて、ドレインが前記出力トランジスタのゲートに接続された第2NMOSFETと;
を含むことを特徴とする請求項5に記載の電源回路。 The current controller is
A first NMOSFET having a gate connected to the error voltage application terminal and a source connected to the ground terminal;
A second NMOSFET having a gate connected to the power supply voltage application end, a source connected to the drain of the first NMOSFET, and a drain connected to the gate of the output transistor;
The power supply circuit according to claim 5, comprising:
ゲートが前記誤差電圧の印加端に接続されて、ドレインが接地端に接続された第3PMOSFETと;
第1端が前記第3PMOSFETのソースに接続された第1抵抗と;
ゲートが前記電源電圧の印加端に接続されて、ソースが前記第1抵抗の第2端に接続されて、ドレインが前記第2PMOSFETのゲートに接続された第3NMOSFETと;
前記入力電圧の印加端と前記第2PMOSFETのゲートとの間に接続された第2抵抗と;
を含むことを特徴とする請求項6に記載の電源回路。 The resistance control unit is
A third PMOSFET having a gate connected to the error voltage application terminal and a drain connected to the ground terminal;
A first resistor having a first end connected to a source of the third PMOSFET;
A third NMOSFET having a gate connected to the supply voltage application end, a source connected to the second end of the first resistor, and a drain connected to the gate of the second PMOSFET;
A second resistor connected between the application terminal of the input voltage and the gate of the second PMOSFET;
The power supply circuit according to claim 6, comprising:
前記入力電圧の印加端と前記出力トランジスタのゲートとの間に接続された第4PMOSFETと;
前記入力電圧の印加端と前記第4PMOSFETのゲートとの間に接続された第3抵抗と;
前記第4PMOSFETのゲートと接地端との間に接続されたキャパシタと;
アノードが前記第4PMOSFETのゲートに接続されて、カソードが前記入力電圧の印加端に接続されたツェナダイオードと;
を含むことを特徴とする請求項8に記載の電源回路。 The pull-up part is
A fourth PMOSFET connected between the application terminal of the input voltage and the gate of the output transistor;
A third resistor connected between the application terminal of the input voltage and the gate of the fourth PMOSFET;
A capacitor connected between a gate and a ground terminal of the fourth PMOSFET;
A Zener diode having an anode connected to the gate of the fourth PMOSFET and a cathode connected to the input voltage application terminal;
The power supply circuit according to claim 8, comprising:
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