JP2012239370A - 分散型圧縮空気貯蔵発電システム - Google Patents
分散型圧縮空気貯蔵発電システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012239370A JP2012239370A JP2011268504A JP2011268504A JP2012239370A JP 2012239370 A JP2012239370 A JP 2012239370A JP 2011268504 A JP2011268504 A JP 2011268504A JP 2011268504 A JP2011268504 A JP 2011268504A JP 2012239370 A JP2012239370 A JP 2012239370A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressed air
- air storage
- container
- power generation
- distributed
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/16—Mechanical energy storage, e.g. flywheels or pressurised fluids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P80/00—Climate change mitigation technologies for sector-wide applications
- Y02P80/10—Efficient use of energy, e.g. using compressed air or pressurized fluid as energy carrier
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P90/00—Enabling technologies with a potential contribution to greenhouse gas [GHG] emissions mitigation
- Y02P90/50—Energy storage in industry with an added climate change mitigation effect
Landscapes
- Filling Or Discharging Of Gas Storage Vessels (AREA)
Abstract
【解決手段】発電装置により発電された電力の内、送電される電力以外の余剰電力で作動される分散型の空気圧縮装置と、空気圧縮装置により圧縮された空気を分散して貯蔵する圧縮空気貯蔵部と、圧縮空気貯蔵部から放出された圧縮空気により分散して再発電する再発電装置とを備え、圧縮空気貯蔵部は、円筒形に形成した多数の耐震性の良い圧縮空気貯蔵容器を連通連結して構成し、各圧縮空気貯蔵容器から圧縮空気を選択的に放出可能となした。
【選択図】図1
Description
の課題の他に、気密性・施工性、陥没等の2次災害の面で難があった。
第1実施例としての圧縮空気貯蔵部4は、図2に示すように、水上に浮遊可能とした浮体F内に設けている。浮体Fは、浮体本体11と、浮体本体11に垂設した浮力体12とから構成している。
第2実施例としての圧縮空気貯蔵部4は、図7に示すように、浅水域としての沿岸浅海域A1に構築した透過型(スリット型)の堤防Tに設けている。
第3実施例としての圧縮空気貯蔵部4は、図12及び図13に示すように、耕作放棄地や湾岸埋立地等の軟弱地盤Gに船底状の凹条溝60を形成し、凹条溝60の表面にコンクリートを打設して凹条床部61を形成するとともに、凹条床部61の両側縁部より立ち上がり壁部62を立ち上げて一体成形することで、排水孔を兼ねたコンクリート基礎工63となしている。コンクリート基礎工63内には、上方へ凹条床部61内に多数の圧縮空気貯蔵容器6を横臥状に整列させて、複数段(本実施例では3段)に段積みして配置することで形成している。
ここで直径3m、長さ12m円筒形の高強度コンクリート容器(3Hクリート、бc=120Mpa,бta=бc/10=12Mpa)を想定する。円筒形の接線方向と長手方向のPCケーブル本数と補強リブ断面積を、Nθ、NzとAθ、Azとする。円筒は、1.5m(=B)x1.57m(=3mxπx/6)リブ付き曲面版ユニット8x6=48枚(板厚t=20cm,6分割)で構成され、リブ付き曲面板ユニットの重量1.13t(=1.5mx1.57mx0.2x2.4)は、輸送制約条件25t以下を十分満足する。またリブ(間隔=0.75cm、断面=0.1mx0.1m)付き曲面板ユニットは型枠の転用ができるため、専用工場ラインでの量産化が可能で、コスト削減が期待できる。
бθ≒pr/t 、NθPθ=((B x t)−2Aθ) x(бθ−бta)(1)
бz≒pr/2t 、NzPz=(πr2−2Aθ)x(бz−бta)(2)
よって、内圧を7Mpa、海中の水深を50m(水圧:0.5Mpa)、Nθ=30本、Nz=150本 とすれば、
бθ=(7-0.5)(150-10) /20=45.5 Mpa、
Pθ=(150x20-2x10x10)x(455−120)/30/1,000=31.27ton
1)PSケーブル(破断強度の70%)の引張強度は、
P’θ=Pθ/0.7=44.7t→OK.
2)一方、бz=22.75 Mpa、
Pz=(πx1502-6x25x25)x(227.5-120)/150/1,000≒48ton
3)PSケーブル(破断強度の70%)の引張強度は、
P’z=Pz/0.7=68.3t→OK.
すなわち、現場に近い沿岸陸域においてポステン工法で組み立てられる。
V=(2πx1.5mx12m)x0.2m+6本x0.252m2x12m+16本x0.152m2 xπx3m=28.6m3
W=2.4x28.6=68.64t(現場ヤードで一括組み立て施工可能)
Wa=2.4xπx1.52x1=17t
(W+2Wa)−Fu=(68.64+2x17)−99=3.64t→OK(重量は浮力でほぼ相殺されている)
4)鋼管杭やコンクリートアンカーにΦ16mmのCFRPケーブル(引張耐力Na=46 ton)を利用し、水平潮流力に対処する。使用ケーブル長を20mとすれば、この材料単価を800万円/tonとして
Ct=(πx(1.6/100)2x20mx1.8)x800万円≒23万円/基
5)ユニット化・ライン化・量産化できるため、貯蔵容器の 建設コストは、3Hクリートの施工単価40万円/m3とし、量産効果0.7、海域での施工の割り増し率を1.4とすれば、
C=0.7x1.4x40万円x28.6m3≒1121.1万円/基
付加重量のそれは普通コンクリートであり、単価4万円/m3として、
Ca=1mxπx1.52m2x4万円=28.3万円/基
コンクリートアンカーこの付加重量のコンクリート製円盤2対をそのまま活用する。
∴ C0=C+2Ca+Ct=1121.1+2x28.3+23=1200.7万円/基
6)3Hクリートは、フライアッシュを使用しており、海水に対する耐久性に優れている特長で知られたコンクリートである。したがってこの海中貯蔵容器の空気貯蔵量は、
VA=(πx(1.5-0.1)2-6x0.25x0.25)x12m
=69.35m3(69.35x103x0.006≒ 416kWhで1m3の鉛蓄電池2.1個分)であるが、100 基では、容積1m3相当の鉛蓄電池208個分(41.6MWh)となり、約125MW級ソーラー空中発電(3時間レベル)に対処可能になる。
∴ C’0= C+2Ca+Ct=720.2万円/基 (a)
以上の試算から、メガソーラー空中発電の規模に合せて柔軟に設置できる。このため、本構想は全国の臨海都市や臨海工業地帯の近くの海域に普及・展開できると言える。
前述したように、中抜き6角形コンクリート浮体を構成する隅角部の円筒形コンクリート浮力体6体を、圧縮空気の貯蔵容器として利用できる。しかも、例えば、直径4m、長さ15mの円筒形浮力体の喫水は、4〜5mと浅いため(デッキが波を被らない直径60mの中抜き6角形コンクリート浮体例)、デッキ上で圧縮空気の注入・放出が容易に出来、したがって配管等の維持管理費が安くなる。
VAf≒6x(πx(2m−0.1m)2−6x0.25mx0.25m)x(15m−2x0.2m)=960m3/基
浮体F基であれば、10VAf=9,600m3(畜電能:9,600x103x0.006≒57,600kWh)
すなわち、浮体F基の浮力体群は海中貯蔵容器VAの138基分に相当し、約58MWhの畜電能を保有できるのである。無論、この圧縮空気貯蔵容器の建設コストはゼロである。
ここで浮体F基+海中圧縮空気貯蔵容器100基を併用した場合を想定する。
ここで蓄電池として、最も実績が多く、低コストの鉛電池を比較の対象に選べば等価な鉛電池(単価:5万円/kWh,系統用では、15万円/kWh)は等価な建設費Cbを求めれば、
Cb=(5〜15)万円x99.2x1000≒49.6〜149.億円(系統用)>3.03億円(d)
すなわち、この併用型の海中圧縮空気貯蔵容器の建設コストは、大規模ソーラー発電等の場合、鉛電池の方式に較べて、約1/16〜1/49になる。
水平トラス6体をリブ付きコンクリート板(等価板厚;8cm、圧縮強度50Mpa)で密閉し、20mx4mx5mの6空間を浮力体のそれに加えて洋上貯蔵容器に使用できる(主な力はトラスが分担)とする。
∴ VAf+ VAt≒960+2,400 =3,360m3
浮体F基連結であれば、
10基x(VAf+ VAt) =33,600m3(畜電能:33,600x103x0.006/1000≒201.6MWh) (e)
すなわち、浮体F基の改良浮力体群の洋上貯蔵容器VAf+VAtは実に約202MWhの畜電能を保有することになる(海中貯蔵容器VAの485基分に相当)。
10VCt=10x6x(20x4x2+20x5x2)x0.08=1,728m3
50Mpa級コンクリートの施工コストは、18万円/m3であるので、この浮体F基分の海上貯蔵容器の付加コストは、
18万円x1,728m3≒3.1億円 (201.6MWh、0.1538万円/kWh) (f)
すなわち、大規模ソーラー発電等の場合、従来型の鉛電池のコスト=202MWhx(5〜15万円/kWh)
x103/104=101億円〜303億円(系統用) ∴ 約1/33〜1/98
したがって、洋上貯蔵容器が最もエネルギー貯蔵率が高く、経済性にも優れていると言える。
変形例1としての圧縮空気貯蔵容器6は、図21〜図23に示すように、外側容器170内に複数(本実施例では7本)の内側容器180を相互に間隔を開けて整然と配設して、外側容器170内において内側容器180の内部に内側圧縮空気貯蔵空間190を形成するとともに、内側容器180の外部に外側圧縮空気貯蔵空間191を形成している。なお、内側容器180の本数は本実施例のものに限られるものではなく、外側容器170内に単数(1本)の内側容器180を配設することもできる。
次に、上記した変形例1としての圧縮空気貯蔵容器6(多重鋼管方式)の比較試算例(2重管)を提示する。
(比較試算例)
基準;直径1m(半径r0=50cm)、肉厚t0=2cm、長さ10m単一鋼管容器V0に、圧縮空気p0=7Mpa(=71.4kgf/cm2)を貯蔵する場合を想定。
V0=πx12/4x10=7.85m3,p0V0=7.85x106x71.4=5.605x108kgf・cm (1)
円周方向の応力(フープストレス)σ0は、
σ0=r0/t0xp0=50/2x71.4=1,785kgf/cm2 (2)
長手方向の端部支持力P0は、
P0=(πx12/4)xp0=0.785x104x71.4/1000=560t (3)
一方、2重鋼管の場合、直径30cm(r2=15cm)、肉厚t2=1.5cm,長さ10m内鋼管V2に、圧縮空気p2=20pa(=204kgf/cm2)を貯蔵する。
7V2=7xπx0.32/4x10=4.946m3,
7p2V2=4.946x106x204=10.09x108kgf・cm (4)
V1=7.85−4.947=2.904m3,
p1V1=2.904x106x51=1.48x108kgf・cm (5)
7p2 V2+p1 V1=11.57 x108 kgf・cm
1)エネルギー貯蔵能の比較;
∴(7p2V2+p1V1)/p0V0=11.57/5.605=2.06倍 (6)
2)円周方向の応力σ1,σ2の比較;
σ1=r1/t1xp1=50/1.5x51=1,700kgf/cm2<σ0→OK (7)
σ2=r2/t2x(p2−p1)=15/1.5x(204−51)=1,530kgf/cm2<σ0→OK (8)
3)長手方向の端部支持力の比較;
内鋼菅V2は、自己平衡系であるので、その断面積を差し引くことになるので、
P1=0.2904x104x51/1000=148t≒P0/3.78 (9)
(結論)
多重鋼管方式は、同径単一鋼管に較べてエネルギー貯蔵容量を大きく(本例では2.06倍)でき、大容量化が可能な他、外側をPC管にして耐久性を高められる。多重鋼管方式は、同径単一鋼管に較べて端部支持力を小さく(本例では1/3.78)でき、比較的支持力の小さい場所でも設置可能で、設置コストもその分低減する。
変形例2としての圧縮空気貯蔵容器6は、図24に示すように、変形例1としての圧縮空気貯蔵容器6と基本的構造を共通にしているが、外側容器170内に複数(本実施例では3本)の第1〜第3内側容器200,210,220を入れ子式に多重に配設して、外側容器170内において第1〜第3内側容器200,210,220の内と外にそれぞれ第1〜第4圧縮空気貯蔵空間230〜233を多重に形成している。
第2実施例の変形例としての圧縮空気貯蔵部4は、図25に示すように、透過型(スリット型)の堤防Tに設けている。すなわち、堤防Tは、鉄筋コンクリート製のブロック体135と、圧縮空気貯蔵容器6としての鋼管を多数配置して(鋼管杭群となして)形成している。このように構成することで、鋼管により堤防Tの強度(転倒モーメントの引張応力)を確保するとともに、圧縮空気貯蔵部4における圧縮空気貯蔵空間を確保している。
このように構成することで、堤防Tを安価に築造することができる。つまり、間隔を開けて多数配置した圧縮空気貯蔵容器6間に波を透過させてそのエネルギーを大きく減衰させるという堤防としての機能を確保するとともに、各圧縮空気貯蔵容器6に圧縮空気を貯蔵しておくことで、圧縮空気貯蔵部4としての貯蔵空間を確保することができる。
第3実施例の変形例1としての圧縮空気貯蔵部4は、図26〜図28に示すように、軟弱地盤Gの表層部に埋設状に形成している。
第3実施例の変形例2としての圧縮空気貯蔵部4は、図29に示すように、軟弱地盤Gに鋼管杭工法(打撃ないしは振動工法)により圧縮空気貯蔵容器6としての鋼管を多数本施工して形成している。
第3実施例の変形例3としての圧縮空気貯蔵部4は、図30に示すように、人工地盤Gjに多数の圧縮空気貯蔵容器6を建て込んで、多数の圧縮空気貯蔵容器6を耐震杭と兼用させることで杭基礎として構成している。Kは河川、Tkは河岸堤防である。圧縮空気貯蔵容器6としては前記した実施例(変形例も含む)を適宜採用することができる。
発電装置2の他実施例としてのメガソーラー空中発電装置270は、図31に示すように、網目状の柔構造システムを用いた湖上メガソーラー発電システムである。
(1)電力供給の不安定→百万kW(原発相当分)では、電力安定化には約2倍の余剰電力(約2百万kW)が蓄電に必要。
(2)敷地不足→厖大な土地、つまり、約2,000ha(原発相当分は約3百万kW)もの敷地が必要で、狭隘な我国では用地確保が困難。
(3)防災・環境問題→大規模地上太陽光発電は森林伐採するため土砂災害・冠水に脆弱で環境破壊を起す。
(4)送電ロス→大規模地上太陽光発電の立地は電力消費都市から遠い場合が多く、送電ロスが大きい。
(5)2次蓄電池の劣化→劣化で換算寿命が短く(5年=公証10年の半分)、社会インフラ条件を満しえない。
(6)高ランニングコスト→自然エネルギーで最も発電のランニングコスト(40円/kWh程度)が高い。
(7)普及速度→屋根太陽光発電は個別の設計やパワーコンディショナーが必要で非効率。大規模地上太陽光発電は用地取得が困難。このため、普及速度が遅い。
換言すれば、付加価値ある事業化によって太陽光発電の欠点であった高いランニングコストを補えるメリットが大きい。
ダム湖271の両湖岸の距離500mに幅100m(33.3mユニット幅の3列)のダイニーマ製綱方式のメガソーラー発電5MWを行う。
(1)枠体材料はダイニーマ;820万円/ton、比重0.97
1)主綱体Φ30mm ;断面積=π0.032/4=7.07x10-4、500mx2、
重量=0.97x7.07x10-4x103=0.686t ∴C1=0.686t x 820万円/ton=562万円 ・・・(1)
2)副綱体Φ20mm;断面積=π0.022/4=3.14x10-4、100mx26+500mx4=4,600m、
重量=0.97x3.14x10-4x4.6x103=1.4t ∴ C1=1.4t x 820万円/ton=1,148万円 ・・・(2)
3)ネットΦ2mm;断面積=π0.0022/4=0.31x10-5、20mx800x125=2x106m、
キャットウォーク有効面積20%(パネル周辺部、ネットユニット幅30mの両側も除く)
重量=0.2x0.97x0.31x10-5x2x106=1.2t ∴C1=1.2t x 820万円/ton=1,070万円 ・・(3)
全体で、ネット制作費割り増し係数1.1として
Cn=1.1x(562+1,148+1,072)=3.060万円・・・・・・・・・(4)
(2)流木防護材フェンス・アバター支持用と枠体支持用の浮体は地元間伐材を利用。
流木防護フェンス; 3,500万円
Cw=1,080+3,500=4,580万円・・・・・・・・・(5)
(3)巻き取り機 (浮力でキャンセルするので小型で済む。取り付け工事含む)
Cr=800万円 ・・・・・・・・・(6)
(4)太陽光パネル(パワーコン含む);25万円/kW、 125W/m2(≒発電効率17%)
面積100m x 500m x80%=40,000 m2 (=4ha)
発電能;40,000 m2 x 125W/m2 =5,000kW
Cp=25万円/kWx5,000kW =12.5億円・・・・・・・・・(7)
(5)総建設費
CT=3.060+4,580+800+125,000=13.344億円・・・・・・・・・(8)
CT/5,000kW =26.67万円/kW ・・・・・・・・・(9)
柔綱構造費用C0(=8,440万円)や太陽光パネル費Cp(125,000万円)の割合は、
C0/CTx100=6.3% ,Cp/CTx100= 93.7%・・・・・・・・・(10)
以上に試算から、ダム湖上ネット方式のメガソーラー発電の建設費は、太陽光パネルのコストが支配的であり、高価な超高強度新素材のダイニーマ (カーボン、アラミド繊維以上の強度)を使っても、綱支持システムは6.3%と格段に安いことが分かる。しかるに、問題の太陽光パネルのコストは年々10% 低下する方向にあるので、普及が促進した暁には、ダム湖上ネット方式の太陽光発電は出口の早い、経済性の優れた発電システムになると予測される(地上設置型に較べて、湖水の免震機能で地震力を無視でき、設置レベルが水面約0.5mなので風力も小さい柔支持構造となる)。加えて、用地費が不要、送電などの電力施設に接続が容易であること、安全性(減災思想)が十分でダム水質の維持管理費が少なくなること、など通常の地上設置型メガソーラーに比べて経済的な比較優位性がある。
ダム湖上太陽光発電システムのメリット
1)昼間の湖上太陽光発電の電力を用いて
a)ダムの貯水量が十分な場合
昼間に主に湖上太陽光発電を行い、一方の水力発電を補助的に行う。夜間に水力発電のみを行う。この場合、既存の揚水発電電力施設をそのまま活用でき、送電・変電等の新規建設費用投資は不要になり、経済的。原発発電量に限界が来ても柔軟に対応可能である。
昼間に水力発電と湖上太陽光発電を行う節水型にする。湖上太陽光発電の余剰電気は圧縮空気貯蔵する。夜間に水力発電に使用する。
a)超過電力で圧縮空気貯蔵する。ただし運搬に適した軽量なCFRP製圧縮空気貯蔵容器を湖上屋周辺に設置し、コンプレッサで圧縮する。圧縮時の発熱は湖水で容易に冷却出来て効率的に貯蔵できる。
・淡水湖で塩害が無く、アオコの発生が抑えられる。
・湖水が免震機能で、地震力が抑えられる。
・湖面上0.5m〜1.0m近傍にダイニーマ(比重0.97)などの軽量枠体構造で設置するので、風力の影響が小さいく、ソーラーパネル(フィルム)群と枠体全体の風による動的不安定現象は中間の浮体群(2x2x1m:間伐材を利用し、内側に発砲スチロールを入れる)で抑えられている。
・大洪水時の安全性を完全に確保するには、軽量なソーラーフイルム(プラスチック枠補強)を採用する。先ず浮体群から枠体を切り離し(磁石体を遠隔操作)、次いでソーラーフイルム群と枠体を、両湖岸に設置した簡易コンクリートタワーを介して、複数ケーブルで斜め方向に吊り上げる(綱体の最低面は湖面から1m前後にする)。
・ダム湖には発電・送電施設やポンプ施設が備わっている。したがって、建設コストがその分廉価である。
発電装置2のもう一つの他実施例としてのメガソーラー空中発電装置300は、図36及び図37に示すように、網目状の柔構造システムを用いた中山間地域(南側斜面ないしは南東側斜面)用メガソーラー発電システムである。図36はゴルフ場等の斜面適用例であり、図37は耕作放棄地等の段々畑適用例である。
2 発電装置
3 空気圧縮装置
4 圧縮空気貯蔵部
5 再発電装置
6 圧縮空気貯蔵容器
7 電力安定供給管理センター
8 電力消費地
Claims (11)
- 発電装置により発電された電力の内、送電される電力以外の余剰電力で作動される分散型の空気圧縮装置と、空気圧縮装置により圧縮された空気を分散して貯蔵する圧縮空気貯蔵部と、圧縮空気貯蔵部から放出された圧縮空気により分散して再発電する再発電装置とを備え、
圧縮空気貯蔵部は、円筒形に形成した多数の耐震性の良い圧縮空気貯蔵容器を連通連結して構成し、各圧縮空気貯蔵容器から圧縮空気を選択的に放出可能となしたことを特徴とする分散型圧縮空気貯蔵発電システム。 - 水上に浮遊可能な浮体に、前記発電装置と前記空気圧縮装置と前記圧縮空気貯蔵部と前記再発電装置を設けると共に、圧縮空気貯蔵部は浮体内に前記圧縮空気貯蔵容器を充填状態に配設して形成したことを特徴とする請求項1記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 浅水域において、間隔をあけて複数の支柱を立設し、対向する支柱間には支持体を介して上下方向に伸延する多数の圧縮空気貯蔵容器を垂設することで前記圧縮空気貯蔵部を構成したことを特徴とする請求項1記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 地面に船底状の凹条溝を形成し、凹条溝の表面にコンクリートを打設して凹条床部を形成し、凹条床部内に多数の圧縮空気貯蔵容器を横臥状に整列させて配置して圧縮空気貯蔵容器の最下層を形成するとともに、最下層の上にさらに圧縮空気貯蔵容器を載積して地面よりも上方まで積層して膨出層を形成し、圧縮空気貯蔵容器間には間詰め気泡コンクリートを充填して、床部の側縁部間に掛け廻した固定片を介して積層した多数の圧縮空気貯蔵容器を固定することで前記圧縮空気貯蔵部を構成したことを特徴とする請求項1記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 前記圧縮空気貯蔵容器は、円筒状の容器本体と、容器本体の両端開口部を閉蓋する一対の蓋体と、一対の蓋体の周縁部間に容器本体内を通して介設することで容器本体に軸線方向にプレストレスを導入するロッド状の軸線方向補強体と、容器本体の外周面に一定の張力を加えて螺旋状に巻回することで容器本体の円周方向にプレストレスを付与するテープ状の円周方向補強体とを具備することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 前記容器本体は、側縁部の長手方向と端縁部の周方向にそれぞれ段付き嵌合部を有するコンクリート製の一対の円弧状本体形成片同士を、側縁部の段付き嵌合部間に緩衝体を介して接続するとともに、端縁部の段付き嵌合部間に緩衝体を介して軸線方向に複数接続して円筒状に形成したことを特徴とする請求項5記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 前記圧縮空気貯蔵容器は、外側容器内に単数ないしは複数の内側容器を配設して、外側容器内において内側容器の内と外にそれぞれ圧縮空気貯蔵空間を形成したことを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 前記圧縮空気貯蔵容器は、外側容器内に複数の内側容器を多重に配設して、外側容器内において内側容器の内と外にそれぞれ圧縮空気貯蔵空間を多重に形成したことを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 発電装置は、ダム湖等の対向する湖岸間に一対の綱体を横架し、一対の綱体間に多数の太陽光発電用の太陽光パネルを架設したことを特徴とする請求項1〜8のいずれか1項記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 綱体には、その長手方向に間隔をあけて湛水湖面上に浮遊する複数の浮体を連結して、浮体により綱体を湛水湖面の上方に一定の間隔をあけて弾性的に支持する柔構造となしたことを特徴とする請求項9記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
- 綱体は吊り上げ調節自在となして、綱体に浮体を着脱自在に連結するとともに、遠隔操作して綱体から浮体を離脱可能となしたことを特徴とする請求項10記載の分散型圧縮空気貯蔵発電システム。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011268504A JP5960422B2 (ja) | 2011-04-13 | 2011-12-08 | 分散型圧縮空気貯蔵発電システム |
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011089364 | 2011-04-13 | ||
JP2011089364 | 2011-04-13 | ||
JP2011097678 | 2011-04-25 | ||
JP2011097678 | 2011-04-25 | ||
JP2011268504A JP5960422B2 (ja) | 2011-04-13 | 2011-12-08 | 分散型圧縮空気貯蔵発電システム |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012239370A true JP2012239370A (ja) | 2012-12-06 |
JP5960422B2 JP5960422B2 (ja) | 2016-08-02 |
Family
ID=47461767
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011268504A Expired - Fee Related JP5960422B2 (ja) | 2011-04-13 | 2011-12-08 | 分散型圧縮空気貯蔵発電システム |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5960422B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014046845A (ja) * | 2012-08-31 | 2014-03-17 | Imabari Shipbuilding Co Ltd | 浮体ユニット、浮体ユニットにより組み立てられた浮体構造物及び浮体構造物の組立方法 |
WO2016017639A1 (ja) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧縮空気貯蔵発電装置及び圧縮空気貯蔵発電方法 |
JP2017066938A (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧縮空気貯蔵発電装置及び圧縮空気貯蔵発電方法 |
CN108050016A (zh) * | 2018-01-18 | 2018-05-18 | 上海海洋大学 | 一种多能集成式自供电养殖平台 |
JP2019210595A (ja) * | 2018-05-31 | 2019-12-12 | ジャパンパイル株式会社 | 地下貯蔵庫、それを備える圧縮気体発電システム、ヒートポンプシステム、蓄電システム、燃料発電システム及び地下貯蔵システム。 |
RU2730211C2 (ru) * | 2015-11-20 | 2020-08-19 | Хексагон Текнолоджи Ас | Дополнительная емкость - индикатор выхода из строя для основной емкости |
JP2022536269A (ja) * | 2019-06-11 | 2022-08-15 | ライヒェンシュタイン,スティーブン | エネルギー貯蔵システム |
Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50143110A (ja) * | 1974-05-04 | 1975-11-18 | ||
US4206608A (en) * | 1978-06-21 | 1980-06-10 | Bell Thomas J | Natural energy conversion, storage and electricity generation system |
JPS63270999A (ja) * | 1987-04-24 | 1988-11-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧縮空気洋上貯蔵装置及びその製作方法 |
US4849648A (en) * | 1987-08-24 | 1989-07-18 | Columbia Energy Storage, Inc. | Compressed gas system and method |
JPH0377036U (ja) * | 1989-11-28 | 1991-08-01 | ||
JPH0996399A (ja) * | 1995-07-25 | 1997-04-08 | Toyoda Gosei Co Ltd | 圧力容器 |
WO2009131461A2 (en) * | 2008-04-24 | 2009-10-29 | Ocean Wave Rocker As | Energy system |
JP2010074130A (ja) * | 2008-08-18 | 2010-04-02 | Toshiaki Ota | 太陽光発電による電力発生装置 |
WO2010135658A2 (en) * | 2009-05-22 | 2010-11-25 | General Compression Inc. | Compressor and/or expander device |
-
2011
- 2011-12-08 JP JP2011268504A patent/JP5960422B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50143110A (ja) * | 1974-05-04 | 1975-11-18 | ||
US4206608A (en) * | 1978-06-21 | 1980-06-10 | Bell Thomas J | Natural energy conversion, storage and electricity generation system |
JPS63270999A (ja) * | 1987-04-24 | 1988-11-08 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 圧縮空気洋上貯蔵装置及びその製作方法 |
US4849648A (en) * | 1987-08-24 | 1989-07-18 | Columbia Energy Storage, Inc. | Compressed gas system and method |
JPH0377036U (ja) * | 1989-11-28 | 1991-08-01 | ||
JPH0996399A (ja) * | 1995-07-25 | 1997-04-08 | Toyoda Gosei Co Ltd | 圧力容器 |
WO2009131461A2 (en) * | 2008-04-24 | 2009-10-29 | Ocean Wave Rocker As | Energy system |
JP2010074130A (ja) * | 2008-08-18 | 2010-04-02 | Toshiaki Ota | 太陽光発電による電力発生装置 |
WO2010135658A2 (en) * | 2009-05-22 | 2010-11-25 | General Compression Inc. | Compressor and/or expander device |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2014046845A (ja) * | 2012-08-31 | 2014-03-17 | Imabari Shipbuilding Co Ltd | 浮体ユニット、浮体ユニットにより組み立てられた浮体構造物及び浮体構造物の組立方法 |
US10352310B2 (en) | 2014-07-31 | 2019-07-16 | Kobe Steel, Ltd. | Compressed air storage and power generation device and compressed air storage and power generation method |
WO2016017639A1 (ja) * | 2014-07-31 | 2016-02-04 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧縮空気貯蔵発電装置及び圧縮空気貯蔵発電方法 |
JP2016034211A (ja) * | 2014-07-31 | 2016-03-10 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧縮空気貯蔵発電装置及び圧縮空気貯蔵発電方法 |
JP2017066938A (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧縮空気貯蔵発電装置及び圧縮空気貯蔵発電方法 |
WO2017057144A1 (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | 株式会社神戸製鋼所 | 圧縮空気貯蔵発電装置及び圧縮空気貯蔵発電方法 |
US10892642B2 (en) | 2015-09-29 | 2021-01-12 | Kobe Steel, Ltd. | Compressed air energy storage power generation apparatus and compressed air energy storage power generation method |
RU2730211C2 (ru) * | 2015-11-20 | 2020-08-19 | Хексагон Текнолоджи Ас | Дополнительная емкость - индикатор выхода из строя для основной емкости |
US10962173B2 (en) | 2015-11-20 | 2021-03-30 | Hexagon Technology As | Failure indicator supplemental vessel for primary vessel |
CN108050016A (zh) * | 2018-01-18 | 2018-05-18 | 上海海洋大学 | 一种多能集成式自供电养殖平台 |
CN108050016B (zh) * | 2018-01-18 | 2023-10-03 | 上海海洋大学 | 一种多能集成式自供电养殖平台 |
JP2019210595A (ja) * | 2018-05-31 | 2019-12-12 | ジャパンパイル株式会社 | 地下貯蔵庫、それを備える圧縮気体発電システム、ヒートポンプシステム、蓄電システム、燃料発電システム及び地下貯蔵システム。 |
JP2022536269A (ja) * | 2019-06-11 | 2022-08-15 | ライヒェンシュタイン,スティーブン | エネルギー貯蔵システム |
JP7361136B2 (ja) | 2019-06-11 | 2023-10-13 | ライヒェンシュタイン,スティーブン | エネルギー貯蔵システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5960422B2 (ja) | 2016-08-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5960422B2 (ja) | 分散型圧縮空気貯蔵発電システム | |
Guo et al. | Review of integrated installation technologies for offshore wind turbines: Current progress and future development trends | |
JP5745688B2 (ja) | エネルギー貯蔵設備を備えた浮体式風力発電施設 | |
US9617970B2 (en) | Pumped-storage power plant | |
Slocum et al. | Ocean renewable energy storage (ORES) system: Analysis of an undersea energy storage concept | |
JP6386455B2 (ja) | エネルギー減衰体 | |
Ding et al. | One-step-installation of offshore wind turbine on large-scale bucket-top-bearing bucket foundation | |
US9797366B2 (en) | Pumped-storage power plant | |
CN102686879A (zh) | 用于水下压缩流体能量存储的系统及其布置方法 | |
EP3584373A1 (en) | Maritime structure for laying the foundations of buildings, installations and wind turbines by means of gravity in a marine environment | |
WO2021119765A1 (en) | Mechanical energy storage | |
CN113306671A (zh) | 一种漂浮式海上风机系统 | |
CN209719868U (zh) | 一种半潜式海上风电和养殖渔场平台综合结构 | |
CN110015384A (zh) | 一种半潜式海上风电和养殖渔场平台综合结构 | |
CN110155264B (zh) | 海上风机复合筒基础拖航结构及拖航方法 | |
CN201941953U (zh) | 海上组合式漂浮风力发电平台 | |
JP2012201218A (ja) | 洋上風力発電設備の施工方法 | |
CN109080782A (zh) | 一种海上的大型浮岛 | |
JP6719224B2 (ja) | 発電システム | |
CN213038418U (zh) | 一种新型海上风电全钢筒型基础结构 | |
CN102588200A (zh) | 静水动力发电 | |
CN112941544A (zh) | 一种近海制氢设施 | |
JP2017053320A (ja) | 発電装置 | |
WO2014024818A1 (ja) | 発電システムおよび発電方法 | |
JPH10331141A (ja) | 都市型海洋構造物及び発電方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20141112 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150709 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151006 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151124 |
|
A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20151201 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20151201 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160524 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160623 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5960422 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |