JP2012195298A - 端子金具及び端子付き電線 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、接触抵抗が低減され、冷熱性能が向上し、且つ圧着部による導体の保持力が向上した端子金具及び端子付き電線を提供する。
【解決手段】ワイヤーバレル１６のうち電線１１が配される側の面には、複数の凹部１８が、形成されている。ワイヤーバレル１６に電線１１が圧着される前の状態において、四角形状をなす凹部１８の孔縁を構成する少なくとも一つの辺は、延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する交差辺１９とされており、ワイヤーバレル１６に電線１１が圧着される前の状態において、延び方向について隣接して位置する複数の凹部１８の交差辺１９同士は、延び方向についてオーバーラップして配されている。
【選択図】図３

Description

本発明は、端子金具及び端子付き電線に関する。

従来より、電線の端末に接続される端子金具として、例えば特許文献１に記載のものが知られている。この端子金具は、被覆電線の端末から露出する導体に外側から抱き込むようにかしめられる圧着部を備える。

上記した導体の表面に酸化膜が形成されると、導体と圧着部との間に酸化膜が介在することにより、導体と圧着部との間の接触抵抗が大きくなることが懸念される。

そこで、従来技術においては、圧着部の内側（導体側）に、導体に圧着部が圧着された状態において導体の延びる方向と交差する方向に連続して延びる凹部（セレーション）が形成されている。この凹部は、導体の延びる方向に並んで複数形成されている。

電線の導体に圧着部をかしめつけると、導体は圧着部に押圧されて導体の延びる方向に塑性変形する。すると、導体の表面に形成された酸化膜が、凹部の孔縁と摺接することにより、剥離される。すると、導体の新生面と、圧着部とが接触する。これにより、導体と端子金具との間の接触抵抗を小さくすることができる。

特開平１０−１２５３６２号公報

しかしながら、導体に、例えばアルミニウム等、酸化膜が比較的に形成されやすい金属を用いる場合には、圧着部に凹部を形成しても、酸化膜を十分に剥離することができないことが懸念される。すると、導体と圧着部との間の接触抵抗を十分に小さくすることができないおそれがある。

また、圧着部を電線に圧着した状態で加熱、冷却のサイクル（冷熱サイクル）を繰り返すと、導体と圧着部とが膨張、収縮を繰り返す結果、導体と圧着部との間に隙間が生じることにより、接触抵抗が低下することが懸念される。

そこで、圧着部の圧縮率を低く（高圧縮）することが考えられる。これにより、導体に形成された酸化膜が十分に剥離されるので、導体と圧着部との間の接触抵抗を小さくできることが期待される。さらに、導体に対して凹部の孔縁が食い込むことで、冷熱サイクルを繰り返しても、導体と圧着部との間に隙間が生じることを抑制することが期待される。

しかし、上記のように圧着部の圧縮率を低くすると（高圧縮）、導体の断面積の減少率が高いため、機械的強度、特に引張強度（より具体的には端子金具が電線を保持する強度）が低下する。

本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、接触抵抗が低減され、冷熱性能が向上し、且つ圧着部による導体の保持力が向上した端子金具及び端子付き電線を提供することを目的とする。

本発明は、端子金具であって、電線の端末において露出する導体に抱き込むようにして圧着される圧着部を備え、前記圧着部のうち前記電線が配される側の面には、複数の凹部が、前記圧着部に圧着された前記電線の延びる延び方向について間隔を空けて形成されており、且つ、前記凹部は、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向に対して交差する交差方向について間隔を空けて並んで形成されており、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記凹部の孔縁は四角形状であり、前記凹部の孔縁を構成する少なくとも一つの辺は、前記延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する交差辺とされており、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記交差辺の長さ寸法は、前記交差方向について隣り合う前記凹部の交差辺同士の間隔以上の寸法に設定されており、前記延び方向について隣り合う前記凹部は、前記延び方向について互いにずれた位置に配されており、且つ、前記延び方向について隣接して位置する複数の前記凹部の交差辺同士は、前記延び方向について部分的にオーバーラップして配されている。

本発明によれば、凹部の孔縁に形成されたエッジによって導体の表面に形成された酸化膜が剥がされて新生面が露出し、この新生面と圧着部とが接触することにより電線と端子金具とが電気的に接続される。

また、複数の凹部が形成されることにより、凹部の孔縁の辺長が増大する。すると、凹部の孔縁に形成されたエッジの長さも増大する。これにより、凹部の孔縁に形成されたエッジが導体に食い込む領域も増大するので、冷熱性能が向上する。

また、凹部の孔縁を構成する交差辺は、電線の延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度をなして交差している。これにより、圧着部に圧着された状態の電線に対して、電線の延び方向に沿う力が加えられた場合に、交差辺に形成されるエッジが導体に食い込むことにより、圧着部による導体の保持力が向上する。

さらに、延び方向について隣接して位置する複数の凹部の交差辺同士は、延び方向についてオーバーラップして配されているから、交差辺に形成されたエッジが導体に食い込む領域が、電線の延び方向について必ず存在するようになっている。これにより、圧着部による導体の保持力を一層向上させることができる。

また、前記交差辺は、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部側に位置していてもよい。

また、前記交差辺は、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部と反対側に位置していてもよい。

また、前記交差辺は、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部側に位置する第１交差辺と、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部と反対側に位置する第２交差辺と、からなる構成としてもよい。

上記の構成によれば、電線に対して、端部側に向かう方向の力が加わったときに、確実に保持できる。

また、上記の構成によれば、電線に対して、端部と反対側に向かう方向の力が加わったときに、確実に保持できる。

前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記交差方向についての、前記凹部のピッチ間隔Ｐ１は、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍとしてもよい。

上記の構成によれば、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下という比較的に小さなピッチ間隔Ｐ１を空けて凹部が並んで配される。これにより、単位面積当たりの凹部の数が増加する。すると、単位面積当たりにおける、凹部の孔縁に形成されたエッジの領域が増大する。これにより、単位面積当たりにおいて、凹部の孔縁に形成されたエッジが導体に食い込む領域が比較的に大きくなるから、圧着部による導体の保持力を向上させることができる。

なお、ピッチ間隔Ｐ１とは、交差方向について、一の凹部における対角線の交点と、一の凹部の隣に位置する他の凹部における対角線の交点と、の間隔をいう。

前記凹部は金属板材を金型によりプレス加工して形成されてなり、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記交差方向について隣り合う前記凹部同士の間隔は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、前記交差方向における前記凹部のピッチ間隔Ｐ１の二分の一以下としてもよい。

金属板材を金型によってプレス加工して端子金具を形成する際に、複数の凹部同士の間隔が過度に狭いと、金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。上記の構成によれば、交差方向について隣り合う凹部同士の間隔を０．１ｍｍ以上とすることにより、凹部を成形するための金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

また、交差方向についての凹部のピッチ間隔Ｐ１の二分の一以下とすることにより、複数の凹部のうち一の凹部と、延び方向について一の凹部の隣に位置する他の凹部とをオーバーラップして配することができる。

前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向についての、前記凹部のピッチ間隔Ｐ２は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下としてもよい。

上記の構成によれば、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下という比較的に小さなピッチ間隔Ｐ２を空けて凹部が並んで配される。これにより、単位面積当たりの凹部の数が増加する。すると、単位面積当たりにおける、凹部の孔縁に形成されたエッジの領域が増大する。これにより、単位面積当たりにおいて、凹部の孔縁に形成されたエッジが導体に食い込む領域が比較的に大きくなるから、圧着部による導体の保持力を向上させることができる。

なお、ピッチ間隔Ｐ２とは、延び方向について、一の凹部における対角線の交点と、一の凹部の隣に位置する他の凹部における対角線の交点と、の間隔をいう。

前記凹部は金属板材を金型によりプレス加工して形成されてなり、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向について隣り合う前記凹部同士の間隔は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、前記延び方向における前記凹部のピッチ間隔Ｐ２から０．１ｍｍを差し引いた値以下としてもよい。

金属板材を金型によってプレス加工して端子金具を形成する際に、複数の凹部同士の間隔が過度に狭いと、金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。一方で、延び方向における凹部の幅寸法が過度に小さいと、凹部を形成する金型の凸部の幅寸法が過度に小さくなり、やはり金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。

上記の構成によれば、延び方向について隣り合う凹部同士の間隔を０．１ｍｍ以上とすることにより、プレス加工時に金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。また、延び方向における凹部のピッチ間隔Ｐ２から０．１ｍｍを差し引いた値以下とすることにより、凹部を成形するための金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記凹部の孔縁と前記凹部の底面とは、前記凹部の底面から前記凹部の孔縁に向かうに従って拡開する四つの傾斜面によって接続されており、前記傾斜面のうち前記交差辺と前記凹部の底面とを接続する交差傾斜面と、前記圧着部のうち前記電線が配される側の面であって且つ前記凹部が形成されていない部分の面と、のなす角度αは、９０°≦α≦１１０°としてもよい。

交差斜面と、圧着部のうち導体が配される側の面であって且つ凹部が形成されていない部分の面と、のなす角度αは、９０°≦α≦１１０°と、比較的に小さい。このため、凹部の交差辺に形成されるエッジは、比較的に鋭いものとなっている。この結果、交差辺に形成されたエッジにより、導体に形成された酸化膜を確実に剥がすことができる。

また、本発明は、端子付き電線であって、導体を含む電線と、前記電線の端末に圧着される前記端子金具と、を備える。

前記導体はアルミニウム又はアルミニウム合金からなる構成としてもよい。

導体がアルミニウム又はアルミニウム合金からなる場合、導体の表面には酸化膜が比較的に形成されやすい。上記の構成は、導体の表面に酸化膜が形成されやすい場合に有効である。

前記圧着部により圧着された前記導体の圧縮率を、前記圧着部が圧着された後の前記導体の断面積の、前記圧着部が圧着される前の前記導体の断面積に対する百分率としたとき、前記圧縮率は、４０％以上７０％以下としてもよい。

導体の表面に形成された酸化膜を破って接触抵抗を小さくするためには、低い圧縮率（高圧縮）で圧着部を導体にかしめつける必要がある。上記の構成によれば、圧着部は、圧縮率が４０％以上７０％以下であるような、比較的に低い圧縮率（高圧縮）で電線に圧着される。これにより、導体の表面に形成された酸化膜を効果的に剥ぎ取ることができる。

本発明によれば、電線と端子金具との間の接触抵抗を低減させることができる。また、冷熱性能を向上させることができる。さらに、圧着部による導体の保持力を向上させることができる。

本発明に係る端子付き電線を示す側面図 雌端子金具を示す斜視図 展開状態における雌端子金具を示す要部拡大平面図 ワイヤーバレルに形成された凹部を示す要部拡大平面図図 図４におけるＶ−Ｖ線断面 芯線にワイヤーバレルを圧着した状態を示す要部拡大断面図

本発明の一実施形態を図１ないし図６を参照して説明する。図１に示すように、本実施形態は、電線１１の端末から露出する芯線（本発明の導体に相当）１３に雌端子金具（本発明の端子金具に相当）１２が圧着された端子付き電線１０である。

（電線１１）
図１に示すように、電線１１は、複数の金属細線を撚り合せてなる芯線１３と、この芯線１３の外周を包囲する絶縁性の合成樹脂からなる絶縁被覆１４と、を備える。金属細線は、銅、銅合金、アルミニウム、又はアルミニウム合金等、必要に応じて任意の金属を用いることができる。本実施形態においては、アルミニウム合金が用いられている。図１に示すように、電線１１の端末においては絶縁被覆１４が剥がされて、芯線１３が露出している。

（雌端子金具１２）
雌端子金具１２は、金属板材を図示しない金型により所定の形状にプレス加工してなる。雌端子金具１２は、電線１１の絶縁被覆１４の外周を抱き込むようにかしめられるインシュレーションバレル１５と、このインシュレーションバレル１５に連なって、芯線１３を外側から抱き込むようにかしめられるワイヤーバレル１６（本発明の圧着部に相当）と、このワイヤーバレル１６に連なって、図示しない雄端子金具と接続する接続部１７と、を備える。図３に示すように、インシュレーションバレル１５は、上下方向にそれぞれ突出する一対の板状をなす。

図２に示すように、接続部１７は、雄端子金具の雄タブ（図示せず）が挿入可能な筒状をなしている。接続部１７の内部には、弾性接触片２６が形成されており、この弾性接触片２６と、雄端子金具の雄タブとが弾性的に接触することにより、雄端子金具と雌端子金具１２とが電気的に接続されるようになっている。

本実施形態においては、雌端子金具１２は筒状の接続部１７を有する雌端子金具１２としたが、これに限られず、雄タブを有する雄端子金具としてもよいし、また金属板材に貫通孔が形成されたいわゆるＬＡ端子としてもよく、必要に応じて任意の形状の端子金具とすることができる。

（ワイヤーバレル１６）
図３に、展開状態（電線に圧着する前の状態）におけるワイヤーバレル１６の要部拡大平面図を示す。図３に示すように、ワイヤーバレル１６は、図３おける上下方向に突出する一対の板状をなす。ワイヤーバレル１６は、電線を圧着する前の状態において、図３の紙面を貫通する方向から見て、略矩形状をなしている。

図３に示すように、ワイヤーバレル１６には、電線が圧着されたときに電線が配される側の面（図３において紙面を貫通する方向手前側に位置する面）に、複数の凹部１８が形成されている。各凹部１８の孔縁は、電線を圧着する前の状態において、図３の紙面を貫通する方向から見て、四角形状をなしている。詳細には、本実施形態においては、長方形状をなしている。

図３に示すように、複数の凹部１８は、ワイヤーバレル１６が芯線１３に圧着された状態で芯線１３が延びる延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）について間隔を空けて配されている。

また、図３に示すように、複数の凹部１８は、芯線１３の延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）に対して交差する交差方向（図３における矢線Ｂで示す方向）に間隔を空けて並んで配されている。本実施形態においては、交差方向は、延び方向に対して直角に交差する方向となっている。なお、交差方向については、必要に応じて、延び方向に対して任意の角度で交差する方向とすることができる。

なお、各凹部１８の孔縁を構成する辺は、芯線１３が延びる延び方向（図３における矢線Ａで示す方向）に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する一対の交差辺１９としても良い。本実施形態では、図４に示すように、交差辺１９は、延び方向に対して略９０°の角度で交差している。交差辺１９は、電線１１の端部側（図４における左側）に位置する第１交差辺１９Ａと、電線１１の端部側と反対側（図４における右側）に位置する第２交差辺１９Ｂと、からなる。なお、図４においては、凹部１８の内側の構造については省略して記載してある。

また、各凹部１８の孔縁を構成する辺は、芯線１３の延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）に対して±１０°の範囲の角度を有して、両交差辺１９Ａ，１９Ｂを接続する一対の接続辺２０を有する。

図４に示すように、交差辺１９の長さ寸法Ｌ１は、交差方向（図４における矢線Ｂで示す方向）に隣り合う凹部１８の交差辺１９，１９同士の間隔Ｌ２以上の寸法に設定されている。これにより、延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）について隣接して位置する複数の凹部の交差辺同士を、延び方向についてオーバーラップして配することができるようになっている。詳細には、複数の凹部１８のうち、一の凹部１８の交差辺１９と、延び方向について一の凹部１８の隣に位置し、且つ互いに交差方向について並ぶ複数（本実施形態では２つ）の他の凹部１８，１８の交差辺１９，１９とが、延び方向についてオーバーラップしている。

また、図４に示すように、複数の凹部１８のうち、芯線１３の延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）と交差する交差方向（図４における矢線Ｂで示す方向）についての、凹部１８のピッチ間隔Ｐ１は、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下に設定されている。本実施形態においては、Ｐ１は０．５ｍｍに設定されている。なお、ピッチ間隔Ｐ１とは、交差方向について、一の凹部１８における対角線の交点と、一の凹部１８の隣に位置する他の凹部１８における対角線の交点と、の間隔をいう。

交差方向（図４における矢線Ｂで示す方向）について隣り合う凹部１８同士の間隔は、本実施形態では上記したＬ２と同じになっている。このＬ２は、０．１ｍｍ以上であって、且つ交差方向（図４における矢線Ｂで示す方向）における凹部のピッチ間隔Ｐ１の二分の一以下に設定されている。本実施形態においては、Ｌ２は、０．１ｍｍに設定されている。

また、図４に示すように、延び方向（図４において矢線Ａで示す方向）についての、凹部１８のピッチ間隔Ｐ２は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下に設定されている。本実施形態においては、Ｐ２は、０．４ｍｍに設定されている。なお、ピッチ間隔Ｐ２とは、延び方向について、一の凹部１８における対角線の交点と、一の凹部１８の隣に位置する他の凹部１８における対角線の交点と、の間隔をいう。

延び方向（図４における矢線Ａで示す方向）について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ３は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、延び方向における凹部１８同士のピッチ間隔Ｐ２から０．１ｍｍを差し引いた値以下に設定されている。本実施形態においては、Ｌ３は、０．２ｍｍに設定されている。

図５に示すように、凹部１８の底面は、凹部１８の孔縁に比べてやや小さく形成されている。これにより、凹部１８の底面と、凹部１８の孔縁とは、凹部１８の底面から凹部１８の孔縁に向かうに従って、拡開する四つの傾斜面２１によって接続されている。図５には２つの傾斜面２１が記載されている。

図５に示すように、傾斜面２１のうち、一対の交差辺１９と凹部１８の底面とを接続する傾斜面２１は、交差傾斜面２２とされる。交差傾斜面２２と、ワイヤーバレル１６のうち芯線１３が配される側の面とのなす角度αは、９０°≦α≦１１０°に設定されている。本実施形態においては、角度αは、１０５°に設定されている。

本実施形態においては、ワイヤーバレル１６により圧着された芯線１３の圧縮率を、ワイヤーバレル１６により圧着された後の芯線１３の断面積の、ワイヤーバレル１６が圧着される前の芯線１３の断面積に対する百分率としたとき、圧縮率は、４０％以上７０％以下とされる。本実施形態においては、６０％とされる。

次に、本実施形態の作用、効果について説明する。以下に、電線１１に対する雌端子金具１２の取付け工程の一例を示す。まず、金属板材を金型を用いてプレス成形することで所定の形状に形成する。このとき、凹部１８を同時に形成してもよい。

その後、所定形状に形成された金属板材を曲げ加工することで接続部１７を形成する（図２参照）。このときに凹部１８を形成してもよい。

詳細には図示しないが、雌端子金具１２をプレス成形する際の金型には、ワイヤーバレル１６の凹部１８に対応する位置に複数の凸部が形成されている。

図４に示すように、ワイヤーバレル１６に形成された凹部１８は、芯線１３の延び方向と直交する方向（矢線Ｂで示す方向）について間隔を空けて並んで形成され、且つ、芯線１３の延び方向（矢線Ａで示す方向）と±１０°の範囲の角度を有する方向について間隔を空けて並んで形成されている。このため、金型のうち凹部１８と対応する位置に形成された複数の凸部は、芯線１３の延び方向と直交する方向（矢線Ｂで示す方向）について間隔を空けて並んで形成され、且つ、芯線１３の延び方向（矢線Ａで示す方向）と±１０°の範囲の角度を有する方向について間隔を空けて並んで形成されている。このように、複数の凸部が間隔を空けて並んで形成されているので、本実施形態に係る雌端子金具１２をプレス成形するための金型は、切削加工により形成することができる。

続いて、電線１１の絶縁被覆１４を剥がして芯線１３を露出させる。芯線１３をワイヤーバレル１６の上に載置し、且つ、絶縁被覆１４をインシュレーションバレル１５の上に載置した状態で、図示しない金型により、両バレル１５，１６を電線１１に対して外側からかしめる。

図６に示すように、ワイヤーバレル１６を芯線１３にかしめつけると、芯線１３はワイヤーバレル１６に押圧されて、芯線１３の延び方向（図６における矢線Ａで示す方向）に塑性変形して延びる。すると、芯線１３の外周面が、各凹部１８の孔縁に形成されたエッジと摺接する。これにより、芯線１３の外周面に形成された酸化膜が剥がされて、芯線１３の新生面が露出する。この新生面とワイヤーバレル１６とが接触することにより、芯線１３とワイヤーバレル１６とが電気的に接続される。なお、図６においては、複数の芯線１３の断面を、全体として模式的に記載してある。

また、複数の凹部１８が形成されることにより、凹部１８の孔縁の辺長が増大する。すると、凹部１８の孔縁に形成されたエッジの長さも増大する。これにより、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域も増大する。この結果、冷熱サイクルを繰り返しても、芯線１３とワイヤーバレル１６との間に隙間が生じることを抑制できるので、冷熱性能が向上する。

また、凹部１８の孔縁を構成する交差辺１９は、電線の延び方向に対して略９０°の角度をなして交差している。これにより、ワイヤーバレル１６に圧着された状態の電線１１に対して、電線１１の延び方向に沿う力が加えられた場合に、交差辺１９に形成されるエッジが芯線１３に食い込むことにより、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力が向上する。

さらに、延び方向について隣接して位置する複数の凹部１８の交差辺１９同士は、延び方向についてオーバーラップして配されているから、交差辺１９に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域が、電線１１の延び方向について必ず存在するようになっている。これにより、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力を一層向上させることができる。

本実施形態によれば、交差辺１９は、凹部１８の孔縁を構成する辺のうち、電線１１の端部側に位置する第１交差辺１９Ａと、凹部１８の孔縁を構成する辺のうち、電線１１の端部と反対側に位置する第２交差辺１９Ｂと、からなる。上記の第１交差辺１９Ａにより、電線１１に対して、端部側に向かう方向の力が加わったときに、確実に保持できる。また、上記の第２交差辺１９Ｂにより、電線１１に対して、端部と反対側に向かう方向の力が加わったときに、確実に保持できる。

また、本実施形態によれば、複数の凹部１８は、交差方向について、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下という比較的に小さなピッチ間隔Ｐ１を空けて並んで配される。これにより、単位面積当たりの凹部１８の数が増加する。すると、単位面積当たりにおける、凹部１８の孔縁に形成されたエッジの領域が増大する。これにより、単位面積当たりにおいて、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域が比較的に大きくなるから、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力を向上させることができる。

また、金属板材を金型によってプレス加工して雌端子金具１２を形成する際に、複数の凹部１８同士の間隔が過度に狭いと、金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。本実施形態によれば、交差方向について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ２を０．１ｍｍ以上とすることにより、凹部１８を成形するための金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

また、交差方向について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ２を交差方向についての凹部１８のピッチ間隔Ｐ１の二分の一以下とすることにより、複数の凹部１８のうち一の凹部１８と、延び方向について一の凹部１８の隣に位置する他の凹部１８とをオーバーラップして配することができる。

また、本実施形態によれば、延び方向について、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下という比較的に小さなピッチ間隔Ｐ２を空けて凹部１８が並んで配される。これにより、単位面積当たりの凹部１８の数が増加する。すると、単位面積当たりにおける、凹部１８の孔縁に形成されたエッジの領域が増大する。これにより、単位面積当たりにおいて、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが芯線１３に食い込む領域が比較的に大きくなるから、ワイヤーバレル１６による芯線１３の保持力を向上させることができる。

金属板材を金型によってプレス加工して端子金具を形成する際に、複数の凹部１８同士の間隔が過度に狭いと、金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。一方で、延び方向における凹部１８の幅寸法が過度に小さいと、凹部１８を形成する金型の凸部の幅寸法が過度に小さくなり、やはり金型に過度の負荷が加わるので好ましくない。

本実施形態によれば、延び方向について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ３を０．１ｍｍ以上とすることにより、プレス加工時に金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。また、延び方向について隣り合う凹部１８同士の間隔Ｌ３を延び方向における凹部１８のピッチ間隔Ｐ２から０．１ｍｍを差し引いた値以下とすることにより、凹部１８を成形するための金型に過度の負荷が加わることを抑制できる。

また、凹部１８の交差辺１９と凹部１８の底面とを接続する交差傾斜面２２は、ワイヤーバレル１６のうち芯線１３が配される側の面に対して１０５°の角度αで形成されている。上述したように凹部１８は金型に形成された凸部を金属板材に押圧することにより形成される。このため、押圧後、金型の凸部を容易に離脱させるために、凹部１８の孔縁と凹部１８の底面との間には、凹部１８の底面から凹部１８の孔縁に向かうに従って拡開する傾斜面２１が形成される。すなわち、傾斜面２１と、ワイヤーバレル１６のうち芯線１３が配される側の面との間には鈍角が形成される。

傾斜面２１と、ワイヤーバレル１６のうち芯線１３が配される側の面との間に形成される角度αが大きいことは、凹部１８の孔縁に形成されたエッジが緩やかになることを意味する。本実施形態においては、交差傾斜面２２とワイヤーバレル１６のうち芯線１３が配される側の面との間に形成される角度αは、１０５°と、鈍角としては比較的に小さい。このため、凹部１８の交差辺１９に形成されるエッジは、比較的に鋭いものとなっている。この結果、交差辺１９に形成されたエッジが、芯線１３に食い込むことにより、芯線１３に形成された酸化膜を確実に剥がすことができる。

本実施形態においては、芯線１３はアルミニウム合金からなる。このように、芯線１３がアルミニウム合金からなる場合、芯線１３の表面には酸化膜が比較的に形成されやすい。本実施形態は、芯線１３の表面に酸化膜が形成されやすい場合に有効である。

さらに、芯線１３の表面に形成された酸化膜を破って接触抵抗を小さくするためには、低い圧縮率（高圧縮）でワイヤーバレル１６を芯線１３にかしめつける必要がある。本実施形態によれば、ワイヤーバレル１６は、圧縮率が４０％以上７０％以下であるような、比較的に低い圧縮率（高圧縮）で電線１１に圧着される。これにより、芯線１３の表面に形成された酸化膜を効果的に剥ぎ取ることができる。上記の圧縮率は、４０％以上６０％以下が好ましく、電線１１の導体断面積が大きい場合には４０％以上５０％以下が特に好ましい。

また、本実施形態によれば、ワイヤーバレル１６のうち複数の凹部１８の間の領域においては、芯線１３に対して比較的に大きな応力が集中する。これにより、各凹部１８の孔縁において、確実に芯線１３の表面に形成された酸化膜を剥離して、芯線１３の新生面を露出させることができる。

＜他の実施形態＞
本発明は上記記述及び図面によって説明した実施形態に限定されるものではなく、例えば次のような実施形態も本発明の技術的範囲に含まれる。
（１）本実施形態においては、各凹部１８の孔縁は第１交差辺１９Ａと、第２交差辺１９Ｂと、を備える構成としたが、これに限られず、各凹部１８の孔縁は一つの交差辺１９を備える構成としてもよい。このとき、交差辺１９は、凹部１８の孔縁のうち、電線１１の端部側にのみ配されてもよいし、また、電線１１の端部側と反対側に配されてもよい。
（２）本実施形態では、凹部１８の孔縁は長方形状をなす構成としたが、凹部１８の孔縁は、互いに平行な辺を有しない四角形、台形、平行四辺形、菱形、方形等、必要に応じて、任意の形状の四角形状としうる。
凹部１８の孔縁を平行四辺形とした場合、各凹部１８を、接続辺２０の延びる方向に間隔を空けて並べて配する構成としてもよい。
（３）電線１１の延び方向と、接続辺２０のなす角度は、±１０°の範囲に限定されない。

１０...端子付き電線
１１...電線
１２...雌端子金具（端子金具）
１３...芯線（導体）
１６...ワイヤーバレル（圧着部）
１７...接続部
１８...凹部
１９Ａ...第１交差辺（交差辺１９）
１９Ｂ...第２交差辺（交差辺１９）
２２...交差傾斜面

Claims (12)

1. 電線の端末において露出する導体に抱き込むようにして圧着される圧着部を備え、
   前記圧着部のうち前記電線が配される側の面には、複数の凹部が、前記圧着部に圧着された前記電線の延びる延び方向について間隔を空けて形成されており、且つ、前記凹部は、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向に対して交差する交差方向について間隔を空けて並んで形成されており、
   前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記凹部の孔縁は四角形状であり、前記凹部の孔縁を構成する少なくとも一つの辺は、前記延び方向に対して８５°以上９５°以下の角度で交差する交差辺とされており、
   前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記交差辺の長さ寸法は、前記交差方向について隣り合う前記凹部の交差辺同士の間隔以上の寸法に設定されており、前記延び方向について隣り合う前記凹部は、前記延び方向について互いにずれた位置に配されており、且つ、前記延び方向について隣接して位置する複数の前記凹部の交差辺同士は、前記延び方向について部分的にオーバーラップして配されている端子金具。
2. 前記交差辺は、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部側に位置している請求項１に記載の端子金具。
3. 前記交差辺は、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部と反対側に位置している請求項１に記載の端子金具。
4. 前記交差辺は、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部側に位置する第１交差辺と、前記凹部の孔縁を構成する辺のうち、前記電線の端部と反対側に位置する第２交差辺と、からなる請求項１に記載の端子金具。
5. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記交差方向についての、前記凹部のピッチ間隔Ｐ１は、０．１ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である請求項１ないし請求項４のいずれか一項に記載の端子金具。
6. 前記凹部は金属板材を金型によりプレス加工して形成されてなり、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記交差方向について隣り合う前記凹部同士の間隔は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、前記交差方向における前記凹部のピッチ間隔Ｐ１の二分の一以下である請求項５に記載の端子金具。
7. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向についての、前記凹部のピッチ間隔Ｐ２は、０．３ｍｍ以上０．８ｍｍ以下である請求項１ないし請求項６のいずれか一項に記載の端子金具。
8. 前記凹部は金属板材を金型によりプレス加工して形成されてなり、前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記延び方向について隣り合う前記凹部同士の間隔は、０．１ｍｍ以上であって、且つ、前記延び方向における前記凹部のピッチ間隔Ｐ２から０．１ｍｍを差し引いた値以下である請求項７に記載の端子金具。
9. 前記圧着部が前記電線に圧着される前の状態において、前記凹部の孔縁と前記凹部の底面とは、前記凹部の底面から前記凹部の孔縁に向かうに従って拡開する四つの傾斜面によって接続されており、前記傾斜面のうち前記交差辺と前記凹部の底面とを接続する交差傾斜面と、前記圧着部のうち前記電線が配される側の面であって且つ前記凹部が形成されていない部分の面と、のなす角度αは、９０°≦α≦１１０°である請求項１ないし８のいずれか一項に記載の端子金具。
10. 導体を含む電線と、前記電線の端末に圧着される請求項１ないし請求項９のいずれか一項に記載の端子金具と、を備えた端子付き電線。
11. 前記導体はアルミニウム又はアルミニウム合金からなる請求項１０に記載の端子付き電線。
12. 前記圧着部により圧着された前記導体の圧縮率を、前記圧着部が圧着された後の前記導体の断面積の、前記圧着部が圧着される前の前記導体の断面積に対する百分率としたとき、前記圧縮率は、４０％以上７０％以下である請求項１０または請求項１１に記載の端子付き電線。

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