JP2012172254A - マグネシウム合金材及びその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】厚さが1.5mm以上の板状部を有するマグネシウム(Mg)合金材(代表的にはMg合金板)であり、板状部の表面から厚さ方向に厚さの1/4までの領域を表面領域、残部を内部領域とするとき、内部領域の底面ピーク比Oc((002)面の配向度合い)に対する表面領域の底面ピーク比OFの比率:OF/Ocが、0.95≦OF/Oc≦1.05を満たす。板状部がその厚さ方向の全域に亘って、均一的な集合組織により構成されることで、肉厚でありながらプレス加工性に優れ、当該合金材を素材とすることで、寸法精度に優れるプレス加工材が得られる。得られたプレス加工材も均一的な組織により構成される。双ロール連続鋳造材に圧下率が25%以上の圧延を1パス以上、残りの各パスの圧下率を10%以上とする圧延を施すことで板状のMg合金材が得られる。
【選択図】なし
Description
[配向性]
上記板状部の表面から厚さ方向に厚さの1/4までの領域を表面領域、残部の領域を内部領域とし、
上記表面領域における(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面、及び(103)面のX線回折のピーク強度をそれぞれIF(002)、IF(100)、IF(101)、IF(102)、IF(110)、及びIF(103)とし、
上記内部領域における(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面、及び(103)面のX線回折のピーク強度をそれぞれIC(002)、IC(100)、IC(101)、IC(102)、IC(110)、及びIC(103)とし、
上記表面領域における(002)面の配向度合い:IF(002)/{IF(100)+IF(002)+IF(101)+IF(102)+IF(110)+IF(103)}を底面ピーク比OF、
上記内部領域における(002)面の配向度合い:IC(002)/{IC(100)+IC(002)+IC(101)+IC(102)+IC(110)+IC(103)}を底面ピーク比OCとするとき、
上記内部領域の底面ピーク比Ocに対する上記表面領域の底面ピーク比OFの比率:OF/Ocが、0.95≦OF/Oc≦1.05を満たす。
準備工程:溶解したマグネシウム合金を双ロール鋳造法により連続鋳造した板状の素材を準備する工程。
圧延工程:上記素材に複数パスの圧延を施して、厚さ1.5mm以上の板状のマグネシウム合金材を製造する工程。
この圧延工程では、1パスあたりの圧下率が25%以上の圧延を少なくとも1パス行い、残りの各パスの圧下率を10%以上とする。
なお、圧下率(%)とは、{(圧延前の素材の厚さtb−圧延後の素材の厚さta)/圧延前の素材の厚さtb}×100をいう。
[マグネシウム合金材]
(組成)
本発明マグネシウム合金材は、50質量%以上のMgと、代表的には上述した添加元素とを含有するマグネシウム合金により構成される。
本発明マグネシウム合金材に具える板状部とは、平行する一対の面を具え、両面の間隔(両面の間の距離)が実質的に均一である、即ち、厚さが均一である部分を言う。本発明マグネシウム合金材は、その一部に板状部を有していれば、その他部に、ボスなどが接合された形態、溝を有する形態、表裏に貫通する孔を有する形態など、切削加工などの加工により、局所的に厚さが異なる部分を有する形態を許容する。
本発明マグネシウム合金材は、上記板状部の厚さが1.5mm以上であることを特徴の一つとする。この厚さは、所望の用途などに応じて、1.5mm以上の任意の値を選択することができる。但し、上記板状部を厚くするには、素材となる鋳造材も厚くする必要がある。鋳造材を厚くすると、上述のように欠陥などで圧延性の低下を招く。従って、上記厚さは10mm以下、特に5mm以下であると、肉厚の圧延板(本発明マグネシウム合金材の一形態)を生産性よく製造できて好ましい。
<配向性>
本発明マグネシウム合金材は、少なくとも上記板状部がその厚さ方向の全域に亘って均一的な集合組織を有する組織から構成されることを特徴の一つとする。上述した底面ピーク比の比率OF/Ocが特に1.00≦OF/Oc≦1.05を満たす形態は、塑性加工性により優れる。また、得られた塑性加工材(成形体)や部分加工材はその全体に亘って機械的特性のばらつきが小さい。
本発明マグネシウム合金材の代表的な形態として、上述のように厚さ方向の全域に亘って、結晶粒径が均一的な大きさである形態が挙げられる。この形態は、プレス加工などの塑性加工を施した際、均一的に変形でき、寸法精度に優れる塑性加工材(成形体)や部分加工材が得られる。表面領域と内部領域とにおいて平均結晶粒径の差が小さいほど塑性加工を均一的に行えると期待されるため、上述した平均結晶粒径の比率:Dc/DFが特に1≦Dc/DF≦1.4を満たす形態は、塑性加工性により優れる。また、得られた塑性加工材(成形体)や部分加工材はその全体に亘って機械的特性のばらつきが小さい。
本発明マグネシウム合金材は、圧延が施されていることでダイカスト材などの鋳造材に比較して、強度や硬度、靭性などの機械的特性にも優れる上に、その厚さ方向の全域に亘って、その機械的特性を均一的に有する。例えば、上述のようにビッカース硬度が均一的な値である。表面領域と内部領域とにおいてビッカース硬度の差が小さいほど機械的弱点(低硬度部分)が実質的に存在しなくなるため、ビッカース硬度Hcの比率:Hc/HFは0.95≦Hc/HF≦1.1がより好ましい。ビッカース硬度の絶対値は、圧下率や素材の加熱温度などの圧延条件にもよるが、添加元素の含有量が多いほど、大きくなる傾向にある。なお、圧延時に塑性加工が十分に施され易い表面領域のビッカース硬度は、内部領域よりも大きくなる傾向にある。本発明マグネシウム合金材が塑性加工材(成形体)や部分加工材である場合、加工硬化により、硬度が更に高まる傾向にある。
本発明マグネシウム合金材の表面の少なくとも一部に化成処理や陽極酸化処理といった防食処理を施して防食層を具える形態とすると、耐食性により優れる。また、本発明マグネシウム合金材の表面の少なくとも一部に塗装を施して塗装層とを具える形態とすると、意匠性や商品価値を高められる。
以下、上述した本発明製造方法の各工程をより詳細に説明する。
(準備工程)
<鋳造>
本発明製造方法では、出発材に連続鋳造材を利用する。連続鋳造法は、急冷凝固が可能であるため、添加元素の含有量が多い場合でも偏析や酸化物などを低減でき、割れの起点になり得る10μm超といった粗大な晶析出物の生成を抑制できる。従って、圧延などの塑性加工性に優れる鋳造材が得られる。また、連続鋳造法では、長尺な鋳造材を連続して製造可能であり、長尺材を素材に利用できる。素材が長尺である場合、長尺な圧延材を製造可能である。連続鋳造法には、双ロール法、ツインベルト法、ベルトアンドホイール法といった種々の方法があるが、板状の鋳造材の製造には、双ロール法やツインベルト法、特に双ロール法が好適であり、とりわけ特許文献1に記載の鋳造方法で製造した連続鋳造材を利用することが好ましい。鋳造材の厚さ、幅、長さは所望の圧延材(圧延板)が得られるように適宜選択することができる。鋳造材の厚さは、厚過ぎると偏析が生じ易いため、10mm以下、特に5mm以下が好ましい。得られた連続鋳造材を長尺材とする場合、円筒状に巻き取ってコイル材とすると、次工程に搬送し易い。鋳造材における巻き取り直前の箇所を100℃〜200℃程度に加熱した状態で巻き取ると、AZ91合金といった添加元素の含有量が高く、割れが生じ易い合金種であっても曲げ易くなり、巻き取り径が小さい場合でも、割れなどを生じることなく巻き取れる。得られた連続鋳造材を適宜な長さに切断したシート材を素材とすることもできる。この場合、所定の長さの圧延材(圧延板)が得られる。
上記鋳造材に圧延を施す前に溶体化処理を施すと、鋳造材の組成を均質化したり、Alといった元素を十分に固溶させて靭性を高めたりできる。溶体化処理の条件は、例えば、加熱温度:350℃以上、特に380℃以上420℃以下、保持時間:1時間以上40時間以下が挙げられる。Mg-Al系合金である場合、Alの含有量が多いほど保持時間を長めにすることが好ましい。また、上記保持時間からの冷却工程において、水冷や衝風といった強制冷却などを利用して、冷却速度を速めると(好ましくは50℃/min以上)、粗大な析出物の析出を抑制できる。
上記鋳造材や溶体化処理材を素材とし、この素材に複数パスの圧延を施す。少なくとも1パスは、素材(鋳造材や溶体化処理材、圧延途中の加工材)を150℃以上400℃以下に加熱して行う温間圧延、或いは熱間圧延を含むことが好ましい。素材を上記温度に加熱することで、1パスあたりの圧下率を高めた場合にも圧延中に割れなどが生じ難く、上記温度を高めるほど、割れなどが少なくなり、400℃以下とすることで、素材表面の焼付きなどによる劣化や、圧延ロールの熱劣化を抑制することができる。従って、上記加熱温度は、350℃以下、更に300℃以下、特に150℃以上280℃以下が好ましい。素材だけでなく圧延ロールも加熱してもよい。圧延ロールの加熱温度は、100℃〜250℃が挙げられる。
≪研磨≫
上記圧延後、研磨を施してもよい。研磨を行うことで、圧延時に使用した潤滑剤や圧延材表面に存在するキズや酸化膜などを除去、低減できる。研磨には、研削ベルトを用いると、素材が長尺材であっても、連続して容易に研磨を施せて好ましい。また、研磨は、粉末の飛散を防止するために湿式が好ましい。
上記圧延後や上記研磨後、矯正を施してもよい。矯正を行うことで平坦性を高められ、プレス加工などの塑性加工を精度良く行える。矯正には、複数のローラが千鳥状に配置されたロールレベラ装置を好適に利用できる。また、矯正は、例えば、素材を100℃〜300℃、特に150℃〜280℃に加熱した状態(温間矯正)で行ってもよい。
上記本発明マグネシウム合金材を成形体や塑性加工部を具える部分加工材とする場合、上述した圧延工程を経た素材(上述した圧延材、研磨材、矯正材)の少なくとも一部にプレス加工といった塑性加工を施す塑性加工工程を具える製造方法により、製造することができる。この塑性加工は、200℃〜300℃の温度域で行うと、素材の塑性加工性を高められて好ましい。また、この塑性加工後に熱処理を施して、塑性加工により導入された歪みや残留応力の除去、機械的特性の向上を図ることができる。この熱処理条件は、加熱温度:100℃〜300℃、加熱時間:5分〜60分程度が挙げられる。
上記本発明マグネシウム合金材を上記防食層や塗装層を具える形態とする場合、上述した圧延工程を経た素材の少なくとも一部、或いは上記塑性加工工程を経た素材の少なくとも一部に防食処理や塗装を施す表面処理工程を具える製造方法により、製造することができる。その他、上記素材の少なくとも一部に、ヘアライン加工、ダイヤカット加工、ショットブラスト加工、エッチング加工及びスピンカット加工から選択される少なくとも1種の加工を施してもよい。これらの表面処理を行うことで、耐食性や機械的保護機能を高めたり、意匠性や金属質感、商品価値を高めたりすることができる。
[試験例]
以下の組成のマグネシウム合金からなる素材に、種々の条件で圧延を施して厚さ1.5mm以上のマグネシウム合金板を作製し、配向性、結晶粒径、及びビッカース硬度を調べた。
得られた各マグネシウム合金板についてX線回折を行い、内部領域の底面ピーク比Ocに対する表面領域の底面ピーク比OFの比率:OF/Ocを調べた。その結果を表2に示す。表面領域の底面ピーク比OFは、各マグネシウム合金板の表面に対してX線回折を行い、内部領域の底面ピーク比Ocは、各マグネシウム合金板の表面から厚さ方向に厚さの1/4までの領域(表面領域)を化学的に除去して、内部を露出させ、この露出面に対してX線回折を行った。そして、各領域の(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面、及び(103)面のピーク強度をそれぞれ測定し、この測定結果を利用してOF/Ocを求めた。
底面ピーク比OF:IF(002)/{IF(100)+IF(002)+IF(101)+IF(102)+IF(110)+IF(103)}
底面ピーク比OC:IC(002)/{IC(100)+IC(002)+IC(101)+IC(102)+IC(110)+IC(103)}
得られた各マグネシウム合金板について内部領域及び表面領域の平均結晶粒径(μm)を「鋼−結晶粒度の顕微鏡試験方法 JIS G 0551(2005)」に基づいて測定した。ここでは、各マグネシウム合金板に対して厚さ方向の断面(横断面及び縦断面)をとり、各断面を光学顕微鏡で観察し(400倍)、上記各断面における表面領域(表面から厚さ方向に厚さの1/4までの領域)、及び内部領域(表面領域を除いた残部の領域)のそれぞれについて3視野ずつとり(各領域の合計視野数:6)、視野ごとに平均結晶粒径を求めた。表面領域における合計6視野の平均結晶粒径の平均値(DF)、内部領域における合計6視野の平均結晶粒径の平均値(DC)を表2に示す。また、表面領域の平均結晶粒径DFに対する内部領域の平均結晶粒径Dcの比率:Dc/DFも求めた。その結果を表2に示す。
得られた各マグネシウム合金板について内部領域及び表面領域のビッカース硬度(Hv)を調べた。ビッカース硬度は、平均結晶粒径の測定と同様に、各マグネシウム合金板に対して厚さ方向の断面(横断面及び縦断面)をとり、表面領域のビッカース硬度HFは、上記各断面における表面領域に圧子を押し当てて測定し、内部領域のビッカース硬度HFは、上記各断面における内部領域に圧子を押し当てて測定した。表面領域における上記両断面のビッカース硬度の平均値(HF)、内部領域における上記両断面のビッカース硬度の平均値(HC)を表2に示す。また、表面領域のビッカース硬度HFに対する内部領域のビッカース硬度Hcの比率:Hc/HFも求めた。その結果を表2に示す。
Claims (5)
- マグネシウム合金からなり、板状部を有するマグネシウム合金材であって、
前記板状部の厚さが1.5mm以上であり、
前記板状部は、以下の配向性を満たすことを特徴とするマグネシウム合金材。
[配向性]
前記板状部の表面から厚さ方向に厚さの1/4までの領域を表面領域、残部を内部領域とし、
前記表面領域における(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面、及び(103)面のX線回折のピーク強度をそれぞれIF(002)、IF(100)、IF(101)、IF(102)、IF(110)、及びIF(103)とし、
前記内部領域における(002)面、(100)面、(101)面、(102)面、(110)面、及び(103)面のX線回折のピーク強度をそれぞれIC(002)、IC(100)、IC(101)、IC(102)、IC(110)、及びIC(103)とし、
前記表面領域における(002)面の配向度合い:IF(002)/{IF(100)+IF(002)+IF(101)+IF(102)+IF(110)+IF(103)}を底面ピーク比OF、
前記内部領域における(002)面の配向度合い:IC(002)/{IC(100)+IC(002)+IC(101)+IC(102)+IC(110)+IC(103)}を底面ピーク比OCとするとき、
前記内部領域の底面ピーク比Ocに対する前記表面領域の底面ピーク比OFの比率:OF/Ocが、0.95≦OF/Oc≦1.05を満たす。 - 前記表面領域の平均結晶粒径をDF、前記内部領域の平均結晶粒径をDcとするとき、前記表面領域の平均結晶粒径DFに対する前記内部領域の平均結晶粒径Dcの比率:Dc/DFが、2/3≦Dc/DF≦3/2を満たし、かつ、DF及びDc≧3.5μmであることを特徴とする請求項1に記載のマグネシウム合金材。
- 前記表面領域のビッカース硬度(Hv)をHF、前記内部領域のビッカース硬度(Hv)をHcとするとき、前記表面領域のビッカース硬度HFに対する前記内部領域のビッカース硬度Hcの比率:Hc/HFが、0.85≦Hc/HF≦1.2を満たすことを特徴とする請求項1又は2に記載のマグネシウム合金材。
- 前記マグネシウム合金は、添加元素にAlを5.0質量%以上12質量%以下含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載のマグネシウム合金材。
- マグネシウム合金からなる素材に圧延を施してマグネシウム合金材を製造するマグネシウム合金材の製造方法であって、
溶解したマグネシウム合金を双ロール鋳造法により連続鋳造した板状の素材を準備する準備工程と、
前記素材に複数パスの圧延を施して、厚さ1.5mm以上の板状のマグネシウム合金材を製造する圧延工程とを具え、
前記圧延工程では、1パスあたりの圧下率が25%以上の圧延を少なくとも1パス行い、残りの各パスの圧下率を10%以上とすることを特徴とするマグネシウム合金材の製造方法。
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