JP2012141593A - Light diffusion film and manufacturing method for light diffusion film - Google Patents
Light diffusion film and manufacturing method for light diffusion film Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012141593A JP2012141593A JP2011268544A JP2011268544A JP2012141593A JP 2012141593 A JP2012141593 A JP 2012141593A JP 2011268544 A JP2011268544 A JP 2011268544A JP 2011268544 A JP2011268544 A JP 2011268544A JP 2012141593 A JP2012141593 A JP 2012141593A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- light
- region
- component
- film
- refractive index
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 title claims abstract description 214
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000011247 coating layer Substances 0.000 claims description 46
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 41
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M Acrylate Chemical compound [O-]C(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 29
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 27
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 25
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 21
- CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N Methacrylic acid Chemical compound CC(=C)C(O)=O CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 230000001678 irradiating effect Effects 0.000 claims description 16
- JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N urethane group Chemical group NC(=O)OCC JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims description 14
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 claims description 11
- 229920000058 polyacrylate Polymers 0.000 claims description 6
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 abstract description 9
- 239000000178 monomer Substances 0.000 description 155
- 238000006116 polymerization reaction Methods 0.000 description 29
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 24
- 239000004973 liquid crystal related substance Substances 0.000 description 24
- -1 fluorene compound Chemical class 0.000 description 23
- ZUOUZKKEUPVFJK-UHFFFAOYSA-N diphenyl Chemical compound C1=CC=CC=C1C1=CC=CC=C1 ZUOUZKKEUPVFJK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 18
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 17
- 235000010290 biphenyl Nutrition 0.000 description 14
- 239000004305 biphenyl Substances 0.000 description 14
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 12
- 125000001424 substituent group Chemical group 0.000 description 11
- 125000000217 alkyl group Chemical group 0.000 description 10
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 10
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 9
- 238000005227 gel permeation chromatography Methods 0.000 description 8
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 8
- LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N Ethylene glycol Chemical compound OCCO LYCAIKOWRPUZTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 7
- 238000000016 photochemical curing Methods 0.000 description 7
- 229920001451 polypropylene glycol Polymers 0.000 description 7
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 6
- IQPQWNKOIGAROB-UHFFFAOYSA-N isocyanate group Chemical group [N-]=C=O IQPQWNKOIGAROB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000005056 polyisocyanate Substances 0.000 description 6
- 229920001228 polyisocyanate Polymers 0.000 description 6
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 5
- 239000011203 carbon fibre reinforced carbon Substances 0.000 description 5
- 238000007334 copolymerization reaction Methods 0.000 description 5
- 238000001723 curing Methods 0.000 description 5
- 125000002768 hydroxyalkyl group Chemical group 0.000 description 5
- 239000003999 initiator Substances 0.000 description 5
- 229920000139 polyethylene terephthalate Polymers 0.000 description 5
- 239000005020 polyethylene terephthalate Substances 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 239000011342 resin composition Substances 0.000 description 5
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 5
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 125000003545 alkoxy group Chemical group 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000008859 change Effects 0.000 description 4
- 210000002858 crystal cell Anatomy 0.000 description 4
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 4
- 229910052736 halogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 150000002367 halogens Chemical group 0.000 description 4
- 239000000123 paper Substances 0.000 description 4
- 239000004721 Polyphenylene oxide Substances 0.000 description 3
- DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N Propylene glycol Chemical compound CC(O)CO DNIAPMSPPWPWGF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 125000004429 atom Chemical group 0.000 description 3
- 125000004181 carboxyalkyl group Chemical group 0.000 description 3
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010894 electron beam technology Methods 0.000 description 3
- MHCLJIVVJQQNKQ-UHFFFAOYSA-N ethyl carbamate;2-methylprop-2-enoic acid Chemical compound CCOC(N)=O.CC(=C)C(O)=O MHCLJIVVJQQNKQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 3
- 125000002887 hydroxy group Chemical group [H]O* 0.000 description 3
- NIMLQBUJDJZYEJ-UHFFFAOYSA-N isophorone diisocyanate Chemical compound CC1(C)CC(N=C=O)CC(C)(CN=C=O)C1 NIMLQBUJDJZYEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 3
- 229920000570 polyether Polymers 0.000 description 3
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 3
- NJWGQARXZDRHCD-UHFFFAOYSA-N 2-methylanthraquinone Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(C)=CC=C3C(=O)C2=C1 NJWGQARXZDRHCD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KWOLFJPFCHCOCG-UHFFFAOYSA-N Acetophenone Chemical compound CC(=O)C1=CC=CC=C1 KWOLFJPFCHCOCG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WOBHKFSMXKNTIM-UHFFFAOYSA-N Hydroxyethyl methacrylate Chemical compound CC(=C)C(=O)OCCO WOBHKFSMXKNTIM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- WYURNTSHIVDZCO-UHFFFAOYSA-N Tetrahydrofuran Chemical compound C1CCOC1 WYURNTSHIVDZCO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000001931 aliphatic group Chemical group 0.000 description 2
- ISAOCJYIOMOJEB-UHFFFAOYSA-N benzoin Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(O)C(=O)C1=CC=CC=C1 ISAOCJYIOMOJEB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 125000004432 carbon atom Chemical group C* 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 150000002148 esters Chemical class 0.000 description 2
- 150000002366 halogen compounds Chemical group 0.000 description 2
- 125000005843 halogen group Chemical group 0.000 description 2
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 2
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 description 2
- WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N hydroxyacetaldehyde Natural products OCC=O WGCNASOHLSPBMP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 2
- 239000011259 mixed solution Substances 0.000 description 2
- NIHNNTQXNPWCJQ-UHFFFAOYSA-N o-biphenylenemethane Natural products C1=CC=C2CC3=CC=CC=C3C2=C1 NIHNNTQXNPWCJQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000002985 plastic film Substances 0.000 description 2
- 229920006255 plastic film Polymers 0.000 description 2
- 229920001515 polyalkylene glycol Polymers 0.000 description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 2
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 2
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 2
- 238000003786 synthesis reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009281 ultraviolet germicidal irradiation Methods 0.000 description 2
- RLUFBDIRFJGKLY-UHFFFAOYSA-N (2,3-dichlorophenyl)-phenylmethanone Chemical compound ClC1=CC=CC(C(=O)C=2C=CC=CC=2)=C1Cl RLUFBDIRFJGKLY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XKSUVRWJZCEYQQ-UHFFFAOYSA-N 1,1-dimethoxyethylbenzene Chemical compound COC(C)(OC)C1=CC=CC=C1 XKSUVRWJZCEYQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FKTHNVSLHLHISI-UHFFFAOYSA-N 1,2-bis(isocyanatomethyl)benzene Chemical compound O=C=NCC1=CC=CC=C1CN=C=O FKTHNVSLHLHISI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MSAHTMIQULFMRG-UHFFFAOYSA-N 1,2-diphenyl-2-propan-2-yloxyethanone Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(OC(C)C)C(=O)C1=CC=CC=C1 MSAHTMIQULFMRG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OHLKMGYGBHFODF-UHFFFAOYSA-N 1,4-bis(isocyanatomethyl)benzene Chemical compound O=C=NCC1=CC=C(CN=C=O)C=C1 OHLKMGYGBHFODF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FWWWRCRHNMOYQY-UHFFFAOYSA-N 1,5-diisocyanato-2,4-dimethylbenzene Chemical compound CC1=CC(C)=C(N=C=O)C=C1N=C=O FWWWRCRHNMOYQY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DKEGCUDAFWNSSO-UHFFFAOYSA-N 1,8-dibromooctane Chemical compound BrCCCCCCCCBr DKEGCUDAFWNSSO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012956 1-hydroxycyclohexylphenyl-ketone Substances 0.000 description 1
- GIMQKKFOOYOQGB-UHFFFAOYSA-N 2,2-diethoxy-1,2-diphenylethanone Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(OCC)(OCC)C(=O)C1=CC=CC=C1 GIMQKKFOOYOQGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KWVGIHKZDCUPEU-UHFFFAOYSA-N 2,2-dimethoxy-2-phenylacetophenone Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(OC)(OC)C(=O)C1=CC=CC=C1 KWVGIHKZDCUPEU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BTJPUDCSZVCXFQ-UHFFFAOYSA-N 2,4-diethylthioxanthen-9-one Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(CC)=CC(CC)=C3SC2=C1 BTJPUDCSZVCXFQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LCHAFMWSFCONOO-UHFFFAOYSA-N 2,4-dimethylthioxanthen-9-one Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(C)=CC(C)=C3SC2=C1 LCHAFMWSFCONOO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UMLWXYJZDNNBTD-UHFFFAOYSA-N 2-(dimethylamino)-1-phenylethanone Chemical compound CN(C)CC(=O)C1=CC=CC=C1 UMLWXYJZDNNBTD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XOGPDSATLSAZEK-UHFFFAOYSA-N 2-Aminoanthraquinone Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(N)=CC=C3C(=O)C2=C1 XOGPDSATLSAZEK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZYPZRPPGGJNYSX-UHFFFAOYSA-N 2-[2-(2-phenylphenoxy)ethoxy]ethyl prop-2-enoate Chemical compound C=CC(=O)OCCOCCOC1=CC=CC=C1C1=CC=CC=C1 ZYPZRPPGGJNYSX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DZZAHLOABNWIFA-UHFFFAOYSA-N 2-butoxy-1,2-diphenylethanone Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(OCCCC)C(=O)C1=CC=CC=C1 DZZAHLOABNWIFA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZCDADJXRUCOCJE-UHFFFAOYSA-N 2-chlorothioxanthen-9-one Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(Cl)=CC=C3SC2=C1 ZCDADJXRUCOCJE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- KMNCBSZOIQAUFX-UHFFFAOYSA-N 2-ethoxy-1,2-diphenylethanone Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(OCC)C(=O)C1=CC=CC=C1 KMNCBSZOIQAUFX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SJEBAWHUJDUKQK-UHFFFAOYSA-N 2-ethylanthraquinone Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(CC)=CC=C3C(=O)C2=C1 SJEBAWHUJDUKQK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YJQMXVDKXSQCDI-UHFFFAOYSA-N 2-ethylthioxanthen-9-one Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(CC)=CC=C3SC2=C1 YJQMXVDKXSQCDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XMLYCEVDHLAQEL-UHFFFAOYSA-N 2-hydroxy-2-methyl-1-phenylpropan-1-one Chemical compound CC(C)(O)C(=O)C1=CC=CC=C1 XMLYCEVDHLAQEL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000000954 2-hydroxyethyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])O[H] 0.000 description 1
- BQZJOQXSCSZQPS-UHFFFAOYSA-N 2-methoxy-1,2-diphenylethanone Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(OC)C(=O)C1=CC=CC=C1 BQZJOQXSCSZQPS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- LWRBVKNFOYUCNP-UHFFFAOYSA-N 2-methyl-1-(4-methylsulfanylphenyl)-2-morpholin-4-ylpropan-1-one Chemical compound C1=CC(SC)=CC=C1C(=O)C(C)(C)N1CCOCC1 LWRBVKNFOYUCNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MYISVPVWAQRUTL-UHFFFAOYSA-N 2-methylthioxanthen-9-one Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(C)=CC=C3SC2=C1 MYISVPVWAQRUTL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- YTPSFXZMJKMUJE-UHFFFAOYSA-N 2-tert-butylanthracene-9,10-dione Chemical compound C1=CC=C2C(=O)C3=CC(C(C)(C)C)=CC=C3C(=O)C2=C1 YTPSFXZMJKMUJE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- QOXOZONBQWIKDA-UHFFFAOYSA-N 3-hydroxypropyl Chemical group [CH2]CCO QOXOZONBQWIKDA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SXIFAEWFOJETOA-UHFFFAOYSA-N 4-hydroxy-butyl Chemical group [CH2]CCCO SXIFAEWFOJETOA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002284 Cellulose triacetate Polymers 0.000 description 1
- YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N Fluorine atom Chemical compound [F] YCKRFDGAMUMZLT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005057 Hexamethylene diisocyanate Substances 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-M Methacrylate Chemical compound CC(=C)C([O-])=O CERQOIWHTDAKMF-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 1
- 239000002202 Polyethylene glycol Substances 0.000 description 1
- 239000004743 Polypropylene Substances 0.000 description 1
- 239000004793 Polystyrene Substances 0.000 description 1
- 244000028419 Styrax benzoin Species 0.000 description 1
- 235000000126 Styrax benzoin Nutrition 0.000 description 1
- 235000008411 Sumatra benzointree Nutrition 0.000 description 1
- ZJCCRDAZUWHFQH-UHFFFAOYSA-N Trimethylolpropane Chemical compound CCC(CO)(CO)CO ZJCCRDAZUWHFQH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NNLVGZFZQQXQNW-ADJNRHBOSA-N [(2r,3r,4s,5r,6s)-4,5-diacetyloxy-3-[(2s,3r,4s,5r,6r)-3,4,5-triacetyloxy-6-(acetyloxymethyl)oxan-2-yl]oxy-6-[(2r,3r,4s,5r,6s)-4,5,6-triacetyloxy-2-(acetyloxymethyl)oxan-3-yl]oxyoxan-2-yl]methyl acetate Chemical compound O([C@@H]1O[C@@H]([C@H]([C@H](OC(C)=O)[C@H]1OC(C)=O)O[C@H]1[C@@H]([C@@H](OC(C)=O)[C@H](OC(C)=O)[C@@H](COC(C)=O)O1)OC(C)=O)COC(=O)C)[C@@H]1[C@@H](COC(C)=O)O[C@@H](OC(C)=O)[C@H](OC(C)=O)[C@H]1OC(C)=O NNLVGZFZQQXQNW-ADJNRHBOSA-N 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 125000005396 acrylic acid ester group Chemical group 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 125000002723 alicyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 229920000180 alkyd Polymers 0.000 description 1
- 150000001350 alkyl halides Chemical group 0.000 description 1
- 239000003963 antioxidant agent Substances 0.000 description 1
- 230000003078 antioxidant effect Effects 0.000 description 1
- 239000002216 antistatic agent Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- 238000007611 bar coating method Methods 0.000 description 1
- WPYMKLBDIGXBTP-UHFFFAOYSA-N benzoic acid Chemical compound OC(=O)C1=CC=CC=C1 WPYMKLBDIGXBTP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229960002130 benzoin Drugs 0.000 description 1
- RWCCWEUUXYIKHB-UHFFFAOYSA-N benzophenone Chemical compound C=1C=CC=CC=1C(=O)C1=CC=CC=C1 RWCCWEUUXYIKHB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012965 benzophenone Substances 0.000 description 1
- 125000001797 benzyl group Chemical group [H]C1=C([H])C([H])=C(C([H])=C1[H])C([H])([H])* 0.000 description 1
- HIFVAOIJYDXIJG-UHFFFAOYSA-N benzylbenzene;isocyanic acid Chemical class N=C=O.N=C=O.C=1C=CC=CC=1CC1=CC=CC=C1 HIFVAOIJYDXIJG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- MQDJYUACMFCOFT-UHFFFAOYSA-N bis[2-(1-hydroxycyclohexyl)phenyl]methanone Chemical compound C=1C=CC=C(C(=O)C=2C(=CC=CC=2)C2(O)CCCCC2)C=1C1(O)CCCCC1 MQDJYUACMFCOFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 125000003178 carboxy group Chemical group [H]OC(*)=O 0.000 description 1
- 239000004359 castor oil Substances 0.000 description 1
- 235000019438 castor oil Nutrition 0.000 description 1
- 125000002091 cationic group Chemical group 0.000 description 1
- 210000004027 cell Anatomy 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 1
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000007607 die coating method Methods 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- 239000003085 diluting agent Substances 0.000 description 1
- 150000002013 dioxins Chemical class 0.000 description 1
- CZZYITDELCSZES-UHFFFAOYSA-N diphenylmethane Chemical group C=1C=CC=CC=1CC1=CC=CC=C1 CZZYITDELCSZES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 229910052731 fluorine Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011737 fluorine Substances 0.000 description 1
- 239000011086 glassine Substances 0.000 description 1
- ZEMPKEQAKRGZGQ-XOQCFJPHSA-N glycerol triricinoleate Natural products CCCCCC[C@@H](O)CC=CCCCCCCCC(=O)OC[C@@H](COC(=O)CCCCCCCC=CC[C@@H](O)CCCCCC)OC(=O)CCCCCCCC=CC[C@H](O)CCCCCC ZEMPKEQAKRGZGQ-XOQCFJPHSA-N 0.000 description 1
- 238000007756 gravure coating Methods 0.000 description 1
- 235000019382 gum benzoic Nutrition 0.000 description 1
- RRAMGCGOFNQTLD-UHFFFAOYSA-N hexamethylene diisocyanate Chemical compound O=C=NCCCCCCN=C=O RRAMGCGOFNQTLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 239000012948 isocyanate Substances 0.000 description 1
- 150000002513 isocyanates Chemical class 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 230000031700 light absorption Effects 0.000 description 1
- QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N mercury Chemical compound [Hg] QSHDDOUJBYECFT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- 125000002496 methyl group Chemical group [H]C([H])([H])* 0.000 description 1
- 125000001624 naphthyl group Chemical group 0.000 description 1
- SLCVBVWXLSEKPL-UHFFFAOYSA-N neopentyl glycol Chemical compound OCC(C)(C)CO SLCVBVWXLSEKPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N olefin Natural products CCCCCCCC=C JRZJOMJEPLMPRA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000005702 oxyalkylene group Chemical group 0.000 description 1
- LYXOWKPVTCPORE-UHFFFAOYSA-N phenyl-(4-phenylphenyl)methanone Chemical compound C=1C=C(C=2C=CC=CC=2)C=CC=1C(=O)C1=CC=CC=C1 LYXOWKPVTCPORE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 229920001748 polybutylene Polymers 0.000 description 1
- 229920006267 polyester film Polymers 0.000 description 1
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001223 polyethylene glycol Polymers 0.000 description 1
- 229920001721 polyimide Polymers 0.000 description 1
- 239000003505 polymerization initiator Substances 0.000 description 1
- 230000000379 polymerizing effect Effects 0.000 description 1
- 229920000098 polyolefin Polymers 0.000 description 1
- 229920001155 polypropylene Polymers 0.000 description 1
- 229920001296 polysiloxane Polymers 0.000 description 1
- 229920002223 polystyrene Polymers 0.000 description 1
- 125000001436 propyl group Chemical group [H]C([*])([H])C([H])([H])C([H])([H])[H] 0.000 description 1
- 150000003254 radicals Chemical class 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000010345 tape casting Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N tetrahydrofuran Natural products C=1C=COC=1 YLQBMQCUIZJEEH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DVKJHBMWWAPEIU-UHFFFAOYSA-N toluene 2,4-diisocyanate Chemical compound CC1=CC=C(N=C=O)C=C1N=C=O DVKJHBMWWAPEIU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RUELTTOHQODFPA-UHFFFAOYSA-N toluene 2,6-diisocyanate Chemical compound CC1=C(N=C=O)C=CC=C1N=C=O RUELTTOHQODFPA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000006097 ultraviolet radiation absorber Substances 0.000 description 1
- 239000003981 vehicle Substances 0.000 description 1
- 230000000007 visual effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B5/00—Optical elements other than lenses
- G02B5/02—Diffusing elements; Afocal elements
- G02B5/0205—Diffusing elements; Afocal elements characterised by the diffusing properties
- G02B5/0257—Diffusing elements; Afocal elements characterised by the diffusing properties creating an anisotropic diffusion characteristic, i.e. distributing output differently in two perpendicular axes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29D—PRODUCING PARTICULAR ARTICLES FROM PLASTICS OR FROM SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE
- B29D11/00—Producing optical elements, e.g. lenses or prisms
- B29D11/0074—Production of other optical elements not provided for in B29D11/00009- B29D11/0073
- B29D11/00788—Producing optical films
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B5/00—Optical elements other than lenses
- G02B5/02—Diffusing elements; Afocal elements
- G02B5/0268—Diffusing elements; Afocal elements characterized by the fabrication or manufacturing method
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F1/00—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics
- G02F1/01—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour
- G02F1/13—Devices or arrangements for the control of the intensity, colour, phase, polarisation or direction of light arriving from an independent light source, e.g. switching, gating or modulating; Non-linear optics for the control of the intensity, phase, polarisation or colour based on liquid crystals, e.g. single liquid crystal display cells
- G02F1/133—Constructional arrangements; Operation of liquid crystal cells; Circuit arrangements
- G02F1/1333—Constructional arrangements; Manufacturing methods
- G02F1/1335—Structural association of cells with optical devices, e.g. polarisers or reflectors
- G02F1/1336—Illuminating devices
- G02F1/133602—Direct backlight
- G02F1/133606—Direct backlight including a specially adapted diffusing, scattering or light controlling members
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Optical Elements Other Than Lenses (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mathematical Physics (AREA)
- Ophthalmology & Optometry (AREA)
- Liquid Crystal (AREA)
Abstract
Description
本発明は、光拡散フィルムおよび光拡散フィルムの製造方法に関する。特に、入射光を異方性拡散させるためのルーバー構造領域と、入射光を等方性拡散させるためのカラム構造領域と、を含むことにより、光の透過と拡散において良好な入射角度依存性を有するとともに、光拡散入射角度領域が広い光拡散フィルムおよび光拡散フィルムの製造方法に関する。 The present invention relates to a light diffusion film and a method for producing the light diffusion film. In particular, by including a louver structure region for anisotropic diffusion of incident light and a column structure region for isotropic diffusion of incident light, good incident angle dependency in light transmission and diffusion is achieved. And a light diffusion film having a wide light diffusion incident angle region and a method for producing the light diffusion film.
従来、液晶表示装置においては、装置内部に設けられた光源(内部光源)から出射された光を利用して、所定画像を認識することが可能である。
しかしながら、近年、携帯電話や車載用テレビ等の普及により、液晶表示画面を室外で見る機会が増加しており、それにともない、内部光源からの光強度が外光に負けてしまい、所定画面を視認しにくくなるという問題が生じている。
また、携帯電話等のモバイル用途においては、液晶表示装置の内部光源による消費電力が、全消費電力に対して大きな割合を占めるため、内部光源を多用した場合、バッテリーの持続時間が短くなってしまうという問題が生じている。
Conventionally, in a liquid crystal display device, it is possible to recognize a predetermined image using light emitted from a light source (internal light source) provided inside the device.
However, in recent years, with the widespread use of mobile phones, in-vehicle TVs, etc., the opportunity to view the liquid crystal display screen outside has increased, and accordingly, the light intensity from the internal light source has been defeated by external light, and the predetermined screen has been visually recognized. The problem that it becomes difficult to do arises.
In mobile applications such as mobile phones, the power consumption of the internal light source of the liquid crystal display device accounts for a large proportion of the total power consumption. The problem has arisen.
そこで、これらの問題を解決すべく、光源の一部として外光を利用する反射型液晶表示装置が開発されている。
かかる反射型液晶表示装置であれば、光源の一部として外光を利用することから、外光が強い程、鮮明な画像を認識することができるとともに、内部光源の電力消費についても、効果的に抑えることができる。
Therefore, in order to solve these problems, a reflection type liquid crystal display device using external light as part of a light source has been developed.
Such a reflective liquid crystal display device uses external light as part of the light source, so that the stronger the external light, the clearer the image can be recognized and the more effective the power consumption of the internal light source. Can be suppressed.
また、このような反射型液晶表示装置において、外光を効率的に透過させて液晶表示装置の内部に取り込み、かつ、その外光を光源の一部として有効に利用すべく、効率的に光拡散するための光拡散フィルムを備えることが提案されている(例えば、特許文献1参照)。
より具体的に説明すると、特許文献1には、図23(a)〜(b)に示すように、上基板1103と下基板1107との間に液晶層1105を挟んでなる液晶セルと、下基板1107の側に設けられた光反射板1110と、液晶層1105と光反射板1110との間に設けられた光制御板(光拡散フィルム)1108とを有した液晶装置1112が開示されている。
そして、所定角度で入射する光を選択的に散乱させるとともに所定角度以外の角度で入射する光を透過させるための光制御板1108が設けてあり、かかる光制御板1108は、所定角度で入射する光を選択的に散乱する方向を光制御板1108の表面に投影した散乱軸方向1121が、液晶セル内面でほぼ6時方向の方向となるように液晶セルに配置されている。
Further, in such a reflection type liquid crystal display device, the external light is efficiently transmitted and taken into the liquid crystal display device, and the external light is effectively used as a part of the light source. Providing a light diffusion film for diffusing has been proposed (see, for example, Patent Document 1).
More specifically, Patent Document 1 discloses a liquid crystal cell in which a liquid crystal layer 1105 is sandwiched between an upper substrate 1103 and a lower substrate 1107, as shown in FIGS. A liquid crystal device 1112 having a light reflection plate 1110 provided on the substrate 1107 side and a light control plate (light diffusion film) 1108 provided between the liquid crystal layer 1105 and the light reflection plate 1110 is disclosed. .
A light control plate 1108 is provided to selectively scatter light incident at a predetermined angle and transmit light incident at an angle other than the predetermined angle. The light control plate 1108 is incident at a predetermined angle. The scattering axis direction 1121 obtained by projecting the direction of selectively scattering light onto the surface of the light control plate 1108 is arranged in the liquid crystal cell so as to be in the direction of about 6 o'clock on the inner surface of the liquid crystal cell.
ここで、反射型液晶表示装置に使用される光拡散フィルムとしては、特定の光硬化性組成物に対して、線状光源を用いて活性エネルギー線を照射することにより、フィルム面方向に高屈折率の板状領域と、低屈折率の板状領域とを交互に平行配置させ、フィルム内にルーバー構造領域を形成してなる光拡散フィルムが開示されている(例えば、特許文献2〜3参照)。
すなわち、特許文献2には、重合性炭素−炭素二重結合を有する化合物を複数種含む膜状組成物に特定方向から紫外線を照射して、該組成物を硬化させて得られ、特定角度範囲の入射光のみを選択的に散乱する光制御膜(光拡散フィルム)において、該組成物に含まれる少なくとも1種の化合物が、複数の芳香環と1つの重合性炭素−炭素二重結合とを分子内に有する化合物であることを特徴とする光制御膜が開示されている。
Here, as a light diffusing film used for a reflective liquid crystal display device, a specific light-curable composition is irradiated with active energy rays using a linear light source, thereby being highly refracted in the film surface direction. A light diffusion film is disclosed in which a plate-like region having a refractive index and plate-like regions having a low refractive index are alternately arranged in parallel to form a louver structure region in the film (see, for example, Patent Documents 2 to 3). ).
That is, Patent Document 2 discloses a film-shaped composition containing a plurality of compounds having a polymerizable carbon-carbon double bond, which is obtained by irradiating ultraviolet rays from a specific direction and curing the composition. In the light control film (light diffusion film) that selectively scatters only the incident light, at least one compound contained in the composition comprises a plurality of aromatic rings and one polymerizable carbon-carbon double bond. An optical control film characterized by being a compound contained in a molecule is disclosed.
また、特許文献3には、分子内に重合性の炭素−炭素二重結合を有するフルオレン系化合物(A)、該フルオレン系化合物(A)と屈折率が異なるカチオン重合性化合物(B)、および光カチオン重合開始剤(C)を含有することを特徴とする光硬化性組成物およびそれを硬化させてなる光制御膜が開示されている。 Patent Document 3 discloses a fluorene compound (A) having a polymerizable carbon-carbon double bond in the molecule, a cationic polymerizable compound (B) having a refractive index different from that of the fluorene compound (A), and A photocurable composition containing a photocationic polymerization initiator (C) and a light control film formed by curing the photocurable composition are disclosed.
一方、反射型液晶装置に使用される別のタイプの光拡散フィルムとしては、特定の光硬化性組成物に対して、全面的に平行光としての活性エネルギー線を照射することにより、フィルムの膜厚方向に沿って、媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物を林立させたカラム構造領域を形成してなる光拡散フィルムが開示されている(例えば、特許文献4〜6参照)。
すなわち、特許文献4には、光硬化性化合物を含む組成物をシート状に設け、このシートに所定の方向Pから平行光線を照射して組成物を硬化させて、シート内部に方向Pに平行に延在している複数の棒状硬化領域の集合体を形成せしめる拡散媒体(光拡散フィルム)の製造方法であって、線状光源とシートとの間に、方向Pに平行に配置した筒状物の集合を介在させ、この筒状物を通して光照射を行うことを特徴とする拡散媒体の製造方法が開示されている。
On the other hand, as another type of light diffusing film used for a reflective liquid crystal device, a film of film is formed by irradiating a specific photocurable composition with active energy rays as parallel light over the entire surface. A light diffusion film formed by forming a column structure region in which a plurality of columnar objects having different refractive indexes from the medium is formed in the medium along the thickness direction is disclosed (for example, Patent Documents 4 to 4). 6).
That is, in Patent Document 4, a composition containing a photocurable compound is provided in a sheet form, and the composition is cured by irradiating the sheet with a parallel light beam from a predetermined direction P, and parallel to the direction P inside the sheet. Is a diffusion medium (light diffusion film) manufacturing method for forming an aggregate of a plurality of rod-shaped hardened regions extending in a cylindrical shape arranged in parallel to the direction P between a linear light source and a sheet There is disclosed a method of manufacturing a diffusion medium, characterized in that a collection of objects is interposed and light irradiation is performed through the cylindrical object.
また、引用文献5には、光硬化性樹脂組成物膜と離隔対向するように線状光源を配置し、光硬化性樹脂組成物膜および線状光源の少なくとも一方を移動させながら、線状光源から光を照射して光硬化性樹脂組成物膜を硬化させて光制御膜(光拡散フィルム)を形成する製造装置であって、線状光源の軸方向と移動方向とが交差し、お互いに対向する複数枚の薄板状の遮光部材が、光硬化性樹脂組成物膜と線状光源との間に、移動方向に対して略垂直方向に所定間隔で、かつ遮光部材の、光硬化性樹脂組成物膜と対向する一辺が、それぞれ移動方向と同方向となるように設けられていることを特徴とする光制御膜の製造装置が開示されている。 Further, in Cited Document 5, a linear light source is disposed so as to be spaced apart from the photocurable resin composition film, and the linear light source is moved while moving at least one of the photocurable resin composition film and the linear light source. Is a manufacturing apparatus for forming a light control film (light diffusion film) by irradiating light from a photocurable resin composition film, wherein the axial direction and the moving direction of the linear light source intersect each other, A plurality of opposed thin plate-like light shielding members are provided between the photocurable resin composition film and the linear light source at a predetermined interval in a direction substantially perpendicular to the moving direction, and the light curable resin of the light shielding member. An apparatus for manufacturing a light control film is disclosed in which one side facing the composition film is provided in the same direction as the moving direction.
さらに、特許文献6には、上方に向けられた棚面が吸光面とされ、下方に向けられた傾斜面が反射面とされたリニアフレネル部材のフレネル面を覆って配置され、所定角より大きな入射光は拡散させない拡散特性を有する拡散層(拡散フィルム)と、を備えており、拡散層が、光硬化性樹脂組成物に所定方向から光通過域と光不通過域とを有するフォトマスクを介して平行光を照射し、照射された部位を、未完全な硬化状態に硬化させる第1の光照射工程と、フォトマスクを取り外して、さらに光強度分布が略一定の平行光を光硬化性組成物に向けて照射して、光硬化性組成物の硬化を完了させる第2の光照射工程とによって生成され、該フィルム内に光硬化性組成物からなるマトリックスと、該マトリックス中で平行光の照射方向に延びるように配向された該マトリックスと屈折率が異なる複数の柱状構造体と、を備えた相分離構造を備えていることを特徴とする反射型プロジェクションスクリーンが開示されている。 Furthermore, in Patent Document 6, the shelf surface facing upward is the light absorption surface, and the inclined surface facing downward is disposed to cover the Fresnel surface of the linear Fresnel member having a reflection surface, which is larger than a predetermined angle. A diffusion layer (diffusion film) having a diffusion characteristic that does not diffuse incident light, and the diffusion layer includes a photomask having a light passage region and a light non-pass region from a predetermined direction on the photocurable resin composition. The first light irradiation step of irradiating the parallel light through the first light irradiation step for curing the irradiated portion into an incompletely cured state, and removing the photomask, and further, the parallel light with a substantially constant light intensity distribution is photocurable. A second light irradiation step of irradiating the composition to complete the curing of the photocurable composition, a matrix of the photocurable composition in the film, and parallel light in the matrix Extending in the direction of irradiation Uni reflective projection screen, characterized in that oriented the matrix and the refractive index has a phase separation structure comprising a plurality of different and columnar structures, is disclosed.
しかしながら、特許文献1〜3に開示されたルーバー構造領域を有する光拡散フィルムは、光拡散可能な入射光の入射角度領域(以下、光拡散入射角度領域と称する場合がある。)が狭くなったり、さらには、拡散光の開き角度も狭くなったりする場合が見られた。 However, the light diffusion film having the louver structure region disclosed in Patent Documents 1 to 3 has a narrow incident angle region of incident light that can be diffused (hereinafter sometimes referred to as a light diffusion incident angle region). Furthermore, the spread angle of the diffused light was sometimes narrowed.
また、特許文献4〜5に開示されたカラム構造領域を有する光拡散フィルムは、ルーバー構造領域を有する光拡散フィルムと比較して、フィルム内における光の反射にむらが生じ易いことから、入射光の入射角による拡散特性のばらつきが大きく、良好な入射角度依存性を発揮することが困難であるという問題が見られた。 In addition, the light diffusion film having the column structure region disclosed in Patent Documents 4 to 5 is more likely to cause uneven reflection of light in the film than the light diffusion film having the louver structure region. There was a problem that it was difficult to exhibit good dependence on the incident angle due to a large variation in diffusion characteristics depending on the incident angle.
そこで、本発明者らは、以上のような事情に鑑み、鋭意努力したところ、フィルム内において、入射光を異方性拡散させるためのルーバー構造領域と、入射光を等方性拡散させるためのカラム構造領域と、を設けることにより、良好な入射角度依存性を有するとともに、光拡散入射角度領域が広い光拡散フィルムを得られることを見出し、本発明を完成させたものである。
すなわち、本発明の目的は、光の透過と拡散において良好な入射角度依存性を有するとともに、光拡散入射角度領域が広い光拡散フィルムおよびその製造方法を提供することにある。
In view of the above circumstances, the present inventors have made extensive efforts, and in the film, the louver structure region for anisotropically diffusing incident light, and the isotropic diffusion of incident light. The present inventors have found that a light diffusion film having a good incident angle dependency and a wide light diffusion incident angle region can be obtained by providing the column structure region.
That is, an object of the present invention is to provide a light diffusion film having a good incident angle dependency in light transmission and diffusion and having a wide light diffusion incident angle region, and a method for producing the same.
本発明によれば、入射光を異方性拡散させるための第1の構造領域と、入射光を等方性拡散させるための第2の構造領域とを有する光拡散フィルムであって、第1の構造領域が、屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域であり、第2の構造領域が、媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物を林立させてなるカラム構造領域であることを特徴とする光拡散フィルムが提供され、上述した問題を解決することができる。
すなわち、本発明の光拡散フィルムであれば、フィルム内において、入射光を異方性拡散させるための第1の構造領域としてのルーバー構造領域と、入射光を等方性拡散させるための第2の構造領域としてのカラム構造領域とを設けてある。
したがって、それぞれの構造領域が有する入射角度依存性を重複させることで、拡散特性のばらつきを抑制し、良好な入射角度依存性を得ることができるばかりか、拡散光の開き角度についても、効果的に広げることができる。
また、それぞれの構造領域が有する入射角度依存性を異ならせることで、光拡散入射角度領域を効果的かつ容易に広げることができる。
なお、本発明において「フィルム面方向」とは、膜厚方向をz軸とした場合におけるx−y平面方向を意味するものとする。
また、本発明において、「光拡散入射角度領域」とは、異方性光拡散フィルムに対して、点光源からの入射光の角度を変化させた場合に、拡散光を出光するのに対応する入射光の角度範囲を意味する。かかる光拡散入射角度領域の詳細については、後述する。
また、「良好な入射角度依存性」とは、入射光の光拡散が生じるフィルムに対する入射角度領域(光拡散入射角度領域)と、光拡散が生じないその他の入射角度領域との間の区別が、明確に制御されていることを意味する。
さらに、本発明における「異方性」とは、拡散光の広がりの形状が異方性を有することを意味し、「等方性」とは、拡散光の広がりの形状が等方性を有することを意味するが、これらについても、詳細は後述する。
According to the present invention, there is provided a light diffusing film having a first structure region for anisotropically diffusing incident light and a second structure region for isotropically diffusing incident light. Is a louver structure region in which a plurality of plate-like regions having different refractive indexes are alternately arranged in parallel along the film surface direction, and the second structure region is the medium object in the medium object. There is provided a light diffusion film characterized in that it is a column structure region in which a plurality of pillars having different refractive indexes are forested, and the above-described problems can be solved.
That is, in the light diffusing film of the present invention, a louver structure region as a first structure region for anisotropically diffusing incident light in the film, and a second for diffusing incident light isotropically. And a column structure region as a structure region.
Therefore, by overlapping the incident angle dependency of each structural region, it is possible not only to suppress the dispersion of diffusion characteristics and obtain a good incident angle dependency, but also to effectively spread the diffused light. Can be spread.
Further, by making the incident angle dependency of each structural region different, the light diffusion incident angle region can be effectively and easily expanded.
In the present invention, the “film surface direction” means the xy plane direction when the film thickness direction is the z-axis.
In the present invention, “light diffusion incident angle region” means incident light corresponding to emitting diffused light when the angle of incident light from a point light source is changed with respect to the anisotropic light diffusing film. Means the angle range. Details of the light diffusion incident angle region will be described later.
In addition, “good incident angle dependency” is a distinction between an incident angle region (light diffusion incident angle region) with respect to a film where light diffusion of incident light occurs and other incident angle regions where light diffusion does not occur. Means that it is clearly controlled.
Furthermore, “anisotropy” in the present invention means that the shape of spread of diffused light has anisotropy, and “isotropic” means that the shape of spread of diffused light has isotropic properties. This also means that details will be described later.
また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、第1の構造領域において、屈折率が異なる板状領域の幅を、それぞれ0.1〜15μmの範囲内の値とするとともに、当該板状領域を膜厚方向に対して一定の傾斜角にて平行配置してなることが好ましい。
このように構成することにより、第1の構造領域としてのルーバー構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができる。
Further, in configuring the light diffusion film of the present invention, the width of the plate-like regions having different refractive indexes in the first structural region is set to a value within the range of 0.1 to 15 μm, respectively, and the plate-like region Are preferably arranged in parallel at a constant inclination angle with respect to the film thickness direction.
By configuring in this way, incident light is more stably reflected in the louver structure region as the first structure region, and the incident angle dependency derived from the first structure region and the opening angle of the diffused light are reduced. Further improvement can be achieved.
また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、第1の構造領域において、屈折率が異なる板状領域のうち、屈折率の高い板状領域の主成分が、複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステルの重合体であり、屈折率の低い板状領域の主成分が、ウレタン(メタ)アクリレートの重合体であることが好ましい。
このように構成することにより、第1の構造領域としてのルーバー構造を効率的に形成することができるばかりか、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができる。
In constituting the light diffusion film of the present invention, in the first structural region, the main component of the plate-like region having a high refractive index among the plate-like regions having different refractive indexes contains a plurality of aromatic rings ( It is a polymer of a meth) acrylate ester, and the main component of the plate-like region having a low refractive index is preferably a polymer of urethane (meth) acrylate.
With this configuration, not only can the louver structure as the first structural region be efficiently formed, but also the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the first structural region are further improved. Can be made.
また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、第1の構造領域の厚さを5〜495μmの範囲内の値とすることが好ましい。
このように構成することにより、膜厚方向に沿ったルーバー構造の長さを安定的に確保して、第1の構造領域としてのルーバー構造領域内において入射光をより安定的に反射させ、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができる。
Moreover, in constructing the light diffusion film of the present invention, it is preferable to set the thickness of the first structural region to a value within the range of 5 to 495 μm.
With this configuration, the length of the louver structure along the film thickness direction is stably secured, and incident light is more stably reflected in the louver structure region as the first structure region. It is possible to further improve the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the one structural region.
また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、第2の構造領域において、柱状物の断面における最大径を0.1〜15μmの範囲内の値とするとともに、柱状物間の距離を0.1〜15μmの範囲内の値とし、かつ、複数の柱状物を膜厚方向に対して一定の傾斜角にて林立させてなることが好ましい。
このように構成することにより、第2の構造領域としてのカラム構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができる。
In constructing the light diffusing film of the present invention, in the second structural region, the maximum diameter in the cross section of the columnar object is set to a value within the range of 0.1 to 15 μm, and the distance between the columnar objects is set to 0.1. It is preferable that the value is in the range of 1 to 15 μm, and the plurality of columnar objects are forested at a constant inclination angle with respect to the film thickness direction.
By configuring in this way, incident light is more stably reflected in the column structure region as the second structure region, and the incident angle dependency derived from the second structure region and the opening angle of the diffused light are reduced. Further improvement can be achieved.
また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、第2の構造領域において、柱状物の主成分が、複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステルの重合体であり、媒体物の主成分が、ウレタン(メタ)アクリレートの重合体であることが好ましい。
このように構成することにより、第2の構造領域としてのカラム構造を効率的に形成することができるばかりか、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができる。
In constituting the light diffusing film of the present invention, in the second structural region, the main component of the columnar material is a polymer of (meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings, The component is preferably a urethane (meth) acrylate polymer.
With this configuration, not only can the column structure as the second structural region be efficiently formed, but also the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the second structural region are further improved. Can be made.
また、本発明の光拡散フィルムを構成するにあたり、第2の構造領域の厚さを5〜495μmの範囲内の値とすることが好ましい。
このように構成することにより、膜厚方向に沿った柱状物の長さを安定的に確保して、第2の構造領域としてのカラム構造領域内において入射光をより安定的に反射させ、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができる。
Moreover, in constructing the light diffusion film of the present invention, it is preferable to set the thickness of the second structural region to a value within the range of 5 to 495 μm.
With this configuration, the length of the columnar object along the film thickness direction is stably secured, and incident light is more stably reflected in the column structure region as the second structure region. It is possible to further improve the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the two structural regions.
また、本発明の別の態様は、入射光を異方性拡散させるための第1の構造領域と、入射光を等方性拡散させるための第2の構造領域とを有する光拡散フィルムの製造方法であって、下記工程(a)〜(d)を含むことを特徴とする光拡散フィルムの製造方法である。
(a)光拡散フィルム用組成物を準備する工程
(b)光拡散フィルム用組成物を工程シートに対して塗布し、塗布層を形成する工程
(c)塗布層に対して第1の活性エネルギー線照射を行い、塗布層の下方部分に第1の構造領域としての屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域を形成するとともに、塗布層の上方部分にルーバー構造未形成領域を残す工程
(d)塗布層に対して、さらに第2の活性エネルギー線照射を行い、ルーバー構造未形成領域に第2の構造領域としての媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物を林立させてなるカラム状構造領域を形成する工程
すなわち、本発明の光拡散フィルムの製造方法であれば、第1の活性エネルギー線照射により第1の構造領域としてのルーバー構造領域を形成した後、第2の活性エネルギー線照射をすることにより、第1の構造領域の上方に存在する未形成領域において第2の構造領域としてのカラム構造領域を形成することができる。
したがって、第1の構造領域としてのルーバー構造領域と、第2の構造領域としてのカラム構造領域とを単一のフィルム内において、膜厚方向に沿って順次に上下に含んでなる光拡散フィルムを、効率的、かつ、安定的に製造することができる。
Another aspect of the present invention provides a light diffusing film having a first structural region for anisotropically diffusing incident light and a second structural region for isotropically diffusing incident light. It is a method, Comprising: It is a manufacturing method of the light-diffusion film characterized by including the following process (a)-(d).
(A) Step of preparing a composition for light diffusion film (b) Step of applying the composition for light diffusion film to a step sheet and forming a coating layer (c) First active energy for the coating layer Irradiate with a line to form a louver structure region in which a plurality of plate-like regions having different refractive indexes as the first structure region are alternately arranged in parallel along the film surface direction in the lower part of the coating layer Step (d) of leaving a louver structure non-formed region in the upper part of the layer (d) A second active energy ray irradiation is further performed on the coating layer, and the louver structure non-formed region is placed in the medium as the second structural region. A step of forming a columnar structure region in which a plurality of pillars having a refractive index different from that of the medium is formed. That is, in the method for producing a light diffusing film of the present invention, the first active energy ray irradiation causes the first 1's After the louver structure region is formed as the structure region, the column structure region is formed as the second structure region in the unformed region existing above the first structure region by irradiating the second active energy ray. can do.
Therefore, a light diffusing film comprising a louver structure region as a first structure region and a column structure region as a second structure region in a single film in the up and down direction sequentially along the film thickness direction. Can be manufactured efficiently and stably.
また、本発明の光拡散フィルムの製造方法を実施するにあたり、第2の活性エネルギー線照射として、平行度が10°以下の値である平行光を照射することが好ましい。
このように実施することにより、複数の柱状物が膜厚方向に対して一定の傾斜角にて形成された第2の構造領域としてのカラム構造領域を、効率的、かつ、安定的に製造することができる。
Moreover, when implementing the manufacturing method of the light-diffusion film of this invention, it is preferable to irradiate the parallel light whose parallelism is a value of 10 degrees or less as 2nd active energy ray irradiation.
By carrying out in this way, a column structure region as a second structure region in which a plurality of columnar objects are formed at a constant inclination angle with respect to the film thickness direction is efficiently and stably manufactured. be able to.
[第1の実施形態]
本発明の第1の実施形態は、入射光を異方性拡散させるための第1の構造領域と、入射光を等方性拡散させるための第2の構造領域とを有する光拡散フィルムであって、第1の構造領域が、屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域であり、第2の構造領域が、媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物を林立させてなるカラム構造領域であることを特徴とする光拡散フィルムである。
以下、本発明の第1の実施形態である光拡散フィルムを、図面を適宜参照して、具体的に説明する。
[First Embodiment]
The first embodiment of the present invention is a light diffusion film having a first structure region for anisotropically diffusing incident light and a second structure region for isotropically diffusing incident light. The first structure region is a louver structure region in which a plurality of plate-like regions having different refractive indexes are alternately arranged in parallel along the film surface direction, and the second structure region is included in the medium object. The medium is a light diffusing film characterized in that it is a column structure region in which a plurality of pillars having different refractive indexes are planted.
Hereinafter, the light diffusion film according to the first embodiment of the present invention will be specifically described with reference to the drawings as appropriate.
1.基本原理
以下、光拡散フィルムにおけるルーバー構造による光拡散およびカラム構造による光拡散についての基本原理をそれぞれ説明する。
1. Basic Principle Hereinafter, the basic principles of light diffusion by the louver structure and light diffusion by the column structure in the light diffusion film will be described.
(1)ルーバー構造による光拡散
図1(a)には、ルーバー構造領域のみを有し、入射光を異方性拡散させるための第1の構造領域10の上面図(平面図)が示してあり、図1(b)には、図1(a)に示す第1の構造領域10を、点線A−Aに沿って垂直方向に切断して、切断面を矢印方向から眺めた場合の第1の構造領域10の断面図が示してある。
なお、本発明において、異方性とは、図2(a)〜(b)に示すように、光がフィルムによって拡散された場合に、拡散された出射光におけるフィルムと平行な面内での、その光の拡散具合(拡散光の広がりの形状)が、同面内での方向によって異なる性質を有することを意味する。
より具体的には、第1の構造領域10の場合、主に、拡散された出射光はフィルムと平行な面内において、フィルム面方向に沿って延在するルーバー構造の方向とは垂直な方向に光が拡散されるため、拡散光の広がりの形状は略楕円状になる。
(1) Light diffusion by louver structure FIG. 1A shows a top view (plan view) of a first structure region 10 having only a louver structure region and anisotropically diffusing incident light. 1B, the first structure region 10 shown in FIG. 1A is cut along the dotted line AA in the vertical direction, and the cut surface is viewed from the arrow direction. A cross-sectional view of one structural region 10 is shown.
In the present invention, as shown in FIGS. 2A to 2B, anisotropy means that when light is diffused by a film, the diffused emitted light is in a plane parallel to the film. This means that the light diffusion state (the shape of the spread of the diffused light) has different properties depending on the direction in the same plane.
More specifically, in the case of the first structural region 10, the diffused emitted light is mainly in a direction perpendicular to the direction of the louver structure extending along the film surface direction in a plane parallel to the film. Since the light is diffused to the surface, the shape of the spread of the diffused light becomes substantially elliptical.
また、図1(a)の平面図に示すように、第1の構造領域10は、屈折率が比較的高い板状領域12と、屈折率が比較的低い板状領域14とがフィルム面方向に沿って交互に平行配置されつつ延在してなるルーバー構造13を有している。
また、図1(b)の断面図に示すように、屈折率が比較的高い板状領域12と、屈折率が比較的低い板状領域14は、それぞれ所定厚さを有しており、第1の構造領域10の垂直方向においても、交互に平行配置された状態を保持している。
これにより、図2(a)〜(b)に示すように、入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が第1の構造領域10によって拡散されることになると推定される。
すなわち、図1(b)に示すように、第1の構造領域10に対する入射光の入射角が、ルーバー構造13の境界面13´に対し、平行から所定の角度範囲内の値、すなわち、光拡散入射角度領域内の値である場合には、入射光(52、54)は、ルーバー構造内の高屈折率の板状領域12内を、方向を変化させながら膜厚方向に沿って通り抜けることにより、出光面側での光の進行方向が一様でなくなるものと推定される。
その結果、入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が第1の構造領域10によって拡散されると推定される(52´、54´)。
Further, as shown in the plan view of FIG. 1A, the first structural region 10 has a plate-like region 12 having a relatively high refractive index and a plate-like region 14 having a relatively low refractive index in the film surface direction. , And a louver structure 13 that extends while being alternately arranged in parallel.
In addition, as shown in the cross-sectional view of FIG. 1B, the plate-like region 12 having a relatively high refractive index and the plate-like region 14 having a relatively low refractive index each have a predetermined thickness. Even in the vertical direction of one structural region 10, the state of being alternately arranged in parallel is maintained.
As a result, as shown in FIGS. 2A to 2B, it is estimated that the incident light is diffused by the first structural region 10 when the incident angle is within the light diffusion incident angle region. The
That is, as shown in FIG. 1B, the incident angle of the incident light with respect to the first structure region 10 is a value within a predetermined angle range from parallel to the boundary surface 13 ′ of the louver structure 13, that is, light. When the value is within the diffuse incident angle region, the incident light (52, 54) passes through the high refractive index plate-like region 12 in the louver structure along the film thickness direction while changing the direction. Thus, it is estimated that the traveling direction of light on the light exit surface side is not uniform.
As a result, when the incident angle is within the light diffusion incident angle region, it is estimated that the incident light is diffused by the first structure region 10 (52 ′, 54 ′).
なお、光拡散入射角度領域は、図2(a)〜(b)、図6(a)〜(b)および図7(a)〜(b)に示すように、光拡散フィルムにおけるルーバー構造やカラム構造の屈折率差や傾斜角等によって、その光拡散フィルムごとに決定される角度領域である。
また、ルーバー構造内の高屈折率の板状領域12内における入射光の方向変化は、図1(b)に示すような全反射により直線状にジグザグに方向変化するステップインデックス型となる場合のほか、曲線状に方向変化するグラディエントインデックス型となる場合も考えられる。
一方、第1の構造領域10に対する入射光の入射角が、光拡散入射角度領域から外れる場合には、入射光56は、第1の構造領域10によって拡散されることなく、そのまま第1の構造領域10を透過するものと推定される(56´)。
In addition, as shown to FIG. 2 (a)-(b), FIG. 6 (a)-(b), and FIG. 7 (a)-(b), the light-diffusion incident angle area | region has a louver structure in a light-diffusion film, The angle region is determined for each light diffusion film depending on the difference in refractive index of the column structure, the inclination angle, and the like.
In addition, the direction change of the incident light in the high refractive index plate-like region 12 in the louver structure is a step index type in which the direction changes linearly and zigzag by total reflection as shown in FIG. In addition, a gradient index type in which the direction changes in a curved shape may be considered.
On the other hand, when the incident angle of the incident light with respect to the first structure region 10 deviates from the light diffusion incident angle region, the incident light 56 is not diffused by the first structure region 10 and remains as it is in the first structure. It is presumed to pass through region 10 (56 ').
以上の機構により、ルーバー構造13を備えた第1の構造領域10は、例えば、図2(a)〜(b)に示すように、光の透過と拡散において入射角度依存性を発揮することが可能となる。
また、図2(a)〜(b)に示すように、第1の構造領域は、入射光の入射角が光拡散入射角度領域に含まれる場合には、その入射角が異なる場合であっても、出光面側においてほぼ同様の光拡散をさせることができる。
したがって、第1の構造領域は、光を所定箇所に集中させる集光作用も有すると言うことができる。かかる集光作用は、後述する第2の構造領域、および本発明の光拡散フィルムにおいても同様に有する作用である。
With the above mechanism, the first structural region 10 including the louver structure 13 can exhibit incident angle dependence in light transmission and diffusion as shown in FIGS. 2 (a) to 2 (b), for example. It becomes possible.
Further, as shown in FIGS. 2A to 2B, the first structural region is a case where the incident angle is different when the incident angle of the incident light is included in the light diffusion incident angle region. However, substantially the same light diffusion can be performed on the light exit surface side.
Therefore, it can be said that the first structure region also has a light collecting function for concentrating light at a predetermined location. This light condensing effect is also the same effect in the second structural region described later and the light diffusion film of the present invention.
ここで、図3(a)を用いて、第1の構造領域に対する入射光の入射角と、第1の構造領域によって拡散された拡散光の開き角度との関係を説明する。
すなわち、図3(a)には、横軸に第1の構造領域に対する入射光の入射角(°)を採り、縦軸に第1の構造領域によって拡散された拡散光の開き角度(°)を採ってなる特性曲線が示してある。
また、図4(a)〜(c)に示すように、入射角θ1とは、第1の構造領域10に対して垂直に入射する角度を0°とした場合の角度(°)を意味する。
より具体的には、上述したように、異方性光拡散に寄与する入射光の成分は、主にフィルム面方向に延びるルーバー構造の向きに垂直な成分であることから、本発明において入射光の「入射角θ1」と言った場合、フィルム面方向に延びるルーバー構造の向きに垂直な成分の入射角を意味するものとする。また、このとき、入射角θ1は、光拡散フィルムの入射側表面の法線に対する角度を0°とした場合の角度(°)を意味するものとする。
また、拡散光の開き角度θ2とは、文字通り拡散光の開き角度(°)を意味する。
そして、拡散光の開き角度が大きい程、そのときの入射角にて入射した光が第1の構造領域によって有効に拡散したことを意味する。
逆に、拡散光の開き角度が小さい程、そのときの入射角にて入射した光が第1の構造領域をそのまま透過し、拡散しなかったことを意味する。
なお、かかる拡散光の開き角度の具体的な測定方法については、実施例において記載する。
Here, the relationship between the incident angle of the incident light with respect to the first structure region and the opening angle of the diffused light diffused by the first structure region will be described with reference to FIG.
That is, in FIG. 3A, the horizontal axis represents the incident angle (°) of incident light with respect to the first structural region, and the vertical axis represents the opening angle (°) of diffused light diffused by the first structural region. A characteristic curve is shown.
Also, as shown in FIGS. 4A to 4C, the incident angle θ1 means an angle (°) when the angle of incidence perpendicular to the first structure region 10 is 0 °. .
More specifically, as described above, the incident light component contributing to the anisotropic light diffusion is a component perpendicular to the direction of the louver structure extending mainly in the film surface direction. The term “incident angle θ1” means the incident angle of a component perpendicular to the direction of the louver structure extending in the film surface direction. Further, at this time, the incident angle θ1 means an angle (°) when the angle with respect to the normal to the incident side surface of the light diffusion film is 0 °.
Further, the spread light opening angle θ2 literally means the spread light opening angle (°).
The larger the opening angle of the diffused light, the more effectively the light incident at the incident angle at that time is effectively diffused by the first structural region.
Conversely, the smaller the opening angle of the diffused light, the light incident at the incident angle at that time is transmitted through the first structure region as it is and does not diffuse.
A specific method for measuring the opening angle of the diffused light will be described in Examples.
すなわち、図3(a)に示す特性曲線から理解されるように、第1の構造領域であれば、入射角の違いによって、光の透過と拡散の度合いが大きく異なり、光拡散入射角度領域と、それ以外の入射角度領域とを、明確に分離することができる。
一方、入射角度依存性を有さないフィルムの場合、図3(b)に示すように、入射角の変化が光の透過と拡散の度合いに対して明確な影響を与えることがなく、光拡散入射角度領域を認定することができない。
That is, as understood from the characteristic curve shown in FIG. 3A, in the first structure region, the degree of light transmission and diffusion varies greatly depending on the difference in the incident angle, and the light diffusion incident angle region and , And other incident angle regions can be clearly separated.
On the other hand, in the case of a film having no incident angle dependency, as shown in FIG. 3B, the change in the incident angle does not have a clear influence on the degree of light transmission and diffusion, and light diffusion. The incident angle region cannot be identified.
(2)カラム構造による光拡散
また、図5(a)には、カラム構造領域のみを有し、入射光を等方性拡散させるための第2の構造領域20の上面図(平面図)が示してあり、図5(b)には、図5(a)に示す第2の構造領域20を、点線A−Aに沿って垂直方向に切断して、切断面を矢印方向から眺めた場合の第2の構造領域20の断面図が示してある。
なお、本発明において、等方性とは、図6(a)〜(b)に示すように、光がフィルムによって拡散された場合に、拡散された出射光におけるフィルムと平行な面内での、その光の拡散具合(拡散光の広がりの形状)が、同面内での方向によって変化しない性質を有することを意味する。
より具体的には、第2の構造領域20の場合、拡散された出射光の拡散具合は、フィルムと平行な面内において円状になる。
(2) Light Diffusion by Column Structure FIG. 5A is a top view (plan view) of the second structure region 20 that has only the column structure region and isotropically diffuses incident light. FIG. 5B shows a case where the second structural region 20 shown in FIG. 5A is cut in the vertical direction along the dotted line AA, and the cut surface is viewed from the arrow direction. A cross-sectional view of the second structural region 20 is shown.
In the present invention, isotropic means that, as shown in FIGS. 6A to 6B, when light is diffused by a film, the diffused emitted light is in a plane parallel to the film. It means that the light diffusion state (the shape of the spread of the diffused light) does not change depending on the direction in the same plane.
More specifically, in the case of the second structure region 20, the diffusion degree of the diffused emitted light is circular in a plane parallel to the film.
ここで、図5(a)の平面図に示すように、第2の構造領域20は、屈折率が比較的高い柱状物22と、屈折率が比較的低い媒体物24とからなるカラム構造(22、24)を有している。
また、図5(b)の断面図に示すように、第2の構造領域20の垂直方向においては、屈折率が比較的高い柱状物22と、屈折率が比較的低い媒体物24は、それぞれ所定の幅を有して交互に配置された状態となっている。
これにより、図6(a)〜(b)に示すように、入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が第2の構造領域20によって拡散されることになると推定される。
すなわち、図5(b)に示すように、第2の構造領域20に対する入射光の入射角が、カラム構造23の境界面23´に対し、平行から所定の角度範囲内の値、すなわち、光拡散入射角度領域内の値である場合には、入射光(62、64)は、カラム構造内の高屈折率の柱状物22内を、方向を変化させながら膜厚方向に沿って通り抜けることにより、出光面側での光の進行方向が一様でなくなるものと推定される。
その結果、入射角が光拡散入射角度領域内である場合には、入射光が第2の構造領域20によって拡散されると推定される(62´、64´)。
Here, as shown in the plan view of FIG. 5A, the second structural region 20 has a column structure (column structure (column 22) having a columnar object 22 having a relatively high refractive index and a medium object 24 having a relatively low refractive index. 22 and 24).
Further, as shown in the cross-sectional view of FIG. 5B, in the vertical direction of the second structure region 20, the columnar object 22 having a relatively high refractive index and the medium object 24 having a relatively low refractive index are respectively They have a predetermined width and are arranged alternately.
Accordingly, as shown in FIGS. 6A to 6B, it is estimated that the incident light is diffused by the second structure region 20 when the incident angle is within the light diffusion incident angle region. The
That is, as shown in FIG. 5B, the incident angle of the incident light with respect to the second structure region 20 is a value within a predetermined angle range from parallel to the boundary surface 23 ′ of the column structure 23, that is, light. When the value is within the diffusion incident angle region, incident light (62, 64) passes through the high refractive index columnar body 22 in the column structure along the film thickness direction while changing the direction. It is estimated that the traveling direction of light on the light exit surface side is not uniform.
As a result, when the incident angle is within the light diffusion incident angle region, it is estimated that the incident light is diffused by the second structure region 20 (62 ′, 64 ′).
また、カラム構造内の高屈折率の柱状物22内における入射光の方向変化は、図5(b)に示すような全反射により直線状にジグザグに方向変化するステップインデックス型となる場合のほか、曲線状に方向変化するグラディエントインデックス型となる場合も考えられる。
一方、第2の構造領域20に対する入射光の入射角が、光拡散入射角度領域から外れる場合には、入射光66は、第2の構造領域20によって拡散されることなく、そのまま第2の構造領域20を透過するものと推定される(66´)。
In addition, the change in the direction of incident light in the columnar object 22 having a high refractive index in the column structure is a step index type in which the direction changes linearly and zigzag by total reflection as shown in FIG. A gradient index type that changes its direction in a curved shape is also conceivable.
On the other hand, when the incident angle of the incident light with respect to the second structure region 20 deviates from the light diffusion incident angle region, the incident light 66 is not diffused by the second structure region 20 and remains as it is in the second structure region. It is presumed to pass through region 20 (66 ').
以上の機構により、カラム構造23を備えた第2の構造領域20は、例えば、図6(a)〜(b)に示すように、光の透過と拡散において入射角度依存性を発揮することが可能となる。
なお、第2の構造領域に対する入射光の入射角と、第2の構造領域によって拡散された拡散光の開き角度との関係は、上述した第1の構造領域における場合と同様であるため、再度の説明を省略する。
With the above mechanism, the second structural region 20 including the column structure 23 can exhibit incident angle dependency in light transmission and diffusion as shown in FIGS. 6A to 6B, for example. It becomes possible.
Note that the relationship between the incident angle of the incident light with respect to the second structural region and the opening angle of the diffused light diffused by the second structural region is the same as that in the above-described first structural region. The description of is omitted.
2.基本的構成
次いで、図面を用いて、本発明の光拡散フィルムの基本的構成について説明する。
図7(a)〜(b)に示すように、本発明の光拡散フィルム30は、入射光を異方性拡散させるためのルーバー構造領域(第1の構造領域)10と、入射光を等方性拡散させるためのカラム構造領域(第2の構造領域)20とを有することを特徴としており、好ましくは、これらの構造領域を、膜厚方向に沿って順次に上下方向に含む構成である。
したがって、本発明の光拡散フィルムであれば、例えば、図7(a)に示すように、第1および第2の構造領域が有する入射角度依存性を重複させることで、拡散特性のばらつきを抑制し、良好な入射角度依存性を得ることができるばかりか、拡散光の開き角度についても、効果的に広げることができる。
また、本発明の光拡散フィルムであれば、例えば、図7(b)に示すように、第1および第2の構造領域が有する入射角度依存性をずらすことで、光拡散入射角度領域を効果的かつ容易に広げることができる。
2. Basic Configuration Next, the basic configuration of the light diffusion film of the present invention will be described with reference to the drawings.
As shown in FIGS. 7A to 7B, the light diffusion film 30 of the present invention has a louver structure region (first structure region) 10 for anisotropically diffusing incident light, incident light and the like. And a column structure region (second structure region) 20 for anisotropic diffusion. Preferably, these structure regions are sequentially included in the vertical direction along the film thickness direction. .
Therefore, with the light diffusion film of the present invention, for example, as shown in FIG. 7A, the dispersion of the diffusion characteristics is suppressed by overlapping the incident angle dependency of the first and second structural regions. In addition, not only good incident angle dependency can be obtained, but also the opening angle of diffused light can be effectively widened.
Moreover, if it is the light-diffusion film of this invention, as shown in FIG.7 (b), the light-diffusion incident-angle area | region is effective by shifting the incident-angle dependence which the 1st and 2nd structure area | region has, for example. Can be spread easily and easily.
3.第1の構造領域
本発明の光拡散フィルムは、入射光を異方性拡散させるための第1の構造領域として、屈折率が異なる複数の板状領域、すなわち、屈折率が相対的に高い板状領域(高屈折率部)および屈折率が相対的に低い板状領域(低屈折率部)が、フィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域を有することを特徴とする。
以下、第1の構造領域について具体的に説明する。
3. 1st structure area The light-diffusion film of this invention is a board | plate with a relatively high refractive index as a 1st structure area | region for anisotropically diffusing incident light, ie, several plate-shaped area | regions from which refractive index differs. The plate-like region (high refractive index portion) and the plate-like region (low refractive index portion) having a relatively low refractive index have louver structure regions that are alternately arranged in parallel along the film surface direction. .
Hereinafter, the first structure region will be specifically described.
(1)屈折率
また、第1の構造領域において、屈折率が異なる板状領域間の屈折率の差、すなわち、高屈折率部の屈折率と、低屈折率部の屈折率との差を0.01以上の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる屈折率の差を0.01以上の値とすることにより、第1の構造領域としてのルーバー構造領域内において入射光を安定的に反射させて、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をより向上させることができるためである。
より具体的には、かかる屈折率の差が0.01未満の値となると、入射光がルーバー構造内で全反射する角度域が狭くなることから、入射角度依存性が過度に低下したり、拡散光の開き角度が過度に狭くなったりする場合があるためである。
したがって、第1の構造領域における屈折率が異なる板状領域間の屈折率の差を0.05以上の値とすることがより好ましく、0.1以上の値であることがさらに好ましい。
なお、高屈折率部の屈折率と、低屈折率部の屈折率との差は大きい程好ましいが、ルーバー構造を形成可能な材料を選定する観点から、0.3程度が上限であると考えられる。
(1) Refractive index Further, in the first structural region, the difference in refractive index between the plate-like regions having different refractive indexes, that is, the difference between the refractive index of the high refractive index portion and the refractive index of the low refractive index portion. A value of 0.01 or more is preferable.
This is because the incident light is stably reflected in the louver structure region as the first structure region by setting the difference in refractive index to a value of 0.01 or more, and is derived from the first structure region. This is because the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light can be further improved.
More specifically, when the difference in refractive index is a value less than 0.01, the angle range in which incident light is totally reflected in the louver structure is narrowed, so that the incident angle dependency is excessively reduced, This is because the opening angle of the diffused light may become excessively narrow.
Accordingly, the difference in refractive index between the plate-like regions having different refractive indexes in the first structure region is more preferably 0.05 or more, and further preferably 0.1 or more.
Note that the larger the difference between the refractive index of the high refractive index portion and the refractive index of the low refractive index portion, the better. However, from the viewpoint of selecting a material capable of forming a louver structure, about 0.3 is considered the upper limit. It is done.
また、第1の構造領域において、屈折率が相対的に高い板状領域(高屈折率部)の屈折率を1.5〜1.7の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、高屈折率部の屈折率が1.5未満の値となると、低屈折率部との差が小さくなり過ぎて、所望のルーバー構造を得ることが困難になる場合があるためである。
一方、高屈折率部の屈折率が1.7を超えた値となると、光拡散フィルム用組成物における材料物質間の相溶性が過度に低くなる場合があるためである。
したがって、第1の構造領域における高屈折率部の屈折率を1.52〜1.65の範囲内の値とすることがより好ましく、1.55〜1.6の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、高屈折率部の屈折率は、JIS K0062に準じて測定することができる。
In the first structure region, the refractive index of the plate-like region (high refractive index portion) having a relatively high refractive index is preferably set to a value in the range of 1.5 to 1.7.
This is because if the refractive index of the high refractive index portion is less than 1.5, the difference from the low refractive index portion becomes too small and it may be difficult to obtain a desired louver structure. is there.
On the other hand, when the refractive index of the high refractive index portion exceeds 1.7, the compatibility between the material substances in the light diffusion film composition may be excessively lowered.
Therefore, it is more preferable to set the refractive index of the high refractive index portion in the first structure region to a value in the range of 1.52 to 1.65, and to a value in the range of 1.55 to 1.6. Is more preferable.
The refractive index of the high refractive index portion can be measured according to JIS K0062.
また、第1の構造領域において、屈折率が相対的に低い板状領域(低屈折率部)の屈折率を1.4〜1.5の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる低屈折率部の屈折率が1.4未満の値となると、得られる光拡散フィルムの剛性を低下させる場合があるためである。
一方、かかる低屈折率部の屈折率が1.5を超えた値となると、高屈折率部の屈折率との差が小さくなり過ぎて、所望のルーバー構造を得ることが困難になる場合があるためである。
したがって、第1の構造領域における低屈折率部の屈折率を1.42〜1.48の範囲内の値とすることがより好ましく、1.44〜1.46の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、低屈折率部における屈折率は、例えば、JIS K0062に準じて測定することができる。
In the first structure region, it is preferable to set the refractive index of the plate-like region (low refractive index portion) having a relatively low refractive index to a value within the range of 1.4 to 1.5.
The reason for this is that if the refractive index of the low refractive index portion is less than 1.4, the rigidity of the obtained light diffusion film may be lowered.
On the other hand, when the refractive index of the low refractive index portion exceeds 1.5, the difference from the refractive index of the high refractive index portion becomes too small, and it may be difficult to obtain a desired louver structure. Because there is.
Therefore, it is more preferable to set the refractive index of the low refractive index portion in the first structure region to a value in the range of 1.42 to 1.48, and to a value in the range of 1.44 to 1.46. Is more preferable.
In addition, the refractive index in a low refractive index part can be measured according to JIS K0062, for example.
(2)幅
また、図8(a)〜(b)に示すように、第1の構造領域において、屈折率が異なる高屈折率部12および低屈折率部14の幅(S1、S2)を、それぞれ0.1〜15μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、これらの板状領域の幅を0.1〜15μmの範囲内の値とすることにより、第1の構造領域としてのルーバー構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、かかる板状領域の幅が0.1μm未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる幅が15μmを超えた値となると、ルーバー構造内を直進する光が増加し、光拡散の均一性が悪化する場合があるためである。
したがって、第1の構造領域において、屈折率が異なる板状領域の幅を、それぞれ0.5〜10μmの範囲内の値とすることがより好ましく、1〜5μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、ルーバーを構成する板状領域の幅や長さ等は、光学デジタル顕微鏡にて観察することにより算出することができる。
(2) Width As shown in FIGS. 8A to 8B, the widths (S1, S2) of the high refractive index portion 12 and the low refractive index portion 14 having different refractive indexes in the first structural region are set. These values are each preferably in the range of 0.1 to 15 μm.
This is because the incident light is more stably reflected in the louver structure region as the first structure region by setting the width of these plate-like regions to a value in the range of 0.1 to 15 μm. This is because the incident angle dependency derived from the first structure region and the opening angle of the diffused light can be further improved.
That is, if the width of the plate-like region is less than 0.1 μm, it may be difficult to exhibit light diffusibility regardless of the incident angle of incident light. On the other hand, when the width exceeds 15 μm, the light traveling straight in the louver structure increases, and the uniformity of light diffusion may deteriorate.
Therefore, in the first structure region, the width of the plate-like regions having different refractive indexes is more preferably set to a value within the range of 0.5 to 10 μm, and the value within the range of 1 to 5 μm. Further preferred.
In addition, the width | variety, length, etc. of the plate-shaped area | region which comprises a louver are computable by observing with an optical digital microscope.
(3)長さ
また、図8(a)〜(b)に示すように、第1の構造領域において、屈折率が異なる高屈折率部12および低屈折率部14の長さL1を、それぞれ5〜495μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる長さが5μm未満の値となると、ルーバー構造の長さが不足して、ルーバー構造内を直進してしまう入射光が増加し、十分な入射角度依存性および拡散光の開き角度を得ることが困難になる場合があるためである。
一方、かかる長さが495μmを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射してルーバー構造を形成する際に、初期に形成されたルーバー構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のルーバー構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、第1の構造領域において、かかる屈折率が異なる板状領域の長さを、それぞれ40〜310μmの範囲内の値とすることがより好ましく、95〜255μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、図8(b)に示すように、ルーバー構造は、第1の構造領域において膜厚方向における上下端部分にまでは形成されていなくてもよい。
この場合、ルーバー構造が形成されない上下端部分の幅L2は、第1の構造領域の厚さにもよるが、一般に、0〜100μmの範囲内の値であることが好ましく、0〜50μmの範囲内の値であることがより好ましく、0〜5μmの範囲内の値であることがさらに好ましい。
(3) Length In addition, as shown in FIGS. 8A to 8B, in the first structure region, the lengths L1 of the high refractive index portion 12 and the low refractive index portion 14 having different refractive indexes are set respectively. A value in the range of 5 to 495 μm is preferable.
The reason for this is that when the length is less than 5 μm, the length of the louver structure is insufficient, and the incident light that goes straight through the louver structure increases. This is because it may be difficult to obtain the angle.
On the other hand, when the length exceeds 495 μm, when the louver structure is formed by irradiating the composition for light diffusing film with active energy rays, the photopolymerization progresses by the louver structure formed initially. This is because the direction may diffuse and it may be difficult to form a desired louver structure.
Therefore, in the first structure region, the lengths of the plate-like regions having different refractive indexes are more preferably values in the range of 40 to 310 μm, and values in the range of 95 to 255 μm. Further preferred.
In addition, as shown in FIG.8 (b), the louver structure does not need to be formed to the upper-lower-end part in a film thickness direction in a 1st structure area | region.
In this case, the width L2 of the upper and lower end portions where the louver structure is not formed is preferably a value in the range of 0 to 100 μm, although it depends on the thickness of the first structure region, and is preferably in the range of 0 to 50 μm. It is more preferable that the value is within the range of 0 to 5 μm.
(4)傾斜角
また、図8(a)〜(b)に示すように、第1の構造領域において、屈折率が異なる高屈折率部12および低屈折率部14が、膜厚方向に対して一定の傾斜角θaにて延在してなることが好ましい。
この理由は、板状領域の傾斜角を一定とすることにより、第1の構造領域としてのルーバー構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
また、図8(c)に示すように、ルーバー構造が屈曲していることも好ましい。
この理由は、ルーバー構造が屈曲していることにより、ルーバー構造内を直進してしまう入射光を減少させて、光拡散の均一性を向上させることができるためである。
(4) Inclination angle Moreover, as shown to Fig.8 (a)-(b), in the 1st structure area, the high refractive index part 12 and the low refractive index part 14 from which a refractive index differs differ with respect to a film thickness direction. And extending at a constant inclination angle θa.
The reason for this is that by making the inclination angle of the plate-like region constant, the incident light is more stably reflected in the louver structure region as the first structure region, and the incident angle derived from the first structure region. This is because the dependency and the opening angle of the diffused light can be further improved.
Moreover, as shown in FIG.8 (c), it is also preferable that the louver structure is bent.
This is because the louver structure is bent, so that the incident light that goes straight through the louver structure can be reduced and the uniformity of light diffusion can be improved.
なお、このような屈曲したルーバー構造は、第2の実施形態において記載する第1の活性エネルギー線照射を行う際に、照射光の照射角度を変化させながら光を照射することによって得ることができるが、ルーバー構造を形成する材料物質の種類にも大きく依存する。
また、θaはフィルム面方向に沿って延びるルーバー構造に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面において測定されるフィルム表面の法線に対する角度を0°とした場合の板状領域の傾斜角(°)を意味する。
より具体的には、図8に示す通り、入射光照射側のフィルム面の法線と板状領域との為す角度のうち狭い側の角度を意味する。なお、図8(a)に示すとおりルーバーが右側に傾いているときの傾斜角を基準とし、ルーバーが左側に傾いているときの傾斜角をマイナスで表記する。
Note that such a bent louver structure can be obtained by irradiating light while changing the irradiation angle of irradiation light when performing the first active energy ray irradiation described in the second embodiment. However, it greatly depends on the type of material that forms the louver structure.
Θa is the inclination of the plate-like region when the angle with respect to the normal of the film surface measured in a cross section when the film is cut in a plane perpendicular to the louver structure extending along the film surface direction is 0 ° It means an angle (°).
More specifically, as shown in FIG. 8, the angle on the narrow side among the angles formed by the normal of the film surface on the incident light irradiation side and the plate-like region is meant. As shown in FIG. 8A, the inclination angle when the louver is inclined to the right is used as a reference, and the inclination angle when the louver is inclined to the left is expressed as minus.
(5)厚さ
また、第1の構造領域の厚さを5〜495μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、第1の構造領域の厚さをかかる範囲内の値とすることにより、膜厚方向に沿ったルーバー構造の長さを安定的に確保して、第1の構造領域としてのルーバー構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、かかる第1の構造領域の厚さが5μm未満の値となると、ルーバー構造の長さが不足して、ルーバー構造内を直進してしまう入射光が増加し、十分な入射角度依存性および拡散光の開き角度を得ることが困難になる場合があるためである。
一方、かかる第1の構造領域の厚さが495μmを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射してルーバー構造を形成する際に、初期に形成されたルーバー構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のルーバー構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、第1の構造領域の厚さを40〜310μmの範囲内の値とすることがより好ましく、95〜255μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
(5) Thickness Moreover, it is preferable that the thickness of the first structural region is set to a value within a range of 5 to 495 μm.
This is because, by setting the thickness of the first structural region to a value within this range, the length of the louver structure along the film thickness direction can be stably secured, and the louver as the first structural region This is because incident light can be more stably reflected in the structure region, and the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the first structure region can be further improved.
That is, when the thickness of the first structure region is less than 5 μm, the length of the louver structure is insufficient, and the incident light that goes straight through the louver structure increases. This is because it may be difficult to obtain the opening angle of the diffused light.
On the other hand, when the thickness of the first structural region exceeds 495 μm, when the louver structure is formed by irradiating the composition for light diffusion film with active energy rays, the louver formed at the initial stage is formed. This is because the traveling direction of photopolymerization is diffused depending on the structure, and it may be difficult to form a desired louver structure.
Therefore, the thickness of the first structure region is more preferably set to a value within the range of 40 to 310 μm, and further preferably set to a value within the range of 95 to 255 μm.
(6)材料物質
(6)−1 高屈折率部
また、第1の構造領域において、屈折率が異なる板状領域のうち、屈折率が相対的に高い板状領域である高屈折率部を構成するための材料物質の種類は、特に限定されないが、その主成分を複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステルの重合体とすることが好ましい。
この理由は、かかる材料物質であれば、第1の構造領域としてのルーバー構造を効率的に形成することができるばかりか、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、高屈折率部の主成分(以下、(A1)成分と称する場合がある。)を特定の(メタ)アクリル酸エステルの重合体とすることにより、第1の構造領域を形成する際に、重合により(A1)成分となるモノマー成分(以下、モノマー(A1)成分と称する場合がある。)の重合速度を、重合により後述する屈折率が低い低屈折率部の主成分(以下、(B1)成分と称する場合がある。)となるモノマー成分(以下、モノマー(B1)成分と称する場合がある。)の重合速度よりも速くすることができると推定される。
そして、これらのモノマー成分間における重合速度に所定差を生じさせ、両モノマー成分同士が均一に共重合することを抑制し、より具体的には、両モノマー成分の相溶性を所定の範囲にまで低下させて、両モノマー成分同士の共重合性を効果的に低下させることができると推定される。
その結果、(A1)成分および(B1)成分がフィルム面内方向に沿って交互に延在したルーバー構造を、活性エネルギー線の照射により効率的に形成することができる。
また、モノマー(A1)成分として、特定の(メタ)アクリル酸エステルを用いることにより、モノマー(B1)成分との相溶性を所定の範囲にまで低下させて、ルーバー構造をさらに効率よく形成することができる。
さらに、(A1)成分として、特定の(メタ)アクリル酸エステルの重合体を含むことにより、ルーバー構造における(A1)成分に由来した板状領域の屈折率を高くして、(B1)成分に由来した板状領域の屈折率との差を、所定以上の値に調節することができる。
したがって、(A1)成分として、特定の(メタ)アクリル酸エステルの重合体を含むことにより、後述する(B1)成分の特性と相まって、屈折率が異なる硬化物がフィルム面内方向に沿って交互に延在したルーバー構造を効率的に得ることができる。
よって、光の透過と拡散において良好な入射角度依存性を有するとともに、光拡散入射角度領域が広い第1の構造領域を得ることができる。
なお、「複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステル」とは、(メタ)アクリル酸エステルのエステル部分に複数の芳香環を有する化合物を意味する。
また、「(メタ)アクリル酸」とは、アクリル酸とメタクリル酸の両方を意味する。
(6) Material substance (6) -1 High refractive index portion In the first structure region, a high refractive index portion that is a plate-like region having a relatively high refractive index among plate-like regions having different refractive indexes. Although the kind of material substance for constituting is not particularly limited, it is preferable that the main component is a (meth) acrylic acid ester polymer containing a plurality of aromatic rings.
This is because, with such a material substance, not only can the louver structure as the first structural region be efficiently formed, but also the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the first structural region. This is because the can be further improved.
That is, when the first structural region is formed by using a polymer of a specific (meth) acrylic acid ester as the main component of the high refractive index portion (hereinafter sometimes referred to as the (A1) component). , The polymerization rate of the monomer component (hereinafter sometimes referred to as the monomer (A1) component) that becomes the component (A1) by polymerization is determined based on the main component (hereinafter, ( It is presumed that the polymerization rate of the monomer component (hereinafter sometimes referred to as the monomer (B1) component) that becomes the B1) component) can be made faster.
Then, a predetermined difference is caused in the polymerization rate between these monomer components, and both monomer components are prevented from being uniformly copolymerized. More specifically, the compatibility of both monomer components is kept within a predetermined range. It is presumed that the copolymerizability between the two monomer components can be effectively reduced by lowering.
As a result, a louver structure in which the component (A1) and the component (B1) extend alternately along the film in-plane direction can be efficiently formed by irradiation with active energy rays.
Further, by using a specific (meth) acrylic acid ester as the monomer (A1) component, the compatibility with the monomer (B1) component is reduced to a predetermined range, and the louver structure is formed more efficiently. Can do.
Further, by including a specific (meth) acrylic acid ester polymer as the component (A1), the refractive index of the plate-like region derived from the component (A1) in the louver structure is increased, and the component (B1) The difference from the refractive index of the derived plate-like region can be adjusted to a value greater than or equal to a predetermined value.
Accordingly, by including a specific (meth) acrylic acid ester polymer as the component (A1), combined with the characteristics of the component (B1) described later, cured products having different refractive indexes are alternately arranged along the in-plane direction of the film. A louver structure extending in the above can be efficiently obtained.
Therefore, it is possible to obtain a first structure region having a good incident angle dependency in light transmission and diffusion and a wide light diffusion incident angle region.
The “(meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings” means a compound having a plurality of aromatic rings in the ester portion of the (meth) acrylic acid ester.
“(Meth) acrylic acid” means both acrylic acid and methacrylic acid.
また、このような(A1)成分を構成するモノマー(A1)成分としての複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステルとしては、例えば、(メタ)アクリル酸ビフェニル、(メタ)アクリル酸ナフチル、(メタ)アクリル酸アントラシル、(メタ)アクリル酸ベンジルフェニル、(メタ)アクリル酸ビフェニルオキシアルキル、(メタ)アクリル酸ナフチルオキシアルキル、(メタ)アクリル酸アントラシルオキシアルキル、(メタ)アクリル酸ベンジルフェニルオキシアルキル等、若しくは、これらの一部がハロゲン、アルキル、アルコキシ、ハロゲン化アルキル等によって置換されたもの等を挙げることができる。 In addition, examples of the (meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings as the monomer (A1) component constituting the component (A1) include, for example, biphenyl (meth) acrylate and naphthyl (meth) acrylate. , Anthracyl (meth) acrylate, Benzylphenyl (meth) acrylate, Biphenyloxyalkyl (meth) acrylate, Naphtyloxyalkyl (meth) acrylate, Anthracyloxyalkyl (meth) acrylate, Benzyl (meth) acrylate Examples thereof include phenyloxyalkyl and the like, or those partially substituted with halogen, alkyl, alkoxy, alkyl halide, and the like.
また、(A1)成分を構成するモノマー(A1)成分としての複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステルとして、ビフェニル環を含有する化合物を含むことが好ましく、特に、下記一般式(1)で表わされるビフェニル化合物を含むことが好ましい。 The (meth) acrylic acid ester containing a plurality of aromatic rings as the monomer (A1) component constituting the component (A1) preferably includes a compound containing a biphenyl ring. In particular, the following general formula (1 It is preferable that the biphenyl compound represented by this is included.
(一般式(1)中、R1〜R10は、それぞれ独立しており、R1〜R10の少なくとも1つは、下記一般式(2)で表わされる置換基であり、残りは、水素原子、水酸基、カルボキシル基、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、カルボキシアルキル基およびハロゲン原子のいずれかの置換基である。) (In General Formula (1), R 1 to R 10 are each independent, and at least one of R 1 to R 10 is a substituent represented by the following General Formula (2), and the rest is hydrogen. It is a substituent of any one of an atom, a hydroxyl group, a carboxyl group, an alkyl group, an alkoxy group, a halogenated alkyl group, a hydroxyalkyl group, a carboxyalkyl group and a halogen atom.)
(一般式(2)中、R11は、水素原子またはメチル基であり、炭素数nは1〜4の整数であり、繰り返し数mは1〜10の整数である。) (In General Formula (2), R 11 is a hydrogen atom or a methyl group, carbon number n is an integer of 1 to 4, and repetition number m is an integer of 1 to 10.)
この理由は、(A1)成分を構成するモノマー(A1)成分として、特定の構造を有するビフェニル化合物を用いることにより、モノマー(A1)成分の重合速度を、モノマー(B1)成分の重合速度よりも、さらに速くすることができると推定されるためである。
また、モノマー(B1)成分との相溶性を所定の範囲にまで、より容易に低下させることができると推定され、かつ、ルーバー構造における(A1)成分に由来した板状領域の屈折率を高くして、(B1)成分に由来した板状領域の屈折率との差を、所定以上の値に、より容易に調節することができる。
さらに、光硬化させる前のモノマー段階で液状であり、希釈溶媒等を使用しなくとも、モノマー(B1)成分の代表例であるウレタン(メタ)アクリレートと均一に混合することができる。
The reason for this is that by using a biphenyl compound having a specific structure as the monomer (A1) component constituting the (A1) component, the polymerization rate of the monomer (A1) component is made higher than the polymerization rate of the monomer (B1) component. This is because it is estimated that it can be made even faster.
In addition, it is estimated that the compatibility with the monomer (B1) component can be more easily lowered to a predetermined range, and the refractive index of the plate-like region derived from the (A1) component in the louver structure is increased. And the difference with the refractive index of the plate-shaped area | region originating in the (B1) component can be adjusted more easily to the value more than predetermined.
Furthermore, it is liquid at the monomer stage before photocuring and can be uniformly mixed with urethane (meth) acrylate, which is a typical example of the monomer (B1) component, without using a diluent solvent or the like.
また、一般式(1)におけるR1〜R10が、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、およびカルボキシアルキル基のいずれかを含む場合には、そのアルキル部分の炭素数を1〜4の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる炭素数が4を超えた値となると、モノマー(A1)成分の重合速度が低下したり、ルーバー構造における(A1)成分に由来した板状領域の屈折率が低くなり過ぎたりして、第1の構造領域における所定のルーバー構造を効率的に形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、一般式(1)におけるR1〜R10が、アルキル基、アルコキシ基、ハロゲン化アルキル基、ヒドロキシアルキル基、およびカルボキシアルキル基のいずれかを含む場合には、そのアルキル部分の炭素数を1〜3の範囲内の値とすることがより好ましく、1〜2の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
Moreover, when R < 1 > -R < 10 > in General formula (1) contains either an alkyl group, an alkoxy group, a halogenated alkyl group, a hydroxyalkyl group, and a carboxyalkyl group, carbon number of the alkyl part is set. A value in the range of 1 to 4 is preferable.
This is because when the number of carbon atoms exceeds 4, the polymerization rate of the monomer (A1) component decreases, or the refractive index of the plate-like region derived from the (A1) component in the louver structure becomes too low. This is because it may be difficult to efficiently form a predetermined louver structure in the first structure region.
Therefore, when R 1 to R 10 in the general formula (1) include any of an alkyl group, an alkoxy group, a halogenated alkyl group, a hydroxyalkyl group, and a carboxyalkyl group, the number of carbon atoms in the alkyl portion is determined. A value in the range of 1 to 3 is more preferable, and a value in the range of 1 to 2 is more preferable.
また、一般式(1)におけるR1〜R10が、ハロゲン化アルキル基またはハロゲン原子以外の置換基、すなわち、ハロゲンを含まない置換基であることが好ましい。
この理由は、光拡散フィルムを焼却等する際に、ダイオキシンが発生することを防止して、環境保護の観点から好ましいためである。
なお、従来のルーバー構造を備えた異方性光拡散フィルムにおいては、所定のルーバー構造を得るにあたり、モノマー成分を高屈折率化する目的で、モノマー成分においてハロゲン置換が行われることが一般的であった。
この点、一般式(1)で表わされるビフェニル化合物であれば、ハロゲン置換を行わない場合であっても、高い屈折率とすることができる。
したがって、モノマー(A1)成分として一般式(1)で表わされるビフェニル化合物を用いることで、ハロゲンを含まない場合であっても、良好な入射角度依存性を発揮することができる。
Moreover, it is preferable that R < 1 > -R < 10 > in General formula (1) is a substituent other than a halogenated alkyl group or a halogen atom, ie, a halogen-free substituent.
This is because dioxins are prevented from being generated when the light diffusion film is incinerated and the like, which is preferable from the viewpoint of environmental protection.
Incidentally, in an anisotropic light diffusing film having a conventional louver structure, in order to obtain a predetermined louver structure, it is general that halogen substitution is performed in the monomer component for the purpose of increasing the refractive index of the monomer component. .
In this regard, the biphenyl compound represented by the general formula (1) can have a high refractive index even when halogen substitution is not performed.
Therefore, by using the biphenyl compound represented by the general formula (1) as the monomer (A1) component, good incident angle dependency can be exhibited even when no halogen is contained.
また、一般式(1)におけるR2〜R9のいずれか一つが、一般式(2)で表わされる置換基であることが好ましい。
この理由は、一般式(2)で表わされる置換基の位置を、ビフェニル環におけるR1およびR10以外の位置とすることにより、光硬化させる前の段階において、モノマー(A1)成分同士が配向し、結晶化することを効果的に防止することができる。
これにより、光硬化の段階において、モノマー(A1)成分およびモノマー(B1)成分の微細なレベルでの凝集・相分離を可能とし、所定のルーバー構造を備えた第1の構造領域を、より効率的に得ることができるためである。
さらに、同様の観点から、一般式(1)におけるR3、R5、R6およびR8のいずれか一つが、一般式(2)で表わされる置換基であることが特に好ましい。
Moreover, it is preferable that any one of R < 2 > -R < 9 > in General formula (1) is a substituent represented by General formula (2).
The reason for this is that the monomer (A1) components are aligned in the stage before photocuring by setting the position of the substituent represented by the general formula (2) to a position other than R 1 and R 10 in the biphenyl ring. In addition, crystallization can be effectively prevented.
As a result, in the photocuring stage, the monomer (A1) component and the monomer (B1) component can be aggregated and phase-separated at a fine level, and the first structural region having a predetermined louver structure is more efficient. It is because it can be obtained.
Further, from the same viewpoint, it is particularly preferable that any one of R 3 , R 5 , R 6 and R 8 in the general formula (1) is a substituent represented by the general formula (2).
また、一般式(2)で表わされる置換基における繰り返し数mを、通常1〜10の整数とすることが好ましい。
この理由は、繰り返し数mが10を超えた値となると、重合部位と、ビフェニル環とをつなぐオキシアルキレン鎖が長くなり過ぎて、重合部位におけるモノマー(A1)成分同士の重合を阻害する場合があるためである。
したがって、一般式(2)で表わされる置換基における繰り返し数mを、1〜4の整数とすることがより好ましく、1〜2の整数とすることが特に好ましい。
なお、同様の観点から、一般式(2)で表わされる置換基における炭素数nを、通常1〜4の整数とすることが好ましい。
特に、重合部位である重合性炭素−炭素二重結合の位置が、ビフェニル環に対して近過ぎてビフェニル環が立体障害となり、モノマー(A1)成分の重合速度が低下するのを防止する観点から、一般式(2)で表わされる置換基における炭素数nを、2〜4の整数とすることがより好ましく、2〜3の整数とすることがさらに好ましい。
Moreover, it is preferable to make the repeating number m in the substituent represented by General formula (2) into the integer of 1-10 normally.
The reason for this is that when the number of repetitions m exceeds 10, the oxyalkylene chain connecting the polymerization site and the biphenyl ring becomes too long, which may inhibit the polymerization of the monomer (A1) components at the polymerization site. Because there is.
Therefore, the repeating number m in the substituent represented by the general formula (2) is more preferably an integer of 1 to 4, and particularly preferably an integer of 1 to 2.
From the same viewpoint, it is preferable that the carbon number n in the substituent represented by the general formula (2) is usually an integer of 1 to 4.
In particular, from the viewpoint of preventing the position of the polymerizable carbon-carbon double bond, which is the polymerization site, from being too close to the biphenyl ring, the biphenyl ring becoming a steric hindrance, and the polymerization rate of the monomer (A1) component being lowered. The carbon number n in the substituent represented by the general formula (2) is more preferably an integer of 2 to 4, more preferably an integer of 2 to 3.
また、一般式(1)で表わされるビフェニル化合物の具体例としては、下記式(3)〜(4)で表わされる化合物を挙げることができる。 Specific examples of the biphenyl compound represented by the general formula (1) include compounds represented by the following formulas (3) to (4).
また、(A1)成分を構成するモノマー(A1)成分の重量平均分子量を、200〜2,500の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、モノマー(A1)成分の重量平均分子量を所定の範囲とすることにより、モノマー(A1)成分の重合速度をさらに速くして、モノマー(A1)成分およびモノマー(B1)成分の共重合性をより効果的に低下させることができると推定されるためである。
その結果、光硬化させた際に、(A1)成分および(B1)成分がフィルム面方向に沿って交互に延在したルーバー構造を、より効率的に形成することができる。
すなわち、モノマー(A1)成分の重量平均分子量が200未満の値となると、例えば、複数の芳香環の位置と重合性炭素−炭素二重結合の位置が近くなり過ぎて、立体障害により重合速度が低下して、モノマー(B1)成分の重合速度に近くなり、モノマー(B1)成分との共重合が生じ易くなる場合があるためである。一方、モノマー(A1)成分の重量平均分子量が2,500を超えた値となると、モノマー(A1)成分の重合速度が低下してモノマー(B1)成分の重合速度に近くなり、モノマー(B1)成分との共重合が生じ易くなる結果、ルーバー構造を効率よく形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、モノマー(A1)成分の重量平均分子量を、240〜1,500の範囲内の値とすることがより好ましく、260〜1,000の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、モノマー(A1)成分の重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)を用いて測定することもできるし、あるいは、構成原子の原子量をもとに、構造式から算出することもできる。
Moreover, it is preferable to make the weight average molecular weight of the monomer (A1) component which comprises a (A1) component into the value within the range of 200-2,500.
This is because the monomer (A1) component and the monomer (B1) component are copolymerized by increasing the polymerization rate of the monomer (A1) component by setting the weight average molecular weight of the monomer (A1) component within a predetermined range. This is because it is estimated that the sex can be reduced more effectively.
As a result, when photocured, the louver structure in which the components (A1) and (B1) extend alternately along the film surface direction can be more efficiently formed.
That is, when the weight average molecular weight of the monomer (A1) component is less than 200, for example, the position of the plurality of aromatic rings and the position of the polymerizable carbon-carbon double bond are too close, and the polymerization rate is increased due to steric hindrance. This is because it may be lowered to be close to the polymerization rate of the monomer (B1) component, and copolymerization with the monomer (B1) component may easily occur. On the other hand, when the weight average molecular weight of the monomer (A1) component exceeds 2,500, the polymerization rate of the monomer (A1) component decreases to approach the polymerization rate of the monomer (B1) component, and the monomer (B1) This is because it may be difficult to efficiently form a louver structure as a result of the ease of copolymerization with components.
Therefore, the weight average molecular weight of the monomer (A1) component is more preferably set to a value within the range of 240 to 1,500, and further preferably set to a value within the range of 260 to 1,000.
The weight average molecular weight of the monomer (A1) component can be measured using gel permeation chromatography (GPC), or can be calculated from the structural formula based on the atomic weight of the constituent atoms. .
また、ルーバー構造における屈折率の高い板状領域を形成するモノマー(A1)成分を単一とすることが好ましい。
この理由は、このように構成することにより、ルーバー構造における(A1)成分に由来した板状領域、つまり屈折率の高い板状領域における屈折率のばらつきを効果的に抑制して、所定のルーバー構造を備えた第1の構造領域を、より効率的に得ることができるためである。
すなわち、モノマー(A1)成分が、モノマー(B1)成分に対する相溶性が低い場合、例えば、モノマー(A1)成分がハロゲン系化合物等の場合、モノマー(A1)成分をモノマー(B1)成分に相溶させるための第3成分として、他のモノマー(A1)成分(例えば、非ハロゲン系化合物等)を併用する場合がある。
しかしながら、この場合、かかる第3成分の影響により、(A1)成分に由来した屈折率の高い板状領域における屈折率がばらついたり、低下する場合がある。
その結果、(B1)成分に由来した屈折率の低い板状領域との屈折率差が不均一になったり、過度に低下し易くなったりする場合がある。
したがって、モノマー(B1)成分との相溶性を有する高屈折率なモノマー成分を選択し、それを単一のモノマー(A1)成分として用いることが好ましい。
なお、例えば、モノマー(A1)成分としての式(3)〜(4)で表わされるビフェニル化合物であれば、モノマー(B1)成分との相溶性を有するため、単一のモノマー(A1)成分として使用することができる。
Moreover, it is preferable to use a single monomer (A1) component that forms a plate-like region having a high refractive index in the louver structure.
The reason for this is that, by configuring in this way, the variation in the refractive index in the plate-like region derived from the component (A1) in the louver structure, that is, the plate-like region having a high refractive index, is effectively suppressed, and a predetermined louver is obtained. This is because the first structure region having the structure can be obtained more efficiently.
That is, when the monomer (A1) component has low compatibility with the monomer (B1) component, for example, when the monomer (A1) component is a halogen compound, the monomer (A1) component is compatible with the monomer (B1) component. As the third component for the purpose, other monomer (A1) components (for example, non-halogen compounds) may be used in combination.
However, in this case, the refractive index in the plate-like region having a high refractive index derived from the component (A1) may vary or decrease due to the influence of the third component.
As a result, the refractive index difference from the plate-like region having a low refractive index derived from the component (B1) may become non-uniform or may be excessively lowered.
Therefore, it is preferable to select a monomer component having a high refractive index that is compatible with the monomer (B1) component and to use it as a single monomer (A1) component.
In addition, for example, since it is compatible with the monomer (B1) component if it is a biphenyl compound represented by the formulas (3) to (4) as the monomer (A1) component, as a single monomer (A1) component Can be used.
(6)−2 低屈折率部
また、第1の構造領域において、屈折率が異なる板状領域のうち、屈折率が低い板状領域である低屈折率部を構成するための材料物質の種類は、特に限定されないが、その主成分をウレタン(メタ)アクリレートの重合体とすることが好ましい。
この理由は、かかる材料物質であれば、第1の構造領域としてのルーバー構造を効率的に形成することができるばかりか、第1の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、低屈折率部の主成分((B1)成分)をウレタン(メタ)アクリレートの重合体とすることにより、(A1)成分に由来した板状領域の屈折率と、(B1)成分に由来した板状領域の屈折率との差を、より容易に調節できるばかりか、(B1)成分に由来した板状領域の屈折率のばらつきを有効に抑制し、所定のルーバー構造を備えた第1の構造領域をより効率的に得ることができるためである。
なお、(メタ)アクリレートとは、アクリレートおよびメタクリレートの両方を意味する。
(6) -2 Low Refractive Index Part In the first structural region, among the plate-like regions having different refractive indexes, the type of material substance for constituting the low refractive index portion that is a plate-like region having a low refractive index. Is not particularly limited, but the main component is preferably a urethane (meth) acrylate polymer.
This is because, with such a material substance, not only can the louver structure as the first structural region be efficiently formed, but also the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the first structural region. This is because the can be further improved.
That is, by making the main component of the low refractive index part (component (B1)) a urethane (meth) acrylate polymer, the refractive index of the plate-like region derived from the component (A1) and the component derived from the component (B1) The difference between the refractive index of the plate-like region and the refractive index of the plate-like region can be adjusted more easily. This is because the structure region can be obtained more efficiently.
In addition, (meth) acrylate means both acrylate and methacrylate.
まず、(B1)成分を構成するモノマー(B1)成分としてのウレタン(メタ)アクリレートは、(a)イソシアナート基を少なくとも2つ含有する化合物、(b)ポリアルキレングリコール、および(c)ヒドロキシアルキル(メタ)アクリレートから形成される。
このうち、(a)成分であるイソシアナート基を少なくとも2つ含有する化合物としては、例えば、2,4−トリレンジイソシアナート、2,6−トリレンジイソシアナート、1,3−キシリレンジイソシアナート、1,4−キシリレンジイソシアナート等の芳香族ポリイソシアナート、ヘキサメチレンジイソシアナート等の脂肪族ポリイソシアナート、イソホロンジイソシアナート(IPDI)、水素添加ジフェニルメタンジイソシアナート等の脂環式ポリイソシアナート、およびこれらのビウレット体、イソシアヌレート体、さらにはエチレングリコール、プロピレングリコール、ネオペンチルグリコール、トリメチロールプロパン、ヒマシ油等の低分子活性水素含有化合物との反応物であるアダクト体(例えば、キシリレンジイソシアナート系3官能アダクト体)等を挙げることができる。
First, the urethane (meth) acrylate as the component (B1) constituting the component (B1) is composed of (a) a compound containing at least two isocyanate groups, (b) polyalkylene glycol, and (c) hydroxyalkyl. It is formed from (meth) acrylate.
Among these, as the compound containing at least two isocyanate groups as component (a), for example, 2,4-tolylene diisocyanate, 2,6-tolylene diisocyanate, 1,3-xylylene diisocyanate Arocyclic polyisocyanates such as aromatic polyisocyanates such as 1,4-xylylene diisocyanate, aliphatic polyisocyanates such as hexamethylene diisocyanate, isophorone diisocyanate (IPDI), hydrogenated diphenylmethane diisocyanate, etc. Isocyanates and their biurets, isocyanurates, and adducts that are a reaction with low molecular weight active hydrogen-containing compounds such as ethylene glycol, propylene glycol, neopentyl glycol, trimethylolpropane, castor oil (for example, Xylylene diisocyanate Over preparative based trifunctional adduct), and the like.
また、上述した中でも、脂環式ポリイソシアナートであることが好ましい。
この理由は、脂環式ポリイソシアナートであれば、立体配座等の関係により、脂肪族ポリイソシアナートと比較して、各イソシアナート基の反応速度に差を設けやすく、得られるウレタン(メタ)アクリレートの分子設計が容易になるためである。
また、特に、(a)成分が脂環式ジイソシアナートであることが好ましい。
この理由は、脂環式ジイソシアナートであれば、例えば、(a)成分が(b)成分とのみ反応したり、(a)成分が(c)成分とのみ反応したりすることを抑制して、(a)成分を、(b)成分および(c)成分と確実に反応させることができ、余分な副生成物の発生を防止することができるためである。
その結果、第1の構造領域における(B1)成分に由来した板状領域、すなわち、低屈折率の板状領域における屈折率のばらつきを効果的に抑制することができる。
Moreover, among the above-mentioned, it is preferable that it is an alicyclic polyisocyanate.
The reason for this is that the cycloaliphatic polyisocyanate is easier to provide a difference in the reaction rate of each isocyanate group than the aliphatic polyisocyanate due to the conformation, etc. This is because molecular design of acrylate becomes easy.
In particular, the component (a) is preferably an alicyclic diisocyanate.
This is because, for example, an alicyclic diisocyanate suppresses that the component (a) reacts only with the component (b) or the component (a) reacts only with the component (c). This is because the component (a) can be reliably reacted with the component (b) and the component (c), and generation of extra by-products can be prevented.
As a result, it is possible to effectively suppress variations in the refractive index in the plate-like region derived from the component (B1) in the first structure region, that is, the plate-like region having a low refractive index.
また、脂環式ジイソシアナートであれば、芳香族ジイソシアナートと比較して、得られるモノマー(B1)成分と、モノマー(A1)成分としての代表例である特定の構造を有するビフェニル化合物との相溶性を所定の範囲に低下させて、ルーバー構造をより効率よく形成することができる。
さらに、脂環式ジイソシアナートであれば、芳香族ジイソシアナートと比較して、得られるモノマー(B1)成分の屈折率を小さくすることができることから、モノマー(A1)成分の代表例である特定の構造を有するビフェニル化合物の屈折率との差を大きくし、入射角度依存性に優れたルーバー構造をさらに効率よく形成することができる。
また、このような脂環式ジイソシアナートの中でも、2つのイソシアナート基の反応性の差が大きいことから、イソホロンジイソシアナート(IPDI)であることが、特に好ましい。
Moreover, if it is an alicyclic diisocyanate, compared with aromatic diisocyanate, the monomer (B1) component obtained and the biphenyl compound which has a specific structure which is a typical example as a monomer (A1) component, and The louver structure can be formed more efficiently by reducing the compatibility of the louver to a predetermined range.
Furthermore, if it is an alicyclic diisocyanate, since the refractive index of the monomer (B1) component obtained can be made small compared with an aromatic diisocyanate, it is a typical example of a monomer (A1) component. A difference from the refractive index of a biphenyl compound having a specific structure can be increased, and a louver structure excellent in incident angle dependency can be formed more efficiently.
Among these alicyclic diisocyanates, isophorone diisocyanate (IPDI) is particularly preferable because of the large difference in reactivity between the two isocyanate groups.
また、モノマー(B1)成分としてのウレタン(メタ)アクリレートを形成する成分のうち、(b)成分であるポリアルキレングリコールとしては、例えば、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリブチレングリコール、ポリヘキシレングリコール等が挙げられ、中でも、ポリプロピレングリコールであることが、特に好ましい。
この理由は、ポリプロピレングリコールであれば、粘度が低いことから無溶剤で取り扱うことができるためである。
また、ポリプロピレングリコールであれば、モノマー(B1)成分を硬化させた際に、当該硬化物における良好なソフトセグメントとなり、光拡散フィルムのハンドリング性や実装性を、効果的に向上させることができるためである。
なお、モノマー(B1)成分の重量平均分子量は、(b)成分の重量平均分子量により調節することができる。ここで、(b)成分の重量平均分子量は、通常、2,300〜19,500であり、好ましくは4,300〜14,300であり、特に好ましくは6,300〜12,300である。
Among the components that form urethane (meth) acrylate as the monomer (B1) component, examples of the polyalkylene glycol as the component (b) include polyethylene glycol, polypropylene glycol, polybutylene glycol, and polyhexylene glycol. Among them, polypropylene glycol is particularly preferable.
This is because polypropylene glycol can be handled without a solvent because of its low viscosity.
Moreover, if it is a polypropylene glycol, when a monomer (B1) component is hardened, it will become a favorable soft segment in the said hardened | cured material, Since the handling property and mounting property of a light-diffusion film can be improved effectively. It is.
In addition, the weight average molecular weight of a monomer (B1) component can be adjusted with the weight average molecular weight of (b) component. Here, the weight average molecular weight of (b) component is 2,300-19,500 normally, Preferably it is 4,300-14,300, Especially preferably, it is 6,300-12,300.
また、モノマー(B1)成分としてのウレタン(メタ)アクリレートを形成する成分のうち、(c)成分であるヒドロキシアルキル(メタ)アクリレートとしては、例えば、2−ヒドロキシエチル(メタ)アクリレート、2−ヒドロキシプロピル(メタ)アクリレート、3−ヒドロキシプロピル(メタ)アクリレート、2−ヒドロキシブチル(メタ)アクリレート、3−ヒドロキシブチル(メタ)アクリレート、4−ヒドロキシブチル(メタ)アクリレート等が挙げられる。
また、得られるウレタン(メタ)アクリレートの重合速度を低下させ、所定のルーバー構造をより効率的に形成する観点から、特に、ヒドロキシアルキルメタクリレートであることがより好ましく、2−ヒドロキシエチルメタクリレートであることがさらに好ましい。
Moreover, as a hydroxyalkyl (meth) acrylate which is (c) component among the components which form urethane (meth) acrylate as a monomer (B1) component, 2-hydroxyethyl (meth) acrylate, 2-hydroxy is mentioned, for example. Examples include propyl (meth) acrylate, 3-hydroxypropyl (meth) acrylate, 2-hydroxybutyl (meth) acrylate, 3-hydroxybutyl (meth) acrylate, 4-hydroxybutyl (meth) acrylate, and the like.
In addition, from the viewpoint of reducing the polymerization rate of the obtained urethane (meth) acrylate and more efficiently forming a predetermined louver structure, hydroxyalkyl methacrylate is more preferable, and 2-hydroxyethyl methacrylate is particularly preferable. Is more preferable.
また、(a)〜(c)成分によるウレタン(メタ)アクリレートの合成は、常法に従って実施することができる。
このとき(a)〜(c)成分の配合割合を、モル比にて(a)成分:(b)成分:(c)成分=1〜5:1:1〜5の割合とすることが好ましい。
この理由は、かかる配合割合とすることにより、(b)成分の有する2つの水酸基に対してそれぞれ(a)成分の有する一方のイソシアナート基が反応して結合し、さらに、2つの(a)成分がそれぞれ有するもう一方のイソシアナート基に対して、(c)成分の有する水酸基が反応して結合したウレタン(メタ)アクリレートを効率的に合成することができるためである。
したがって、(a)〜(c)成分の配合割合を、モル比にて(a)成分:(b)成分:(c)成分=1〜3:1:1〜3の割合とすることがより好ましく、2:1:2の割合とすることがさらに好ましい。
Moreover, the synthesis | combination of the urethane (meth) acrylate by (a)-(c) component can be implemented in accordance with a conventional method.
At this time, the blending ratio of the components (a) to (c) is preferably set to a ratio of (a) component: (b) component: (c) component = 1-5: 1: 1-5 in molar ratio. .
The reason for this is that by setting such a blending ratio, one isocyanate group of the component (a) reacts with and binds to two hydroxyl groups of the component (b), and two (a) This is because the urethane (meth) acrylate in which the hydroxyl group of the component (c) reacts with and bonds to the other isocyanate group of each component can be efficiently synthesized.
Therefore, the mixing ratio of the components (a) to (c) is more preferably set to a ratio of (a) component: (b) component: (c) component = 1-3: 1: 1-3 in molar ratio. Preferably, the ratio is 2: 1: 2.
また、(B1)成分を構成するモノマー(B1)成分の重量平均分子量を、3,000〜20,000の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、モノマー(B1)成分の重量平均分子量を所定の範囲とすることにより、モノマー(A1)成分およびモノマー(B1)成分の重合速度に所定の差を生じさせ、両成分の共重合性を効果的に低下させることができるものと推定されるためである。
その結果、光硬化させた際に、(A1)成分および(B1)成分が交互に延在したルーバー構造を効率よく形成することができる。
すなわち、モノマー(B1)成分の重量平均分子量が3,000未満の値となると、モノマー(B1)成分の重合速度が速くなって、モノマー(A1)成分の重合速度に近くなり、モノマー(A1)成分との共重合が生じ易くなる結果、ルーバー構造を効率よく形成することが困難になる場合があるためである。一方、モノマー(B1)成分の重量平均分子量が20,000を超えた値となると、(A1)成分および(B1)成分がフィルム面方向に交互に延在したルーバー構造を形成することが困難になったり、モノマー(A1)成分との相溶性が過度に低下して、光拡散フィルム用組成物の塗布段階でモノマー(A1)成分が析出する場合があるためである。
したがって、モノマー(B1)成分の重量平均分子量を、5,000〜15,000の範囲内の値とすることがより好ましく、7,000〜13,000の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、モノマー(B1)成分の重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)を用いて測定することもできるし、あるいは、構成原子の原子量をもとに、構造式から算出することもできる。
Moreover, it is preferable to make the weight average molecular weight of the monomer (B1) component which comprises (B1) component into the value within the range of 3,000-20,000.
This is because, by setting the weight average molecular weight of the monomer (B1) component within a predetermined range, a predetermined difference is caused in the polymerization rate of the monomer (A1) component and the monomer (B1) component, and the copolymerization of both components is performed. This is because it is presumed that this can be effectively reduced.
As a result, it is possible to efficiently form a louver structure in which the components (A1) and (B1) extend alternately when photocured.
That is, when the weight average molecular weight of the monomer (B1) component becomes a value less than 3,000, the polymerization rate of the monomer (B1) component increases, and the polymerization rate of the monomer (A1) component becomes close to the monomer (A1). This is because it may be difficult to efficiently form a louver structure as a result of the ease of copolymerization with components. On the other hand, when the weight average molecular weight of the monomer (B1) component exceeds 20,000, it is difficult to form a louver structure in which the (A1) component and the (B1) component alternately extend in the film surface direction. This is because the compatibility with the monomer (A1) component may be excessively lowered, and the monomer (A1) component may be precipitated at the application stage of the light diffusing film composition.
Therefore, the weight average molecular weight of the monomer (B1) component is more preferably set to a value within the range of 5,000 to 15,000, and further preferably set to a value within the range of 7,000 to 13,000. .
The weight average molecular weight of the monomer (B1) component can be measured using gel permeation chromatography (GPC), or can be calculated from the structural formula based on the atomic weight of the constituent atoms. .
また、モノマー(B1)成分は、分子構造や重量平均分子量が異なる2種以上を併用してもよいが、ルーバー構造における(B1)成分に由来した板状領域の屈折率のばらつきを抑制する観点からは、1種類のみを用いることが好ましい。
すなわち、モノマー(B1)成分を複数用いた場合、(B1)成分に由来した屈折率の低い板状領域における屈折率がばらついたり、高くなったりして、(A1)成分に由来した屈折率の高い板状領域との屈折率差が不均一になったり、過度に低下する場合があるためである。
In addition, the monomer (B1) component may be used in combination of two or more different molecular structures and weight average molecular weights, but the viewpoint of suppressing variation in the refractive index of the plate-like region derived from the (B1) component in the louver structure. It is preferable to use only one type.
That is, when a plurality of monomer (B1) components are used, the refractive index in the plate-like region having a low refractive index derived from the (B1) component varies or increases, and the refractive index derived from the (A1) component This is because the refractive index difference from the high plate-like region may become non-uniform or excessively decrease.
4.第2の構造領域
本発明の光拡散フィルムは、入射光を等方性拡散させるための第2の構造領域として、媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物が林立してなるカラム構造領域を有することを特徴とする。
以下、第2の構造領域について、具体的に説明する。
4). Second Structural Region The light diffusing film of the present invention has a plurality of pillars having a refractive index different from that of the medium as a second structural region for isotropic diffusion of incident light. And a column structure region.
Hereinafter, the second structure region will be specifically described.
(1)屈折率
また、第2の構造領域において、柱状物の屈折率と、媒体物の屈折率との差を0.01以上の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる屈折率の差を0.01以上の値とすることにより、第2の構造領域としてのカラム構造領域内において入射光を安定的に反射させて、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をより向上させることができるためである。
すなわち、かかる屈折率の差が0.01未満の値となると、入射光がカラム構造内で全反射する角度域が狭くなることから、入射角度依存性が過度に低下したり、拡散光の開き角度が過度に狭くなったりする場合があるためである。
したがって、第2の構造領域における柱状物の屈折率と、媒体物の屈折率との差を0.05以上の値とすることがより好ましく、0.1以上の値とすることがさらに好ましい。
なお、屈折率の差は大きい程好ましいが、カラム構造を形成可能な材料を選定する観点から、0.3程度が上限であると考えられる。
(1) Refractive index In the second structural region, it is preferable that the difference between the refractive index of the columnar object and the refractive index of the medium object is 0.01 or more.
This is because the incident light is stably reflected in the column structure region as the second structure region by setting the difference in refractive index to a value of 0.01 or more, and is derived from the second structure region. This is because the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light can be further improved.
That is, when the difference in refractive index is less than 0.01, the angle range at which incident light is totally reflected in the column structure is narrowed. This is because the angle may become excessively narrow.
Therefore, the difference between the refractive index of the columnar object and the refractive index of the medium object in the second structure region is more preferably 0.05 or more, and further preferably 0.1 or more.
In addition, although the difference of refractive index is so preferable that it is large, from a viewpoint of selecting the material which can form column structure, about 0.3 is considered to be an upper limit.
(2)最大径
また、図9(a)に示すように、第2の構造領域において、柱状物の断面における最大径S3を0.1〜15μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる最大径を0.1〜15μmの範囲内の値とすることにより、第2の構造領域としてのカラム構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、かかる最大径が0.1μm未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる最大径が15μmを超えた値となると、カラム構造内を直進する光が増加し、光拡散の均一性が悪化する場合があるためである。
したがって、第2の構造領域において、柱状物の断面における最大径を0.5〜10μmの範囲内の値とすることがより好ましく、1〜5μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、柱状物の断面形状については、特に限定されるものではないが、例えば、円、楕円、多角形、異形等とすることが好ましい。
また、柱状物の断面とは、フィルム表面と平行な面によって切断された断面を意味する。
なお、柱状物の最大径や長さ等は、光学デジタル顕微鏡にて観察することにより算出することができる。
(2) Maximum diameter Moreover, as shown to Fig.9 (a), it is preferable to make the maximum diameter S3 in the cross section of a columnar object into the value within the range of 0.1-15 micrometers in a 2nd structure area | region.
This is because, by setting the maximum diameter to a value in the range of 0.1 to 15 μm, incident light is more stably reflected in the column structure region as the second structure region, and the second structure This is because the incident angle dependency derived from the region and the opening angle of the diffused light can be further improved.
That is, when the maximum diameter is less than 0.1 μm, it may be difficult to exhibit light diffusibility regardless of the incident angle of incident light. On the other hand, when the maximum diameter exceeds 15 μm, the light traveling straight in the column structure increases, and the uniformity of light diffusion may deteriorate.
Therefore, in the second structure region, the maximum diameter in the cross section of the columnar object is more preferably set to a value within the range of 0.5 to 10 μm, and further preferably set to a value within the range of 1 to 5 μm.
In addition, although it does not specifically limit about the cross-sectional shape of a columnar thing, For example, it is preferable to set it as a circle, an ellipse, a polygon, an irregular shape, etc.
Moreover, the cross section of a columnar thing means the cross section cut | disconnected by the surface parallel to the film surface.
The maximum diameter and length of the columnar object can be calculated by observing with an optical digital microscope.
(3)長さ
また、第2の構造領域において、柱状物の長さL3を5〜495μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる長さが5μm未満の値となると、柱状物の長さが不足して、カラム構造内を直進してしまう入射光が増加し、十分な入射角度依存性および拡散光の開き角度を得ることが困難になる場合があるためである。
一方、かかる長さが495μmを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射してカラム構造を形成する際に、初期に形成されたカラム構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のカラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、第2の構造領域において、柱状物の長さを40〜310μmの範囲内の値とすることがより好ましく、95〜255μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、図9(c)に示すように、カラム構造は、第2の構造領域において膜厚方向における上下端部分にまで形成されていなくてもよい。
この場合、カラム構造が形成されない上下端部分の幅L4は、第2の構造領域の厚さにもよるが、一般に、0〜50μmの範囲内の値であることが好ましく、0〜5μmの範囲内の値であることがさらに好ましい。
(3) Length In the second structure region, the length L3 of the columnar object is preferably set to a value in the range of 5 to 495 μm.
The reason for this is that when the length is less than 5 μm, the length of the columnar object is insufficient, and the incident light that goes straight through the column structure increases. This is because it may be difficult to obtain the angle.
On the other hand, when the length exceeds 495 μm, when the column structure is formed by irradiating the composition for light diffusing film with active energy rays, photopolymerization proceeds by the initially formed column structure. This is because the direction may diffuse and it may be difficult to form a desired column structure.
Therefore, in the second structure region, the length of the columnar body is more preferably set to a value within the range of 40 to 310 μm, and further preferably set to a value within the range of 95 to 255 μm.
In addition, as shown in FIG.9 (c), the column structure does not need to be formed to the upper-lower-end part in a film thickness direction in a 2nd structure area | region.
In this case, the width L4 of the upper and lower end portions where the column structure is not formed is generally a value within the range of 0 to 50 μm, although it depends on the thickness of the second structural region, and is preferably within the range of 0 to 5 μm. It is more preferable that the value be within the range.
(4)柱状物間の距離
また、図9(a)に示すように、第2の構造領域において、柱状物間における距離、すなわち、隣接する柱状物におけるスペースPを0.1〜15μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる距離を0.1〜15μmの範囲内の値とすることにより、第2の構造領域としてのカラム構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、かかる距離が0.1μm未満の値となると、入射光の入射角度にかかわらず、光拡散性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、かかる距離が15μmを超えた値となると、カラム構造内を直進する光が増加し、光拡散の均一性が悪化する場合があるためである。
したがって、第2の構造領域において、柱状物間における距離を0.5〜10μmの範囲内の値とすることがより好ましく、1〜5μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
(4) Distance between columnar objects As shown in FIG. 9A, in the second structure region, the distance between the columnar objects, that is, the space P between adjacent columnar objects is in the range of 0.1 to 15 μm. It is preferable to set the value within the range.
This is because the incident light is more stably reflected in the column structure region as the second structure region by setting the distance to a value within the range of 0.1 to 15 μm. This is because the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the above can be further improved.
That is, if the distance is less than 0.1 μm, it may be difficult to exhibit light diffusibility regardless of the incident angle of incident light. On the other hand, when the distance exceeds 15 μm, the light traveling straight in the column structure increases, and the uniformity of light diffusion may deteriorate.
Therefore, in the second structure region, the distance between the columnar objects is more preferably set to a value within the range of 0.5 to 10 μm, and further preferably set to a value within the range of 1 to 5 μm.
(5)傾斜角
また、図9(b)〜(c)に示すように、第2の構造領域において、柱状物22が膜厚方向に対して一定の傾斜角θbにて林立してなることが好ましい。
この理由は、柱状物の傾斜角を一定とすることにより、第2の構造領域としてのカラム構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
また、図9(d)に示すように、柱状物が屈曲していることも好ましい。
この理由は、柱状物が屈曲していることにより、カラム構造内を直進してしまう入射光を減少させて、光拡散の均一性を向上させることができるためである。
なお、このような屈曲した柱状物は、第2の実施形態において記載する第2の活性エネルギー線照射を行う際に、照射光の照射角度を変化させながら光を照射することによって得ることができるが、カラム構造を形成する材料物質の種類にも大きく依存する。
また、θbはフィルム面に垂直な面であって、1本の柱状物全体を軸線に沿って2つに切断する面によってフィルムを切断した場合の断面において測定されるフィルム表面の法線に対する角度を0°とした場合の柱状物の傾斜角(°)(該法線と柱状物の為す角度のうち狭い側の角度)を意味する。なお、図9(b)に示すとおりカラムが右側に傾いているときの傾斜角を基準とし、カラムが左側に傾いているときの傾斜角をマイナスで表記する。
(5) Inclination angle In addition, as shown in FIGS. 9B to 9C, in the second structure region, the columnar object 22 is made up of forest with a constant inclination angle θb with respect to the film thickness direction. Is preferred.
The reason for this is that by making the inclination angle of the columnar object constant, incident light is more stably reflected in the column structure region as the second structure region, and the incident angle dependence derived from the second structure region This is because the property and the opening angle of the diffused light can be further improved.
Moreover, as shown in FIG.9 (d), it is also preferable that the columnar thing is bent.
This is because the columnar object is bent, so that the incident light traveling straight in the column structure can be reduced and the uniformity of light diffusion can be improved.
Note that such a bent columnar object can be obtained by irradiating light while changing the irradiation angle of the irradiation light when performing the second active energy ray irradiation described in the second embodiment. However, it also depends greatly on the type of material that forms the column structure.
Θb is a plane perpendicular to the film surface, and is an angle with respect to the normal of the film surface measured in a cross section when the film is cut by a plane that cuts one entire columnar body into two along the axis. Means the inclination angle (°) of the columnar object when the angle is set to 0 ° (the angle on the narrow side of the angles formed by the normal and the columnar object). Note that, as shown in FIG. 9B, the tilt angle when the column is tilted to the right is used as a reference, and the tilt angle when the column is tilted to the left is expressed as minus.
(6)厚さ
また、第2の構造領域の厚さを5〜495μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、第2の構造領域の厚さをかかる範囲内の値とすることにより、膜厚方向に沿った柱状物の長さを安定的に確保して、第2の構造領域としてのカラム構造領域内において入射光をより安定的に反射させて、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、かかる厚さが5μm未満の値となると、柱状物の長さが不足して、カラム構造内を直進してしまう入射光が増加し、十分な入射角度依存性および拡散光の開き角度を得ることが困難になる場合があるためである。一方、かかる厚さが495μmを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射してカラム構造を形成する際に、初期に形成されたカラム構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のカラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、第2の構造領域の厚さを40〜310μmの範囲内の値とすることがより好ましく、95〜255μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
(6) Thickness The thickness of the second structural region is preferably set to a value in the range of 5 to 495 μm.
This is because, by setting the thickness of the second structural region to a value within this range, the length of the columnar object along the film thickness direction can be stably secured, and the column as the second structural region can be obtained. This is because incident light can be more stably reflected in the structure region, and the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the second structure region can be further improved.
That is, when the thickness is less than 5 μm, the length of the columnar object is insufficient, and the incident light that goes straight through the column structure increases. This is because it may be difficult to obtain. On the other hand, when the thickness exceeds 495 μm, when the column structure is formed by irradiating the composition for light diffusing film with active energy rays, photopolymerization proceeds by the initially formed column structure. This is because the direction may diffuse and it may be difficult to form a desired column structure.
Therefore, the thickness of the second structural region is more preferably set to a value within the range of 40 to 310 μm, and further preferably set to a value within the range of 95 to 255 μm.
(7)材料物質
(7)−1 柱状物
また、第2の構造領域において、柱状物を構成する材料物質の種類は、特に限定されないが、その主成分を複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステルの重合体とすることが好ましい。
この理由は、かかる材料物質であれば、第2の構造領域としてのカラム構造を効率的に形成することができるばかりか、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、柱状物の主成分(以下、(A2)成分と称する場合がある。)を特定の(メタ)アクリル酸エステルの重合体とすることにより、第2の構造領域を形成する際に、重合により(A2)成分となるモノマー成分(以下、モノマー(A2)成分と称する場合がある。)の重合速度を、重合により後述する媒体物の主成分(以下、(B2)成分と称する場合がある。)となるモノマー成分(以下、モノマー(B2)成分と称する場合がある。)の重合速度よりも速くして、これらのモノマー成分間における重合速度に所定差を生じさせ、両モノマー成分の共重合性を効果的に低下させることができると推定される。
その結果、(B2)成分からなる媒体物中に(A2)成分からなる柱状物が林立したカラム構造を、活性エネルギー線の照射により効率的に形成することができる。
また、モノマー(A2)成分として、特定の(メタ)アクリル酸エステルを用いることにより、モノマー(B2)成分との相溶性を所定の範囲にまで低下させて、カラム構造をさらに効率よく形成することができるものと推定される。
さらに、モノマー(A2)成分として、特定の(メタ)アクリル酸エステルを用いることにより、カラム構造における(A2)成分に由来した柱状物の屈折率を高くして、(B2)成分に由来した媒体物の屈折率との差を、所定以上の値に調節することができる。
したがって、(A2)成分として、特定の(メタ)アクリル酸エステルの重合体を含むことにより、後述する(B2)成分の特性と相まって、(B2)成分からなる媒体物中に(A2)成分からなる柱状物が林立したカラム構造を効率的に得ることができる。
よって、光の透過と拡散において良好な入射角度依存性を有するとともに、光拡散入射角度領域が広い第2の構造領域を得ることができる。
なお、(A2)成分を構成するモノマー(A2)成分としての複数の芳香環を含有する(メタ)アクリル酸エステルの詳細については、第1の構造領域におけるモノマー(A1)成分の内容と重複するため、省略する。
(7) Material Substance (7) -1 Columnar Material In the second structural region, the type of material substance constituting the columnar material is not particularly limited, but the main component contains a plurality of aromatic rings (meta ) A polymer of acrylic acid ester is preferred.
This is because, with such a material substance, not only can the column structure as the second structural region be efficiently formed, but also the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the second structural region. This is because the can be further improved.
That is, when the second structural region is formed by using a specific (meth) acrylic acid ester polymer as the main component of the columnar material (hereinafter sometimes referred to as the component (A2)). The polymerization rate of the monomer component (hereinafter sometimes referred to as the monomer (A2) component) as the component (A2) is sometimes referred to as the main component of the medium (hereinafter referred to as the (B2) component) by polymerization. The monomer component (hereinafter, also referred to as the monomer (B2) component) may be made faster than the polymerization rate to cause a predetermined difference in the polymerization rate between these monomer components. It is estimated that the polymerizability can be effectively reduced.
As a result, a column structure in which the columnar material composed of the component (A2) is erected in the medium composed of the component (B2) can be efficiently formed by irradiation with active energy rays.
Further, by using a specific (meth) acrylic acid ester as the monomer (A2) component, the compatibility with the monomer (B2) component is reduced to a predetermined range, and the column structure is formed more efficiently. It is estimated that
Furthermore, by using a specific (meth) acrylic acid ester as the monomer (A2) component, the refractive index of the columnar material derived from the (A2) component in the column structure is increased, and the medium derived from the (B2) component The difference from the refractive index of the object can be adjusted to a predetermined value or more.
Therefore, by including a polymer of a specific (meth) acrylic acid ester as the component (A2), in combination with the characteristics of the component (B2) described later, in the medium consisting of the component (B2), from the component (A2) It is possible to efficiently obtain a column structure in which the pillars are forested.
Therefore, it is possible to obtain a second structure region having good incident angle dependency in light transmission and diffusion and having a wide light diffusion incident angle region.
In addition, about the detail of the (meth) acrylic acid ester containing several aromatic rings as a monomer (A2) component which comprises (A2) component, it overlaps with the content of the monomer (A1) component in a 1st structure area | region. Therefore, it is omitted.
(7)−2 媒体物
また、第2の構造領域において、媒体物を構成する材料物質の種類は、特に限定されないが、その主成分をウレタン(メタ)アクリレートの重合体とすることが好ましい。
この理由は、かかる材料物質であれば、第2の構造領域としてのカラム構造を効率的に形成することができるばかりか、第2の構造領域に由来した入射角度依存性および拡散光の開き角度をさらに向上させることができるためである。
すなわち、媒体物の主成分((B2)成分)をウレタン(メタ)アクリレートの重合体とすることにより、(A2)成分に由来した柱状物の屈折率と、(B2)成分に由来した媒体物の屈折率との差を、より容易に調節できるばかりか、(B2)成分に由来した媒体物の屈折率のばらつきを有効に抑制し、所定のカラム構造を備えた第2の構造領域をより効率的に得ることができるためである。
なお、(B2)成分を構成するモノマー(B2)成分としてのウレタン(メタ)アクリレートの詳細については、第1の構造領域におけるモノマー(B1)成分の内容と重複するため、省略する。
(7) -2 Medium In the second structural region, the type of material constituting the medium is not particularly limited, but the main component is preferably a urethane (meth) acrylate polymer.
This is because, with such a material substance, not only can the column structure as the second structural region be efficiently formed, but also the incident angle dependency and the opening angle of the diffused light derived from the second structural region. This is because the can be further improved.
That is, by making the main component of the medium (component (B2)) a urethane (meth) acrylate polymer, the refractive index of the columnar material derived from the component (A2) and the medium derived from the component (B2) In addition to being able to adjust the difference from the refractive index of the medium more easily, the dispersion of the refractive index of the medium derived from the component (B2) can be effectively suppressed, and the second structural region having a predetermined column structure can be further improved. It is because it can obtain efficiently.
In addition, since it overlaps with the content of the monomer (B1) component in a 1st structure area | region about the detail of the urethane (meth) acrylate as a monomer (B2) component which comprises (B2) component, it abbreviate | omits.
5.総膜厚
また、本発明の光拡散フィルムの総膜厚を50〜500μmの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、光拡散フィルムの総膜厚が50μm未満の値となると、カラム構造およびルーバー構造内を直進する光が増加し、光拡散性を示すことが困難になる場合があるためである。一方、光拡散フィルムの総膜厚が500μmを超えた値となると、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射してカラム構造およびルーバー構造を形成する際に、初期に形成されたカラム構造およびルーバー構造によって光重合の進行方向が拡散してしまい、所望のカラム構造およびルーバー構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、光拡散フィルムの総膜厚を80〜350μmの範囲内の値とすることがより好ましく、100〜260μmの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、本発明の光拡散フィルムは、単一のフィルム中に第1および第2の構造領域を有する構成であってもよいし、第1の構造領域のみを有するフィルムと、第2の構造領域のみを有するフィルムとを積層させた構成であってもよい。
特に、第1および第2の構造領域を積層する際に、その間に気泡混入等が生じることを根本的に抑制できることから、両構造が単一のフィルム内に形成されている構成がより好ましい。
また、第1の構造領域と、第2の構造領域は、光拡散フィルムの膜厚方向に沿って順次に、上下方向に設けてあれば良く、その順番や数については特に制限されるものではない。
5. Total film thickness Moreover, it is preferable to make the total film thickness of the light-diffusion film of this invention into the value within the range of 50-500 micrometers.
This is because when the total film thickness of the light diffusing film is less than 50 μm, the light traveling straight in the column structure and the louver structure increases, and it may be difficult to exhibit light diffusibility. On the other hand, when the total film thickness of the light diffusion film exceeded 500 μm, it was formed at the beginning when the composition for light diffusion film was irradiated with active energy rays to form a column structure and a louver structure. This is because the traveling direction of photopolymerization is diffused by the column structure and the louver structure, and it may be difficult to form the desired column structure and louver structure.
Therefore, the total film thickness of the light diffusion film is more preferably set to a value within the range of 80 to 350 μm, and further preferably set to a value within the range of 100 to 260 μm.
In addition, the structure which has a 1st and 2nd structure area | region in the single film may be sufficient as the light-diffusion film of this invention, the film which has only a 1st structure area | region, and a 2nd structure area | region The structure which laminated | stacked the film which has only this may be sufficient.
In particular, when laminating the first and second structural regions, it is possible to fundamentally suppress the occurrence of air bubbles and the like between them, so that a structure in which both structures are formed in a single film is more preferable.
In addition, the first structure region and the second structure region may be provided in the vertical direction sequentially along the film thickness direction of the light diffusion film, and the order and number thereof are not particularly limited. Absent.
6.傾斜角度の組み合わせ
また、本発明の光拡散フィルムであれば、第1の構造領域における膜厚方向に対する板状領域の傾斜角度θaと、第2の構造領域における膜厚方向に対する柱状物の傾斜角度θbとを、それぞれ調節することにより、その光拡散特性を変化させることができる。
例えば、それぞれの構造領域が有する入射角度依存性を重複させることで、拡散特性のばらつきを抑制、良好な入射角度依存性を得ることができるばかりか、拡散光の開き角度についても、効果的に広げることができる。
この場合、第1の構造領域において、膜厚方向に対する板状領域の傾斜角度θaを−80〜80°の範囲内の値とするとともに、第2の構造領域において、膜厚方向に対する柱状物の傾斜角度θbを−80〜80°の範囲内の値とし、かつ、θa−θbの絶対値を0〜80°の範囲内の値とすることが好ましく、θa−θbの絶対値を5〜20°の範囲内の値とすることがより好ましい。
なお、ここでのθaおよびθbの内容は、既に説明した通りである。
6). Combination of tilt angles In the light diffusion film of the present invention, the tilt angle θa of the plate-like region with respect to the film thickness direction in the first structure region and the tilt angle of the columnar object with respect to the film thickness direction in the second structure region The light diffusion characteristics can be changed by adjusting θb.
For example, by overlapping the incident angle dependency of each structural region, it is possible not only to suppress the dispersion of the diffusion characteristics and obtain a good incident angle dependency, but also to effectively spread the diffused light opening angle. Can be spread.
In this case, in the first structural region, the inclination angle θa of the plate-shaped region with respect to the film thickness direction is set to a value within the range of −80 to 80 °, and in the second structural region, the columnar object with respect to the film thickness direction. The inclination angle θb is preferably set to a value in the range of −80 to 80 °, the absolute value of θa−θb is preferably set to a value in the range of 0 to 80 °, and the absolute value of θa−θb is set to 5 to 20 A value within the range of ° is more preferable.
Note that the contents of θa and θb here are as described above.
また、それぞれの構造領域が有する入射角度依存性をずらすことで、光拡散入射角度領域を効果的かつ容易に広げることができる。
この場合、第1の構造領域において、膜厚方向に対する板状領域の傾斜角度θaを−80〜80°の範囲内の値とするとともに、第2の構造領域において、膜厚方向に対する柱状物の傾斜角度θbを−80〜80°の範囲内の値とし、かつθa−θbの絶対値を5〜60°の範囲内の値とすることが好ましく、θa−θbの絶対値を20〜45°の範囲内の値とすることがより好ましい。
Further, by shifting the incident angle dependency of each structural region, the light diffusion incident angle region can be effectively and easily expanded.
In this case, in the first structural region, the inclination angle θa of the plate-shaped region with respect to the film thickness direction is set to a value within the range of −80 to 80 °, and in the second structural region, the columnar object with respect to the film thickness direction. The inclination angle θb is preferably set to a value in the range of −80 to 80 °, the absolute value of θa−θb is preferably set to a value in the range of 5 to 60 °, and the absolute value of θa−θb is set to 20 to 45 °. It is more preferable to set the value within the range.
7.用途
また、図10に示すように、本発明の光拡散フィルムを、反射型液晶表示装置100に用いることが好ましい。
この理由は、本発明の光拡散フィルムであれば、外光を集光し効率的に透過させて液晶表示装置の内部に取り込み、かつ、その光を光源として利用できるように、効率的に拡散させることができるためである。
したがって、本発明の光拡散フィルムは、ガラス板(104、108)および液晶106、並びに、鏡面反射板107等からなる液晶セル110の上面、あるいは下面に配置して、反射型液晶表示装置100における光拡散板103として使用することが好ましい。
なお、本発明の光拡散フィルムは、偏光板101や位相差板102に提供することで、広視野角偏光板や広視野位相差板を得ることもできる。
7). Applications Further, as shown in FIG. 10, the light diffusion film of the present invention is preferably used for a reflective liquid crystal display device 100.
This is because the light diffusing film of the present invention efficiently diffuses the external light so that it can be efficiently transmitted and taken into the liquid crystal display device and used as a light source. It is because it can be made.
Therefore, the light diffusing film of the present invention is disposed on the upper surface or the lower surface of the liquid crystal cell 110 composed of the glass plates (104, 108) and the liquid crystal 106, and the specular reflector 107, etc. It is preferable to use as the light diffusion plate 103.
In addition, the light-diffusion film of this invention can also provide a wide viewing angle polarizing plate and a wide visual field phase difference plate by providing to the polarizing plate 101 and the phase difference plate 102. FIG.
[第2の実施形態]
本発明の第2の実施形態は、入射光を異方性拡散させるための第1の構造領域と、入射光を等方性拡散させるための第2の構造領域とを有する光拡散フィルムの製造方法であって、下記工程(a)〜(d)を含むことを特徴とする光拡散フィルムの製造方法である。
(a)光拡散フィルム用組成物を準備する工程
(b)光拡散フィルム用組成物を工程シートに対して塗布し、塗布層を形成する工程
(c)塗布層に対して第1の活性エネルギー線照射を行い、塗布層の下方部分に第1の構造領域としての屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域を形成するとともに、塗布層の上方部分にルーバー構造未形成領域を残す工程
(d)塗布層に対して、さらに第2の活性エネルギー線照射を行い、ルーバー構造未形成領域に第2の構造領域としての媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物を林立させてなるカラム状構造領域を形成する工程
以下、本発明の第2の実施形態である光拡散フィルムの製造方法につき、第1の実施形態と異なる点を中心に、図面を参照しつつ、具体的に説明する。
[Second Embodiment]
The second embodiment of the present invention provides a light diffusing film having a first structure region for anisotropically diffusing incident light and a second structure region for isotropically diffusing incident light. It is a method, Comprising: It is a manufacturing method of the light-diffusion film characterized by including the following process (a)-(d).
(A) Step of preparing a composition for light diffusion film (b) Step of applying the composition for light diffusion film to a step sheet and forming a coating layer (c) First active energy for the coating layer Irradiate with a line to form a louver structure region in which a plurality of plate-like regions having different refractive indexes as the first structure region are alternately arranged in parallel along the film surface direction in the lower part of the coating layer Step (d) of leaving a louver structure non-formed region in the upper part of the layer (d) A second active energy ray irradiation is further performed on the coating layer, and the louver structure non-formed region is placed in the medium as the second structural region. Step of forming a columnar structure region in which a plurality of pillars having a refractive index different from that of the medium is made up. Hereinafter, the first embodiment of the light diffusion film manufacturing method according to the second embodiment of the present invention Difference from form This will be specifically described with reference to the drawings.
1.工程(a):光拡散フィルム用組成物の準備工程
工程(a)は、光拡散フィルム用組成物を準備する工程である。
より具体的には、モノマー(A)成分およびモノマー(B)成分を40〜80℃の高温条件下にて撹拌して、均一な混合液とすることが好ましい。
また、これと同時に、混合液に対し、所望により後述する(C)成分等その他の添加剤を添加した後、均一になるまで撹拌しつつ、所望の粘度となるように、必要に応じて希釈溶剤をさらに加えることにより、光拡散フィルム用組成物の溶液を得ることが好ましい。
なお、モノマー(A)成分は、重合することにより、第1および第2の構造領域における高屈折率部を構成する(A)成分になるモノマー成分であり、モノマー(B)成分は、重合することにより、第1および第2の構造領域における低屈折率部を構成する(B)成分になるモノマー成分である。
また、モノマー(A)成分およびモノマー(B)成分の種類についての詳細は、第1の実施形態においてモノマー(A1)および(A2)、並びに、(B1)および(B2)成分として、それぞれ記載した通りであるため、省略する。
1. Step (a): Preparation Step for Composition for Light Diffusion Film Step (a) is a step for preparing a composition for light diffusion film.
More specifically, it is preferable to stir the monomer (A) component and the monomer (B) component at a high temperature of 40 to 80 ° C. to obtain a uniform mixed solution.
At the same time, other additives such as the component (C) described later are added to the mixed solution as desired, and then diluted as necessary so as to obtain a desired viscosity while stirring until uniform. It is preferable to obtain a solution of the composition for light diffusion film by further adding a solvent.
In addition, a monomer (A) component is a monomer component which becomes a (A) component which comprises the high refractive index part in a 1st and 2nd structure area | region by superposing | polymerizing, and a monomer (B) component superposes | polymerizes. Thus, it is a monomer component that becomes the component (B) constituting the low refractive index portion in the first and second structural regions.
Details of the types of the monomer (A) component and the monomer (B) component are described as the monomers (A1) and (A2) and the components (B1) and (B2) in the first embodiment, respectively. Since it is true, it is omitted.
(1)モノマー(A)成分の屈折率
また、モノマー(A)成分の屈折率を1.5〜1.65の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、モノマー(A)成分の屈折率をかかる範囲内の値とすることにより、ルーバー構造およびカラム構造における(A)成分に由来した部分と、(B)成分に由来した部分の屈折率との差を、より容易に調節して、所定のルーバー構造およびカラム構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
すなわち、モノマー(A)成分の屈折率が1.5未満の値となると、モノマー(B)成分の屈折率との差が小さくなり過ぎて、所望の入射角度依存性を得ることが困難になる場合があるためである。一方、モノマー(A)成分の屈折率が1.65を超えた値となると、モノマー(B)成分の屈折率との差は大きくなるものの、粘度が過度に低下して、モノマー(B)成分との相溶が困難になる場合があるためである。
したがって、(A)成分の屈折率を、1.55〜1.6の範囲内の値とすることがより好ましく、1.56〜1.59の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、上述したモノマー(A)成分の屈折率とは、光照射により硬化する前のモノマー(A)成分の屈折率を意味する。
そして、モノマー(A)成分の屈折率は、例えば、JIS K0062に準じて測定することができる。
(1) Refractive index of monomer (A) component Moreover, it is preferable to make the refractive index of a monomer (A) component into the value within the range of 1.5-1.65.
The reason for this is that the refractive index of the part derived from the (A) component and the part derived from the (B) component in the louver structure and the column structure by setting the refractive index of the monomer (A) component within this range. This is because the light diffusion film having the predetermined louver structure and the column structure can be more efficiently obtained by adjusting the difference with the above.
That is, when the refractive index of the monomer (A) component is less than 1.5, the difference from the refractive index of the monomer (B) component becomes too small, making it difficult to obtain the desired incident angle dependency. This is because there are cases. On the other hand, when the refractive index of the monomer (A) component exceeds 1.65, the difference from the refractive index of the monomer (B) component increases, but the viscosity decreases excessively, and the monomer (B) component This is because there is a case where it is difficult to achieve compatibility with.
Therefore, the refractive index of the component (A) is more preferably set to a value within the range of 1.55 to 1.6, and further preferably set to a value within the range of 1.56 to 1.59.
The above-mentioned refractive index of the monomer (A) component means the refractive index of the monomer (A) component before being cured by light irradiation.
And the refractive index of a monomer (A) component can be measured according to JISK0062, for example.
(2)モノマー(A)成分の含有量
また、モノマー(A)成分の含有量を、後述するモノマー(B)成分100重量部に対して、25〜400重量部の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、モノマー(A)成分の含有量をかかる範囲内の値とすることにより、モノマー(B)成分との混合性を維持しつつも、光照射した場合には、両成分の共重合性を効果的に低下させ、所定のルーバー構造およびカラム構造を効率的に形成することができるためである。
すなわち、モノマー(A)成分の含有量が25重量部未満の値となると、モノマー(B)成分に対する(A)成分の存在割合が少なくなって、ルーバー構造およびカラム構造における(A)成分に由来した部分の幅等が、(B)成分に由来した部分の幅等と比較して過度に小さくなり、良好な入射角度依存性を有するルーバー構造およびカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向におけるルーバーや柱状物の長さが不十分になる場合があるためである。一方、モノマー(A)成分の含有量が400重量部を超えた値となると、モノマー(B)成分に対するモノマー(A)成分の存在割合が多くなって、ルーバー構造およびカラム構造における(A)成分に由来した部分の幅等が、(B)成分に由来した部分の幅等と比較して過度に大きくなり、逆に、良好な入射角度依存性を有するルーバー構造およびカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向におけるルーバーや柱状物の長さが不十分になる場合があるためである。
したがって、モノマー(A)成分の含有量を、モノマー(B)成分100重量部に対して、40〜300重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、50〜200重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
(2) Content of monomer (A) component Moreover, content of monomer (A) component shall be a value within the range of 25-400 weight part with respect to 100 weight part of monomer (B) component mentioned later. Is preferred.
The reason for this is that by setting the content of the monomer (A) component to a value within such a range, while maintaining the miscibility with the monomer (B) component, it is a copolymerization of both components when irradiated with light. This is because the predetermined louver structure and the column structure can be efficiently formed.
That is, when the content of the monomer (A) component is less than 25 parts by weight, the ratio of the (A) component to the monomer (B) component decreases, and the louver structure and the column structure are derived from the (A) component. The width or the like of the portion that has been reduced becomes excessively small compared to the width or the like of the portion derived from the component (B), and it may be difficult to obtain a louver structure and a column structure having good incident angle dependency. Because. Moreover, it is because the length of the louver or the columnar object in the thickness direction of the light diffusion film may be insufficient. On the other hand, when the content of the monomer (A) component exceeds 400 parts by weight, the ratio of the monomer (A) component to the monomer (B) component increases, and the (A) component in the louver structure and column structure The width of the portion derived from the component is excessively large compared to the width of the component derived from the component (B), and conversely, it is difficult to obtain a louver structure and a column structure having a good incident angle dependency. This is because it may become. Moreover, it is because the length of the louver or the columnar object in the thickness direction of the light diffusion film may be insufficient.
Therefore, it is more preferable to set the content of the monomer (A) component to a value within the range of 40 to 300 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the monomer (B) component, and within the range of 50 to 200 parts by weight. More preferably, it is a value.
(3)モノマー(B)成分の屈折率
また、モノマー(B)成分の屈折率を1.4〜1.5の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、モノマー(B)成分の屈折率をかかる範囲内の値とすることにより、ルーバー構造およびカラム構造における(A)成分に由来した部分と、(B)成分に由来した部分の屈折率との差を、より容易に調節して、所定のルーバー構造およびカラム構造を備えた光拡散フィルムを、より効率的に得ることができるためである。
すなわち、モノマー(B)成分の屈折率が1.4未満の値となると、モノマー(A)成分の屈折率との差は大きくなるものの、モノマー(A)成分との相溶性が極端に悪化し、ルーバー構造およびカラム構造を形成することが困難になる場合があるためである。一方、モノマー(B)成分の屈折率が1.5を超えた値となると、モノマー(A)成分の屈折率との差が小さくなり過ぎて、所望の入射角度依存性を得ることが困難になる場合があるためである。
したがって、モノマー(B)成分の屈折率を、1.45〜1.49の範囲内の値とすることがより好ましく、1.46〜1.48の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、上述したモノマー(B)成分の屈折率とは、光照射により硬化する前のモノマー(B)成分の屈折率を意味する。
そして、モノマー(B)成分の屈折率についても、例えば、JIS K0062に準じて測定することができる。
(3) Refractive index of monomer (B) component Moreover, it is preferable to make the refractive index of a monomer (B) component into the value within the range of 1.4-1.5.
The reason for this is that by setting the refractive index of the monomer (B) component to a value within this range, the refractive index of the part derived from the (A) component and the part derived from the (B) component in the louver structure and column structure. This is because the light diffusion film having the predetermined louver structure and the column structure can be more efficiently obtained by adjusting the difference with the above.
That is, when the refractive index of the monomer (B) component is less than 1.4, the compatibility with the monomer (A) component is extremely deteriorated although the difference from the refractive index of the monomer (A) component increases. This is because it may be difficult to form the louver structure and the column structure. On the other hand, when the refractive index of the monomer (B) component exceeds 1.5, the difference from the refractive index of the monomer (A) component becomes too small, making it difficult to obtain the desired incident angle dependency. This is because there may be cases.
Accordingly, the refractive index of the monomer (B) component is more preferably set to a value within the range of 1.45 to 1.49, and further preferably set to a value within the range of 1.46 to 1.48.
The above-described refractive index of the monomer (B) component means the refractive index of the monomer (B) component before being cured by light irradiation.
And also about the refractive index of a monomer (B) component, it can measure according to JISK0062, for example.
(4)モノマー(B)成分の含有量
また、モノマー(B)成分の含有量を、光拡散フィルム用組成物の全体量(100重量%)に対して、20〜80重量%の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、モノマー(B)成分の含有量が20重量%未満の値となると、モノマー(A)成分に対するモノマー(B)成分の存在割合が少なくなって、ルーバー構造およびカラム構造における(B)成分に由来した部分の幅等が、(A)成分に由来した部分の幅等と比較して過度に小さくなり、良好な入射角度依存性を有するルーバー構造およびカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向におけるルーバーや柱状物の長さが不十分になる場合があるためである。
一方、モノマー(B)成分の含有量が80重量%を超えた値となると、モノマー(A)成分に対するモノマー(B)成分の存在割合が多くなって、ルーバー構造およびカラム構造における(B)成分に由来した部分の幅等が、(A)成分に由来した部分の幅等と比較して過度に大きくなり、逆に、良好な入射角度依存性を有するルーバー構造およびカラム構造を得ることが困難になる場合があるためである。また、光拡散フィルムの厚さ方向におけるルーバーや柱状物の長さが不十分になる場合があるためである。
したがって、モノマー(B)成分の含有量を、光拡散フィルム用組成物の全体量に対して、30〜70重量%の範囲内の値とすることがより好ましく、40〜60重量%の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
(4) Content of monomer (B) component The content of the monomer (B) component is within the range of 20 to 80% by weight relative to the total amount (100% by weight) of the composition for light diffusion film. It is preferable to use a value.
The reason for this is that when the content of the monomer (B) component is less than 20% by weight, the ratio of the monomer (B) component to the monomer (A) component decreases, and (B) in the louver structure and column structure. The width or the like of the part derived from the component is excessively smaller than the width or the like of the part derived from the component (A), and it becomes difficult to obtain a louver structure and a column structure having a good incident angle dependency. This is because there are cases. Moreover, it is because the length of the louver or the columnar object in the thickness direction of the light diffusion film may be insufficient.
On the other hand, when the content of the monomer (B) component exceeds 80% by weight, the ratio of the monomer (B) component to the monomer (A) component increases, and the (B) component in the louver structure and column structure The width of the portion derived from the component is excessively larger than the width of the portion derived from the component (A), and conversely, it is difficult to obtain a louver structure and a column structure having a good incident angle dependency. This is because it may become. Moreover, it is because the length of the louver or the columnar object in the thickness direction of the light diffusion film may be insufficient.
Therefore, the content of the monomer (B) component is more preferably set to a value within the range of 30 to 70% by weight, and within the range of 40 to 60% by weight, with respect to the total amount of the light diffusing film composition. More preferably, the value of
(5)光重合開始剤
また、本発明の光拡散フィルム用組成物においては、所望により、(C)成分として、光重合開始剤を含有させることが好ましい。
この理由は、光重合開始剤を含有させることにより、光拡散フィルム用組成物に対して活性エネルギー線を照射した際に、効率的に所定のルーバー構造およびカラム構造を形成することができるためである。
ここで、光重合開始剤とは、紫外線等の活性エネルギー線の照射により、ラジカル種を発生させる化合物をいう。
(5) Photopolymerization initiator Moreover, in the composition for light diffusion films of this invention, it is preferable to contain a photoinitiator as (C) component as needed.
The reason for this is that by containing a photopolymerization initiator, a predetermined louver structure and a column structure can be efficiently formed when the composition for a light diffusing film is irradiated with active energy rays. is there.
Here, the photopolymerization initiator refers to a compound that generates radical species by irradiation with active energy rays such as ultraviolet rays.
かかる光重合開始剤としては、例えば、ベンゾイン、ベンゾインメチルエーテル、ベンゾインエチルエーテル、ベンゾインイソプロピルエーテル、ベンゾイン−n−ブチルエーテル、ベンゾインイソブチルエーテル、アセトフェノン、ジメチルアミノアセトフェノン、2,2−ジメトキシ−2−フェニルアセトフェノン、2,2−ジエトキシ−2−フェニルアセトフェノン、2−ヒドロキシ−2−メチル−1−フェニルプロパン−1−オン、1−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、2−メチル−1−[4−(メチルチオ)フェニル]−2−モルフォリノ−プロパン−1−オン、4−(2−ヒドロキシエトキシ)フェニル−2−(ヒドロキシ−2−プロピル)ケトン、ベンゾフェノン、p−フェニルベンゾフェノン、4,4−ジエチルアミノベンゾフェノン、ジクロロベンゾフェノン、2−メチルアントラキノン、2−エチルアントラキノン、2−ターシャリーブチルアントラキノン、2−アミノアントラキノン、2−メチルチオキサントン、2−エチルチオキサントン、2−クロロチオキサントン、2,4−ジメチルチオキサントン、2,4−ジエチルチオキサントン、ベンジルジメチルケタール、アセトフェノンジメチルケタール、p−ジメチルアミン安息香酸エステル、オリゴ[2−ヒドロキシ−2−メチル−1−[4−(1−メチルビニル)フェニル]プロパン等が挙げられ、これらのうち1種を単独で用いてもよいし、2種以上を組み合わせて用いてもよい。
なお、光重合開始剤を含有させる場合の含有量としては、モノマー(A)成分およびモノマー(B)成分の合計量100重量%に対し、0.2〜20重量%の範囲内の値とすることが好ましく、0.5〜15重量%の範囲内の値とすることがより好ましく、1〜10重量%の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
Examples of the photopolymerization initiator include benzoin, benzoin methyl ether, benzoin ethyl ether, benzoin isopropyl ether, benzoin-n-butyl ether, benzoin isobutyl ether, acetophenone, dimethylaminoacetophenone, and 2,2-dimethoxy-2-phenylacetophenone. 2,2-diethoxy-2-phenylacetophenone, 2-hydroxy-2-methyl-1-phenylpropan-1-one, 1-hydroxycyclohexyl phenyl ketone, 2-methyl-1- [4- (methylthio) phenyl] 2-morpholino-propan-1-one, 4- (2-hydroxyethoxy) phenyl-2- (hydroxy-2-propyl) ketone, benzophenone, p-phenylbenzophenone, 4,4-diethyl Minobenzophenone, dichlorobenzophenone, 2-methylanthraquinone, 2-ethylanthraquinone, 2-tertiarybutylanthraquinone, 2-aminoanthraquinone, 2-methylthioxanthone, 2-ethylthioxanthone, 2-chlorothioxanthone, 2,4-dimethylthioxanthone, 2,4-diethylthioxanthone, benzyldimethyl ketal, acetophenone dimethyl ketal, p-dimethylamine benzoate, oligo [2-hydroxy-2-methyl-1- [4- (1-methylvinyl) phenyl] propane and the like Of these, one of them may be used alone, or two or more of them may be used in combination.
In addition, as content in the case of containing a photoinitiator, it shall be the value within the range of 0.2-20 weight% with respect to 100 weight% of total amounts of a monomer (A) component and a monomer (B) component. It is preferable that the value be in the range of 0.5 to 15% by weight, more preferably 1 to 10% by weight.
(6)その他の添加剤
また、本発明の効果を損なわない範囲で、適宜、その他の添加剤を添加することができる。
その他の添加剤としては、例えば、酸化防止剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、重合促進剤、重合禁止剤、赤外線吸収剤、可塑剤、希釈溶剤、およびレベリング剤等が挙げられる。
なお、その他の添加剤の含有量は、一般に、モノマー(A)成分およびモノマー(B)成分の合計量100重量%に対して、0.01〜5重量%の範囲内の値とすることが好ましく、0.02〜3重量%の範囲内の値とすることがより好ましく、0.05〜2重量%の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
(6) Other additives In addition, other additives can be appropriately added within a range not impairing the effects of the present invention.
Examples of other additives include an antioxidant, an ultraviolet absorber, an antistatic agent, a polymerization accelerator, a polymerization inhibitor, an infrared absorber, a plasticizer, a diluting solvent, and a leveling agent.
In addition, generally content of another additive shall be a value within the range of 0.01 to 5 weight% with respect to 100 weight% of total amounts of a monomer (A) component and a monomer (B) component. Preferably, the value is in the range of 0.02 to 3% by weight, and more preferably in the range of 0.05 to 2% by weight.
2.工程(b):塗布工程
工程(b)は、図11(a)に示すように、準備した光拡散フィルム用組成物を、工程シート2に対して塗布して塗布層1を形成する工程である。
工程シートとしては、プラスチックフィルム、紙のいずれも使用することができる。
このうち、プラスチックフィルムとしては、ポリエチレンテレフタレートフィルム等のポリエステル系フィルム、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルム等のポリオレフィン系フィルム、トリアセチルセルロースフィルム等のセルロース系フィルム、およびポリイミド系フィルム等が挙げられる。
また、紙としては、例えば、グラシン紙、コート紙、およびラミネート紙等が挙げられる。
2. Step (b): Application Step Step (b) is a step of forming the coating layer 1 by applying the prepared light diffusion film composition to the step sheet 2 as shown in FIG. is there.
Either a plastic film or paper can be used as the process sheet.
Among these, examples of the plastic film include polyester films such as polyethylene terephthalate films, polyolefin films such as polyethylene films and polypropylene films, cellulose films such as triacetyl cellulose films, and polyimide films.
Examples of the paper include glassine paper, coated paper, and laminated paper.
また、工程シートに対しては、光硬化後に、得られた光拡散フィルムを工程シートから剥離し易くするために、工程シートにおける光拡散フィルム用組成物の塗布面側に、剥離層を設けることが好ましい。
かかる剥離層は、シリコーン系剥離剤、フッ素系剥離剤、アルキッド系剥離剤、オレフィン系剥離剤等、従来公知の剥離剤を用いて形成することができる。
なお、工程シートの厚さは、通常、25〜200μmの範囲内の値とすることが好ましい。
In addition, for the process sheet, a release layer is provided on the application surface side of the composition for the light diffusion film in the process sheet in order to easily peel the obtained light diffusion film from the process sheet after photocuring. Is preferred.
Such a release layer can be formed using a conventionally known release agent such as a silicone release agent, a fluorine release agent, an alkyd release agent, or an olefin release agent.
In addition, it is preferable that the thickness of a process sheet | seat is normally set to the value within the range of 25-200 micrometers.
また、工程シート上に光拡散フィルム用組成物を塗布する方法としては、例えば、ナイフコート法、ロールコート法、バーコート法、ブレードコート法、ダイコート法、およびグラビアコート法等、従来公知の方法により行うことができる。
なお、このとき、塗布層の厚さを、100〜700μmの範囲内の値とすることが好ましい。
In addition, as a method for applying the light diffusing film composition on the process sheet, for example, a conventionally known method such as a knife coating method, a roll coating method, a bar coating method, a blade coating method, a die coating method, and a gravure coating method. Can be performed.
At this time, the thickness of the coating layer is preferably set to a value in the range of 100 to 700 μm.
3.工程(c):第1の活性エネルギー線照射工程
工程(c)は、塗布層に対して第1の活性エネルギー線照射を行い、塗布層の下方部分に第1の構造領域としての屈折率が異なる複数の板状領域がフィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域を形成するとともに、塗布層の上方部分にルーバー構造未形成領域を残す工程である。
すなわち、図11(b)に示すように、工程シート2の上に形成された塗布層1に対し、照射角度の制御された直接光のみからなる活性エネルギー線50を照射する。
より具体的には、例えば、図12(a)に示すように、線状の紫外線ランプ125に集光用のコールドミラー122が設けられた紫外線照射装置120(例えば、市販品であれば、アイグラフィックス(株)製、ECS−4011GX等)に、熱線カットフィルター121および遮光板123を配置することにより、照射角度の制御された直接光のみからなる活性エネルギー線50を取り出し、工程シート2の上に形成された塗布層1に対し、照射する。
なお、線状の紫外線ランプは、塗布層1を有する工程シート2の長手方向と直行する方向を基準(0°)として、通常−80〜80°の範囲内の値、好ましくは−50〜50°の範囲内の値、特に好ましくは−30〜30°の範囲内の値になるように設置される。
ここで、線状光源を用いる理由は、屈折率が異なる板状領域が交互に、かつ、膜厚方向に対して一定の傾斜角にて平行配置してなる第1の構造領域としてのルーバー構造領域を、効率的、かつ、安定的に製造することができるためである。
より具体的には、線状光源を用いることにより、線状光源の軸方向から見た場合には実質的に平行光であり、線状光源の軸方向とは垂直な方向から見た場合には非平行な光を照射することができる。
このとき、照射光の照射角度としては、図12(b)に示すように、塗布層1の表面の法線に対する角度を0°とした場合の照射角度θ3を、通常、−80〜80°の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、照射角度が−80〜80°の範囲外の値となると、塗布層1の表面での反射等の影響が大きくなって、十分なルーバー構造を形成することが困難になる場合があるためである。
また、照射角度θ3は、1〜80°の幅(照射角度幅)θ3´を有していることが好ましい。
この理由は、かかる照射角度幅θ3´が1°未満の値となると、ルーバー構造の間隔が狭くなり過ぎて、所望の第1の構造領域を得ることが困難になる場合があるためである。一方、かかる照射角度幅θ3´が80°を超えた値となると、照射光が分散し過ぎて、ルーバー構造を形成することが困難になる場合があるためである。
したがって、照射角度θ3の照射角度幅θ3´を2〜45°の範囲内の値とすることがより好ましく、5〜20°の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
3. Step (c): First active energy ray irradiation step In step (c), first active energy ray irradiation is performed on the coating layer, and the refractive index as the first structure region is formed in the lower portion of the coating layer. This is a step of forming a louver structure region in which a plurality of different plate-like regions are alternately arranged in parallel along the film surface direction and leaving a louver structure unformed region in the upper part of the coating layer.
That is, as shown in FIG. 11B, the active energy ray 50 composed only of direct light whose irradiation angle is controlled is irradiated onto the coating layer 1 formed on the process sheet 2.
More specifically, for example, as shown in FIG. 12A, an ultraviolet irradiation device 120 in which a condensing cold mirror 122 is provided on a linear ultraviolet lamp 125 (for example, a commercially available product is an eyepiece). By placing the heat ray cut filter 121 and the light-shielding plate 123 on the graphics (ECS-4011GX, etc.), the active energy ray 50 consisting only of the direct light whose irradiation angle is controlled is taken out. Irradiate the coating layer 1 formed above.
The linear ultraviolet lamp usually has a value in the range of −80 to 80 °, preferably −50 to 50 with respect to the direction (0 °) perpendicular to the longitudinal direction of the process sheet 2 having the coating layer 1. It is installed so as to have a value in the range of °, particularly preferably in the range of -30 to 30 °.
Here, the reason why the linear light source is used is that a louver structure as a first structure region in which plate-like regions having different refractive indexes are alternately arranged in parallel at a constant inclination angle with respect to the film thickness direction. This is because the region can be manufactured efficiently and stably.
More specifically, by using a linear light source, it is substantially parallel light when viewed from the axial direction of the linear light source, and when viewed from a direction perpendicular to the axial direction of the linear light source. Can emit non-parallel light.
At this time, as the irradiation angle of the irradiation light, as shown in FIG. 12B, the irradiation angle θ3 when the angle with respect to the normal of the surface of the coating layer 1 is 0 ° is usually −80 to 80 °. It is preferable to set the value within the range.
The reason for this is that when the irradiation angle is outside the range of −80 to 80 °, the influence of reflection on the surface of the coating layer 1 increases, and it may be difficult to form a sufficient louver structure. Because there is.
The irradiation angle θ3 preferably has a width (irradiation angle width) θ3 ′ of 1 to 80 °.
This is because when the irradiation angle width θ3 ′ is less than 1 °, the interval between the louver structures becomes too narrow, and it may be difficult to obtain a desired first structure region. On the other hand, when the irradiation angle width θ3 ′ exceeds 80 °, the irradiation light is excessively dispersed and it may be difficult to form a louver structure.
Therefore, the irradiation angle width θ3 ′ of the irradiation angle θ3 is more preferably set to a value within the range of 2 to 45 °, and further preferably set to a value within the range of 5 to 20 °.
また、照射光としては、紫外線や電子線等が挙げられるが、紫外線を用いることが好ましい。
この理由は、電子線の場合、重合速度が非常に速いため、重合過程でモノマー(A)成分とモノマー(B)成分が十分に相分離できず、ルーバー構造を形成することが困難になる場合があるためである。一方、可視光等と比較した場合、紫外線の方が、その照射により硬化する紫外線硬化樹脂や、使用可能な光重合開始剤のバリエーションが豊富であることから、モノマー(A)成分およびモノマー(B)成分の選択の幅を広げることができるためである。
また、紫外線の照射条件としては、照度を0.01〜50mW/cm2の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、照度が0.01mW/cm2未満の値となると、ルーバー構造未形成領域を十分に形成することができるものの、ルーバー構造を明確に形成することが困難になる場合があるためである。一方、照度が50mW/cm2を超えた値となると、(A)成分および(B)成分の相分離が進む前に硬化してしまい、逆に、ルーバー構造を明確に形成することが困難になる場合あるためである。
したがって、紫外線の照度を0.05〜20mW/cm2の範囲内の値とすることがより好ましく、0.1〜10mW/cm2の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
Moreover, as irradiation light, an ultraviolet-ray, an electron beam, etc. are mentioned, However, It is preferable to use an ultraviolet-ray.
This is because, in the case of an electron beam, the polymerization rate is very fast, so that the monomer (A) component and the monomer (B) component cannot be sufficiently separated in the polymerization process, making it difficult to form a louver structure. Because there is. On the other hand, when compared with visible light or the like, ultraviolet rays are more abundant in ultraviolet curing resins that can be cured by irradiation and photopolymerization initiators that can be used. Therefore, monomer (A) component and monomer (B This is because the range of component selection can be expanded.
Moreover, as an irradiation condition of ultraviolet rays, it is preferable to set the illuminance to a value within the range of 0.01 to 50 mW / cm 2 .
This is because when the illuminance is less than 0.01 mW / cm 2 , the louver structure-unformed region can be sufficiently formed, but it may be difficult to clearly form the louver structure. is there. On the other hand, when the illuminance reaches a value exceeding 50 mW / cm 2 , it hardens before the phase separation of the component (A) and the component (B) proceeds, and conversely, it is difficult to clearly form the louver structure. This is because there may be cases.
Therefore, it is more preferably set to a value within the range illuminance of 0.05~20mW / cm 2 of ultraviolet, still more preferably a value within the range of 0.1 to 10 MW / cm 2.
また、工程シート上に形成された塗布層を、0.1〜10m/分の速度にて移動させて、紫外線照射装置による紫外線照射部分を通過させることが好ましい。
この理由は、かかる速度が0.1m/分未満の値となると、量産性が過度に低下する場合があるためである。一方、かかる速度が10m/分を超えた値となると、塗布層の硬化、言い換えれば、ルーバー構造の形成よりも速く、塗布層に対する紫外線の入射角度が変化してしまい、ルーバー構造の形成が不十分になる場合があるためである。
したがって、工程シート上に形成された塗布層を、0.2〜5m/分の範囲内の速度にて移動させて、紫外線照射装置による紫外線照射部分を通過させることがより好ましく、0.5〜3m/分の範囲内の速度にて通過させることがさらに好ましい。
Moreover, it is preferable that the coating layer formed on the process sheet is moved at a speed of 0.1 to 10 m / min to pass the ultraviolet irradiation part by the ultraviolet irradiation apparatus.
The reason for this is that mass productivity may be excessively reduced when the speed is less than 0.1 m / min. On the other hand, when the speed exceeds 10 m / min, the coating layer is hardened, in other words, faster than the formation of the louver structure. This is because it may be sufficient.
Therefore, it is more preferable that the coating layer formed on the process sheet is moved at a speed within the range of 0.2 to 5 m / min, and the ultraviolet irradiation portion by the ultraviolet irradiation device is allowed to pass, More preferably, it is passed at a speed within the range of 3 m / min.
4.工程(d):第2の活性エネルギー線照射工程
工程(d)は、塗布層に対して、さらに第2の活性エネルギー線照射を行い、ルーバー構造未形成領域に第2の構造領域としての媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物が林立してなるカラム状構造領域を形成する工程である。
すなわち、工程シートの上に形成された塗布層に対し、光線の平行度が高い平行光を照射する。該平行光の照射に際しては、塗布層に直接照射しても良いが、露出している塗布層表面に剥離フィルムを積層して、剥離フィルム越しに照射することも好ましい。剥離フィルムとしては、前記工程シートに記載されているもののうち紫外線透過性を有するものを適宜選択することができる。
4). Step (d): Second active energy ray irradiation step In step (d), the coating layer is further irradiated with the second active energy ray, and the medium as the second structure region is formed in the louver structure unformed region. This is a step of forming a columnar structure region in which a plurality of columnar objects having different refractive indexes from that of the medium are forested.
That is, parallel light with a high degree of parallelism is applied to the coating layer formed on the process sheet. In the irradiation of the parallel light, the coating layer may be directly irradiated, but it is also preferable that a release film is laminated on the exposed coating layer surface and irradiated through the release film. As a peeling film, the thing which has an ultraviolet-transmitting property among the things described in the said process sheet | seat can be selected suitably.
ここで、第1の活性エネルギー線照射工程で用いられた線状光源による直接光は、その光の方向が線状光源の軸方向と垂直な方向においては広がりを持たず、略平行であるが、線状光源の軸方向と平行な方向においては光の向きに統一性はなく、ランダムである。
これに対して、第2の活性エネルギー線照射における平行光とは、発せられる光の方向が、いずれの方向から見た場合であっても広がりを持たない略平行な光を意味する。
より具体的には、例えば、図13(a)に示すように、点光源202からの光をレンズ204によって平行光とした後、塗布層に照射したり、図13(b)〜(c)に示すように、線状光源206からの光を筒状物208の集合体210によって平行光とした後、塗布層に照射したりすることが好ましい。
したがって、図13(a)に示すような平行光照射装置の具体例としては、例えば、山下電装(株)製、紫外線スポット光源「HYPERCURE 200」にオプションの均一露光アダプタを取り付けたものが挙げられる。
Here, the direct light from the linear light source used in the first active energy ray irradiation step does not spread in the direction perpendicular to the axial direction of the linear light source, but is substantially parallel. In the direction parallel to the axial direction of the linear light source, the direction of light is not uniform and is random.
On the other hand, the parallel light in the second active energy ray irradiation means substantially parallel light in which the direction of emitted light does not spread even when viewed from any direction.
More specifically, for example, as shown in FIG. 13 (a), the light from the point light source 202 is converted into parallel light by the lens 204 and then applied to the coating layer, or FIGS. 13 (b) to (c). As shown in FIG. 4, it is preferable that the light from the linear light source 206 is collimated by the aggregate 210 of the cylindrical objects 208 and then irradiated to the coating layer.
Therefore, as a specific example of the parallel light irradiation device as shown in FIG. 13A, for example, an ultraviolet spot light source “HYPERCURE 200” manufactured by Yamashita Denso Co., Ltd. and an optional uniform exposure adapter is attached. .
そして、平行光における平行度を10°以下の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる平行度を10°以下の値とすることにより、複数の柱状物が膜厚方向に対して一定の傾斜角にて林立してなる第2の構造領域としてのカラム構造領域を、効率的、かつ、安定的に製造することができるためである。
すなわち、かかる平行度が10°を超えた値となると、カラム構造を形成することができない場合があるためである。
したがって、平行光の平行度を5°以下の値とすることがより好ましく、2°以下の値とすることがさらに好ましい。
And it is preferable to make the parallelism in parallel light into the value of 10 degrees or less.
The reason for this is that by setting the parallelism to a value of 10 ° or less, a column structure region as a second structure region in which a plurality of pillars are erected at a constant inclination angle with respect to the film thickness direction. It is because it can manufacture efficiently and stably.
That is, if the parallelism exceeds 10 °, the column structure may not be formed.
Therefore, the parallelism of the parallel light is more preferably set to a value of 5 ° or less, and further preferably set to a value of 2 ° or less.
また、照射光としては、紫外線や電子線等が挙げられるが、第1の活性エネルギー線照射工程におけるのと同様の理由から、紫外線を用いることが好ましい。
また、紫外線の照射条件としては、照度を0.01〜30mW/cm2の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、照度が0.01mW/cm2未満の値となると、カラム構造を明確に形成することが困難になる場合があるためである。一方、照度が30mW/cm2を超えた値となると、(A)成分および(B)成分の相分離が進む前に硬化してしまい、逆に、カラム構造を明確に形成することが困難になる場合あるためである。
したがって、紫外線の照度を0.05〜20mW/cm2の範囲内の値とすることがより好ましく、0.1〜10mW/cm2の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、塗布層の移動速度や照射光の照射角度については、第1の活性エネルギー線照射工程と同様とすることができる。
なお、塗布層が十分に硬化する積算光量となるように、第1および第2の活性エネルギー線照射とは別に、さらに活性エネルギー線を照射することも好ましい。
このときの活性エネルギー線は、塗布層を十分に硬化させることを目的とするものであるため、平行光等ではなく、進行方向がランダムな光とすることが好ましい。
また、光硬化工程後の光拡散フィルムは、工程シートを剥離することによって、最終的に使用可能な状態となる。
Moreover, as irradiation light, an ultraviolet-ray, an electron beam, etc. are mentioned, However, It is preferable to use an ultraviolet-ray for the same reason as in the 1st active energy ray irradiation process.
Moreover, as an irradiation condition of ultraviolet rays, it is preferable to set the illuminance to a value within the range of 0.01 to 30 mW / cm 2 .
This is because when the illuminance is less than 0.01 mW / cm 2 , it may be difficult to clearly form the column structure. On the other hand, when the illuminance reaches a value exceeding 30 mW / cm 2 , it hardens before the phase separation of the component (A) and the component (B) proceeds, and conversely, it is difficult to clearly form the column structure. This is because there may be cases.
Therefore, it is more preferably set to a value within the range illuminance of 0.05~20mW / cm 2 of ultraviolet, still more preferably a value within the range of 0.1 to 10 MW / cm 2.
The moving speed of the coating layer and the irradiation angle of the irradiation light can be the same as those in the first active energy ray irradiation step.
In addition, it is also preferable to irradiate an active energy ray separately from the first and second active energy ray irradiations so that the integrated light quantity can sufficiently cure the coating layer.
Since the active energy rays at this time are intended to sufficiently cure the coating layer, it is preferable to use light having a random traveling direction rather than parallel light or the like.
Moreover, the light-diffusion film after a photocuring process will be in the state which can be finally used by peeling a process sheet | seat.
以下、実施例を参照して、本発明の光拡散フィルム等をさらに詳細に説明する。 Hereinafter, the light diffusing film and the like of the present invention will be described in more detail with reference to examples.
[実施例1]
1.モノマー(B)成分の合成
容器内に、(b)成分としての重量平均分子量9,200のポリプロピレングリコール(PPG)1モルに対して、(a)成分としてのイソホロンジイソシアナート(IPDI)2モル、および(c)成分としての2−ヒドロキシエチルメタクリレート(HEMA)2モルを収容した後、常法に従って反応させ、重量平均分子量9,900のポリエーテルウレタンメタクリレートを得た。
[Example 1]
1. Synthesis of monomer (B) component In a container, 2 mol of isophorone diisocyanate (IPDI) as component (a) with respect to 1 mol of polypropylene glycol (PPG) having a weight average molecular weight of 9,200 as component (b) And 2 mol of 2-hydroxyethyl methacrylate (HEMA) as component (c) was accommodated, and then reacted according to a conventional method to obtain a polyether urethane methacrylate having a weight average molecular weight of 9,900.
なお、ポリプロピレングリコールおよびポリエーテルウレタンメタクリレートの重量平均分子量は、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー(GPC)にて、下記条件に沿って測定したポリスチレン換算値である。
・GPC測定装置:東ソー(株)製、HLC−8020
・GPCカラム :東ソー(株)製(以下、通過順に記載)
TSK guard column HXL−H
TSK gel GMHXL(×2)
TSK gel G2000HXL
・測定溶媒 :テトラヒドロフラン
・測定温度 :40℃
In addition, the weight average molecular weight of polypropylene glycol and polyether urethane methacrylate is a polystyrene conversion value measured according to the following conditions by gel permeation chromatography (GPC).
GPC measurement device: manufactured by Tosoh Corporation, HLC-8020
-GPC column: manufactured by Tosoh Corporation (hereinafter, described in order of passage)
TSK guard column HXL-H
TSK gel GMHXL (× 2)
TSK gel G2000HXL
・ Measurement solvent: Tetrahydrofuran ・ Measurement temperature: 40 ° C.
2.光拡散フィルム用組成物の調製
次いで、得られたモノマー(B)成分としての重量平均分子量9,900のポリエーテルウレタンメタクリレート100重量部に対し、モノマー(A)成分としての下記式(3)で表わされる重量平均分子量268のo−フェニルフェノキシエトキシエチルアクリレート(新中村化学(株)製、NKエステル A−LEN−10)100重量部と、(C)成分としての2−ヒドロキシ−2−メチルプロピオフェノン10重量部とを添加した後、80℃の条件下にて加熱混合を行い、光拡散フィルム用組成物を得た。なお、モノマー(A)成分及びモノマー(B)成分の屈折率は、アッベ屈折計[アタゴ社製、品名「アッベ屈折計DR−M2」、Na光源、波長:589nm]によりJIS K0062に準じて測定したところ、それぞれ1.58および1.46であった。
2. Preparation of composition for light diffusion film Next, with respect to 100 parts by weight of the polyether urethane methacrylate having a weight average molecular weight of 9,900 as the monomer (B) component, the following formula (3) as the monomer (A) component: 100 parts by weight of o-phenylphenoxyethoxyethyl acrylate (manufactured by Shin-Nakamura Chemical Co., Ltd., NK ester A-LEN-10) having a weight average molecular weight of 268 and (C) component 2-hydroxy-2-methylpro After adding 10 parts by weight of piophenone, the mixture was heated and mixed under conditions of 80 ° C. to obtain a composition for a light diffusion film. The refractive index of the monomer (A) component and the monomer (B) component was measured according to JIS K0062 using an Abbe refractometer [manufactured by Atago Co., Ltd., product name “Abbe refractometer DR-M2”, Na light source, wavelength: 589 nm]. As a result, they were 1.58 and 1.46, respectively.
3.光拡散フィルム用組成物の塗布
次いで、得られた異方性光拡散フィルム用組成物を、工程シートとしてのフィルム状の透明ポリエチレンテレフタレートフィルム(以下、PETと称する。)に対して、アプリケーターを用いて塗布し、膜厚200μmの塗布層を得た。
3. Application of Composition for Light Diffusion Film Next, the obtained composition for anisotropic light diffusion film was applied to a film-like transparent polyethylene terephthalate film (hereinafter referred to as PET) as a process sheet using an applicator. Thus, a coating layer having a thickness of 200 μm was obtained.
4.塗布層の光硬化
(1)第1の紫外線照射
次いで、図12(a)に示すような線状の高圧水銀ランプに集光用のコールドミラーが付属した紫外線照射装置(アイグラフィックス(株)製、ECS−4011GX)を準備した。
次いで、熱線カットフィルター枠上に遮光板を設置し、塗布層の表面に照射される紫外線が、線状の紫外線ランプの長手方向から見たときの塗布層およびPETからなる積層体の法線方向を0°とした場合に、ランプからの直接の紫外線の照射角度(図12(b)のθ3)が−40°となるように設定した。
このとき、塗布層からのランプの高さは500mmとし、ピーク照度は1.7mW/cm2となるように設定した。
また、遮光板等での反射光が、照射機内部で迷光となり、塗布層の光硬化に影響を及ぼすことを防ぐため、コンベア付近にも遮光板を設け、ランプから直接発せられる紫外線のみが塗布層に対して照射されるように設定した。
次いで、コンベアにより、塗布層を図12(a)における右方向に、0.2m/分の速度にて移動させながら紫外線を照射した。
4). Photo-curing of the coating layer (1) First ultraviolet irradiation Next, an ultraviolet irradiation apparatus (eye graphics Co., Ltd.) in which a condensing cold mirror is attached to a linear high-pressure mercury lamp as shown in FIG. Manufactured by ECS-4011GX).
Next, a light shielding plate is installed on the heat ray cut filter frame, and the ultraviolet rays applied to the surface of the coating layer are normal to the laminate composed of the coating layer and PET when viewed from the longitudinal direction of the linear ultraviolet lamp. When the angle was set to 0 °, the irradiation angle of direct ultraviolet rays from the lamp (θ3 in FIG. 12B) was set to be −40 °.
At this time, the height of the lamp from the coating layer was set to 500 mm, and the peak illuminance was set to 1.7 mW / cm 2 .
In addition, in order to prevent the reflected light from the light shielding plate, etc. from becoming stray light inside the irradiator and affecting the photocuring of the coating layer, a light shielding plate is also provided near the conveyor, and only ultraviolet rays emitted directly from the lamp are applied. The layer was set to irradiate.
Next, the coating layer was irradiated with ultraviolet rays while moving the coating layer to the right in FIG. 12A at a speed of 0.2 m / min.
(2)第2の紫外線照射
次いで、線状光源による第1の紫外線照射工程を経た後、塗布層の露出面側を厚さ38μmの紫外線透過性を有する剥離フィルム(リンテック(株)製、SP−PET382050)によりラミネートした。
次いで、紫外線スポット光源(山下電装(株)製、HYPERCURE 200)にオプションの均一露光アダプタを取り付けることによって平行度を2゜以下とした装置を用い、平行光の入射角が40°となるように剥離フィルム越しに照射することで、総膜厚200μmの光拡散フィルムを得た。
その際の平均照度は5mW/cm2、ランプ高さは800mmとした。
なお、光拡散フィルムの膜厚は、定圧厚さ測定器(宝製作所(株)製、テクロック PG−02J)を用いて測定した。
また、得られた光拡散フィルムは、図14(a)に示すように、ルーバー構造の傾斜角が−27°であり、柱状物の傾斜角が27°である光拡散フィルムであることを確認した。
なお、かかる図14(a)は、ルーバー構造における板状領域に垂直な面で切断した場合のフィルムの断面を示す模式図である。
また、第1の構造領域の膜厚は66μmであり、第2の構造領域の膜厚は38μmであった。
さらに、得られた光拡散フィルムの断面写真を、図15(a)〜(b)に示す。図15(a)は、ルーバー構造における板状領域に垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真であり、図15(b)は、図15(a)における切断面に対して垂直な面でフィルムを切断した場合の断面写真である。
(2) Second UV irradiation Next, after passing through a first UV irradiation process with a linear light source, the exposed surface side of the coating layer is a release film having a thickness of 38 μm and having UV transparency (SP manufactured by Lintec Corporation, SP -Laminated by PET 382050).
Next, using an apparatus with a parallelism of 2 ° or less by attaching an optional uniform exposure adapter to an ultraviolet spot light source (HYPERCURE 200, manufactured by Yamashita Denso Co., Ltd.), the incident angle of parallel light becomes 40 °. By irradiating through the release film, a light diffusion film having a total film thickness of 200 μm was obtained.
At that time, the average illuminance was 5 mW / cm 2 and the lamp height was 800 mm.
In addition, the film thickness of the light-diffusion film was measured using the constant-pressure thickness measuring device (Takara Seisakusho Co., Ltd. product, Teclock PG-02J).
Further, as shown in FIG. 14A, the obtained light diffusion film is confirmed to be a light diffusion film having a louver structure with an inclination angle of −27 ° and a columnar object with an inclination angle of 27 °. did.
In addition, this Fig.14 (a) is a schematic diagram which shows the cross section of the film at the time of cut | disconnecting in a surface perpendicular | vertical to the plate-shaped area | region in a louver structure.
The film thickness of the first structural region was 66 μm, and the film thickness of the second structural region was 38 μm.
Furthermore, the cross-sectional photograph of the obtained light-diffusion film is shown to Fig.15 (a)-(b). FIG. 15 (a) is a cross-sectional photograph of the film cut along a plane perpendicular to the plate-like region in the louver structure, and FIG. 15 (b) is a plane perpendicular to the cut plane in FIG. 15 (a). It is a cross-sectional photograph at the time of cut | disconnecting a film.
5.測定
変角測色計(スガ試験機(株)製、VC−2)を用いて、図14(a)に示すように、得られた光拡散フィルムの上方より、当該フィルムに対して、入射角θ1=60°にて、光を入射させた(C光源、視野角2°)。
次いで、光拡散フィルムにより拡散された拡散光の広がりと、その明度(%)の分布を測定した。かかる測定結果は、図14(c)に示す散布図の縦軸の値が0°の横軸上に示されている。
すなわち、横軸の値が拡散光の広がり角度(°)の範囲を示し、プロットの色がその角度に拡散された拡散光の明度(%)を示す。
ここで、プロットの色と、明度(%)との関係は、プロットの色が赤に近い程、明度が100%に近いことを示し、プロットの色が緑に近い程、明度が50%に近いことを示し、プロットの色が紺色に近い程、明度が0%に近いことを示す。なお、詳細については図14(b)に示す。
また、さらに、入射光の幅方向における拡散光の広がりと、その明度(%)の分布についても測定すべく、光拡散フィルムの面上における所定の一点を中心として、光拡散フィルムを同一平面内において−80〜80°の範囲で回転させつつ、同様の測定を行った。なお、かかる回転の角度は、上述した測定時における光拡散フィルムの角度を0°とした場合の回転の角度を意味する。例えば、光拡散フィルムを20°回転させた場合の測定結果は、図14(c)に示す散布図の縦軸の値が20°の横軸上に示されることになる。
したがって、図14(c)に示す散布図の場合、例えば、明度が30%以上の拡散光が分布する領域は、図14(c)における点線で囲まれた領域となる。
5. Measurement Using a variable angle colorimeter (VC-2 manufactured by Suga Test Instruments Co., Ltd.), as shown in FIG. 14 (a), incident on the film from above the obtained light diffusion film. Light was incident at an angle θ1 = 60 ° (C light source, viewing angle 2 °).
Next, the spread of diffused light diffused by the light diffusion film and the distribution of its brightness (%) were measured. The measurement result is shown on the horizontal axis where the value of the vertical axis of the scatter diagram shown in FIG.
That is, the value on the horizontal axis indicates the range of the spread angle (°) of the diffused light, and the color of the plot indicates the brightness (%) of the diffused light diffused at that angle.
Here, the relationship between the color of the plot and the lightness (%) indicates that the lightness of the plot is closer to 100% as the color of the plot is closer to red, and the lightness is 50% as the color of the plot is closer to green. This indicates that the lightness is close to 0% as the color of the plot is closer to dark blue. Details are shown in FIG.
Further, in order to measure the spread of diffused light in the width direction of incident light and the distribution of its brightness (%), the light diffusing film is placed on the same plane around a predetermined point on the surface of the light diffusing film. The same measurement was performed while rotating in the range of -80 to 80 °. The angle of rotation means the angle of rotation when the angle of the light diffusion film at the time of measurement described above is 0 °. For example, the measurement result when the light diffusion film is rotated by 20 ° is shown on the horizontal axis where the value of the vertical axis of the scatter diagram shown in FIG. 14C is 20 °.
Therefore, in the case of the scatter diagram shown in FIG. 14C, for example, a region where diffused light having a brightness of 30% or more is distributed is a region surrounded by a dotted line in FIG.
次いで、14(d)〜(k)に示すように、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ50°、40°、30°、0°、−30°、−40°、−50°、−60°に変えて、入射角θ1=60°の場合と同様に拡散光の広がりと、その明度(%)の分布を測定した。 Next, as shown in 14 (d) to (k), the incident angles θ1 with respect to the light diffusion film are respectively 50 °, 40 °, 30 °, 0 °, −30 °, −40 °, −50 °, − Instead of 60 °, the spread of diffused light and the distribution of its brightness (%) were measured as in the case of the incident angle θ1 = 60 °.
6.結果
図14(c)〜(k)に示すように、実施例1の光拡散フィルムでは、入射光の入射角θ1=0°前後の範囲では、光の拡散が生じにくくなるものの、入射角θ1=30〜60°の範囲では、カラム構造領域による等方性光拡散が生じ、入射角θ1=−60〜−30°の範囲では、ルーバー構造領域による異方性光拡散が生じており、二つの構造領域による光拡散入射角度依存性をずらすことにより、光拡散入射角度領域を有効に拡大できていることが分かる。
6). Results As shown in FIGS. 14 (c) to (k), in the light diffusion film of Example 1, in the range of the incident light incident angle θ <b> 1 = 0 °, light diffusion hardly occurs, but the incident angle θ <b> 1. In the range of 30 to 60 °, isotropic light diffusion occurs due to the column structure region, and in the range of the incident angle θ1 = −60 to −30 °, anisotropic light diffusion occurs due to the louver structure region. It can be seen that the light diffusion incident angle region can be effectively expanded by shifting the light diffusion incident angle dependency.
[実施例2]
実施例2では、塗布層を硬化させる際に、第1の紫外線照射におけるθ3を40°に変更した以外は、実施例1と同様にして、ルーバー構造の傾斜角が27°、柱状物の傾斜角が27°である図16に示すような光拡散フィルムを得た。
また、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ25°、35°、45°、55°としたほかは、実施例1と同様に拡散光の広がりと、その明度(%)の分布について測定した。
その結果、実施例2の光拡散フィルムでは、ルーバー構造領域およびカラム構造領域における光拡散入射角度依存性がほぼ重なっているため、光拡散入射角度領域が、入射角θ1=25〜55°の範囲という比較的狭い範囲となった。
しかしながら、実施例2の光拡散フィルムは、後述する比較例1および2と比較して拡散光の均一性が高く、比較例3および4と比較して入射光の幅方向における拡散光の広がりが大きいことが確認された。
[Example 2]
In Example 2, when the coating layer was cured, the inclination angle of the louver structure was 27 ° and the columnar object was inclined in the same manner as in Example 1 except that θ3 in the first ultraviolet irradiation was changed to 40 °. A light diffusion film as shown in FIG. 16 having an angle of 27 ° was obtained.
Further, the spread of diffused light and the distribution of its brightness (%) were measured in the same manner as in Example 1 except that the incident angle θ1 with respect to the light diffusion film was set to 25 °, 35 °, 45 °, and 55 °, respectively. .
As a result, in the light diffusing film of Example 2, the light diffusing incident angle dependency in the louver structure region and the column structure region is almost overlapped. It became a relatively narrow range.
However, the light diffusion film of Example 2 has high uniformity of diffused light as compared with Comparative Examples 1 and 2 described later, and the spread of diffused light in the width direction of incident light as compared with Comparative Examples 3 and 4. It was confirmed to be large.
[実施例3]
実施例3では、第1の紫外線照射におけるθ3を40°に変更し、第2の紫外線照射の平行光の入射角を0°に変更した以外は、実施例1と同様にして、ルーバー構造の傾斜角が27°、柱状物の傾斜角が0°の図17(a)に示すような光拡散フィルムを得た。
また、図17(b)〜(h)に示すように、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ0°、10°、20°、30°、40°、50°、60°としたほかは、実施例1と同様に拡散光の広がりと、その明度(%)の分布について測定した。
その結果、図17(b)〜(h)に示されているように、実施例3の光拡散フィルムでは、入射光の入射角θ1=20°前後では、光の拡散が生じにくくなるものの、入射角=0〜10°の範囲では、カラム構造領域による等方性光拡散が生じ、入射角θ1=30〜60°の範囲では、ルーバー構造領域による異方性光拡散が生じており、二つの構造領域による光拡散入射角度依存性をずらすことにより、光拡散入射角度領域を有効に拡大できていることが分かる。
[Example 3]
In Example 3, the louver structure is the same as in Example 1 except that θ3 in the first ultraviolet irradiation is changed to 40 ° and the incident angle of the parallel light in the second ultraviolet irradiation is changed to 0 °. A light diffusion film as shown in FIG. 17A having an inclination angle of 27 ° and a columnar object having an inclination angle of 0 ° was obtained.
Moreover, as shown to FIG.17 (b)-(h), incident angle (theta) 1 with respect to a light-diffusion film was set to 0 degree, 10 degrees, 20 degrees, 30 degrees, 40 degrees, 50 degrees, and 60 degrees, respectively. In the same manner as in Example 1, the spread of diffused light and the distribution of its brightness (%) were measured.
As a result, as shown in FIGS. 17B to 17H, in the light diffusing film of Example 3, light diffusion hardly occurs around the incident angle θ1 = 20 ° of incident light. In the range of incident angle = 0 to 10 °, isotropic light diffusion occurs due to the column structure region, and in the range of incident angle θ1 = 30-60 °, anisotropic light diffusion occurs due to the louver structure region. It can be seen that the light diffusion incident angle region can be effectively expanded by shifting the light diffusion incident angle dependency.
[実施例4]
実施例4では、第1の紫外線照射におけるθ3を40°に変更し、第2の紫外線照射の平行光の入射角を20°に変更した以外は、実施例1と同様にして、ルーバー構造の傾斜角が27°、柱状物の傾斜角が14°の図18(a)に示すような光拡散フィルムを得た。
また、図18(b)〜(g)に示すように、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ5°、15°、25°、35°、45°、55°としたほかは、実施例1と同様に拡散光の広がりと、その明度(%)の分布について測定した。
その結果、図18(b)〜(g)に示されているように、実施例4の光拡散フィルムでは、入射光の入射角θ1=5〜25°の範囲では、カラム構造領域による等方性光拡散が生じ、入射角θ1=25〜55°の範囲では、ルーバー構造領域による異方性光拡散が生じており、二つの構造領域による光拡散入射角度依存性をずらしつつも一部重複させることにより、光拡散入射角度領域を有効に拡大できていることが分かる。
[Example 4]
In Example 4, the louver structure was changed in the same manner as in Example 1 except that θ3 in the first ultraviolet irradiation was changed to 40 ° and the incident angle of the parallel light in the second ultraviolet irradiation was changed to 20 °. A light diffusion film as shown in FIG. 18A having an inclination angle of 27 ° and a columnar object having an inclination angle of 14 ° was obtained.
Further, as shown in FIGS. 18B to 18G, the incident angles θ1 with respect to the light diffusion film were set to 5 °, 15 °, 25 °, 35 °, 45 °, and 55 °, respectively. Similar to 1, the spread of diffused light and its brightness (%) distribution were measured.
As a result, as shown in FIGS. 18B to 18G, in the light diffusion film of Example 4, the isotropic light due to the column structure region is in the range of the incident light incident angle θ1 = 5 to 25 °. Diffusion occurs, and in the range of the incident angle θ1 = 25 to 55 °, anisotropic light diffusion is caused by the louver structure region, and by partially overlapping while shifting the light diffusion incident angle dependency by the two structure regions, It can be seen that the light diffusion incident angle region can be effectively expanded.
[比較例1]
比較例1では、第1の紫外線照射を行わず、第2の紫外線照射の平行光の入射角を0°に変更した以外は、実施例1と同様にして、図19(a)に示すように、第1の構造領域および第2の構造領域に相当する領域全体に傾斜角が0°のカラム構造のみを有する光拡散フィルムを得た。
また、図19(b)〜(j)に示すように、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ20°、15°、10°、5°、0°、−5°、−10°、−15°、−20°としたほかは、実施例1と同様に拡散光の広がりと、その明度(%)の分布について測定した。
その結果、図19(b)〜(j)に示されているように、比較例1の光拡散フィルムでは、カラム構造のみを有するため、光拡散入射角度領域が、θ1=−15〜15°の範囲という比較的狭い範囲となった。
また、拡散光の中心部が、その他の部分と比較して特に明度が高く、拡散光の均一性が低いことがわかる。
[Comparative Example 1]
In Comparative Example 1, the first ultraviolet irradiation is not performed, and the incident angle of the parallel light of the second ultraviolet irradiation is changed to 0 °, as shown in FIG. In addition, a light diffusion film having only a column structure with an inclination angle of 0 ° over the entire region corresponding to the first structure region and the second structure region was obtained.
In addition, as shown in FIGS. 19B to 19J, the incident angles θ1 with respect to the light diffusion film are set to 20 °, 15 °, 10 °, 5 °, 0 °, −5 °, −10 °, − Except for setting to 15 ° and −20 °, the spread of diffused light and the distribution of lightness (%) were measured in the same manner as in Example 1.
As a result, as shown in FIGS. 19B to 19J, the light diffusing film of Comparative Example 1 has only a column structure, so that the light diffusing incident angle region is θ1 = −15 to 15 °. The range was relatively narrow.
Further, it can be seen that the central portion of the diffused light has a particularly high brightness compared with other portions, and the uniformity of the diffused light is low.
[比較例2]
比較例2では、第1の紫外線照射を行わず、第2の紫外線照射の平行光の入射角を40°に変更した以外は、実施例1と同様にして、図20(a)に示すように、第1の構造領域および第2の構造領域に相当する領域全体に傾斜角が27°のカラム構造のみを有する光拡散フィルムを得た。
また、図20(b)〜(k)に示すように、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ15°、20°、25°、30°、35°、40°、45°、50°、55°、60°としたほかは、実施例1と同様に拡散光の広がりと、その明度(%)の分布について測定した。
その結果、図20(b)〜(k)に示されているように、比較例2の光拡散フィルムは、カラム構造のみを有するため、光拡散入射角度領域が、θ1=25〜60°の範囲という比較的狭い範囲となった。
また、拡散光の中心部が、その他の部分と比較して特に明度が高く、拡散光の均一性が低いことが分かる。
[Comparative Example 2]
In Comparative Example 2, the first ultraviolet irradiation is not performed, and the incident angle of the parallel light of the second ultraviolet irradiation is changed to 40 ° as shown in FIG. In addition, a light diffusion film having only a column structure with an inclination angle of 27 ° was obtained over the entire region corresponding to the first structure region and the second structure region.
Moreover, as shown in FIGS. 20B to 20K, the incident angles θ1 with respect to the light diffusion film are 15 °, 20 °, 25 °, 30 °, 35 °, 40 °, 45 °, 50 °, respectively. Except for 55 ° and 60 °, the spread of diffused light and the distribution of lightness (%) were measured in the same manner as in Example 1.
As a result, as shown in FIGS. 20B to 20K, the light diffusion film of Comparative Example 2 has only a column structure, and thus the light diffusion incident angle region is θ1 = 25 to 60 °. The range became a relatively narrow range.
In addition, it can be seen that the central portion of the diffused light has particularly high brightness compared to other portions, and the uniformity of the diffused light is low.
[比較例3]
比較例3では、第1の紫外線照射のθ3を0°に変更し、第2の紫外線照射を行わない以外は、実施例1と同様にして、図21(a)に示すように、第1の構造領域としての傾斜角が0°のルーバー構造領域と、その上方にルーバー構造未形成領域とを有する光拡散フィルムを得た。
また、図21(b)〜(h)に示すように、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ20°、15°、10°、5°、0°、−5°、−10°としたほかは、実施例1と同様に拡散光の広がりと、その明度(%)の分布について測定した。
その結果、図21(b)〜(h)に示されているように、比較例3の光拡散フィルムは、ルーバー構造のみを有するため、光拡散角度領域が、θ1=−5〜15°の範囲という比較的狭い範囲となった。
また、拡散光の異方性が大きく、入射光の幅方向における拡散光の広がりが小さいことが分かる。
[Comparative Example 3]
In Comparative Example 3, as shown in FIG. 21A, the first ultraviolet irradiation θ3 is changed to 0 °, and the second ultraviolet irradiation is not performed. As a structure region, a light diffusion film having a louver structure region having an inclination angle of 0 ° and a louver structure unformed region above the louver structure region was obtained.
Moreover, as shown to FIG.21 (b)-(h), incident angle (theta) 1 with respect to a light-diffusion film was 20 degrees, 15 degrees, 10 degrees, 5 degrees, 0 degrees, -5 degrees, and -10 degrees, respectively. Other than that, the spread of diffused light and the distribution of its brightness (%) were measured in the same manner as in Example 1.
As a result, as shown in FIGS. 21B to 21H, the light diffusion film of Comparative Example 3 has only a louver structure, and thus the light diffusion angle region is θ1 = −5 to 15 °. The range became a relatively narrow range.
Further, it can be seen that the anisotropy of the diffused light is large and the spread of the diffused light in the width direction of the incident light is small.
[比較例4]
比較例4では、第1の紫外線照射のθ3を40°に変更し、第2の紫外線照射を行わない以外は実施例1と同様にして、図22(a)に示すように、第1の構造領域としての傾斜角が27°のルーバー構造領域と、その上方にルーバー構造未形成領域とを有する光拡散フィルムを得た。
また、図22(b)〜(i)に示すように、光拡散フィルムに対する入射角θ1を、それぞれ25°、30°、35°、40°、45°、50°、55°、60°としたほかは、実施例1と同様に光拡散フィルムを製造した。
また、図22(b)〜(i)に示されているように、比較例4の光拡散フィルムは、ルーバー構造のみを有するため、光拡散角度領域が。θ1=30〜60°という比較的狭い範囲となった。
また、拡散光の異方性が大きく、入射光の幅方向における拡散光の広がりが小さいことが分かる。
[Comparative Example 4]
In Comparative Example 4, as shown in FIG. 22A, the first ultraviolet irradiation θ3 is changed to 40 °, and the second ultraviolet irradiation is not performed. A light diffusion film having a louver structure region having an inclination angle of 27 ° as a structure region and a louver structure non-formation region above the louver structure region was obtained.
Further, as shown in FIGS. 22B to 22I, the incident angles θ1 with respect to the light diffusion film are 25 °, 30 °, 35 °, 40 °, 45 °, 50 °, 55 °, and 60 °, respectively. A light diffusing film was produced in the same manner as in Example 1.
Moreover, since the light-diffusion film of the comparative example 4 has only a louver structure as FIG.22 (b)-(i) shows, a light-diffusion angle area | region is. A relatively narrow range of θ1 = 30 to 60 ° was obtained.
Further, it can be seen that the anisotropy of the diffused light is large and the spread of the diffused light in the width direction of the incident light is small.
以上、詳述したように、本発明によれば、フィルム内において、入射光を異方性拡散させるためのルーバー構造領域と、入射光を等方性拡散させるためのカラム構造領域とを、膜厚方向に沿って上下に設けることにより、良好な入射角度依存性を有するとともに、光拡散入射角度領域が広い光拡散フィルムを得られるようになった。
したがって、本発明の光拡散フィルム等は、反射型液晶装置における光制御膜の他、視野角制御フィルム、視野角拡大フィルム、さらにはプロジェクション用スクリーンにも提供することができ、これらの高品質化に著しく寄与することが期待される。
As described above in detail, according to the present invention, in the film, a louver structure region for anisotropically diffusing incident light and a column structure region for isotropically diffusing incident light are formed into a film. By providing the upper and lower sides along the thickness direction, it is possible to obtain a light diffusion film having a good incident angle dependency and a wide light diffusion incident angle region.
Therefore, the light diffusion film and the like of the present invention can be provided for a viewing angle control film, a viewing angle widening film, and a projection screen in addition to the light control film in the reflective liquid crystal device. Is expected to contribute significantly.
1:塗布層、2:工程シート、10:第1の構造領域(異方性光拡散フィルム)、12:屈折率が相対的に高い板状領域(高屈折率部)、13:ルーバー構造領域、13´:ルーバー構造の境界面、14:屈折率が相対的に低い板状領域(低屈折率部)、20:第2の構造領域(等方性光拡散フィルム)、22:柱状物、24:柱状物以外の部分、30:光拡散フィルム、50:活性エネルギー線、120:紫外線照射装置、121:熱線カットフィルター、122:コールドミラー、123:遮光板、125:線状の紫外線ランプ、100:反射型液晶表示装置、101:偏光板、102:位相差板、103:光拡散板、104:ガラス板、105:カラーフィルター、106:液晶、107:鏡面反射板、108:ガラス板、110:液晶セル、202:点光源、204:レンズ、206:線状の紫外線ランプ、208:筒状物、210:筒状物の集合体 1: coating layer, 2: process sheet, 10: first structure region (anisotropic light diffusion film), 12: plate-like region having a relatively high refractive index (high refractive index portion), 13: louver structure region, 13 ′: Boundary surface of louver structure, 14: plate-like region (low refractive index portion) having a relatively low refractive index, 20: second structure region (isotropic light diffusion film), 22: columnar object, 24: columnar object 30: Light diffusion film, 50: Active energy ray, 120: Ultraviolet irradiation device, 121: Heat ray cut filter, 122: Cold mirror, 123: Light shielding plate, 125: Linear ultraviolet lamp, 100: Reflective type Liquid crystal display device, 101: polarizing plate, 102: retardation plate, 103: light diffusion plate, 104: glass plate, 105: color filter, 106: liquid crystal, 107: specular reflection plate, 108: glass plate, 110: liquid Cell, 202: a point light source, 204: lens, 206: linear ultraviolet lamp, 208: tubular product, 210: aggregate of tubular material
Claims (9)
前記第1の構造領域が、屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域であり、
前記第2の構造領域が、媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物を林立させてなるカラム構造領域であることを特徴とする光拡散フィルム。 A light diffusing film having a first structural region for anisotropically diffusing incident light and a second structural region for isotropically diffusing incident light,
The first structure region is a louver structure region in which a plurality of plate-like regions having different refractive indexes are alternately arranged in parallel along the film surface direction,
The light diffusion film, wherein the second structure region is a column structure region in which a plurality of columnar objects having a refractive index different from that of the medium are provided in the medium.
下記工程(a)〜(d)を含むことを特徴とする光拡散フィルムの製造方法。
(a)光拡散フィルム用組成物を準備する工程
(b)前記光拡散フィルム用組成物を工程シートに対して塗布し、塗布層を形成する工程
(c)前記塗布層に対して第1の活性エネルギー線照射を行い、前記塗布層の下方部分に第1の構造領域としての屈折率が異なる複数の板状領域をフィルム面方向に沿って交互に平行配置してなるルーバー構造領域を形成するとともに、前記塗布層の上方部分にルーバー構造未形成領域を残す工程
(d)前記塗布層に対して、さらに第2の活性エネルギー線照射を行い、前記ルーバー構造未形成領域に第2の構造領域としての媒体物中に当該媒体物とは屈折率が異なる複数の柱状物を林立させてなるカラム状構造領域を形成する工程 A method for producing a light diffusion film having a first structural region for anisotropically diffusing incident light and a second structural region for isotropically diffusing incident light,
The manufacturing method of the light-diffusion film characterized by including the following process (a)-(d).
(A) Step of preparing a composition for light diffusion film (b) Step of applying the composition for light diffusion film to a step sheet to form a coating layer (c) First step for the coating layer Irradiation with active energy rays is performed to form a louver structure region in which a plurality of plate-like regions having different refractive indexes as first structure regions are alternately arranged in parallel along the film surface direction in the lower portion of the coating layer. And a step (d) of leaving a louver structure unformed region in an upper part of the coating layer. (D) irradiating the coating layer with a second active energy ray to form a second structure region in the louver structure unformed region. Forming a columnar structure region in which a plurality of columnar objects having different refractive indexes from the medium are formed in the medium
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011268544A JP5960979B2 (en) | 2010-12-16 | 2011-12-08 | Light diffusing film and method for producing light diffusing film |
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010280010 | 2010-12-16 | ||
JP2010280010 | 2010-12-16 | ||
JP2011268544A JP5960979B2 (en) | 2010-12-16 | 2011-12-08 | Light diffusing film and method for producing light diffusing film |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012141593A true JP2012141593A (en) | 2012-07-26 |
JP5960979B2 JP5960979B2 (en) | 2016-08-02 |
Family
ID=46411749
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011268544A Active JP5960979B2 (en) | 2010-12-16 | 2011-12-08 | Light diffusing film and method for producing light diffusing film |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5960979B2 (en) |
KR (2) | KR101830176B1 (en) |
CN (1) | CN102565894B (en) |
TW (1) | TWI537611B (en) |
Cited By (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013157210A1 (en) * | 2012-04-17 | 2013-10-24 | 日本電気株式会社 | Diffusion element, optical element, light-emitting device, and projection device |
JP2014038171A (en) * | 2012-08-14 | 2014-02-27 | Daicel Corp | Anisotropic light-diffusing laminate and projector screen |
WO2014084361A1 (en) * | 2012-11-29 | 2014-06-05 | 株式会社巴川製紙所 | Anisotropic optical film |
WO2014103618A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | リンテック株式会社 | Light diffusion film |
JP2014126749A (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Lintec Corp | Method of manufacturing light diffusion film |
JP2014126750A (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Lintec Corp | Method of manufacturing light diffusion film |
WO2014156304A1 (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | リンテック株式会社 | Composition for light diffusion film, and light diffusion film |
WO2014156420A1 (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | リンテック株式会社 | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
WO2014156421A1 (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | リンテック株式会社 | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
WO2014178231A1 (en) * | 2013-04-30 | 2014-11-06 | リンテック株式会社 | Display optical-diffusion film and display device using same |
WO2014178230A1 (en) * | 2013-04-30 | 2014-11-06 | リンテック株式会社 | Display optical-diffusion film and reflective display device using same |
JP2015069049A (en) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | リンテック株式会社 | Semi-transmission type display body |
JP2015114529A (en) * | 2013-12-12 | 2015-06-22 | リンテック株式会社 | Reflection type liquid crystal display device |
JP2015191178A (en) * | 2014-03-28 | 2015-11-02 | 株式会社巴川製紙所 | anisotropic optical film |
JP2015222441A (en) * | 2015-08-10 | 2015-12-10 | 株式会社巴川製紙所 | Anisotropic optical film |
WO2016051560A1 (en) * | 2014-10-01 | 2016-04-07 | リンテック株式会社 | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
JP5927349B2 (en) * | 2013-08-05 | 2016-06-01 | リンテック株式会社 | External light display |
JP2016194687A (en) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 株式会社巴川製紙所 | Method for producing anisotropic optical film |
JP2017227901A (en) * | 2016-06-21 | 2017-12-28 | 日華化学株式会社 | Reflective screen, reflective screen sheet, and video image display system using the same |
JP2018159936A (en) * | 2018-05-24 | 2018-10-11 | リンテック株式会社 | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
CN108693692A (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-23 | 琳得科株式会社 | Projection screen |
US10310368B2 (en) * | 2017-03-31 | 2019-06-04 | Lintec Corporation | Projection screen |
JP2019219532A (en) * | 2018-06-20 | 2019-12-26 | リンテック株式会社 | Light diffusion control laminate body and reflection type display body |
WO2020203643A1 (en) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 株式会社巴川製紙所 | Light diffusion film laminate for reflective display device, and reflective display device using same |
US11940635B2 (en) * | 2019-08-20 | 2024-03-26 | Lintec Corporation | Light diffusion control body and reflective display body |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP5999992B2 (en) * | 2012-06-15 | 2016-09-28 | リンテック株式会社 | Manufacturing method of light diffusion film |
US10330831B2 (en) * | 2014-01-21 | 2019-06-25 | Tomoegawa Co., Ltd. | Anisotropic optical film |
KR102283948B1 (en) * | 2017-08-01 | 2021-07-29 | 엘지디스플레이 주식회사 | Display Device |
CN109521505B (en) * | 2017-09-20 | 2020-12-22 | 苏州大学 | Optical absorption multilayer film |
Citations (21)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0267501A (en) * | 1988-09-01 | 1990-03-07 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Manufacture of light control plate |
JPH02291503A (en) * | 1989-05-02 | 1990-12-03 | Tokumasa Saruwatari | Combination of high-refractive medium and low-refractive medium of ray refractive dispersion plate |
JPH10239683A (en) * | 1996-12-25 | 1998-09-11 | Sharp Corp | Reflective-type liquid crystal; display device |
JPH1184115A (en) * | 1997-09-01 | 1999-03-26 | Seiko Epson Corp | Reflector and liquid crystal display as well as electronic apparatus |
JP2000275408A (en) * | 1999-03-24 | 2000-10-06 | Toppan Printing Co Ltd | Light scattering sheet and liquid crystal display device using the same |
JP2002214412A (en) * | 2000-10-25 | 2002-07-31 | Daicel Chem Ind Ltd | Surface light source unit and transmissive display device using the same |
WO2002097483A1 (en) * | 2001-05-28 | 2002-12-05 | Clariant International Ltd | Light diffusion film having controlled scattering characteristics and optical element and liquid crystal display comprising it |
JP2003043216A (en) * | 2001-07-30 | 2003-02-13 | Toppan Printing Co Ltd | Scattering anisotropic film and liquid crystal display device using the same |
JP2003090996A (en) * | 2001-09-17 | 2003-03-28 | Seiko Instruments Inc | Liquid crystal display device |
JP2003202415A (en) * | 2001-12-28 | 2003-07-18 | Clariant Internatl Ltd | Optical film with controlled scattering and transmission characteristic and liquid crystal display using the same |
JP2005227566A (en) * | 2004-02-13 | 2005-08-25 | Seiko Instruments Inc | Lighting device and display device equipped with the same |
JP2005326551A (en) * | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Seiko Instruments Inc | Image display device |
JP2005326824A (en) * | 2004-04-09 | 2005-11-24 | Seiko Instruments Inc | Screen and image projection system using same |
JP2006133505A (en) * | 2004-11-05 | 2006-05-25 | Seiko Instruments Inc | Screen and image projection system having the screen and manufacturing method for the screen |
JP2006350290A (en) * | 2005-05-17 | 2006-12-28 | Sumitomo Chemical Co Ltd | Light control film |
WO2008053592A1 (en) * | 2006-10-31 | 2008-05-08 | Tomoegawa Co., Ltd. | Anisotropic light diffusing film, and display device and liquid crystal display device using the anisotropic light diffusing film |
JP2008134630A (en) * | 2006-10-31 | 2008-06-12 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Molded product and method of producing same |
JP2009037127A (en) * | 2007-08-03 | 2009-02-19 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Optical low-pass filter, and method for producing the same |
WO2010016557A1 (en) * | 2008-08-07 | 2010-02-11 | 東洋紡績株式会社 | Anisotropic light-diffusing film, anisotropic light-diffusing laminate, anisotropic light-reflecting laminate, and uses thereof |
JP2010170076A (en) * | 2008-08-07 | 2010-08-05 | Toyobo Co Ltd | Anisotropic light-diffusing film, and anisotropic light-diffusing laminate and anisotropic light-reflecting laminate |
WO2010113741A1 (en) * | 2009-03-30 | 2010-10-07 | 東洋紡績株式会社 | Anisotropic light diffusion film, multilayer sheet of same, and method for producing same |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4484330B2 (en) * | 1999-09-21 | 2010-06-16 | ダイセル化学工業株式会社 | Anisotropic light scattering film |
US7270855B2 (en) * | 2002-01-23 | 2007-09-18 | Nitto Denko Corporation | Optical film, method for manufacturing the same, and phase difference film and polarizing plate using the same |
JP4095573B2 (en) * | 2004-03-31 | 2008-06-04 | 株式会社巴川製紙所 | Method for producing anisotropic diffusion medium |
CN100580480C (en) * | 2005-03-28 | 2010-01-13 | 柯尼卡美能达精密光学株式会社 | Manufacturing method of optical film and optical film |
CN100570407C (en) * | 2006-07-12 | 2009-12-16 | 宣茂科技股份有限公司 | The structure of reflection type polarizing diffusion film and method for making |
JP2008239757A (en) | 2007-03-27 | 2008-10-09 | Sumitomo Chemical Co Ltd | Photo-setting composition and light-controlling membrane produced by curing the same |
JP2008256930A (en) | 2007-04-04 | 2008-10-23 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Reflection type projection screen |
US8680206B2 (en) * | 2007-11-30 | 2014-03-25 | Toray Industries, Inc. | Polyester film and a production process thereof, and a surface light source, solar battery backsheet and solar battery respectively obtained by using the same |
JP2009173018A (en) | 2007-12-27 | 2009-08-06 | Sumitomo Chemical Co Ltd | Apparatus and method for manufacturing light control film |
JP2010044320A (en) | 2008-08-18 | 2010-02-25 | Daicel Chem Ind Ltd | Light control film and back light apparatus using the same |
-
2011
- 2011-12-08 JP JP2011268544A patent/JP5960979B2/en active Active
- 2011-12-12 KR KR1020110132900A patent/KR101830176B1/en active IP Right Grant
- 2011-12-15 TW TW100146584A patent/TWI537611B/en active
- 2011-12-15 CN CN201110421343.1A patent/CN102565894B/en active Active
-
2017
- 2017-11-01 KR KR1020170144654A patent/KR101883941B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0267501A (en) * | 1988-09-01 | 1990-03-07 | Nippon Sheet Glass Co Ltd | Manufacture of light control plate |
JPH02291503A (en) * | 1989-05-02 | 1990-12-03 | Tokumasa Saruwatari | Combination of high-refractive medium and low-refractive medium of ray refractive dispersion plate |
JPH10239683A (en) * | 1996-12-25 | 1998-09-11 | Sharp Corp | Reflective-type liquid crystal; display device |
JP3480260B2 (en) * | 1997-09-01 | 2003-12-15 | セイコーエプソン株式会社 | Liquid crystal devices and electronic equipment |
JPH1184115A (en) * | 1997-09-01 | 1999-03-26 | Seiko Epson Corp | Reflector and liquid crystal display as well as electronic apparatus |
JP2000275408A (en) * | 1999-03-24 | 2000-10-06 | Toppan Printing Co Ltd | Light scattering sheet and liquid crystal display device using the same |
JP2002214412A (en) * | 2000-10-25 | 2002-07-31 | Daicel Chem Ind Ltd | Surface light source unit and transmissive display device using the same |
WO2002097483A1 (en) * | 2001-05-28 | 2002-12-05 | Clariant International Ltd | Light diffusion film having controlled scattering characteristics and optical element and liquid crystal display comprising it |
JP2003043216A (en) * | 2001-07-30 | 2003-02-13 | Toppan Printing Co Ltd | Scattering anisotropic film and liquid crystal display device using the same |
JP2003090996A (en) * | 2001-09-17 | 2003-03-28 | Seiko Instruments Inc | Liquid crystal display device |
JP2003202415A (en) * | 2001-12-28 | 2003-07-18 | Clariant Internatl Ltd | Optical film with controlled scattering and transmission characteristic and liquid crystal display using the same |
JP2005227566A (en) * | 2004-02-13 | 2005-08-25 | Seiko Instruments Inc | Lighting device and display device equipped with the same |
JP2005326824A (en) * | 2004-04-09 | 2005-11-24 | Seiko Instruments Inc | Screen and image projection system using same |
JP2005326551A (en) * | 2004-05-13 | 2005-11-24 | Seiko Instruments Inc | Image display device |
JP2006133505A (en) * | 2004-11-05 | 2006-05-25 | Seiko Instruments Inc | Screen and image projection system having the screen and manufacturing method for the screen |
JP2006350290A (en) * | 2005-05-17 | 2006-12-28 | Sumitomo Chemical Co Ltd | Light control film |
WO2008053592A1 (en) * | 2006-10-31 | 2008-05-08 | Tomoegawa Co., Ltd. | Anisotropic light diffusing film, and display device and liquid crystal display device using the anisotropic light diffusing film |
JP2008134630A (en) * | 2006-10-31 | 2008-06-12 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Molded product and method of producing same |
JP2009037127A (en) * | 2007-08-03 | 2009-02-19 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | Optical low-pass filter, and method for producing the same |
WO2010016557A1 (en) * | 2008-08-07 | 2010-02-11 | 東洋紡績株式会社 | Anisotropic light-diffusing film, anisotropic light-diffusing laminate, anisotropic light-reflecting laminate, and uses thereof |
JP2010170076A (en) * | 2008-08-07 | 2010-08-05 | Toyobo Co Ltd | Anisotropic light-diffusing film, and anisotropic light-diffusing laminate and anisotropic light-reflecting laminate |
WO2010113741A1 (en) * | 2009-03-30 | 2010-10-07 | 東洋紡績株式会社 | Anisotropic light diffusion film, multilayer sheet of same, and method for producing same |
Cited By (66)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013157210A1 (en) * | 2012-04-17 | 2013-10-24 | 日本電気株式会社 | Diffusion element, optical element, light-emitting device, and projection device |
JP2014038171A (en) * | 2012-08-14 | 2014-02-27 | Daicel Corp | Anisotropic light-diffusing laminate and projector screen |
US9958580B2 (en) | 2012-11-29 | 2018-05-01 | Tomoegawa Co., Ltd. | Anisotropic optical film |
WO2014084361A1 (en) * | 2012-11-29 | 2014-06-05 | 株式会社巴川製紙所 | Anisotropic optical film |
JP5670601B2 (en) * | 2012-11-29 | 2015-02-18 | 株式会社巴川製紙所 | Anisotropic optical film |
KR20150090202A (en) * | 2012-11-29 | 2015-08-05 | 가부시키가이샤 도모에가와 세이시쇼 | Anisotropic optical film |
KR102045391B1 (en) * | 2012-11-29 | 2019-11-15 | 가부시키가이샤 도모에가와 세이시쇼 | Anisotropic optical film |
JPWO2014084361A1 (en) * | 2012-11-29 | 2017-01-05 | 株式会社巴川製紙所 | Anisotropic optical film |
JP2014126749A (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Lintec Corp | Method of manufacturing light diffusion film |
KR102058471B1 (en) * | 2012-12-27 | 2020-02-07 | 린텍 가부시키가이샤 | Light diffusion film |
JP2014126750A (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-07 | Lintec Corp | Method of manufacturing light diffusion film |
WO2014103618A1 (en) * | 2012-12-27 | 2014-07-03 | リンテック株式会社 | Light diffusion film |
KR20150100649A (en) * | 2012-12-27 | 2015-09-02 | 린텍 가부시키가이샤 | Light diffusion film |
US10094958B2 (en) | 2012-12-27 | 2018-10-09 | Lintec Corporation | Light diffusion film |
CN104797962A (en) * | 2012-12-27 | 2015-07-22 | 琳得科株式会社 | Light diffusion film |
JP5758056B2 (en) * | 2012-12-27 | 2015-08-05 | リンテック株式会社 | Light diffusion film |
WO2014156304A1 (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | リンテック株式会社 | Composition for light diffusion film, and light diffusion film |
US10288779B2 (en) | 2013-03-29 | 2019-05-14 | Lintec Corporation | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
WO2014156421A1 (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | リンテック株式会社 | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
US9945990B2 (en) * | 2013-03-29 | 2018-04-17 | Lintec Corporation | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
TWI610101B (en) * | 2013-03-29 | 2018-01-01 | 琳得科股份有限公司 | Light diffusion film and producing method for light diffusion film |
US9753191B2 (en) | 2013-03-29 | 2017-09-05 | Lintec Corporation | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
JP5855791B2 (en) * | 2013-03-29 | 2016-02-09 | リンテック株式会社 | Light diffusing film and method for producing light diffusing film |
US20160047952A1 (en) * | 2013-03-29 | 2016-02-18 | Lintec Corporation | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
WO2014156420A1 (en) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | リンテック株式会社 | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method |
JP5927340B2 (en) * | 2013-03-29 | 2016-06-01 | リンテック株式会社 | Composition for light diffusion film and light diffusion film |
JP5914752B2 (en) * | 2013-03-29 | 2016-05-11 | リンテック株式会社 | Light diffusing film and method for producing light diffusing film |
EP2993496A4 (en) * | 2013-04-30 | 2016-12-07 | Lintec Corp | Display optical-diffusion film and reflective display device using same |
WO2014178231A1 (en) * | 2013-04-30 | 2014-11-06 | リンテック株式会社 | Display optical-diffusion film and display device using same |
KR102115851B1 (en) * | 2013-04-30 | 2020-05-27 | 린텍 가부시키가이샤 | Display optical-diffusion film and reflective display device using same |
US10228498B2 (en) * | 2013-04-30 | 2019-03-12 | Lintec Corporation | Optical-diffusion film for display and display device using same |
KR102115852B1 (en) * | 2013-04-30 | 2020-05-27 | 린텍 가부시키가이샤 | Display optical-diffusion film and display device using same |
EP2993497A4 (en) * | 2013-04-30 | 2016-12-07 | Lintec Corp | Display optical-diffusion film and display device using same |
US20160070035A1 (en) * | 2013-04-30 | 2016-03-10 | Lintec Corporation | Optical-diffusion film for display and display device using same |
JPWO2014178230A1 (en) * | 2013-04-30 | 2017-02-23 | リンテック株式会社 | Light diffusion film for display and reflection type display device using the same |
JPWO2014178231A1 (en) * | 2013-04-30 | 2017-02-23 | リンテック株式会社 | Light diffusion film for display and display device using the same |
US10185063B2 (en) | 2013-04-30 | 2019-01-22 | Lintec Corporation | Optical-diffusion film for display and reflective display device using same |
TWI620960B (en) * | 2013-04-30 | 2018-04-11 | 琳得科股份有限公司 | Display device |
KR20160000454A (en) * | 2013-04-30 | 2016-01-04 | 린텍 가부시키가이샤 | Display optical-diffusion film and reflective display device using same |
WO2014178230A1 (en) * | 2013-04-30 | 2014-11-06 | リンテック株式会社 | Display optical-diffusion film and reflective display device using same |
KR20160000455A (en) * | 2013-04-30 | 2016-01-04 | 린텍 가부시키가이샤 | Display optical-diffusion film and display device using same |
JP5927349B2 (en) * | 2013-08-05 | 2016-06-01 | リンテック株式会社 | External light display |
JP2015069049A (en) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | リンテック株式会社 | Semi-transmission type display body |
JP2015114529A (en) * | 2013-12-12 | 2015-06-22 | リンテック株式会社 | Reflection type liquid crystal display device |
JP2015191178A (en) * | 2014-03-28 | 2015-11-02 | 株式会社巴川製紙所 | anisotropic optical film |
KR20160137964A (en) | 2014-03-28 | 2016-12-02 | 가부시키가이샤 도모에가와 세이시쇼 | Anisotropic optical film |
US10545267B2 (en) | 2014-10-01 | 2020-01-28 | Lintec Corporation | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
JPWO2016051560A1 (en) * | 2014-10-01 | 2017-07-20 | リンテック株式会社 | Light diffusing film and method for producing light diffusing film |
US10222522B2 (en) | 2014-10-01 | 2019-03-05 | Lintec Corporation | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
KR102190142B1 (en) | 2014-10-01 | 2020-12-11 | 린텍 가부시키가이샤 | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
WO2016051560A1 (en) * | 2014-10-01 | 2016-04-07 | リンテック株式会社 | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
KR20170066323A (en) | 2014-10-01 | 2017-06-14 | 린텍 가부시키가이샤 | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
JP2016194687A (en) * | 2015-03-31 | 2016-11-17 | 株式会社巴川製紙所 | Method for producing anisotropic optical film |
JP2015222441A (en) * | 2015-08-10 | 2015-12-10 | 株式会社巴川製紙所 | Anisotropic optical film |
JP2017227901A (en) * | 2016-06-21 | 2017-12-28 | 日華化学株式会社 | Reflective screen, reflective screen sheet, and video image display system using the same |
US10310368B2 (en) * | 2017-03-31 | 2019-06-04 | Lintec Corporation | Projection screen |
US10310367B2 (en) * | 2017-03-31 | 2019-06-04 | Lintec Corporation | Projection screen |
CN108693692A (en) * | 2017-03-31 | 2018-10-23 | 琳得科株式会社 | Projection screen |
CN108693692B (en) * | 2017-03-31 | 2021-07-20 | 琳得科株式会社 | Projection screen |
JP2018159936A (en) * | 2018-05-24 | 2018-10-11 | リンテック株式会社 | Optical diffusion film and method for manufacturing optical diffusion film |
JP2019219532A (en) * | 2018-06-20 | 2019-12-26 | リンテック株式会社 | Light diffusion control laminate body and reflection type display body |
JP7245004B2 (en) | 2018-06-20 | 2023-03-23 | リンテック株式会社 | Light diffusion control laminate and reflective display |
WO2020203643A1 (en) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 株式会社巴川製紙所 | Light diffusion film laminate for reflective display device, and reflective display device using same |
JPWO2020203643A1 (en) * | 2019-03-29 | 2020-10-08 | ||
TWI836047B (en) * | 2019-03-29 | 2024-03-21 | 日商巴川製紙所股份有限公司 | Light diffusion film laminate for reflective display device and reflective display device using the same |
US11940635B2 (en) * | 2019-08-20 | 2024-03-26 | Lintec Corporation | Light diffusion control body and reflective display body |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20120067940A (en) | 2012-06-26 |
JP5960979B2 (en) | 2016-08-02 |
CN102565894A (en) | 2012-07-11 |
KR101830176B1 (en) | 2018-02-20 |
TWI537611B (en) | 2016-06-11 |
KR101883941B1 (en) | 2018-07-31 |
CN102565894B (en) | 2015-12-02 |
TW201226999A (en) | 2012-07-01 |
KR20170126422A (en) | 2017-11-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5960979B2 (en) | Light diffusing film and method for producing light diffusing film | |
JP5324728B1 (en) | Method for producing light diffusion film and light diffusion film | |
JP6140081B2 (en) | Anisotropic light diffusion film | |
JP5926941B2 (en) | Anisotropic light diffusion film composition and anisotropic light diffusion film | |
JP5999992B2 (en) | Manufacturing method of light diffusion film | |
JP6307497B2 (en) | Light diffusion film for display and display device using the same | |
JP6230670B2 (en) | Anisotropic light diffusion film composition and anisotropic light diffusion film | |
WO2014156420A1 (en) | Light diffusion film and light diffusion film manufacturing method | |
WO2014156304A1 (en) | Composition for light diffusion film, and light diffusion film | |
JP5883630B2 (en) | Manufacturing method of light diffusion film | |
JP5912767B2 (en) | Anisotropic light diffusion film | |
JP5758056B2 (en) | Light diffusion film | |
JP5912766B2 (en) | Method for producing anisotropic light diffusing film | |
JP6063794B2 (en) | Manufacturing method of light diffusion film | |
JP6016470B2 (en) | Manufacturing method of light diffusion film | |
JP2013148712A (en) | Composition for light-diffusing film, and light-diffusing film | |
JP5883629B2 (en) | Manufacturing method of light diffusion film | |
JP6037822B2 (en) | Method for producing light diffusion film and light diffusion film | |
JP2014002187A (en) | Light diffusion film | |
JP2017097357A (en) | Method for manufacturing light diffusion film |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140812 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150518 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150522 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150716 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20151215 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160114 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160610 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160624 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5960979 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |