JP2012135822A - 立方晶窒化硼素焼結体工具およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の立方晶窒化硼素焼結体工具は、立方晶窒化硼素焼結体が接合層を介して工具母材に接合されたものであって、立方晶窒化硼素焼結体工具を切断したときの任意の切断面において、立方晶窒化硼素焼結体の表面に凹凸形状を有し、該凹凸形状の面積を上下に二等分し、かつ接合層と工具母材との接合面に平行な直線を基準線とし、基準線と凹凸形状の極大値との距離の最大値と、基準線と凹凸形状の極小値との距離の最大値との和をaとし、凹凸形状において、隣接する極大値間の基準線方向の距離の最大値をbとすると、aは、0.02mm以上0.2mm以下であり、bは、0.02mm以上1mm以下であることを特徴とする。
【選択図】図1
Description
<立方晶窒化硼素焼結体工具>
図1(a)は、本発明の立方晶窒化硼素焼結体工具の模式的な断面図である。本発明の立方晶窒化硼素焼結体工具1は、図1に示されるように、立方晶窒化硼素焼結体2が接合層3を介して工具母材4に接合されたものであって、立方晶窒化硼素焼結体2の表面に、図1(b)に示されるような凹凸形状を有することを特徴とする。
本発明の立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素粒子と結合相とを含む。この2成分を含む限り、不可避不純物や他の成分が含まれていても差し支えない。
本発明において、立方晶窒化硼素焼結体に含まれる結合相は、立方晶窒化硼素粒子同士を結合する作用を示すものであり、立方晶窒化硼素焼結体中に25質量%以下、好ましくは2質量%以上15質量%以下含まれることが好適である。
本発明の接合層3は、立方晶窒化硼素焼結体2と工具母材4とを接合するための役割を果たすものであり、ロウ材と呼ばれることもある。このような接合層は、従来公知の組成のものを特に限定することなく採用することができるが、TiとZrとCuとを含むことが好ましい。TiとZrとCuとを含むことにより、高温強度に優れるため、高能率切削等により高温に曝された場合でも軟化しにくく、接合層自体の損傷を防止することができるためである。
本発明において、立方晶窒化硼素焼結体が接合される工具母材は、この種の工具母材として知られる従来公知のものであればいずれのものであっても採用することができ、特に限定されない。たとえば、超硬合金、サーメット、またはセラミックスからなるものを好適に用いることができる。
本発明の立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法は、次のような工程を含むことができる。すなわち、当該製造方法は、立方晶窒化硼素焼結体の表面のうち面積が最大となる接合面に対し、水柱を光路とするレーザー加工装置を用いて、レーザー光を照射することによって、該接合面に凹凸形状を形成するステップと、立方晶窒化硼素焼結体を接合層を介して工具母材に接合するステップとを含み、該レーザーのノズル径は、30〜100μmであり、該レーザー光の波長は、500〜1100nmであり、該レーザー光のパルス幅は、10〜300nsであり、該レーザー光の出力は、1〜100Wであり、該レーザー光の繰り返し周波数は、1〜100kHzであり、該レーザー光の加工速度は、100〜3000mm/sとすることが好ましい。
本発明に用いられる立方晶窒化硼素焼結体は、次のようにして作製することにより準備することができる。まず、立方晶窒化硼素粒子と結合相を構成する原料粉末とを超高圧装置に導入した上で、これらの粉末を超高圧焼結することにより、バルク焼結体を作製する。ここで、超高圧焼結時の圧力は、具体的には3GPa以上7GPa以下であることが好ましい。また、超高温焼結時の温度は、1100℃以上1900℃以下であることが好ましく、超高温焼結の処理時間は10分以上180分以下であることが好ましい。
本ステップは、上記で準備された立方晶窒化硼素焼結体の表面のうち面積が最大となる接合面に対し、水柱を光路とするレーザー加工装置を用いて、レーザー光を照射することによって、その接合面に凹凸形状を形成するステップである。このように水柱を光路とするレーザー加工装置を用いることにより、立方晶窒化硼素焼結体の表面が酸化されにくく、またその表面にダメージ層が形成されにくい。このため、立方晶窒化硼素焼結体の表面と接合層を構成する材料との反応性が高められ、立方晶窒化硼素焼結体と接合層との接合強度を高めることができる。
本ステップは、上記のようにレーザー光が照射された接合面に対し、ダイヤモンド砥粒ブラシによりラッピング加工を施すステップである。このステップは、レーザー加工装置として水柱を光路とするレーザー加工装置を用いる場合は任意であるが、ドライレーザー加工装置を用いる場合は、同ステップを組み入れることで、より接合強度を高めることができる。このラッピング加工を施すステップにより、レーザーによる加工表面のダメージ層や酸化層を除去すれば、立方晶窒化硼素焼結体と接合層との反応性が高まり、接合強度を高めることができる。また、レーザー加工面は凸部が尖っているため応力が集中しやすいが、ラッピング加工により凸部を丸めることにより、応力集中を抑制する効果が期待できる。
本ステップは、上記のように接合面が処理された立方晶窒化硼素焼結体を接合層を介して工具母材に接合するステップである。本ステップは、上記のように接合面が処理された立方晶窒化硼素焼結体と工具母材とで接合層を構成する材料を挟み込み、真空炉内に設置する。そして、真空炉内の圧力を2×10-2Pa以下に減圧するとともに、炉内の温度を750℃以上にすることにより、接合層を構成する材料を溶解させ、立方晶窒化硼素焼結体と工具母材とを接合する。
以下のようにして、せん断試験用のサンプルを作製した。
まず、TiN粉末とAl粉末とを質量比で、TiN:Al=4:1となるように混合した。そして、その混合物を真空中で1250℃、30分間熱処理した。熱処理して得られた混合物をφ4mmの超硬合金製ボールと、超硬合金製ポットとを用いて粉砕することにより、結合相を構成する原料粉末を得た。
上記バルク焼結体を水柱(ウォータージェット)を光路としたレーザー処理装置にセットし、バルク焼結体の表裏の一方の面に対し、レーザー光を照射した。かかるレーザー光の波長は1064nmとし、レーザー光のパルス幅を100nsとし、レーザー光の出力を60Wとし、レーザーの繰り返し周波数を6kHzとし、レーザー光の加工速度を1000mm/sとし、ピッチ幅を0.4mmとした。
次に、長手方向が10mmで断面が2.5×2.5mmの四角形形状である棒状の超硬合金を準備した。かかる超硬合金の2.5×2.5mmの1面と立方晶窒化硼素焼結体のレーザー処理された面とに、質量比が、50質量%のCuと25質量%のZrと25質量%のTiとからなる接合層を構成する材料を配置した上で真空炉に設置した。そして、真空炉内の圧力を1×10-5Paとし、その内部の温度を900℃まで昇温させて、接合層を構成する材料を溶解させることにより、立方晶窒化硼素焼結体を超硬合金に接合した。
実施例1のせん断試験用のサンプルに対し、レーザー処理の条件を以下の表1のように変えたことが異なる他は、実施例1と同様の方法により、実施例2〜5のせん断試験用のサンプルを作製した。一方、比較例1では、バルク焼結体に対し、レーザー処理を行なわずにラッピング処理を施して表面を鏡面仕上げし、立方晶窒化硼素焼結体を得て、これを用いてせん断試験用のサンプルを作製した。比較例2では、バルク焼結体に対し、レーザー処理を行なわずに研磨面のままで立方晶窒化硼素焼結体を作製し、これを用いてせん断試験用のサンプルを作製した。
以下のようにして、本実施例の立方晶窒化硼素焼結体工具を作製した。
まず、平均粒度2.0μmのWC粉末と平均粒度1.5μmのCo粉末と平均粒度4μmのAl粉末を質量比で、WC:Co:Al=20:70:10となるように混合し、真空中で1000℃、30分間熱処理した。上記で熱処理した化合物を、φ4mmの超硬合金製ボールを用いて粉砕し、結合相を構成する原料粉末を得た。
上記バルク焼結体をドライレーザー処理装置にセットし、バルク焼結体の表裏の一方の面に対し、レーザー光を照射した。かかるレーザー光の波長は1064nmとし、レーザー光のパルス幅を100nsとし、レーザー光の出力55Wとし、レーザーの繰り返し周波数を6kHzとし、レーザー光の加工速度を1100mm/sとし、ピッチ幅を0.4mmとした。
実施例7〜10においては、実施例6と同様の条件のレーザー処理を行なった後に、該レーザー処理を行なった加工面に対し、ダイヤモンド砥粒ブラシによって60〜300秒のラッピング加工を施すことによって、立方晶窒化硼素焼結体のaおよびcの値を調整した。また、比較例3においては、レーザー処理を実施せずにラッピング処理を施し、表面を鏡面仕上げした上で、接合層を用いて工具母材に接合した。比較例4においては、砥石によって深さ0.5mmであって、かつ溝幅が0.5mmの溝を1mm間隔の凹凸を立方晶窒化硼素焼結体の底面に作製した。
上記で作製した実施例1〜5および比較例1〜2のせん断試験用サンプルにおいて、レーザー加工面を接合面として、該接合面に垂直な面の1側面側から観察し、直線部分の長さ2mmの領域を対象として、実体顕微鏡(製品名:Leica MZ16(ライカマイクロシステム社製))を用いてaおよびbを測定した。その結果を表1の「a」、「b」、および「b/a」の欄に示す。
上記の実施例1〜5および比較例1〜2のせん断試験用サンプルに対し、圧縮破壊試験機(製品名:Autograph(株式会社島津製作所製))を用いて、荷重速度1mm/minでせん断強度(kgf/mm2)を測定した。
被削材:SUJ2(HRC64)
切削条件:Vc=150m/min
f=0.5mm/rev
ap=0.3mm
乾式切削
表2に示されるブランク外れ寿命の結果から、実施例6はC/Lが5であり、極大値を有する山が尖った形状となるため、応力集中により同接合部分の立方晶窒化硼素焼結体に亀裂が生じ、実施例7〜9に比してブランク外れ寿命が短かったものと考えられる。一方、実施例10は、C/Lが80であり、最大値を有する山の形状が小さいため、アンカー効果による接合強度の向上効果を十分に得ることができず、実施例7〜9に比してブランク外れ寿命が短かったものと考えられる。
Claims (9)
- 立方晶窒化硼素焼結体が接合層を介して工具母材に接合された立方晶窒化硼素焼結体工具であって、
前記立方晶窒化硼素焼結体と前記接合層との接合面のうち面積が最大となる接合面に対する垂直な面で前記立方晶窒化硼素焼結体工具を切断したときの任意の切断面において、前記立方晶窒化硼素焼結体は、その表面に凹凸形状を有し、
前記凹凸形状の面積を上下に二等分し、かつ前記接合層と前記工具母材との接合面に平行な直線を基準線とし、
前記基準線と前記凹凸形状の極大値との距離の最大値と、前記基準線と前記凹凸形状の極小値との距離の最大値との和をaとし、
前記凹凸形状において、隣接する極大値間の基準線方向の距離の最大値をbとすると、
前記aは、0.02mm以上0.2mm以下であり、
前記bは、0.02mm以上1mm以下である、立方晶窒化硼素焼結体工具。 - 前記凹凸形状の極大値のうち、前記基準線との距離が最大となる点を最大点とし、該最大点から前記基準線に向けて垂直方向に0.02mm離れた点を通り、かつ前記基準線に平行な直線を切出線とすると、
前記切出線の長さLに対する、前記切出線が前記接合層を通る部分の和の長さCの比C/Lは、0.1以上0.6以下であり、前記aに対する前記bの比b/aは、1以上である、請求項1に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。 - 前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素粒子と結合相とを含み、
前記立方晶窒化硼素粒子の平均粒子径をxとすると、前記xに対する前記aの比a/xは、1以上である、請求項2に記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。 - 前記立方晶窒化硼素焼結体は、立方晶窒化硼素粒子を75体積%以上含有する、請求項1〜3のいずれかに記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
- 前記接合層は、TiとZrとCuとを含む、請求項1〜4のいずれかに記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
- 前記工具母材は、超硬合金、サーメット、またはセラミックスからなる、請求項1〜5のいずれかに記載の立方晶窒化硼素焼結体工具。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法であって、
前記立方晶窒化硼素焼結体の表面のうち面積が最大となる接合面に対し、水柱を光路とするレーザー加工装置を用いて、レーザー光を照射することによって、該接合面に凹凸形状を形成するステップと、
前記立方晶窒化硼素焼結体を接合層を介して工具母材に接合するステップとを含み、
前記レーザーのノズル径は、30〜100μmであり、
前記レーザー光の波長は、500〜1100nmであり、
前記レーザー光のパルス幅は、10〜300nsであり、
前記レーザー光の出力は、3〜100Wであり、
前記レーザー光の繰り返し周波数は、1〜100kHzであり、
前記レーザー光の加工速度は、100〜3000mm/sである、立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法。 - 前記レーザー光が照射された前記接合面に対し、ダイヤモンド砥粒ブラシによりラッピング加工を施すステップを含む、請求項7記載の立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法。
- 請求項1〜6のいずれかに記載の立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法であって、
前記立方晶窒化硼素焼結体の表面のうち面積が最大となる接合面に対し、ドライレーザー加工装置を用いて、レーザー光を照射することによって、該接合面に凹凸形状を形成するステップと、
前記レーザー光が照射された前記接合面に対し、ダイヤモンド砥粒ブラシによりラッピング加工を施すステップと、
前記立方晶窒化硼素焼結体を接合層を介して工具母材に接合するステップとを含む、立方晶窒化硼素焼結体工具の製造方法。
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