JP2012096971A - 超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】超微粒、均粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法を提供すること。
【解決手段】チタン酸化物粉末、炭素粉末、およびモリブデン酸化物粉末もしくはタングステン酸化物粉末の１種類以上の粉末からなる混合粉末、また、必要に応じて、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｈｆの各酸化物粉末の１種以上をさらに添加した混合粉末を、非窒化性かつ非酸化性雰囲気中で１４００℃以上まで加熱昇温し、その後、雰囲気を窒素雰囲気に切り替え、該窒素雰囲気中において、１４００〜１６００℃の温度範囲で熱処理することにより、一次粒子の平均粒径が２００ｎｍ以下の超微粒の均粒であり、さらに、均質な固溶体組織を有する超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末を得る。
【選択図】 なし

Description

チタン系炭窒化物は高硬度・高融点でありであり導電性を有し、高温構造材料として期待されると共に、セラミックス基複合材料もしくは金属基複合材料のフィラーあるいは、導電性ポリマーの分散相として期待されている。
この発明は、チタン系炭窒化物固溶体の微粒粉末およびその製造方法に関わるものである。

従来、チタン炭窒化物粉末の製造法としては、チタンの窒化物粉末とチタンの炭化物粉末との混合粉末を固溶化熱処理して得る方法が知られているが、この製造法では、炭素および窒素の拡散を十分行わせるためには長時間を有するため、効率的な反応が行われず、また、チタン水素化物粉末と炭素粉末を原料粉末とし、この混合粉末を、窒素気流中あるいは水素−窒素混合気流中で、１４００℃以下で熱処理し、さらに、１４００〜１７００℃での熱処理（二段階での熱処理）を行うことによって、チタン炭窒化物粉末を得る方法も知られているが、この製造法においても、熱処理時に窒素ガスを多く吸収した領域とそうでない領域のアンバランスが生じるため、炭素含有量および窒素含有量の変動が大きく、均一組成のチタン炭窒化物粉末を得ることは非常に困難であり、これを解消するには、長時間かけた緩やかな窒化処理を行わざるを得なかった（特許文献１参照）。
応用面から考えた場合、チタン系炭窒化物粉末は、高硬度、高融点、導電性を有するセラミックスという点で種々の材料において微量添加物もしくはフィラーとしての適用が可能である。しかし、上述のような既存粉末は、粒子が粗大化もしくは焼結現象を起こしているため、強粉砕が必要となる。その結果得られる粉末は粗粒微粒粉が混在して粒径分布が大きく、かつ平均粒径も１μｍ以上である。このため、チタン系炭窒化物固有の優れた特性にもかかわらず、応用分野が限られていた。

例えば、サーメット用粉末としての応用を念頭に、１００ｎｍ以下のナノサイズを有するＴｉを含んだ炭窒化物固溶体粉末が提案されている（特許文献２）。しかし、当該特許においては、単にチタンを含む遷移金属からなる炭窒化物粉末の炭素熱還元合成を示したに過ぎず、実施例に示される粉末のＳＥＭ写真からも、粉末は粗大な粒を含んでおり、粒子径分布の均一性、微粒化という点で従来の知見と大きく変わる技術ではない。また、微粒化するメカニズムに関してはいっさい言及されておらず、技術の新規性・進歩性という点でも不十分である。

特許第３８６９６８１号明細書 特開２００６−２９９３９６号公報

本発明は、チタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法として、より一層微粒かつ均粒であって、しかも、均質な固溶体組織を有する超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、前記課題を解決すべく、炭窒化チタン粉末を製造する際の原料粉末及びその製造工程について、鋭意研究を行なったところ、以下の知見を得たのである。

炭窒化チタン粉末製造用の原料粉末として、チタン酸化物粉末と炭素粉末、さらに、モリブデン酸化物粉末およびタングステン酸化物粉末の１種または２種の粉末からなる粉末とを混合し、この混合粉末を、非窒化性かつ非酸化性雰囲気（例えば、アルゴン雰囲気）中で１４００℃まで加熱昇温し、その後、雰囲気を窒素雰囲気に切り替え、該窒素雰囲気中において、１４００〜１６００℃の温度範囲で熱処理することにより、超微粒かつ均粒であって、しかも、均質な固溶体組織を有するチタン系炭窒化物固溶体粉末を製造し得ることを見出したのである。
また、上記の混合粉末に、さらに、バナジウム酸化物粉末、クロム酸化物粉末、ジルコニウム酸化物粉末、ニオブ酸化物粉末、タンタル酸化物粉末、ハフニウム酸化物粉末のうちの１種または２種以上を添加した混合粉末を用いた場合にも、超微粒かつ均粒であって、しかも、均質な固溶体組織を有するチタン系炭窒化物固溶体粉末を製造し得ることを見出したのである。

上記アルゴン雰囲気等の非窒化性かつ非酸化性雰囲気中で１４００℃以上まで昇温することにより、混合粉末中のチタン酸化物は、還元されると同時に炭化されてチタン炭化物を生成し、次いで、窒素雰囲気中、１４００〜１６００℃の温度範囲で熱処理されることによって上記チタン炭化物が窒化されてチタン炭窒化物が生成する。
そして、この発明では、原料粉末として所定含有割合のモリブデン粉末、タングステン酸化物粉末を加えていることから、モリブデン化合物、タングステン化合物が気相を通してチタン酸化物の表面に新たな化合物として析出し、炭窒化反応前のチタン酸化物の粒成長を抑制し、結果としてチタン系炭窒化物の粒子径は均一で微細なものとなる。すなわち、蒸気圧が高くなりかつ、最終的にチタン炭窒化物に固溶する金属を含む酸化物（不活性雰囲気中１０００℃でその酸化物上での金属種を含むガス相の平衡蒸気圧が１０^−１０ａｔｍ以上となる金属元素）を選択することが本技術の中心となる。
さらに、チタン系炭窒化物の一次粒子径が小さいため、チタン以外の金属元素が固溶するための拡散距離が短くなり、従来に比べ低い温度での固溶化反応が容易になる。すなわち、微粒化することで合成温度を従来に比べ低くすることが可能となり、結果として後工程で強粉砕が必要となるような焼結現象はほとんど現れない。
上記原理を発現させるためには、原料となるチタン酸化物が微細であることが必要となる。また、炭素も主原料であるチタン酸化物と同程度の細かさが必要とされる。また、Ｍｏ、Ｗがチタン炭窒化物への固溶限があり、その上限はおよそ３０ｍｏｌ％である。また、実験により、本メカニズムを発現させるために必要なＭｏもしくはＷ量は２ｍｏｌ％であった。
本発明で得られた一次粒子の平均粒径が２００ｎｍ以下の超微粒であって、かつ５００ｎｍ以上の粒子を含まない均粒粉末が得られる。
さらに、Ｘ線回折装置による結晶相評価の結果、得られた粉末はＮａＣｌ型の回折パターンのみを示しており、ほぼ単相粉末であることが確認された。上記チタン炭窒化物は、均質な固溶体組織を有するチタンとモリブデンの炭窒化物、均質な固溶体組織を有するチタンとタングステンの炭窒化物、あるいは、均質な固溶体組織を有するチタンとモリブデンとタングステンの炭窒化物（以下、チタン系炭窒化物という）固溶体粉末として形成されていることが確認される。
また、混合粉末として、さらに、バナジウム酸化物粉末、クロム酸化物粉末、ジルコニウム酸化物粉末、ニオブ酸化物粉末、タンタル酸化物粉末、ハフニウム酸化物粉末のうちの１種または２種以上を添加した場合でも、チタン系炭窒化物粉の平均粒径は２００ｎｍ以下の超微粒であって、かつ５００ｎｍ以上の粒子を含まない均粒粉末が得られる。

すなわち、この発明によれば、アルゴン雰囲気等の非窒化性非酸化性雰囲気中でのチタン酸化物の還元と炭化、また、これに続く高温窒素雰囲気中での窒化によって、均質な固溶体組織を有し、同時に、超微粒かつ均粒であるチタン系炭窒化物固溶体粉末を得ることができ、さらには従来に比べ合成温度を下げることができることを見出したのである。

この発明は、上記知見に基づいてなされたものであって、
「（１） 平均粒径がそれぞれ１０〜２００ｎｍのチタン酸化物粉末、炭素粉末、および、モリブデン酸化物粉末もしくはタングステン酸化物粉末の１種または２種の粉末からなる混合粉末を、０．１ａｔｍ以上の非窒化性かつ非酸化性雰囲気中において、１４００℃以上まで加熱昇温し、その後、雰囲気を窒素雰囲気に切り替え、該窒素雰囲気中において、１４００〜１６００℃の温度範囲で熱処理することを特徴とする組成式（Ｔｉ_１−ＸＭ１_Ｘ）ＣＮ（但し、Ｍ１は、ＭｏとＷのうちの１種または２種。Ｘは原子比で、０．０２≦Ｘ≦０．３）で表されるチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法。
（２） 前記（１）に記載のチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法において、混合粉末中に、さらに、平均粒径がそれぞれ１０〜２００ｎｍのバナジウム酸化物粉末、クロム酸化物粉末、ジルコニウム酸化物粉末、ニオブ酸化物粉末、タンタル酸化物粉末、ハフニウム酸化物粉末のうちの１種以上の酸化物粉末を添加混合することによる、組成式（Ｔｉ_{１−Ｘ−Ｙ}Ｍ１_ＸＭ２_Ｙ）ＣＮ（但し、Ｍ１は、ＭｏとＷのうちの１種または２種。Ｍ２は、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｈｆのうちの１種または２種以上。Ｘ，Ｙは、いずれも原子比で、Ｘ＝０．０２〜０．３，０＜Ｙ＜０．１）で表されるチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法。
（３） 前記（１）または（２）に記載の製造方法により製造したチタン系炭窒化物固溶体粉末であって、一次粒子の平均粒径が２００ｎｍ以下の超微粒であり、かつ、５００ｎｍ以上の粒子を含まない均粒粉末であり、さらに、均質な固溶体組織を有することを特徴とする超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末。」
に特徴を有するものである。

以下に、本発明について、より具体的かつ詳細に説明する。

まず、チタン系炭窒化物固溶体粉末の一例として、チタンとモリブデンの炭窒化物固溶体粉末の製造法について述べる。
本発明では、チタン系炭窒化物固溶体粉末を製造するに当たり、いずれも平均粒径が２００ｎｍ以下であるチタン酸化物（例えば、ＴｉＯ_２）粉末、炭素粉末、モリブデン酸化物（ＭｏＯ_２，ＭｏＯ_３）粉末の混合粉末を原料粉末として用い、これを、非窒化性かつ非酸化性雰囲気（好ましくは、アルゴン雰囲気）中で１４００℃以上まで昇温速度１０〜４０℃／ｍｉｎで昇温する。この昇温時に、チタン酸化物は、炭素粉末による還元および炭化が進行し、チタン炭化物が形成される。さらに、チタン酸化物の一部は、炭素粉末、モリブデン酸化物粉末が共存していることにより、部分的に、チタンとモリブデンとの酸化物固溶体を形成し、また、形成された酸化物固溶体の還元および炭化が進行し、チタンとモリブデンとの炭化物固溶体が形成される。しかも、ここで形成されるチタンとモリブデンとの炭化物固溶体は、粒成長が抑制され、微粒状態を維持したままである。
上記還元、炭化反応を１４００℃までの昇温時に行わせるのは、１４００℃を超える温度にまで昇温した場合には、粒が粗大化し、均質な固溶体組織を形成できなるばかりか、このような粉末で焼結体を作製した場合に、焼結体の硬度、靭性の向上が期待できなくなるからである。
また、１４００℃まで昇温速度を１０℃／ｍｉｎ未満とした場合には、還元反応前にチタン酸化物粉末およびモリブデン酸化物粉末が粒成長しやすくなり、所望の粒度の超微粒固溶体粉末を得ることができなくなる。一方、昇温速度が４０℃／ｍｉｎを超えると、出発原料にＭｏＯ_３を使用した場合に、ＭｏＯ_３の還元よりも早くＭｏＯ_３が昇華してしまい、狙い組成の固溶体粉末を得ることが困難になることから、１４００℃まで昇温速度は１０〜４０℃／ｍｉｎの範囲内とすることが望ましい。

上記混合粉末の配合割合は、例えば、チタン酸化物粉末を５１．１〜６８．２重量部、炭素粉末を２５．９〜２７．５重量部、モリブデン酸化物粉末を４．３〜２３．０重量部とし、しかも、チタンとの合量に占めるモリブデンの配合割合が５〜２０原子％となるようにすることができる。
チタン酸化物粉末、炭素粉末およびモリブデン酸化物粉末の配合割合が、上記数値範囲を外れる場合には、組成式（Ｔｉ_１−ＸＭ１_Ｘ）ＣＮ（但し、Ｍ１は、ＭｏとＷのうちの１種または２種。Ｘは、原子比で、０．０２≦Ｘ≦０．３）を満足する所望の組成・粒度のチタンとモリブデンの炭窒化物固溶体粉末を得ることができず、またこれら粉末を使用し作製したサーメット合金の特性向上を図ることができなくなることから望ましくない。
つまり、チタンとの合量に占めるモリブデンの配合割合が２原子％未満であると、粉末形成時の粒成長抑制効果の低下により粒子が粗大化してしまい、一方、モリブデンの配合割合が３０原子％を超えると、形成される固溶体粉末が単一相でなく未固溶相が出現し均質な固溶体粉末を得ることが困難であるから、チタンとの合量に占めるモリブデンの配合割合は２〜３０原子％とすることが必要である。

１４００℃までの昇温過程で、上記チタンとモリブデンとの炭化物固溶体、あるいは、チタンの炭化物を形成した後、非窒化性かつ非酸化性雰囲気（例えば、アルゴン雰囲気）から窒素雰囲気に切り替え、該窒素雰囲気中において、１４００〜１６００℃の温度範囲で、好ましくは、６０〜１２０分間熱処理を行う。
上記窒素雰囲気中での熱処理により、上記チタンとモリブデンとの炭化物固溶体あるいは上記チタン炭化物が窒化され、チタンとモリブデンの炭窒化物固溶体が形成される。
ここで、窒素雰囲気中における熱処理温度が１４００℃未満では、チタンの酸化物粉末の還元反応が進み難くなるためであり、一方、１６００℃を超える熱処理温度では、粉末の粒子成長が進み、所望の粒度の粉末を得ることができなくなることから、窒化反応を行わせる熱処理温度は、１４００〜１６００℃と定めた。また、この温度範囲における熱処理時間が６０分未満では、窒化反応が十分に進行せず所望の窒素量の粉末を得ることができず、また不均質なＣ／Ｎ組成の粉末となってしまい、一方、１２０分を超えると窒化反応が進み過ぎてしまい、窒素含有量の高い粉末となり、また長時間の処理は粒子の粗大化を引き起こすこと
から、熱処理時間は６０〜１２０分とすることが望ましい。

本発明で製造したチタン系炭窒化物固溶体粉末について、走査型電子顕微鏡で観察測定したところ、一次粒子の平均粒径は２００ｎｍ以下の超微粒粉末が得られることを確認した。
また、比表面積測定結果から求めた等価粒子径が約０．１３μｍであり、ＳＥＭ観察結果とほぼ同じであることなどから、粉末全体がほぼ同じ粒子径であることが分かる。

チタン系炭窒化物固溶体粉末を、組成式（Ｔｉ_１−ＸＭ１_Ｘ）ＣＮで表した場合、Ｍ１成分としてＭｏを選択したチタンとモリブデンの炭窒化物固溶体粉末の製造については上記したとおりであるが、Ｍ１成分として、Ｗ単独添加の場合あるいはＭｏとＷの両者を添加した場合についても、前記と同様、超微粒かつ均粒であって、しかも、タングステン成分、モリブデン成分の偏析がなく均質な固溶体組織を有するチタン系炭窒化物固溶体粉末を製造することができる。
Ｍ１成分としてＷ単独添加した場合、ＭｏとＷの両者を添加した場合も、Ｍ１成分としてＭｏを選択した場合と同様に、Ｔｉに対するＭ１成分の含有割合を表すＸの値（原子比）は、０．０２〜０．３であることが必要であり、Ｘの値がこの数値範囲を外れると、粉末形成時の粒成長抑制効果の低下による粒子の粗大化あるいは形成される固溶体粉末が単一相でなく未固溶相が出現し均質な固溶体粉末を得ることが困難となる。

本願の請求項２では、チタン系炭窒化物固溶体粉末について、これを組成式（Ｔｉ_{１−Ｘ−Ｙ}Ｍ１_ＸＭ２_Ｙ）ＣＮで表した場合、Ｍ２成分として、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｈｆのうちの１種または２種以上を、０＜Ｙ＜０．１の範囲内で添加するとしているが、Ｍ２成分の添加によって、チタン系炭窒化物固溶体粉末の微粒化、均粒性、固溶体としての均質性に悪影響を及ぼすことはない。
むしろ、Ｖ添加は熱伝導率の向上、Ｃｒ添加は耐摩耗性の向上、Ｚｒ添加は溶融温度の上昇、Ｎｂ添加はヤング率の向上、Ｔａ添加はヤング率の向上と溶融温度の上昇、Ｈｆ添加は硬度の向上と溶融温度の上昇という、チタン系炭窒化物固溶体粉末の特性を改善するという効果がある。

本発明の超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法によれば、超微粒かつ均粒であって、しかも、Ｍｏ、ＷからなるＭ１成分、また、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，ＨｆからなるＭ２成分の偏析がなく均質な固溶体組織を有するチタン系炭窒化物固溶体粉末を製造することができ、さらに、本発明により製造したチタン系炭窒化物固溶体粉末を用いることによって、例えば、すぐれた特性を備えるサーメット、超硬合金、セラミックス等焼結材料を得ることができるので、工業的な価値は非常に大きい。

以下に、本発明について、実施例を用いて説明する

《実施例１》
表１に示す平均粒径２０ｎｍのチタン酸化物（ＴｉＯ_２）粉末、平均粒径５０ｎｍの炭素粉末、モリブデン酸化物（ＭｏＯ_３）粉末、タングステン酸化物（ＷＯ_３）粉末を、表１に示すチタン系炭窒化物固溶体組成となるように原料配合・混合して、混合粉末１〜５を用意した。

混合粉末１〜５（１００ｇ）を電気炉内に装入し、アルゴン雰囲気中で、所定の昇温速度で所定の温度まで昇温加熱し、その後、雰囲気を窒素雰囲気に切り替え、該窒素雰囲気中において、所定の温度で所定時間熱処理し、熱処理終了後室温にまで徐冷することにより、チタンとモリブデン，タングステンの炭窒化物固溶体超微粒粉末からなる本発明のチタン系炭窒化物固溶体粉末（以下、本発明粉末という）１〜５を作製した。
表２に、処理条件を示す。

上記方法で作製した本発明粉末１〜５について、以下の測定法で、粒径、粒度分布、固溶体の均質性を測定し、また、Ｍｏ，Ｗの含有割合を測定し、Ｘ値を算出した。
粒径：平均粒径は比表面積測定結果から等価粒子径を計算により求めた。
粒度分布：ＳＥＭによる画像解析処理で５００ｎｍ以上の粒子を含まないことを確認した。
固溶体の均質性：Ｘ線回折装置により（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮの回折パターンとＭｏ_２Ｃ、ＷＣの回折パターンから其々の最強線強度から，Ｉ_{[Ｍｏ２Ｃ＋ＷＣ]}／Ｉ_{[（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ]} 比を算出し、その強度比が０．０５以下であることを確認した。
Ｍｏ，Ｗの含有割合：それぞれＩＣＰ発光分光分析装置によりＭｏ、Ｗ含有割合を測定した。
なお、Ｃ，Ｎの含有割合についても、赤外線吸収法で炭素含有割合を、また、熱伝導法で窒素含有割合を測定した。
これらの値を表３に示す。

表３に示すように、本発明の製造方法によれば、一次粒子の平均粒径が２００ｎｍ以下の超微粒であって、かつ、５００ｎｍ以上の粒子を含まない均粒粉末であり、さらに、均質な固溶体組織を有する超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末を得られることがわかる。

《比較例１》
比較のために、表１に示す平均粒径のチタン酸化物（ＴｉＯ_２）粉末、炭素粉末および金属酸化物（例えば、ＭｏＯ_２，ＷＯ_３，Ｖ_２Ｏ_５，Ｃｒ_２Ｏ_３，Ｎｂ_２Ｏ_５，Ｔａ_２Ｏ_５）粉末を、表１に示すチタン系炭窒化物固溶体組成となるように原料配合・混合して、混合粉末６〜１３を用意した。
ついで、混合粉末６〜１３（１００ｇ）を電気炉内に装入し、所定の雰囲気中で、所定の昇温速度で所定の温度にまで昇温加熱し、その後、所定の雰囲気中で、所定の温度で所定時間熱処理し、熱処理終了後室温にまで徐冷することにより、比較例のチタン系炭窒化物粉末（以下、比較例粉末という）６〜１３を作製した。
表２に、処理条件を示す。
ついで、本発明粉末１〜５と同様にして、一次粒子の平均粒径および粉末中におけるＴｉとの合量に占めるＭ１成分（但し、Ｍ１は、ＭｏあるいはＷ）の含有割合（Ｍ１／（Ｔｉ＋Ｍ１））を求めた。
これらの値を表３に示す。

表３に示されるように、比較例の製造方法によって得た比較例粉末１では昇温中の雰囲気による微粒化の効果が、比較例粉末７，８，１０，１１では平均粒径２００ｎｍ以下の超微粒粉末を合成するための適正処理温度とＭ１金属の適正添加量、また微細原料粉末の有効性を確認することができる。また、比較例粉末９，１２，１３では超微粒粉末を合成するためにはＭｏ，Ｗ添加が有効であることを確認することができる。

《実施例２》
平均粒径２０ｎｍのチタン酸化物（ＴｉＯ_２）粉末、平均粒径５０ｎｍの炭素粉末、モリブデン酸化物（ＭｏＯ_３）粉末、タングステン酸化物（ＷＯ_３）粉末に対して、さらに、Ｍ２成分の酸化物粉末（即ち、Ｖ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｔａの各酸化物粉末）を、表４に示すチタン系炭窒化物固溶体組成となるように原料配合・混合して、混合粉末１４〜１７を用意した。

混合粉末１４〜１７（１００ｇ）を電気炉内に装入し、アルゴン雰囲気中で、所定の昇温速度で所定の温度まで昇温加熱し、その後、雰囲気を窒素雰囲気に切り替え、該窒素雰囲気中において、所定の温度で所定時間熱処理し、熱処理終了後室温にまで徐冷することにより、チタンとＭ１成分とＭ２成分の炭窒化物固溶体超微粒粉末からなる本発明のチタン系炭窒化物固溶体粉末（以下、本発明粉末という）１４〜１７を作製した。
表５に、処理条件を示す。

上記方法で作製した本発明粉末１４〜１７について、以下の測定法で、粒径、粒度分布、固溶体の均質性を測定し、また、Ｍ１成分，Ｍ２成分の含有割合を測定し、Ｘ値，Ｙ値を算出した。
粒径：平均粒径は比表面積測定結果から等価粒子径を計算により求めた。
粒度分布：ＳＥＭによる画像解析処理で５００ｎｍ以上の粒子を含まないことを確認した。
固溶体の均質性：Ｘ線回折装置により（Ｔｉ，Ｍ１，Ｍ２）ＣＮの回折パターンとＭ１成分の炭化物相（Ｍｏ_２Ｃ、ＷＣ）、Ｍ２成分の炭化物相（ＶＣ、Ｃｒ３Ｃ２、ＮｂＣ、ＴａＣ等）の回折パターンから其々の最強線強度から，Ｉ_{[Ｍ１Ｃ＋Ｍ２Ｃ]}／Ｉ_{[（Ｔｉ，Ｍ１、Ｍ２）ＣＮ]} 比を算出し、その強度比が０．０５以下であることを確認した。
Ｍ１成分，Ｍ２成分の含有割合：ＩＣＰ発光分光分析装置によりＭ１、Ｍ２含有割合を測定した。
なお、Ｃ，Ｎの含有割合についても、赤外線吸収法で炭素含有割合を、また、熱伝導法で窒素含有割合を測定した。
これらの値を表６に示す。

表６に示すように、本発明の製造方法によれば、一次粒子の平均粒径が２００ｎｍ以下の超微粒であって、かつ、５００ｎｍ以上の粒子を含まない均粒粉末であり、さらに、均質な固溶体組織を有する超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末を得られることがわかる。

《比較例２》
比較のために、表４に示す平均粒径４００ｎｍのチタン酸化物（ＴｉＯ_２）粉末、平均粒径８０ｎｍの炭素粉末、モリブデン酸化物（ＭｏＯ_３）粉末、タングステン酸化物（ＷＯ_３）粉末に対して、さらに、Ｍ２成分の酸化物粉末（即ち、Ｖ，Ｃｒ，Ｎｂ，Ｔａの各酸化物粉末）を、表４に示すチタン系炭窒化物固溶体組成となるように原料配合・混合して、混合粉末１４〜１７を用意した。
ついで、混合粉末１４〜１７（１００ｇ）を電気炉内に装入し、所定の雰囲気中で、所定の昇温速度で所定の温度にまで昇温加熱し、その後、所定の雰囲気中で、所定の温度で所定時間熱処理し、熱処理終了後室温にまで徐冷することにより、比較例のチタン系炭窒化物粉末（以下、比較例粉末という）１８〜２１を作製した。
表５に、処理条件を示す。
ついで、本発明粉末１４〜１７と同様にして、一次粒子の平均粒径および粉末中におけるＴｉとの合量に占めるＭ１成分、Ｍ２成分の含有割合（Ｍ１／（Ｔｉ＋Ｍ１＋Ｍ２），Ｍ２／（Ｔｉ＋Ｍ１＋Ｍ２）。但し、原子比）を求めた。
これらの値を表６に示す。

表６に示されるように、比較例の製造方法によって得た比較例粉末１８〜２１では、一次粒子の平均粒径は約１．５μｍ以上であって、本発明粉末１４〜１７の平均粒径２００ｎｍと比較して平均粒径が大きく粗粒である。
また、本発明粉末１４〜１７は、ＴｉとＭ１，Ｍ２成分が均質な固溶体組織を有するのに対して、比較例粉末１８〜２１では、粉末中におけるＴｉとＭ１，Ｍ２成分との固溶体組織は均質であるとはいえない。

以上のとおり、本発明の製造方法によれば、超微粒で均粒、しかも、均質な固溶体組織を有するチタン系炭窒化物固溶体粉末を製造し得るものである。
そして、本発明により得たチタン系炭窒化物固溶体粉末を、例えば、金属基複合材料、セラミックス材料の特性改善のための分散材、あるいは、サーメット製造用の原料粉末等として用いることによって、すぐれた特性を備える複合材料、セラミックス、サーメット等を得ることができるので、本発明の工業的な価値は非常に大きい。

Claims (3)

1. 平均粒径がそれぞれ１０〜２００ｎｍのチタン酸化物粉末、炭素粉末、さらに、モリブデン酸化物粉末およびタングステン酸化物粉末の１種または２種の粉末からなる混合粉末を、０．１ａｔｍ以上の非窒化性かつ非酸化性雰囲気中において、１４００℃以上まで加熱昇温し、その後、雰囲気を窒素雰囲気に切り替え、該窒素雰囲気中において、１４００〜１６００℃の温度範囲で熱処理することを特徴とする組成式（Ｔｉ_１−ＸＭ１_Ｘ）ＣＮ（但し、Ｍ１は、ＭｏとＷのうちの１種または２種。Ｘは、原子比で、０．０２≦Ｘ≦０．３）で表されるチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法。
2. 請求項１に記載のチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法において、混合粉末中に、さらに、平均粒径がそれぞれ１０〜２００ｎｍのバナジウム酸化物粉末、クロム酸化物粉末、ジルコニウム酸化物粉末、ニオブ酸化物粉末、タンタル酸化物粉末、ハフニウム酸化物粉末のうちの１種以上の酸化物粉末を添加混合することによる、組成式（Ｔｉ_{１−Ｘ−Ｙ}Ｍ１_ＸＭ２_Ｙ）ＣＮ（但し、Ｍ１は、ＭｏとＷのうちの１種または２種。Ｍ２は、Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｈｆのうちの１種または２種以上。Ｘ，Ｙは、いずれも原子比で、Ｘ＝０．０２〜０．３，０＜Ｙ＜０．１）で表されるチタン系炭窒化物固溶体粉末の製造方法。
3. 請求項１または２に記載の製造方法により製造したチタン系炭窒化物固溶体粉末であって、一次粒子の平均粒径が２００ｎｍ以下の超微粒であって、かつ、５００ｎｍ以上の粒子を含まない均粒粉末であり、さらに、均質な固溶体組織を有することを特徴とする超微粒かつ均質なチタン系炭窒化物固溶体粉末。