JP2012067363A - 高強度鉄筋およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明の高強度鉄筋は、C、Si、Mn、P、S、Cr、Cu、Ni、Al、N、V、を含有し、残部は鉄および不可避不純物からなる高強度鉄筋であって、下記式(1)および式(2)を満たすと共に、フェライトの面積率が30%以上であり、かつフェライトおよびパーライトの合計面積率が85%以上であることを特徴とする。
1.4<[C]+0.123[Si]+0.28[Mn]−1.03[S]+0.323[Cr]+1.69[V]<1.6 ・・・(1)
0.43[C]+0.49[Mn]+0.27[Cr]<1 ・・・(2)
(但し、式(1)、(2)中、[ ]は各成分の含有量(質量%)を示す。)
【選択図】なし
Description
1.4<[C]+0.123[Si]+0.28[Mn]−1.03[S]+0.323[Cr]+1.69[V]<1.6 ・・・(1)
0.43[C]+0.49[Mn]+0.27[Cr]<1 ・・・(2)
(但し、式(1)、(2)中、[ ]は各成分の含有量(質量%)を示す。)
Cは、鋼の強度を確保するために重要な元素である。そこでC量は0.25%以上と定めた。C量は好ましくは0.27%以上であり、より好ましくは0.30%以上である。一方、C量が過剰になると強度が高まりすぎることによって、曲げ加工性が劣化する。そこでC量は0.45%以下と定めた。C量は好ましくは0.43%以下であり、より好ましくは0.40%以下である。
Siは、固溶強化により鋼の強度を向上させる元素である。そこでSi量は0.25%以上と定めた。Si量は好ましくは0.40%以上であり、より好ましくは0.50%以上である。一方、Si量が過剰になると加工性が著しく低下する。そこでSi量は2.0%以下と定めた。Si量は、好ましくは1.9%以下であり、より好ましくは1.8%以下である。
Mnは、固溶強化により強度および焼入れ性を向上させる元素である。そこでMn量を0.1%以上と定めた。Mn量は好ましくは0.15%以上であり、より好ましくは0.2%以上である。一方、Mn量が過剰になると加工性が著しく低下する。そこでMn量は2.0%以下と定めた。Mn量は好ましくは1.8%以下であり、より好ましくは1.6%以下である。
Pは、不可避的な不純物として鋼に混入する元素であるが、粒界に偏析し、強度のばらつきを強めるため、極力低減すべき元素である。そこでP量は0.05%以下と定めた。P量は好ましくは0.04%以下であり、より好ましくは0.03%以下である。Pは、少なければ少ないほど好ましい元素であるが、極端な低減は製鋼コストの増加を招く。P量の下限は、例えば0.003%である。
Sは、不可避的な不純物として鋼に混入する元素であるが、MnSとして析出し、曲げ加工性を低下させるため、極力低減すべき元素である。そこでS量は0.05%以下と定めた。S量は好ましくは0.04%以下であり、より好ましくは0.03%以下である。Sは、Pと同様に、少なければ少ないほど好ましい元素であるが、極端な低減は製鋼コストの増加を招く。S量の下限は、例えば0.003%である。
Cu:0.25%以下
Ni:0.25%以下
Cr、CuおよびNiはいずれも焼入れ性の向上に寄与する元素であり、ベイナイトやマルテンサイトなどの過冷組織を発生させやすい元素である。また、鋳造時に偏析しやすく、局所的に過冷組織を発生させやすく、過冷組織は曲げ加工性に悪影響を与えるため、曲げ加工性のばらつきの大きな原因となる。そこで、過冷組織の生成を抑制するためCr量は0.15%以下、Cu量は0.25%以下、Ni量は0.25%以下と定めた。Cr量は好ましくは0.14%以下であり、より好ましくは0.13%以下である。Cu量およびNi量は、いずれも0.2%以下が好ましく、0.15%以下がより好ましい。Cr量、Cu量、Ni量の下限は、いずれも例えば0.01%である。
Alは、脱酸と結晶粒微細化に有効な元素である。そこでAl量は0.005%以上と定めた。Al量は好ましくは0.008%以上であり、より好ましくは0.010%以上である。一方、Al量が過剰になっても効果が飽和する。そこでAl量は0.1%以下と定めた。Al量は好ましくは0.08%以下であり、より好ましくは0.05%以下である。
Nは、AlNなどを形成して、結晶粒微細化および強度の向上に有効な元素である。そこで、N量は0.0025%以上とすることが好ましく、より好ましくは0.0040%以上である。一方、N量が過剰になると加工性が著しく低下する。そこでN量は0.025%以下と定めた。N量は好ましくは0.02%以下であり、より好ましくは0.015%以下である。
Vは、鋼の強度の向上に有効な元素である。そこでV量を0.30%超と定めた。V量は好ましくは0.302%以上であり、より好ましくは0.304%以上である。一方、V量は過剰になると強度が上昇しすぎたり、ベイナイトが生成して加工性が悪化する他、過剰になっても効果が飽和し、コストの上昇を招く。そこでV量は0.50%以下と定めた。V量は好ましくは0.40%以下であり、より好ましくは0.35%以下であり、特に0.32%以下としても良い。
上記式(1)における式:[C]+0.123[Si]+0.28[Mn]−1.03[S]+0.323[Cr]+1.69[V](以下、該式で得られる値を「式(1)の値」と呼ぶ。)は、C、Si、Mn、S、Cr、Vの各元素の含有量(質量%)を説明変数とし、鉄筋の強度を目的変数として重回帰分析を行った結果得られた式である。式(1)の値が1.4以下であると鉄筋の強度が不十分となる。式(1)の値が大きくなるほど、鉄筋の強度は向上するため、式(1)の値は、1.42以上が好ましく、より好ましくは1.45以上であり、さらに好ましくは1.48以上である。一方、式(1)の値が大きくなりすぎると、強度が向上しすぎることによって曲げ加工性が劣化する。そこで式(1)の値の上限は1.6未満とする。式(1)の値は1.58以下とすることが好ましく、より好ましくは1.57以下であり、さらに好ましくは1.55以下である。
上記式(2)における式:0.43[C]+0.49[Mn]+0.27[Cr](以下、該式で得られる値を「式(2)の値」と呼ぶ。)は、「D.V.Doane,J.S.Kirkaldy、 Hardenability Concept with Applications to Steel,(1978)」に記載された、ベイナイトの生成しやすさを表す式である。式(2)の値が1以上であると、ベイナイトおよびマルテンサイトが多く生成し、曲げ加工性が劣化する。式(2)の値は、好ましくは0.98以下であり、より好ましくは0.97以下、さらに好ましくは0.96以下である。
異形棒鋼の横断面(軸心に垂直な断面)におけるD/4位置(Dは、棒鋼の直径)の90μm×70μmの領域を、光学顕微鏡で観察(倍率100倍)および撮影し、画像解析して面積率を測定した。測定は3視野行い、これらの平均値をフェライトの面積率および、フェライトおよびパーライトの合計面積率とした。
上記異形棒鋼から、JIS Z2201に規定される3号試験片を採取し(断面積20.27cm2)、JIS Z2241にしたがって引張試験を行い、降伏点または0.2%耐力を測定した。
上記異形棒鋼からJIS Z2204に規定される2号試験片を採取し、JIS Z2248に従って曲げ試験を行った。曲げ角度は90°、内側半径は101.6mmである。各実験No.についてそれぞれ3本試験を行い、3本とも試験片の外側に亀裂を生じなかった場合を「○(合格)」、一本でも亀裂が生じた場合を「×(不合格)」と判断した。
上記異形棒鋼の横断面(軸心に垂直な断面)におけるD/4位置(Dは、棒鋼の直径)の、23μm×18μmの領域を、光学顕微鏡で観察(倍率400倍)および撮影し、JIS Z0551に従って、フェライト結晶粒度を測定した。測定は3視野行い、これらの平均値をフェライト結晶粒度とした。
Claims (3)
- C:0.25〜0.45%(質量%の意味。以下、化学組成について同じ。)、
Si:0.25〜2.0%、
Mn:0.1〜2.0%、
P:0.05%以下、
S:0.05%以下、
Cr:0.15%以下、
Cu:0.25%以下、
Ni:0.25%以下、
Al:0.005〜0.1%、
N:0.025%以下、
V:0.30超〜0.50%であり、残部は鉄および不可避不純物からなる高強度鉄筋であって、
下記式(1)および式(2)を満たすと共に、
フェライトの面積率が30%以上であり、かつフェライトおよびパーライトの合計面積率が85%以上であることを特徴とする高強度鉄筋。
1.4<[C]+0.123[Si]+0.28[Mn]−1.03[S]+0.323[Cr]+1.69[V]<1.6 ・・・(1)
0.43[C]+0.49[Mn]+0.27[Cr]<1 ・・・(2)
(但し、式(1)、(2)中、[ ]は各成分の含有量(質量%)を示す。) - Cr、CuおよびNiの合計含有量が0.25%以下である請求項1に記載の高強度鉄筋。
- 請求項1または2に記載の化学成分の鋼を、圧延前加熱温度900〜1000℃、圧延終了温度850〜950℃で圧延することを特徴とする高強度鉄筋の製造方法。
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