JP2011526575A - Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｇ及びＺｒを含む溶融酸化物粒子及びこのような粒子を含むセラミック材料 - Google Patents

Abstract

本発明は、酸化物に基づく重量百分率で、５５％未満のＡｌ₂Ｏ₃、３５％超８０％未満のＴｉＯ₂、１％超２０％未満のＭｇＯ、０．７％超２０％未満のＺｒＯ₂、２０％未満のＳｉＯ₂、という化学組成を有する溶融粒子の混合物であって、当該粒子が単一の酸化物Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、ＭｇＯ、ＺｒＯ₂に基づくモル百分率で、９０＜２ａ＋３ｍ＜１１０、１００＋ａ＜３ｔ＜２１０−ａ、そしてａ＋ｔ＋ｍ＋ｚｒ＝１００、という組成を有し、式中、ａはＡｌ₂Ｏ₃のモル百分率であり、ｔはＴｉＯ₂のモル百分率であり、ｍはＭｇＯのモル百分率であり、ｚｒはＺｒＯ₂のモル百分率である、溶融粒子の混合物に関する。本発明は、このような溶融粒子から得られるセラミック材料にも関する。

Description

本発明は、主にＭｇ、Ａｌ、Ｔｉ及びＺｒカチオンの酸化物で構成されているセラミック用途向けの粒子に関する。本発明はまた、このような粒子を製造するための方法、及び前記粒子から作製された又は前記粒子を含むセラミック製品、特に、ただしそれだけではないが、とりわけディーゼルタイプの内燃機関の排気管路中で使用される、フィルタ構造体又は触媒担体にも関する。

本明細書の以下の部分では、ガソリン又はディーゼルエンジンに由来する排気ガスに含まれる汚染物質の除去を可能にするフィルタ又は触媒担体という具体的分野における本発明による粒子の応用及びその利点が記述されている。しかしながら、このような粒子が提供する利点のために、それらがセラミックスの分野、特に良好な熱安定性及び／又は小さな熱膨張係数（ＴＥＣ）が所望されるあらゆる分野における、数多くのその他の用途で有利に使用できるものであるということは明白である。限定的ではないが、特に、アルミニウム又は融解した金属と接触した状態で使用される耐火性部品、スライドゲート弁のプレート、金属フィルタの製造、又は焼結炉用匣鉢製品の製造、の分野を挙げることができる。

排気ガス汚染制御構造体という特別な場合においては、これらは一般にハニカム構造を有する。

公知の通り、粒子フィルタはその使用中、一連のフィルタ作業（煤の蓄積）と再生（煤の除去）の工程に付される。フィルタ作業工程では、エンジンが排出する煤粒子はフィルタ内部に保持され堆積する。再生工程では、煤粒子はフィルタ内部で焼き払われ、フィルタ特性が回復される。従って、フィルタを形成する材料の低温と高温の両方における機械的強度特性が、このような用途にとって最も重要であるということがわかる。同様に、材料は、特に装備された車両の耐用年数全体を通して、特に一部の再生工程の制御がうまくいかない場合に、実質的に１０００℃より高い値まで局所的に上昇することがある温度に耐えるように、充分安定した構造を有していなくてはならない。

現在、フィルタは主として多孔質セラミック材料、通常は炭化ケイ素又はコーディエライトから作られる。このような炭化ケイ素触媒フィルタは、例えば、欧州特許出願公開第８１６０６５号明細書、欧州特許出願公開第１１４２６１９号明細書、欧州特許出願公開第１４５５９２３号明細書又は国際公開第２００４／０９０２９４号パンフレット、及び国際公開第２００４／０６５０８８号パンフレットに記載されている。このようなフィルタは、優れた熱伝導性を有するとともに、内燃機関からの煤をフィルタ除去する用途にとって理想的な多孔特性、特に平均細孔サイズ及び細孔サイズ分布を有する、化学的に不活性なフィルタ構造体を得るのを可能にする。

しかしながら、この材料に特有のいくつかの欠点がなおも存在している。第１の欠点は、３×１０^-6Ｋ^-1より大きい、ＳｉＣの少し高い熱膨張係数に関連するものであって、これにより大きな寸法の一体式フィルタを製造することが不可能となっており、そして通常は、欧州特許出願公開第１４５５９２３号明細書に記載されているように、フィルタを複数のハニカム要素へと分割して結合剤により一緒に接合することが必要となる。第２の欠点は、経済面でのものであって、特に連続的なフィルタ再生工程の際にハニカム構造体の充分な熱機械的強度をもたらす焼結を可能にする、典型的には２１００℃を超える、極めて高い焼成温度に関連している。このような温度のため、最終的に得られるフィルタのコストを実質的に増大させる特殊な機器を設置することが必要となる。

一方、コーディエライトフィルタは公知であり、コストが低いことから長い間使用されてきているものの、現在では、特にフィルタがコーディエライトの融点より高い温度に局所的にさらされることがある制御不良の再生サイクル中に、このような構造体に問題が発生する可能性があることがわかっている。これらのホットスポットの結果は、フィルタ効率の部分的喪失から、最も重大なケースにおけるフィルタの完全な破壊までの範囲に及び得る。その上、コーディエライトは、連続する再生サイクル中に達する温度に関して充分な化学的不活性を有しておらず、従って、フィルタでの除去工程中に構造体に蓄積される潤滑剤、燃料又はその他の油の残留物に由来する種と反応して腐食される可能性があり、この現象はまた、構造体の特性が急速に劣化する原因となる可能性もある。

このような欠点については、例えば、国際公開第２００４／０１１１２４号パンフレットに記載されており、そしてそれは、これらの欠点を是正する目的で、ムライト（１０〜４０重量％）で補強され、耐久性が改善された、チタン酸アルミニウム（６０〜９０重量％）を基礎材料とするフィルタを提案している。

別の実施形態によると、欧州特許出願公開第１５５９６９６号明細書は、１０００℃と１７００℃の間でアルミニウム、チタン及びマグネシウムの酸化物を反応焼結させることにより得られるハニカムフィルタの製造のために粉末を使用することを提案している。焼結後に得られる材料は２相混合物の形をとっており、すなわちチタン、アルミニウム及びマグネシウムを含有するＡｌ₂ＴｉＯ₅擬板ブルッカイトチタン酸アルミナ構造タイプの主相と、Ｎａ_yＫ_1-yＡｌＳｉ₃Ｏ₆タイプのより少量の長石相の混合物の形をとっている。

しかしながら、出願人が行った実験から、例えば粒子フィルタタイプの高温用途において直接使用できるようにするのに適した、熱安定性、熱膨張係数及び耐食性の値を特に達成するために、チタン酸アルミナタイプの材料をベースとする構造体の性能を保証することは、現時点では困難であることが示された。

詳細に言えば、上記の酸化物群の材料によるフィルタでの微粒子の除去という特殊な用途においては、フィルタの多孔性の改変を回避するよう、耐食性を制御しなければならない。より具体的には、フィルタの構成成分として使用される材料の腐食しやすい傾向が強いことは、細孔を閉塞してフィルタ能力を著しく低下させかねない反応の原因となり、最も深刻なケースでは、フィルタ壁に孔をあけて漏洩の原因となることがある。

従って、本発明の目的は、セラミック材料のための、特に、典型的にはハニカム構造体であるフィルタ及び／又は触媒構造体の製造のための、数多くの用途分野において、更に有利に使用できるようにするよう、前述の特性、特にＴＥＣ、安定性及び耐食性という特性が実質的に改善された、チタン酸アルミニウムタイプの酸化物材料を含む又はこの材料で構成された新規の粒子を提供することにある。

より具体的には、本発明は、酸化物に基づく重量百分率で、
・５５％未満のＡｌ₂Ｏ₃、
・３５％超８０％未満のＴｉＯ₂、
・１％超２０％未満のＭｇＯ、
・０．７％超２０％未満のＺｒＯ₂、及び
・２０％未満のＳｉＯ₂、
という化学組成を有する溶融粒子（ｆｕｓｅｄ ｇｒａｉｎｓ）であって、単一の酸化物Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、ＭｇＯ、ＺｒＯ₂に基づくモル百分率で、
９０＜２ａ＋３ｍ＜１１０、
１００＋ａ＜３ｔ＜２１０−ａ、
ａ＋ｔ＋ｍ＋ｚｒ＝１００、
という組成に相当していて、式中、
・ａはＡｌ₂Ｏ₃のモル百分率であり、
・ｔはＴｉＯ₂のモル百分率であり、
・ｍはＭｇＯのモル百分率であり、
・ｚｒはＺｒＯ₂のモル百分率である、
溶融粒子に関する。

「酸化物に基づく（基づき、基づいて）」という表現は、本明細書内では、百分率（重量百分率又はモル百分率）が前記粒子中に存在する元素に対応する酸化物に基づいて計算されることを意味するものとして理解される。

好ましくは、前述の式中、９２≦２ａ＋３ｍ≦１０８、そして非常に好ましくは９２≦２ａ＋３ｍ≦１０５である。

好ましくは、前述の式中、１００＋ａ≦３ｔ≦２０５−ａ、そして非常に好ましくは１００＋ａ≦３ｔ≦２００−ａである。

好ましくは、Ａｌ₂Ｏ₃は化学組成の１５％超を占めており、この百分率は酸化物に基づく重量百分率で示される。例えば、特に多孔性構造体タイプの用途の場合、Ａｌ₂Ｏ₃は化学組成の２５％超、そしてより好ましくは３５％超を占めることができる。好ましくは、Ａｌ₂Ｏ₃は化学組成の５４％未満、更には５２％未満を占め、これらの百分率は酸化物に基づく重量百分率で示されている。

好ましくは、ＴｉＯ₂は化学組成の３５％超、そして非常に好ましくは４０％超を占める。好ましくは、ＴｉＯ₂は化学組成の６０％未満、そして非常に好ましくは５５％未満を占め、これらの百分率は酸化物に基づく重量百分率で示されている。

好ましくは、ＭｇＯは化学組成の１．５％超、そして非常に好ましくは２％超を占める。好ましくは、ＭｇＯは化学組成の１０％未満、そして非常に好ましくは６％未満を占め、これらの百分率は酸化物に基づく重量百分率で示されている。

好ましくは、ＺｒＯ₂は化学組成の０．８％超を占め、この百分率は酸化物に基づく重量百分率で示されている。好ましくは、ＺｒＯ₂は化学組成の１２％未満、そして非常に好ましくは６％未満を占める。本発明の範囲から逸脱することなく、ＺｒＯ₂の少なくとも一部分、更にはその全ては、Ｃｅ元素及び／又はＨｆ元素によるＺｒ元素の置換モル百分率に基づいて、Ｃｅ₂Ｏ₃又はＨｆＯ₂からなる群から選択される少なくとも１つの酸化物により置換されてもよい。これは、これまでに販売されたジルコニウム供給源の大部分において一般的であるように、使用されるＺｒの供給源が実質的割合のＨｆを含む場合に特にあてはまる。存在する全ての酸化物の重量百分率に関し、本発明による粒子はまた、少量で存在するその他の元素を含んでもよい。詳細には、粒子はＳｉＯ₂に基づいて例えば０．０１％と２０％の間、好ましくは０．１％と１０％の間の量でケイ素を含んでもよい。

粒子はまた、Ｃａ、Ｎａ、Ｋ、Ｆｅ、Ｂａ、Ｓｒなどのその他の元素を含んでもよく、存在する前記元素の合計添加量は、例えば、前記粒子中に存在する元素に対応する酸化物の全ての重量百分率との関係において、対応する酸化物に基づき６ｗｔ％未満、特に３ｗｔ％未満、更には２ｗｔ％未満である。一実施形態によると、対応する酸化物の重量に基づく各々の少量元素の百分率は、好ましくは０．７％未満である。別の実施形態によると、対応する酸化物の重量に基づく元素Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａの百分率は、２％超、更には３％超、特に３ｗｔ％と５ｗｔ％の間である。

本明細書を不必要に厚くしないため、上述のもののような本発明による粒子組成のさまざまな好ましい態様の間で考えられる本発明による全ての組合せが報告されているわけではない。しかしながら、冒頭の及び／又は好ましい分野と前述の値の考えられる全ての組合せが想定されること、そしてそれらが本明細書の状況（特に２つ、３つ又はそれ以上の組合せ）において出願人により記載されているものとみなされるべきであるということが、明確に理解される。

本発明による溶融粒子は、チタン、アルミニウム、マグネシウム及びジルコニウムを含む擬似ブルッカイト型の酸化物相を主として含むことができ、又はそれで構成されることができる。

「主として」という用語は、本明細書内では、擬似ブルッカイト型の相が、粒子の合計重量の少なくとも６０％、好ましくは少なくとも７０％、更には少なくとも８０％を占めることを意味するものと理解される。

本発明による粒子はまた、粒子の合計重量の０〜４０％、好ましくは０〜３０％、そして非常に好ましくは粒子の合計重量の０〜２５％の範囲内にあることができる割合で、ケイ酸塩相で構成された少量の相を含んでもよい。本発明によると、前記ケイ酸塩相は、主としてシリカとアルミナで構成されていてよい。好ましくは、ケイ酸塩相中のシリカの割合は５０％超、更には６０％超である。

本発明による粒子はまた、酸化チタンＴｉＯ₂及び／又は酸化ジルコニウムＺｒＯ₂を本質的に含む少量の相を含んでもよい。「本質的に含む」という表現は、この相中のＴｉＯ₂及び／又はＺｒＯ₂の重量百分率がおおよそ少なくとも８０％程度、更には少なくとも９０％程度であることを意味するものと理解される。

本発明による溶融粒子の擬似ブルッカイト型の酸化物相は、実質的に、
（Ａｌ₂ＴｉＯ₅）_x（ＭｇＴｉ₂Ｏ₅）_y（ＭｇＴｉＺｒＯ₅）_z
という式に相当し、式中、
・ｘは０と０．９４５の間、
・ｙは０．０５と０．９９５の間、
・ｚは０．００５と０．１の間、
・ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、
である。

例えば、本発明による溶融粒子は、擬似ブルッカイト型の主相と少なくとも１つの二次的相を含み、前記二次的相はケイ酸塩相及び／又は本質的に酸化チタンＴｉＯ₂及び／又は酸化ジルコニウムＺｒＯ₂で構成された相である。

本発明はまた、特に次の分野、すなわち、アルミニウム又は融解金属と接触した状態で使用される耐火性部品、スライドゲート弁プレート、金属フィルタの製造又は焼結炉用匣鉢製品の製造などの分野において使用するための、前述のとおりの粒子を含むセラミック製品にも関する。

詳細には、本発明は、１つの考えられる実施形態によると、セラミック材料を含み、この材料自体は、擬似ブルッカイト型の相が実質的に、
（Ａｌ₂ＴｉＯ₅）_x（ＭｇＴｉ₂Ｏ₅）_y（ＭｇＴｉＺｒＯ₅）_z
という式に相当するような割合でもってチタン、アルミニウム、マグネシウム及びジルコニウムを含む擬似ブルッカイト型の酸化物相を主として含むか又はこの相で構成されており、当該材料は、単一の酸化物Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、ＭｇＯ、ＺｒＯ₂に基づくモル百分率で、
９０＜２ａ＋３ｍ＜１１０、
１００＋ａ＜３ｔ＜２１０−ａ、
ａ＋ｔ＋ｍ＋ｚｒ＝１００、
という組成に相当し、式中、
・ａはＡｌ₂Ｏ₃のモル百分率であり、
・ｔはＴｉＯ₂のモル百分率であり、
・ｍはＭｇＯのモル百分率であり、
・ｚｒはＺｒＯ₂のモル百分率である、
ことを特徴とするセラミック製品に関する。

好ましくは、前述の式において、９２≦２ａ＋３ｍ≦１０８であり、非常に好ましくは９５≦２ａ＋３ｍ≦１０５である。

好ましくは、前述の式において、１００＋ａ≦３ｔ≦２０５−ａであり、非常に好ましくは１００＋ａ≦３ｔ≦２００−ａである。

典型的には、本発明によるセラミック製品は、酸化物に基づく重量百分率で、
・５５％未満のＡｌ₂Ｏ₃、
・３５％超８０％未満のＴｉＯ₂、
・１％超２０％未満のＭｇＯ、
・０．７％超２０％未満のＺｒＯ₂、及び
・２０％未満のＳｉＯ₂、
という化学組成を有する。

１つの考えられる実施形態によると、本発明によるセラミック製品は、酸化物に基づく重量百分率で、
・３５％超５４％未満のＡｌ₂Ｏ₃、
・４０％超５５％未満のＴｉＯ₂、
・１．５％超１０％未満のＭｇＯ、
・０．７％超６％未満のＺｒＯ₂、及び
・１０％未満のＳｉＯ₂、好ましくは少なくとも０．１％のＳｉＯ₂、ある意味では少なくとも１％、更には少なくとも２％のＳｉＯ₂、
という化学組成を有する。

本発明によるセラミック製品において、前述の式のｘ、ｙ及びｚの値は、例えば、
・ｘは０と０．９４５の間、
・ｙは０．０５と０．９９５の間、
・ｚは０．００５と０．１の間、且つ、
・ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、
であるものとして定義される。

考えられる実施形態によると、
・ｘは０．７０と０．９０の間であり、
・ｙは０．０５と０．５０の間であり、
・ｚは０．００７と０．０７の間であり、且つ、
・ｘ＋ｙ＋ｚ＝１、
である。

本発明によるセラミック製品は、例えば、擬似ブルッカイト型の相で構成された主相と少なくとも１つの二次的相を含むことができ、前記二次的相はケイ酸塩相及び／又は本質的に酸化チタンＴｉＯ₂及び／又は酸化ジルコニウムＺｒＯ₂で構成された相である。

前記二次的相は特に、材料の合計重量の０〜４０％の範囲内にあることができる割合の、ケイ酸塩相で構成されてよい。典型的には、前記ケイ酸塩相は主としてシリカとアルミナで構成され、ケイ酸塩相中のシリカの重量割合は５０％超である。

別の二次的相は、酸化チタンＴｉＯ₂及び／又は酸化ジルコニウムＺｒＯ₂を本質的に含むことができる。

１つの特定の実施形態によると、本発明によるセラミック製品は、特に自動車用途向けの触媒担体又はフィルタの形で、ハニカムタイプの構造を有し、前記構造を形成するセラミック材料は、１０％超の多孔率及び５ミクロンと６０ミクロンの間を中心とする細孔サイズを有する。

本発明の粒子は有利には、電気溶融によって製造することができ、それは有利な収率と非常に良好な価格／性能比で大量の粒子を製造するのを可能にする。

本発明はまた、前述の粒子を製造する方法であって、
ａ）原料を混合して出発原材料を作る工程、
ｂ）融解液が得られるまで出発原材料を溶融させる工程、
ｃ）前記融解液を完全に凝固させるよう、融解液を例えば３分未満で冷却する工程、
ｄ）所望により、粒子混合物を得るよう前記固体の塊を粉砕する工程、
を含む方法にも関する。

本発明によると、原料は、工程ａ）において、工程ｄ）で得られる粒子が本発明によるものとなるように選択される。

当然のことながら、本発明の範囲から逸脱することなく、原材料の組成が本発明の粒子の組成に従った組成を有する粒子を得ることを可能にすることを条件として、溶融粒子を製造するためのその他の任意の従来の又は公知の方法を使用してもよい。

工程ｂ）では、好ましくはアーク炉が使用されるが、原材料を完全に融解するのを可能にすることを条件として、誘導炉又はプラズマ炉などの公知の任意の炉を想定することができる。焼成は、好ましくは不活性条件下で、例えばアルゴン下で実施され、あるいは酸化条件下で、好ましくは大気圧下で実施される。

工程ｃ）において、冷却は急速であってよく、すなわち融解液は３分未満で完全に凝固させられる。好ましくは、それは、米国特許第３９９３１１９号明細書に記載されているとおりにＣＳ型内へ注型する結果としてなされ、あるいは急冷する結果としてなされる。

工程ｄ）において、固体の塊は、想定されている用途に適した粒子の大きさが得られるまで、通常の技術により粉砕される。

特定の一用途によると、本発明は多孔質セラミック材料で作られたハニカムタイプの構造体に関するものであり、この構造体は、少なくとも５重量％の本発明による粒子から得られた、好ましくは少なくとも２０、５０、８０、更には１００重量％の本発明による粒子から得られた、多孔質セラミック材料で構成される。

本発明に従って得られた構造体を触媒担体又は粒子フィルタとして用いようとする場合、それらは、一般に２０％と〜６５％の間の、適切な多孔率を有し、平均細孔サイズは理想的には１０ミクロンと２０ミクロンの間である。

このようなフィルタ構造体は通常、１つのハニカムフィルタエレメント又は接合セメントで一緒に接合した複数のハニカムフィルタエレメントを含む中央部分を有し、前記１つ又は複数のエレメントは、多孔質の壁により分離された互いに平行な軸線をもつ１組の隣接する管路又は流路を含み、これらの管路は、それらの端部の一方又は他方をプラグによって閉鎖されて、ガスが多孔質の壁を通過するように、ガス取込み面で開口している入口チャンバとガス排出面で開口している出口チャンバとを画定している。

本発明による粒子の初期混合物からこのような構造体を製造するための方法は、例えば以下のものである。最初に、本発明による溶融粒子を前述のように混合する。例えば、溶融粒子を５０ミクロン未満の中位径を有するように粉砕した。この製造方法は典型的に、当該粒子、メチルセルロースタイプの有機結合剤、及び細孔形成剤を含む初期混合物を混合し、次に、後続の押出し工程を可能にするために所望される可塑性が得られるまで水を添加する工程を含む。

例えば、上記の最初の工程に際して、以下のものを含む混合物を混合する。
・少なくとも５重量％、例えば少なくとも５０％、又は少なくとも９０％、更には１００％の、本発明による粒子。混合物の残りの部分は、元素Ａｌ、Ｔｉ、Ｍｇ又はＺｒの単一の酸化物又はこれらの酸化物の前駆物質、例えば前述の元素の炭酸塩、水酸化物又はその他の有機金属化合物の形をしたものの、粉末又は粒子あるいはその他の材料で構成されることが可能である。
・所望により、所望の細孔サイズに応じて選択される１〜３０重量％の少なくとも１種の細孔形成剤。
・少なくとも１種の有機可塑化剤及び／又は有機結合剤。
・製品の成形を可能にするのに適量の水。

「前駆物質」という用語は、多くの場合熱処理の所期段階で、すなわち典型的には１０００℃未満、又は８００℃未満、更には５００℃未満の焼成温度で、対応する単一の酸化物になるまで分解する物質を意味するものと理解される。

混合の結果として、ペーストの形をした均質な生成物が得られる。適切なダイを通してこの生成物を押出し加工する工程により、ハニカムの形をした一体品を得ることが可能になる。前記方法は更に、例えば、得られた一体品を乾燥させる工程を含む。乾燥工程中に、得られた未焼成セラミックの一体品は一般的に、マイクロ波によって又は所定の温度で、化学的に結合されていない水の含有量を１重量％未満にするのに充分な時間、乾燥される。粒子フィルタを得ることが所望される場合には、前記方法は、一体品の各端部で２つのうちの１つの流路を閉鎖する工程も含むことができる。

一体品を焼成する工程は、１３００℃より高いが、１８００℃は超えない、好ましくは１７５０℃は超えない温度で実施される。例えば、この焼成工程の間に、一体式の構造体は、酸素又は不活性ガスを含む雰囲気下で１４００℃と１６００℃の間の温度にされる。

前記方法は、所望により、一体品を、例えば欧州特許出願公開第８１６０６５号明細書に記載された周知の技術に従って組み立てて、集成されたフィルタ構造体にする工程を含んでもよい。

本発明は、一つの応用例によると、前述のとおりの構造体から、典型的にはＰｔ及び／又はＲｈ及び／又はＰｄなどの少なくとも１種の貴金属を含み、そして所望によりＣｅＯ₂、ＺｒＯ₂、ＣｅＯ₂−ＺｒＯ₂などの酸化物を含む、少なくとも１種の担持された又は好ましくは担持されていない活性触媒を被着することにより、好ましくは含浸させることにより得られる、フィルタ又は触媒担体に関する。このような構造体は特に、ディーゼル又はガソリンエンジンの排気管路内の触媒担体として、あるいはディーゼルエンジンの排気管路内の触媒粒子フィルタとして応用される。

本発明及びその利点は、以下の非限定的な例を読むとより良く理解される。それらの例において、全ての百分率は重量百分率で示されている。

全ての例において、以下の原料から試料を調製した。
・Ａｌｔｉｃｈｅｍ社により販売されている９８％超のＴｉＯ₂を含むアナターゼ、又はＥｕｒｏｐｅ Ｍｉｎｅｒａｌｓ社により販売されている、９５％超のＴｉＯ₂を含み、１２０μｍ程度の中位径ｄ₅₀を有するルチル。
・Ａｌｃａｎ社により販売されている、９８％超のＡｌ₂Ｏ₃を含み、８５μｍ程度の中位径ｄ₅₀を有するアルミナＡＲ７５。
・Ｓｉｆｒａｃｏ社により販売されている、９９．５％超の純度と２０８μｍの中位径ｄ₅₀を有するＳｉＯ₂。
・Ｎｅｄｍａｇ社により販売されている、純度が９８％超で、８０％を超える粒子が０．２５ｍｍと１ｍｍの間の直径を有するＭｇＯ。
・９７％程度のＣａＯを含み、８０％を超える粒子が８０μｍ未満の直径を有する石灰。
・Ａｌｂｅｍａｒｌｅ社により販売されている、９９．５％超のＫ₂ＣＯ₃を含み、８０％を超える粒子が０．２５ｍｍと１ｍｍの間の直径を有する炭酸カリウム。
・Ｓａｉｎｔ−Ｇｏｂａｉｎ ＺｉｒＰｒｏ社によりＣＣ１０という品番で販売されている、９８．５％超の純度と３．５μｍの中位径ｄ₅₀を有するジルコニア。

本発明による例及び比較例の試料を、しかるべき割合の前述の粉末の混合物を融解させることにより得た。

より正確に言うと、反応物質の初期混合物をアーク炉内において空気中で融解させた。溶融した混合物を次にＣＳ型内に注ぎ込み、急速に冷却させた。次いでそれらを粉砕し、ふるいがけして３６μｍを超える粉末を保持するようにする。これらの粉末を用いてディスク形状のプレス成形試料を作り、これらのディスクを次に４時間１３００℃と１６００℃の間の温度で焼結する。例１〜１４の試料つまり材料がこうして得られる。

作製した試料を次に分析する。上記の例の各試料について行った分析の結果を表１及び２に提示する。

表１及び２において、
１）酸化物に基づく重量百分率で示した化学組成は、蛍光Ｘ線により測定した。

２）耐火製品中に存在する結晶相は、Ｘ線回折とマイクロプローブ分析によって特性を調べた。表１で、ＡＭＴＺは（Ａｌ₂ＴｉＯ₅）_x（ＭｇＴｉ₂Ｏ₅）_y（ＭｇＴｉＺｒＯ₅）_zタイプの固溶体を表わし、Ｐ２は少量の二次的相が存在していることを示し、ＰＳはケイ酸塩の二次的相に相当しており、「Ｍ」は主相に該当し、「〜」は相が微量で存在することを意味している。

３）存在する結晶相の安定性は、当初存在する結晶相を１１００℃で１００時間の熱処理後に存在するそれらとＸ線回折により比較するものである試験によって評価される。この処理後にルチルＴｉＯ₂の出現を示す主ピークの最大強度がＡＭＴＺ相の３つの主ピークの最大強度の平均の５０％未満にとどまっている場合、製品は安定しているとみなされる。表１に列挙されている値は、次の式、すなわち、

によるＡＭＴＺ相の３つの主ピークの最大強度の平均に対するルチル相の主ピークの最大強度の比を百分率で表わしたものに相当する。

前述のとおり、強度比が５０未満であることは材料の良好な安定性を特徴づけるものであり、その使用を許容するものと考えられる。

４）熱膨張係数（ＴＥＣ）は、中位径ｄ₅₀が５０μｍ未満の同じ粒度範囲の粉末から作製したペレットについてディラトメトリーにより２５℃〜１０００℃で通常得られる値の平均に相当する。ペレットは、プレス成形とそれに続く表１に示した温度での焼結により得られる。

５）破壊係数（ＭＯＲ）は、粉末の静水圧プレス成形とそれに続く焼結により得られる４５ｍｍ×４ｍｍ×３ｍｍの寸法の棒材についての通常の方法での４点曲げによって、周囲温度で測定される。

表１のデータから、本発明による粒子は最終的に、数多くのセラミック用途、特に粒子フィルタの用途との相性のよい安定性とＴＥＣを特徴とするセラミック製品を得るのを可能にするということが見て取れる。これらの粒子はまた、優れた機械的強度も有している。

各相の組成をその後マイクロプローブ分析により分析した。その分析結果を表２に示す。これらの結果に基づき、各相の重量百分率、そしてまた主ＡＭＴＺ相の一般式（Ａｌ₂ＴｉＯ₅）_x（ＭｇＴｉ₂Ｏ₅）_y（ＭｇＴｉＺｒＯ₅）_zのｘ、ｙ及びｚの値も、計算により求めることができた。

本発明によるものでない比較用試料も作製し、以下の修正を加えた上で先に説明したのと同じ方法に従って分析した。

１番目の比較例１では、初期反応物質中にジルコニウム供給源を導入することなく、溶融粒子を作製した。

２番目の比較例２では、試料を溶融粒子を用いては作製せず、前述の原料の粉末を反応焼結させことで得た粒子から作製した。

３番目の比較例３では、３ｔ＜１００＋ａ且つ２ａ＋３ｍ＞１１０となるように、初期混合物中で非常に少量のチタンを用いて溶融粒子を作製した。

４番目の比較例４では、３ｔ＜１００＋ａとなるような量のＡｌ₂Ｏ₃及びＴｉＯ₂を使用して溶融粒子を作製した。

これら３つの比較例についての組成と得られた結果を表３に提示する。

表３で報告されているデータから、本発明によるものでない粒子を用いて得た材料は、本発明による前述の例よりも実質的に低い特性を有することがわかる。

特に、本発明によるものでない比較例３と４は、明らかに安定性が不充分である。

更に、材料の耐食性を、例８（本発明によるもの）と比較例２について評価した。より具体的には、０．２ｇのＫ₂ＳＯ₄粉末をディスクの表面全体にわたり均一に被着させる。こうして再被覆した試料を次に空気中で５時間１３００℃にする。冷却後、半径方向断面に沿って試料を切断し、走査型電子顕微鏡を用いた断面観察用にする。次に、腐食を受けた試料のディスクの初期表面からの深さＥを、ＳＥＭ写真で目視により求める。侵食を受けた深さＥは、本発明による試料（例８）については６０ミクロンであり、比較例（比較例２）については１５０ミクロンである。

本発明による前述の例２による試料について実施された、Ｋ₂ＳＯ₄に替えてＮａ₂ＣＯ₃を用いるという点を除いて同一である耐食性試験から、この試料は５時間経過時点で侵食を受けていない（Ｅ＝０）ことが示される。それに対して、組成は同じであるが初期反応物質の反応焼結により（溶融粒子を得るために中間の融解工程を経ることなく）直接得られた試料に対して行った同じ試験では、Ｅ＝１６０ミクロンという侵食値が示される。

〔応用例〕粒子フィルタとしての具体的用途のための材料の特性
特に粒子フィルタとしての用途のための、本発明に従って得られた材料で形成された部品の特性を調べる目的で、表４に化学分析を列挙した試料２及び５を作るために以前に使用したものと同じ粉末から本発明に従って多孔質試料を作製した。

例２及び５に従って得た試料の性能を、本発明に合致しない試料（新しい比較例５）と比較した。この比較例５によると、初期反応物質中にジルコニウム供給源を導入することなく原料粉末の反応焼結によって得た粒子から、多孔質材料を作製する。

全ての初期粉末（溶融粒子及び原料）は、１００μｍ未満の中位径を有する。本明細書の目的の範囲内において、中位径は、母集団の５０体積％がそれより下にある粒子の直径を表わす。

明細書中で前述した通り、多孔質セラミック材料は以下の要領で得られる。すなわち、粉末を、粉末混合物の合計重量に対して５％のメチルセルロースタイプの有機結合剤及び８％の細孔形成剤と混合する。均質なペーストが得られるまで混合しながら水を添加し、このペーストの可塑性により６ｍｍ×８ｍｍ×６０ｍｍの大きさの棒状の試料の押出し加工を可能にし、そして次にそれを表４に示したように４時間１４５０℃又は１４００℃で焼結させる。

「粒子フィルタ」の用途において使用される材料の値を求める目的で、これらの試料についてのパラメーターとして、熱膨張係数、破壊係数ＭＯＲ、そしてまた多孔質特性を測定した。通常、これらの特性は、Ｍｉｃｒｏｍｅｔｒｉｔｉｃｓ ９５００ポロシメータを用いて周知の高圧水銀ポロシメトリ技術により測定される。

焼結収縮は、各例に応じて１４５０℃又は１４００℃で焼結後の試料の寸法変化を表す。より具体的には、本発明によると、「焼結収縮」という表現は、低温すなわち４００℃未満の温度、とりわけ周囲温度にある材料の断面の２つの寸法の各々に沿った平均的縮小を意味するものとして理解される。表４では、収縮についての報告値は、前記寸法の各々についての焼結前の棒材の初期寸法の百分率として表される、２つの寸法についての平均的収縮に相当している。この特性は、多孔質構造体を製造するための方法の実現可能性を推定するために極めて重要である。これは、大きい焼結収縮が、特に、自動車の排気管路内で容易に使用できるように充分な精度で保証できる寸法特性をもつ構造体を許容可能な再現性で得るのに、この材料で作られたハニカムが工業化にあたっての大きな問題を提起することを意味しているからである。

破壊係数（ＭＯＲ）は、先に得られた６０ｍｍ×６ｍｍ×８ｍｍの寸法を有する多孔質棒材の３点曲げにより、周囲温度で測定される。

結果を表４に提示する。

表４に提示した結果は、本発明の粒子により、従来通りに得た製品に比べ実質的に優れた全体的特性を有する材料及び製品を得ることが可能になることを示している。

特に、表１からのデータと比較すると、一体品を作製する際の初期製品として本発明による溶融粒子を使用した結果として得られる多孔率と機械的強度を組合せた特性の著しい改善を見ることができる。すなわち、同一の焼成温度について、本発明による例２及び５に従った多孔質棒材のＭＯＲ強度は、比較例５のものに匹敵し、一方これら２つの例に従った棒材の構成材料は比較例５に従った従来の材料のものよりも２０％超高い多孔率と７５％超大きい細孔径を有することがわかる。

以上の例及び明細書において、本発明は、粒子フィルタの分野での使用に関してそれが提供する利点との関係において特に説明されている。しかしながら、本発明が、その他の用途、特に、良好な熱安定性と同時に良好なＴＥＣが求められる全ての用途における、本発明の粒子の使用にも関するものであることは明白である。用途に応じて、本発明による溶融粒子の大きさを、特に適切な粉砕方法の選択によって、特別に適合させることが可能である。

Claims (18)

1. 酸化物に基づく重量百分率で、
   ・５５％未満のＡｌ₂Ｏ₃、
   ・３５％超８０％未満のＴｉＯ₂、
   ・１％超２０％未満のＭｇＯ、
   ・０．７％超２０％未満のＺｒＯ₂、及び
   ・２０％未満のＳｉＯ₂、
   という化学組成を有する溶融粒子であって、単一の酸化物Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、ＭｇＯ、ＺｒＯ₂に基づくモル百分率で、
   ９０＜２ａ＋３ｍ＜１１０、
   １００＋ａ＜３ｔ＜２１０−ａ、
   ａ＋ｔ＋ｍ＋ｚｒ＝１００、
   という組成に相当していて、式中、
   ・ａはＡｌ₂Ｏ₃のモル百分率であり、
   ・ｔはＴｉＯ₂のモル百分率であり、
   ・ｍはＭｇＯのモル百分率であり、
   ・ｚｒはＺｒＯ₂のモル百分率である、
   溶融粒子。
2. 酸化物に基づく重量百分率で、
   ・３５％超５４％未満のＡｌ₂Ｏ₃、
   ・４０％超５５％未満のＴｉＯ₂、
   ・１．５％超１０％未満のＭｇＯ、
   ・０．７％超６％未満のＺｒＯ₂、
   ・０．１％超１０％未満のＳｉＯ₂、
   という化学組成を有する、請求項１に記載の溶融粒子。
3. チタン、アルミニウム、マグネシウム及びジルコニウムを含む擬似ブルッカイト型の酸化物相を主として含むか又はこの酸化物相で構成されている、請求項１又は２に記載の溶融粒子。
4. 擬似ブルッカイト型の酸化物相が実質的に、
   （Ａｌ₂ＴｉＯ₅）_x（ＭｇＴｉ₂Ｏ₅）_y（ＭｇＴｉＺｒＯ₅）_z
   という式に相当し、式中
   ・ｘは０と０．９４５の間であり、
   ・ｙは０．０５と０．９９５の間であり、
   ・ｚは０．００５と０．１の間であり、
   ・ｘ＋ｙ＋ｚ＝１である、
   請求項１〜３の一つに記載の溶融粒子。
5. 擬似ブルッカイト型の主相と少なくとも１つの二次的相とを含み、前記二次的相がケイ酸塩相及び／又は本質的に酸化チタンＴｉＯ₂及び／又は酸化ジルコニウムＺｒＯ₂で構成された相である、請求項１〜４の一つに記載の溶融粒子。
6. ＺｒＯ₂の少なくとも一部分が、Ｃｅ元素及び／又はＨｆ元素によるＺｒ元素の置換モル百分率に基づいて、Ｃｅ₂Ｏ₃又はＨｆＯ₂からなる群から選択された少なくとも１つの酸化物により置換されている、請求項１〜５の一つに記載の溶融粒子。
7. 請求項１〜６の一つに記載の粒子を製造する方法であって、
   ａ）原料を混合して出発原材料を作る工程、
   ｂ）融解液が得られるまで出発原材料を溶融させる工程、
   ｃ）前記融解液を完全に凝固させるよう融解液を冷却する工程、及び、
   ｄ）工程ｃ）の間に得た固体の塊を粉砕して粒子混合物を得る工程、
   を含む粒子製造方法。
8. 特に次の分野、すなわち、アルミニウム又は融解金属と接触した状態で使用される耐火性部品、スライドゲート弁のプレート、金属フィルタの製造、又は焼結炉用匣鉢製品の製造の分野において使用するための、請求項１〜６の一つに記載の粒子を含むセラミック製品。
9. １３００℃と１８００℃の間の温度で請求項１〜６の一つに記載の粒子を焼成する工程を含む方法に従って得られたセラミック材料を含み、前記材料は、擬似ブルッカイト型の相が実質的に、
   （Ａｌ₂ＴｉＯ₅）_x（ＭｇＴｉ₂Ｏ₅）_y（ＭｇＴｉＺｒＯ₅）_z
   という式に相当するような割合でチタン、アルミニウム、マグネシウム及びジルコニウムを含む擬似ブルッカイト型の酸化物相を主として含むか又はこの相で構成されており、前記材料が、単一の酸化物Ａｌ₂Ｏ₃、ＴｉＯ₂、ＭｇＯ、ＺｒＯ₂に基づくモル百分率で、
   ９０＜２ａ＋３ｍ＜１１０、
   １００＋ａ＜３ｔ＜２１０−ａ、
   ａ＋ｔ＋ｍ＋ｚｒ＝１００、
   という組成に相当していて、式中、
   ・ａはＡｌ₂Ｏ₃のモル百分率であり、
   ・ｔはＴｉＯ₂のモル百分率であり、
   ・ｍはＭｇＯのモル百分率であり、
   ・ｚｒはＺｒＯ₂のモル百分率である、
   ことを特徴とするセラミック製品。
10. 酸化物に基づく重量百分率で、
    ・５５％未満のＡｌ₂Ｏ₃、
    ・３５％超８０％未満のＴｉＯ₂、
    ・１％超２０％未満のＭｇＯ、
    ・０．７％超２０％未満のＺｒＯ₂、
    ・２０％未満のＳｉＯ₂、
    という化学組成を有する、請求項９に記載のセラミック製品。
11. 酸化物に基づく重量百分率で、
    ・３５％超５４％未満のＡｌ₂Ｏ₃、
    ・４０％超５５％未満のＴｉＯ₂、
    ・１．５％超１０％未満のＭｇＯ、
    ・０．７％超６％未満のＺｒＯ₂、
    ・０．１％超１０％未満のＳｉＯ₂、
    という化学組成を有する、請求項１０に記載のセラミック製品。
12. ・ｘが０と０．９４５の間であり、
    ・ｙが０．０５と０．９９５の間であり、
    ・ｚが０．００５と０．１の間であり、
    ・ｘ＋ｙ＋ｚ＝１である、
    請求項９〜１１の一つに記載のセラミック製品。
13. ・ｘが０．７０と０．９０の間であり、
    ・ｙが０．０５と０．５０の間であり、
    ・ｚが０．００７と０．０７の間であり、
    ・ｘ＋ｙ＋ｚ＝１である、
    請求項１〜１２の一つに記載のセラミック製品。
14. 擬似ブルッカイト型の相で構成された主相と少なくとも１つの二次的相を含み、前記二次的相がケイ酸塩相及び／又は本質的に酸化チタンＴｉＯ₂及び／又は酸化ジルコニウムＺｒＯ₂で構成された相である、請求項９〜１３の一つに記載のセラミック製品。
15. 二次的相が、材料の合計重量の０〜４０％の範囲内にあることができる割合のケイ酸塩相で構成されている、請求項１３に記載のセラミック製品。
16. 前記ケイ酸塩相が主としてシリカとアルミナで構成され、ケイ酸塩相中のシリカの重量割合が５０％超である、請求項１５に記載のセラミック製品。
17. 二次的相が本質的に酸化チタンＴｉＯ₂及び／又は酸化ジルコニウムＺｒＯ₂を含む、請求項１４〜１６の一つに記載のセラミック製品。
18. ハニカムタイプの構造を有し、特に自動車用途向けの触媒担体又はフィルタであって、前記構造を形成するセラミック材料が、１０％超の多孔率及び５ミクロンと６０ミクロンの間を中心とする細孔サイズを有する、請求項９〜１７の一つに記載のセラミック製品。