JP2011252427A - バルブタイミング調整装置 - Google Patents

Abstract

【課題】回転位相の正確な制御を小型化と共に達成するバルブタイミング調整装置の提供。
【解決手段】スリーブ６２において連通ポート６２１，６２３は、スリーブ６２の軸方向孔６２６の径方向に対して傾斜するポート側仮想平面Ｐｐ１，Ｐｐ２上に、ドレンポート６２０，６２４と共に配置される。また、スリーブ６２は、軸方向孔６２６から内周側へ突出して当該突出側の先端部６６０ａ，６８０ａがスプール６４と接触することにより、スプール６４との間をシールするシール突起６６０，６８０を、一体に有する。軸方向孔６２６の内周面６２６ａに沿ってのびる環状に形成されるシール突起６６０，６８０は、軸方向孔６２６の径方向に対してポート側仮想平面Ｐｐ１，Ｐｐ２とは反対側へ傾斜して当該ポート側仮想平面Ｐｐ１，Ｐｐ２とクロスするシール側仮想平面Ｐｓ１，Ｐｓ３上に、配置される。
【選択図】図５

Description

本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置に関する。

従来、クランク軸と連動して回転するハウジング並びにカム軸と連動して回転するベーンロータを備え、ポンプ等の供給源から供給される作動液によりバルブタイミングを調整する流体駆動式のバルブタイミング調整装置が知られている。このようなバルブタイミング調整装置の一種として特許文献１には、ハウジング内部にてベーンロータのベーンが回転方向に区画する進角室及び遅角室に対し、作動液の導入又は排出作用を与えることにより、ハウジングに対するベーンロータの回転位相を変化させるものが、開示されている。

さて、特許文献１の装置では、進角室及び遅角室に対する作動液の導入又は排出作用を制御するために、弁ボディとしてのスリーブに弁部材としてのスプールを収容させたスプール弁を、用いている。ここでスリーブには、供給源から作動液が入力される入力ポートと、進角室及び遅角室のうち対応する流体室と連通して作動液を流通させる複数の連通ポートと、大気開放される外部へ作動液を排出するドレンポートと、それらポートが内周面に開口する軸方向孔とが、設けられている。そして、かかる軸方向孔の内部においてスプールが往復移動することにより、入力ポートとドレンポートとにそれぞれ接続される連通ポートが切り換えられる。その結果、入力ポートに接続された連通ポートに連通の流体室には、供給源からの作動液が導入されると共に、ドレンポートに接続された連通ポートに連通の流体室からは、大気開放される外部へと作動液が排出されるので、回転位相が変化することになる。

特開２００７−１１３６９４号公報

一般に、上述した流体駆動式のバルブタイミング調整装置には、ベーンロータをハウジングに対する進角側と遅角側とへ交互に付勢するように、変動トルクがカム軸から作用する。そのため、ハウジングに対するベーンの回転位相を変化させる場合には、当該変化側に変動トルクが作用することで瞬間的に容積拡大する流体室に対し、作動液の供給が間に合わなくことがある。作動流体の供給が間に合わないと、容積拡大した流体室の内圧が負圧となるため、大気開放される外部から空気が当該流体室へ装置クリアランスを通じて吸い込まれる。こうして気泡状に空気を吸い込むこととなる流体室では、当該空気と作動液との混合物について見掛け上の弾性係数が小さくなるため、ベーンロータの暴れが発生して、回転位相の正確な制御が困難となる。

そこで、本発明者らが特許文献１の装置を検証したところ、当該装置では、入力ポートと連通ポートとの間の閉塞性をシールにより高めることが検討されているに過ぎず、またスプール弁内でのシール長を調整する必要があるため、小型化を図る上で限界が生じてしまう。しかし、本発明者らの鋭意研究の結果、大気開放される外部と流体室との間で空気の吸い込みを抑制するには、当該外部に繋がるドレンポートと連通ポートとの間の閉塞性をシールにより高めることが最も有効であり、しかも、当該シールの構造を創意工夫することで小型化も可能となる、との知見が得られたのである。

したがって、本発明は、回転位相の正確な制御を小型化と共に達成するバルブタイミング調整装置を提供することを、目的とする。

請求項１に記載の発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動して回転するハウジングと、カム軸と連動して回転し、ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、進角室及び遅角室のうち一方の流体室へ作動液が導入されると共に進角室及び遅角室のうち他方の流体室から作動油が排出されることにより、ハウジングに対する回転位相が変化するベーンロータと、供給源から作動液が入力される入力ポート、進角室及び遅角室のうち対応する流体室と連通して作動液を流通させる複数の連通ポート、大気開放される外部へ作動液を排出するドレンポート、並びにそれらポートが内周面に開口する軸方向孔を有する弁ボディと、軸方向孔の内部において往復移動することにより、入力ポートとドレンポートとにそれぞれ接続させる連通ポートを切り換える弁部材と、を備え、弁ボディにおいて連通ポートは、軸方向孔の径方向に対して傾斜するポート側仮想平面上に、ドレンポートと共に配置され、弁ボディは、軸方向孔から内周側へ突出して当該突出側の先端部が弁部材と接触することにより、弁部材との間をシールするシール突起を、一体に有し、軸方向孔の内周面に沿ってのびる環状に形成されるシール突起は、軸方向孔の径方向に対してポート側仮想平面とは反対側へ傾斜して当該ポート側仮想平面とクロスするシール側仮想平面上に、配置されることを特徴とする。

このような請求項１の発明では、弁ボディが有する軸方向孔の内部において弁部材が往復移動することにより、入力ポートとドレンポートとにそれぞれ接続される連通ポートが切り換えられる。その結果、入力ポートに接続された連通ポートと連通する流体室として、進角室及び遅角室の一方に、供給源からの作動液が導入される。それと共に、ドレンポートに接続された連通ポートと連通する流体室として、進角室及び遅角室の他方から、大気開放される外部へと作動液が排出されるので、ハウジングに対するベーンの回転位相が変化することになる。但し、回転位相の変化側に変動トルクが作用するときに瞬間的に容積拡大する流体室においては、負圧の発生による空気の吸い込みが懸念される。

そこで、請求項１に記載の発明によると、軸方向孔から内周側へ突出するように弁ボディが一体に有するシール突起は、当該突出側の先端部が弁部材と接触することで、弁部材との間をシールする。故に、軸方向孔の径方向に対して傾斜するポート側仮想平面上のドレンポートと連通ポートとの間は、同径方向に対して当該ポート側仮想平面とは反対側へ傾斜して当該ポート側仮想平面とクロスするシール側仮想平面上に配置した、軸方向孔の内周面に沿ってのびる環状のシール突起により、気密に遮断され得る。即ち、大気開放される外部と繋がるドレンポートと、流体室に連通する連通ポートとの間にて閉塞性を高めることができるので、当該外部と、容積拡大により負圧が発生する流体室との間から空気が吸い込まれる事態を、抑制できる。したがって、流体室が空気を吸い込むことに起因するベーンロータの暴れを抑えて、回転位相の正確な制御を達成することが可能となる。しかも、互いにクロスするポート側仮想平面上とシール側仮想平面上とに、それぞれドレン及び連通ポートとシール突起とが配置されることによれば、それらポートとシール突起とを弁ボディにて軸方向孔の径方向に重ねて配置して、シール性を確保しながらも小型化を達成することも可能となる。

請求項２に記載の発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、クランク軸と連動して回転するハウジングと、カム軸と連動して回転し、ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、進角室及び遅角室のうち一方の流体室へ作動液が導入されると共に進角室及び遅角室のうち他方の流体室から作動油が排出されることにより、ハウジングに対する回転位相が変化するベーンロータと、供給源から作動液が入力される入力ポート、進角室及び遅角室のうち対応する流体室と連通して作動液を流通させる複数の連通ポート、大気開放される外部へ作動液を排出するドレンポート、並びにそれらポートが内周面に開口する軸方向孔を有する弁ボディと、軸方向孔の内部において往復移動することにより、入力ポートとドレンポートとにそれぞれ接続させる連通ポートを切り換える弁部材と、を備え、内燃機関の収容孔の内部に同軸上に収容される筒状の弁ボディにおいて連通ポートは、収容孔の径方向に対して傾斜するポート側仮想平面上に、ドレンポートと共に配置され、弁ボディは、外周側へ突出して当該突出側の先端部が収容孔と接触することにより、収容孔との間をシールするシール突起を、一体に有し、収容孔の内周面に沿ってのびる環状に形成されるシール突起は、収容孔の径方向に対してポート側仮想平面とは反対側へ傾斜して当該ポート側仮想平面とクロスするシール側仮想平面上に、配置されることを特徴とする。

このような請求項２の発明では、上述した請求項１の記載の発明と同様に実現される回転位相の変化時には、変動トルクの作用により瞬間的に容積拡大する流体室において、負圧の発生による空気の吸い込みが懸念される。

そこで、請求項２に記載の発明によると、外周側へ突出するように筒状の弁ボディが一体に有するシール突起は、弁ボディが同軸上に収容される収容孔に当該突出側の先端部が接触することで、収容孔との間をシールする。故に、収容孔の径方向に対して傾斜するポート側仮想平面上のドレンポートと連通ポートとの間は、同径方向に対して当該ポート側仮想平面とは反対側へ傾斜して当該ポート側仮想平面とクロスするシール側仮想平面上に配置した、収容孔の内周面に沿ってのびる環状のシール突起により、気密に遮断され得る。即ち、大気開放される外部と繋がるドレンポートと、流体室に連通する連通ポートとの間にて閉塞性を高めることができるので、当該外部と、容積拡大により負圧が発生する流体室との間から空気が吸い込まれる事態を、抑制できる。したがって、流体室が空気を吸い込むことに起因するベーンロータの暴れを抑えて、回転位相の正確な制御を達成することが可能となる。しかも、互いにクロスするポート側仮想平面上とシール側仮想平面上とに、それぞれドレン及び連通ポートとシール突起とが配置されることによれば、それらポートとシール突起とを弁ボディにおいて収容孔の径方向に重ねて配置して、シール性を確保しながらも小型化を達成することも可能となる。

尚、以上において「シール突起を一体に有する弁ボディ」は、弁ボディにおいてシール突起と他の部分とが同一の素材により離脱不能に形成されたものであってもよいし、当該他の部分とは別素材により形成されるシール突起が当該他の部分に離脱不能に固着されたものであってもよい。

請求項３に記載の発明によると、進角室に連通する連通ポート並びに遅角室に連通する連通ポートは、互いに異なるポート側仮想平面上に配置され、シール突起は、それら各ポート側仮想平面にクロスするシール側仮想平面毎に配置される。この発明によれば、進角室と連通する連通ポートと、大気開放される外部に繋がるドレンポートとの間は、それらポートが配置されるポート側仮想平面とクロスしたシール側仮想平面上のシール突起のシール作用により、気密に遮断されて閉塞性を高められ得る。また同様に、遅角室と連通する連通ポートと、大気開放される外部に繋がるドレンポートとの間は、それらポートが配置されるポート側仮想平面とクロスしたシール側仮想平面上のシール突起のシール作用により、気密に遮断されて閉塞性を高められ得る。これらのことから、容積拡大時に負圧が発生する進角室及び遅角室の各々と、大気開放される外部との間から空気が吸い込まれる事態を抑制できるので、より正確に回転位相を制御することが可能となる。

請求項４に記載の発明によると、内燃機関の回転と同期して供給源から供給される作動液が、入力ポートに入力される。この発明のように、作動液が内燃機関の回転と同期して供給される構成では、その回転数が低いことにより作動液の供給圧力が低くなると、変動トルクにより容積拡大した流体室においては、作動液の供給が間に合わずに負圧が発生し易くなる。しかし、シール突起のシール作用によれば、容積拡大により負圧が発生した流体室と、大気開放される外部との間から空気が吸い込まれ難くなるので、正確に回転位相を制御することが可能となる。

請求項５に記載の発明によると、シール突起において突出側の先端部は、接触対象と面接触する。この発明によれば、接触対象としての弁部材又は収容孔に突出側先端部が面接触することになるシール突起について、当該接触対象との接触面積の増大によりシール性が向上する。したがって、大気開放される外部と、容積拡大により負圧が発生する流体室との間の閉塞性をシール突起のシール作用により確実に高めて、当該流体室への空気の吸い込みに起因する回転位相の制御精度の低下を抑制し得るのである。

請求項６に記載の発明によると、シール突起において突出側の先端部は、接触対象との間に空間を形成する凹部を、有する。この発明によれば、接触対象としての弁部材又は収容孔に面接触するシール突起の突出側先端部において凹部は、当該接触対象との間に形成する空間への漏入作動液をトラップし得る。凹部にトラップされた作動液は、シール突起の突出側先端部と接触対象との間において空気の移動を妨げることができるので、当該接触対象との間におけるシール性がさらに向上することとなる。したがって、大気開放される外部と、容積拡大により負圧が発生する流体室との間の閉塞性をシール突起のシール作用により十分に高めて、当該流体室への空気の吸い込みに起因する回転位相の制御精度の低下を回避し得るのである。

請求項７に記載の発明によると、弁ボディにおいてドレンポートは、軸方向孔の内周面に対する開口側へ向かうほど流路面積が減少する絞り部を、有する。この発明によれば、弁ボディにおいてドレンポートの絞り部は、軸方向孔の内周面に対する開口側へ向かうほど流路面積が減少する構成により、連通ポート側へは空気を通過させ難い。故にシール突起のシール作用に拘らず、万が一、流体室での負圧の発生に応じて空気がドレンポートにて連通ポート側へと向かって吸引されたとしても、当該連通ポート側への空気の移動、ひいては流体室への空気の吸い込みが絞り部により抑制され得るので、回転位相の正確な制御が可能となる。

請求項８に記載の発明によると、弁ボディにおいて連通ポートは、ポート側仮想平面上のうち、軸方向孔に収容される弁部材を挟んでドレンポートとは反対側となる箇所に、配置される。この発明によれば、ポート側仮想平面上のうち弁部材を挟んでドレンポートとは反対側となる箇所に配置された連通ポートは、当該弁部材を収容する軸方向孔を通じたドレンポートからの空気の移動距離が、可及的に長くなる。故にシール突起のシール作用に拘らず、万が一、流体室での負圧の発生に応じて空気がドレンポートから連通ポート側へ向かって吸引されたとしても、当該連通ポートへの空気の移動、ひいては流体室への空気の吸い込みが抑制され得るので、回転位相の正確な制御が可能となるのである。

本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置について説明するための図であって、スプールが進角位置へ移動したときの作動状態を示す断面図である。 図１のバルブタイミング調整装置においてスプールが遅角位置へ移動したときの作動状態を示す断面図である。 図１のバルブタイミング調整装置においてスプールが保持位置へ移動したときの作動状態を示す断面図である。 図１のベーンロータへ作用する変動トルクについて説明するための特性図である。 図３の要部の拡大断面図である。 図３のスリーブの外周部分を示す図であって、図５に対応する図である。 図５，６のVII−VII線断面図である。 図５，６のVIII−VIII線断面図である。 図５の変形例を示す拡大断面図である。 図５の変形例を示す拡大断面図である。 本発明の第二実施形態によるバルブタイミング調整装置について説明するための図であって、図５に対応する拡大断面図である。 本発明の第三実施形態によるバルブタイミング調整装置について説明するための図であって、図５に対応する拡大断面図である。 本発明の第四実施形態によるバルブタイミング調整装置について説明するための図であって、図５に対応する拡大断面図である。 本発明の第五実施形態によるバルブタイミング調整装置について説明するための図であって、図５に対応する拡大断面図である。 図５の変形例を示す拡大断面図である。 図６の変形例を示す拡大断面図である。 図５の変形例を示す拡大断面図である。 図５の変形例を示す拡大断面図である。 図５の変形例を示す拡大断面図である。

以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。尚、各実施形態において対応する構成要素には同一の符号を付すことにより、重複する説明を省略する場合がある。各実施形態において構成の一部分のみを説明している場合、当該構成の他の部分については、先行して説明した他の実施形態の構成を適用することができる。また、各実施形態の説明において明示している構成の組み合わせばかりではなく、特に組み合わせに支障が生じなければ、明示していなくても複数の実施形態の構成同士を部分的に組み合せることができる。

（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態によるバルブタイミング調整装置１を、車両の内燃機関に適用した例を示している。バルブタイミング調整装置１は、カム軸２が開閉する「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを、「作動液」としての作動油により調整する。バルブタイミング調整装置１は、クランク軸（図示しない）からカム軸へ機関トルクを伝達する伝達系に設置されて作動油により駆動される駆動部１０と、駆動部１０への作動油供給を制御する制御部４０とを備えている。

（駆動部）
図１に示す駆動部１０において金属製のハウジング１２は、円筒状のハウジング本体１２０と、仕切部として複数のシュー１２１，１２２，１２３とを有している。各シュー１２１，１２２，１２３は、ハウジング本体１２０において回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から内周側へ突出している。回転方向にて隣り合うシュー１２１，１２２，１２３の間には、それぞれ区画室２０が形成されている。

ハウジング１２はさらに、回転方向に複数の歯が並ぶスプロケット（図示しない）を有している。ハウジング１２は、スプロケットの歯に掛け渡されるタイミングチェーン（図示しない）を介して、クランク軸と連繋する。かかる連繋により内燃機関の回転中は、クランク軸からスプロケットへ機関トルクが伝達されることで、ハウジング１２がクランク軸と連動して図１の時計方向に回転する。

金属製のベーンロータ１４は、ハウジング１２の内部に同軸上に収容されている。ベーンロータ１４は、円柱状の回転軸１４０と、ベーン１４１，１４２，１４３とを有している。

回転軸１４０は、カム軸２に対して同軸上に固定されている。これによりベーンロータ１４は、カム軸２と連動して図１の時計方向に回転すると共に、ハウジング１２に対して相対回転可能となっている。各ベーン１４１，１４２，１４３は、回転軸１４０において回転方向に所定間隔ずつあけた箇所から外周側へ突出し、それぞれ対応する区画室２０に収容されている。

各ベーン１４１，１４２，１４３は、それぞれ対応する区画室２０を回転方向に区画することにより、複数の流体室２２，２３，２４，２６，２７，２８をハウジング１２の内部に形成している。具体的に、シュー１２１及びベーン１４１の間には進角室２２が形成され、シュー１２２及びベーン１４２の間には進角室２３が形成され、シュー１２３及びベーン１４３の間には進角室２４が形成されている。また、シュー１２２及びベーン１４１の間には遅角室２６が形成され、シュー１２３及びベーン１４２の間には遅角室２７が形成され、シュー１２１及びベーン１４３の間には遅角室２８が形成されている。

以上の構成により駆動部１０では、進角室２２，２３，２４への作動油の導入と遅角室２６，２７，２８からの作動油の排出とにより、ハウジング１２に対するベーンロータ１４の回転位相は進角側へと変化し、それに応じてバルブタイミングが進角する（図１の作動状態）。一方、遅角室２６，２７，２８への作動油の導入と進角室２２，２３，２４からの作動油の排出とにより、回転位相は遅角側へと変化し、それに応じてバルブタイミングが遅角する（図２の作動状態）。また一方、進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８に作動油が留められることにより、回転位相、ひいてはバルブタイミングが変動トルクの影響の範囲内で保持される（図３の作動状態）。

ここで変動トルクとは、内燃機関の回転中にカム軸２により開閉駆動される吸気弁からのスプリング反力等に起因して発生し、当該カム軸２からベーンロータ１４へ伝達されるトルクである。図４に例示されるように変動トルクは、ハウジング１２に対する進角側へベーンロータ１４を付勢する負トルクと、ハウジング１２に対する遅角側へベーンロータ１４を付勢する正トルクとの間でカム軸２の回転に応じて交番するように、ベーンロータ１４へと作用する。尚、変動トルクは、図４の如く正トルクのピークトルクＴ＋が負トルクのピークトルクＴ−よりも大きくなることにより平均トルクＴａｖｅが正トルク側に偏るものであってもよいし、図示はしないが、ピークトルクＴ＋，Ｔ−が実質的に等しくなることにより平均トルクＴａｖｅが実質的に零となるものであってもよい。

（制御部）
図１に示す制御部４０において進角室２２，２３，２４と連通する進角通路４２は、ベーンロータ１４及びカム軸２を貫通して、内燃機関の固定節３（例えばシリンダヘッド、カムカバー等）に設けられた進角連通孔４４に常時接続されている。また、遅角室２６，２７，２８と連通する遅角通路４６は、ベーンロータ１４及びカム軸２を貫通して、固定節３に設けられた遅角連通孔４８に常時接続されている。

入力通路５０は、「供給源」としてのオイルポンプ４と、固定節３に設けられた入力孔５２との間を連通している。ここでオイルポンプ４は、クランク軸の回転と同期して駆動されるメカポンプであり、当該回転中は、ドレンパン６から吸入した作動油を継続して入力通路５０へと吐出供給する。したがって、オイルポンプ４から供給の作動油の圧力は、内燃機関の回転数が小さいほど低下する傾向にある。

固定節３に設けられたドレン孔５６，５７と連通するドレン通路５８は、ドレンパン６へ作動油を排出可能に、設けられている。ここでドレンパン６は、制御弁６０に対して「外部」となる箇所に配置され、大気に開放された状態となっている。

制御弁６０は、「弁ボディ」としてのスリーブ６２と、「弁部材」としてのスプール６４とを備えたスプール弁である。

金属製のスリーブ６２は有底円筒状に形成されて、固定節３を円筒孔状に貫通する収容孔６３に同軸上に収容固定されている。スリーブ６２には、進角ドレンポート６２０、進角連通ポート６２１、入力ポート６２２、遅角連通ポート６２３及び遅角ドレンポート６２４が、軸方向の底部６２ａ側から開口部６２ｂ側へ向かってこの順に設けられている。スリーブ６２において径方向中心部を円筒孔状に延伸する軸方向孔６２６の内周面６２６ａには、各ポート６２０，６２１，６２２，６２３，６２４が開口している。ここで本実施形態では、進角連通ポート６２１と遅角連通ポート６２３は軸方向孔６２６の鉛直方向上側に設けられ、進角ドレンポート６２０と入力ポート６２２と遅角ドレンポート６２４は軸方向孔６２６の鉛直方向下側に設けられている。

こうした構成のスリーブ６２では、収容孔６３を通じて入力孔５２と連通する入力ポート６２２には、オイルポンプ４から入力通路５０を通じて供給される作動油が流入する。また、収容孔６３を通じて進角連通孔４４と連通する進角連通ポート６２１は、軸方向孔６２６と進角室２２，２３，２４との間において進角通路４２を介した作動油の流通を可能にしている。さらに、収容孔６３を通じて遅角連通孔４８と連通する遅角連通ポート６２３は、軸方向孔６２６と遅角室２６，２７，２８との間において遅角通路４６を介した作動油の流通を可能にしている。またさらに、収容孔６３を通じて進角ドレン孔５６及び遅角ドレン孔５７とそれぞれ連通する進角ドレンポート６２０及び遅角ドレンポート６２４は、軸方向孔６２６から流入する作動油をドレン通路５８及びドレンパン６へ順次排出可能となっている。

金属製のスプール６４は断面円形のロッド状に形成されて、スリーブ６２の内部に同軸上に収容されている。スプール６４は、スリーブ６２に対して軸方向に往復摺動可能な円環状の進角ランド６４０及び遅角ランド６４１を、当該軸方向に所定間隔ずつをあけて有している。これらの構成によりスプール６４は、スリーブ６２の内部において軸方向に往復移動することにより、入力ポート６２２とドレンポート６２０，６２４とにそれぞれ接続させる連通ポート６２１，６２３を切り換える。

具体的には、図１に示す進角位置への移動によりスプール６４は、進角ランド６４０によりポート６２２，６２１間を開放且つポート６２０，６２１間を閉塞すると共に、遅角ランド６４１によりポート６２２，６２３間を閉塞且つポート６２４，６２３間を開放する。これにより、ポート６２２，６２１間が軸方向孔６２６を通じて接続されてオイルポンプ４からの作動油が進角室２２，２３，２４へ導入されると共に、ポート６２４，６２３間が軸方向孔６２６を通じて接続されて遅角室２６，２７，２８の作動油がドレンパン６へ排出される。その結果、回転位相の進角側への変化が生じるので、バルブタイミングが進角することになる。

図２に示す遅角位置への移動によりスプール６４は、遅角ランド６４１によりポート６２２，６２３間を開放且つポート６２４，６２３間を閉塞すると共に、進角ランド６４０によりポート６２２，６２１間を閉塞且つポート６２０，６２１間を開放する。これにより、ポート６２２，６２３間が軸方向孔６２６を通じて接続されてオイルポンプ４からの作動油が遅角室２６，２７，２８へ導入されると共に、ポート６２０，６２１間が軸方向孔６２６を通じて接続されて進角室２２，２３，２４の作動油がドレンパン６へ排出される。その結果、回転位相の遅角側への変化が生じるので、バルブタイミングが遅角することになる。

図３に示す保持位置への移動によりスプール６４は、進角ランド６４０によりポート６２２，６２１間及びポート６２０，６２１間を閉塞すると共に、遅角ランド６４１によりポート６２２，６２３間及びポート６２４，６２３間を閉塞する。これにより、進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８のいずれにも作動油が留められることになるので、回転位相によって決まるバルブタイミングが変動トルクの影響の範囲内で保持されるのである。

このような制御弁６０を駆動するために、図１に示す制御部４０には、リターンスプリング７０と駆動源７２と制御回路７４とがさらに設けられている。金属製のリターンスプリング７０は圧縮コイルスプリングであり、スリーブ６２の底部６２ａとスプール６４との間に介装されている。リターンスプリング７０は、それら要素６２，６４間での圧縮変形により復原力を発生することで、スプール６４をスリーブ６２の開口部６２ｂ側へ向かって付勢する。

駆動源７２はプランジャ７２０とソレノイドコイル７２１とコネクタ７２２とを備え、スリーブ６２の開口部６２ｂに隣接して設けられている。金属製のプランジャ７２０はロッド状に形成され、リターンスプリング７０により付勢されるスプール６４に対して同軸上に当接した状態下、軸方向に往復移動可能となっている。ソレノイドコイル７２１は、コネクタ７２２を通じた通電により励磁することで、プランジャ７２０によってスプール６４をスリーブ６２の底部６２ａ側へ押圧する。これらの構成によりスプール６４の移動位置は、ソレノイドコイル７２１への通電電流に応じて制御可能となっている。

制御回路７４は、例えばマイクロコンピュータ等からなる電子制御装置であり、コネクタ７２２を介してソレノイドコイル７２１と電気接続されている。制御回路７４は、ソレノイドコイル７２１への通電電流を調整してスプール６４の移動位置を制御すると共に、内燃機関の回転も制御する。ここで、特に本実施形態の制御回路７４は、内燃機関の始動時においてスプール６４の移動位置を図１の進角位置に制御するように、設計されている。

（吸込抑制構造）
図１，５，６に示すように第一実施形態の制御弁６０は、空気の吸込抑制構造６６，６８を備えている。そこで、まず、進角吸込抑制構造６６の詳細を説明する。

図５，６に示すように進角吸込抑制構造６６においては、軸方向孔６２６及び収容孔６３に共通の径方向（以下、単に「孔６２６，６３の径方向」という）に対して傾斜するポート側仮想平面Ｐｐ１が定義され、スリーブ６２の軸方向において互いに隣接する進角連通ポート６２１と進角ドレンポート６２０とが、当該ポート側仮想平面Ｐｐ１上に設けられている。ここで図５，７に示すように、本実施形態の進角連通ポート６２１は、仮想平面Ｐｐ１上のうちスプール６４を挟んで進角ドレンポート６２０とは反対側となる箇所に、配置されている。

内周側進角シール突起６６０は、スリーブ６２において軸方向孔６２６の内周面６２６ａに沿ってのびる楕円環状に形成され、当該軸方向孔６２６から内周側へ突出している。孔６２６，６３の径方向に対してポート側仮想平面Ｐｐ１とは反対側へ傾斜するシール側仮想平面Ｐｓ１を定義したとき、内周側進角シール突起６６０は、環状方向の全体について当該シール側仮想平面Ｐｓ１上に配置されている。即ち、内周側進角シール突起６６０は、ポート側仮想平面Ｐｐ１に対してクロスするシール側仮想平面Ｐｓ１上において、当該シール側仮想平面Ｐｓ１と軸方向孔６２６の内周面６２６ａとの環状交線（図５にＰｓ１にて指示される二点鎖線のうち太線部分）に沿って、設けられている。

内周側進角シール突起６６０の突出側先端部６６０ａは、スプール６４の進角ランド６４０に嵌合可能な円筒面状に、形成されている。これにより内周側進角シール突起６６０は、進角連通ポート６２１及び進角ドレンポート６２０の間が閉塞されるスプール６４の進角位置（図１参照）及び保持位置（図３参照）にて、突出側先端部６６０ａを進角ランド６４０と面接触させる。かかる接触状態となった内周側進角シール突起６６０は、スプール６４との間をシールすることで、閉塞の必要なポート６２１，６２０間をスリーブ６２の内周側にて気密に遮断する。

図５〜７に示すように外周側進角シール突起６６１は、収容孔６３の内周面６３ａに沿ってのびる楕円環状に形成され、スリーブ６２において外周側へ突出している。孔６２６，６３の径方向に対してポート側仮想平面Ｐｐ１とは反対側へ傾斜するシール側仮想平面Ｐｓ２を定義したとき、外周側進角シール突起６６１は、環状方向の全体について当該シール側仮想平面Ｐｓ２上に配置されている。即ち、外周側進角シール突起６６１は、仮想平面Ｐｓ１とは別にポート側仮想平面Ｐｐ１に対してクロスするシール側仮想平面Ｐｓ２上において、当該シール側仮想平面Ｐｓ２と収容孔６３の内周面６３ａとの環状交線（図６にＰｓ２にて指示される二点鎖線のうち太線部分）に沿って、設けられている。

外周側進角シール突起６６１の突出側先端部６６１ａは、収容孔６３に嵌合する円筒面状に形成されることにより、当該収容孔６３の内周面６３ａと常に面接触している。かかる接触状態の外周側進角シール突起６６１は、収容孔６３との間をシールすることで、スプール６４の進角位置（図１参照）及び保持位置（図３参照）では閉塞の必要となポート６２１，６２０間をスリーブ６２の外周側にて気密に遮断する。

図５に示すように進角吸込抑制構造６６には、スリーブ６２において軸方向孔６２６から内周側へ突出する楕円環状の入力側進角シール突起６６２も、設けられている。この入力側進角シール突起６６２は、進角連通ポート６２１及び入力ポート６２２の間が閉塞されるスプール６４の遅角位置（図２参照）及び保持位置（図３参照）では、突出側先端部６６２ａと進角ランド６４０との面接触によってポート６２１，６２２間を気密に遮断する。

尚、本実施形態の進角吸込抑制構造６６にて採用される各進角シール突起６６０，６６１，６６２は、スリーブ６２の形成金属を切削加工すること等により、当該スリーブ６２の他の部分と同一金属で一体に形成されている。但し、図９に示すように進角シール突起６６０，６６１，６６２は、スリーブ６２の他の部分に対して異金属のメッキ処理後に切削加工を施すこと等により、当該他の部分に対して固着状態で一体化したものであってもよい。あるいは、図１０に示すように進角シール突起６６０，６６１，６６２は、スリーブ６２の他の部分に対して樹脂のアウトサート成形処理後に切削加工を施すこと等により、当該他の部分に対して固着状態で一体化したものであってもよい。

また、図５，６に示す本実施形態の進角吸込抑制構造６６において、孔６２６，６３の径方向に対する各仮想平面Ｐｐ１，Ｐｓ１，Ｐｓ２の傾斜角度θｐ１，θｓ１，θｓ２は、互いに異なる角度又は互いに同じ角度に、適宜設定される。例えば図５，６の例では、仮想平面Ｐｐ１の傾斜角度θｐ１は２２．５度程度に設定され、仮想平面Ｐｓ１の傾斜角度θｓ１は１０度程度に設定され、仮想平面Ｐｓ２の傾斜角度θｓ２は２２．５度程度に設定されている。

以上、進角吸込抑制構造６６の詳細を説明した。次に、遅角吸込抑制構造６８の詳細を説明する。

図５，６に示すように遅角吸込抑制構造６８においては、孔６２６，６３の径方向に対して仮想平面Ｐｐ１とは反対側へ傾斜するポート側仮想平面Ｐｐ２が定義され、スリーブ６２の軸方向において互いに隣接する遅角連通ポート６２３と遅角ドレンポート６２４とが当該ポート側仮想平面Ｐｐ２上に設けられている。即ち、遅角連通ポート６２３及び遅角ドレンポート６２４を通るポート側仮想平面Ｐｐ２は、進角連通ポート６２１及び進角ドレンポート６２０を通るポート側仮想平面Ｐｐ１とは、異なっている。ここで図５，８に示すように、本実施形態の遅角連通ポート６２３は、仮想平面Ｐｐ２上のうちスプール６４を挟んで遅角ドレンポート６２４とは反対側となる箇所に、配置されている。

内周側遅角シール突起６８０は、スリーブ６２において軸方向孔６２６の内周面６２６ａに沿ってのびる楕円環状に形成され、当該軸方向孔６２６から内周側へ突出している。孔６２６，６３の径方向に対してポート側仮想平面Ｐｐ２とは反対側へ傾斜するシール側仮想平面Ｐｓ３を定義したとき、内周側遅角シール突起６８０は、環状方向の全体について当該シール側仮想平面Ｐｓ３上に配置されている。即ち、内周側遅角シール突起６８０は、ポート側仮想平面Ｐｐ２に対してクロスするシール側仮想平面Ｐｓ３上において、当該シール側仮想平面Ｐｓ３と軸方向孔６２６の内周面６２６ａとの環状交線（図５にＰｓ３にて指示される二点鎖線のうち太線部分）に沿って、設けられている。

内周側遅角シール突起６８０の突出側先端部６８０ａは、スプール６４の遅角ランド６４１に嵌合可能な円筒面状に、形成されている。これにより内周側遅角シール突起６８０は、遅角連通ポート６２３及び遅角ドレンポート６２４の間が閉塞されるスプール６４の遅角位置（図２参照）及び保持位置（図３参照）にて、突出側先端部６８０ａを遅角ランド６４１と面接触させる。かかる接触状態となった内周側遅角シール突起６８０は、スプール６４との間をシールすることで、閉塞の必要なポート６２３，６２４間をスリーブ６２の内周側にて気密に遮断する。

図５，６，８に示すように外周側遅角シール突起６８１は、収容孔６３の内周面６３ａに沿ってのびる楕円環状に形成され、スリーブ６２において外周側へ突出している。孔６２６，６３の径方向に対してポート側仮想平面Ｐｐ２とは反対側へ傾斜するシール側仮想平面Ｐｓ４を定義したとき、外周側遅角シール突起６８１は、環状方向の全体について当該シール側仮想平面Ｐｓ４上に配置されている。即ち、外周側遅角シール突起６８１は、ポート側仮想平面Ｐｐ２に対して仮想平面Ｐｓ３とは別にクロスするシール側仮想平面Ｐｓ４上において、当該シール側仮想平面Ｐｓ４と収容孔６３の内周面６３ａとの環状交線（図６にＰｓ４にて指示される二点鎖線のうち太線部分）に沿って、設けられている。

外周側遅角シール突起６８１の突出側先端部６８１ａは、収容孔６３に嵌合する円筒面状に形成されることにより、当該収容孔６３の内周面６３ａと常に面接触している。かかる接触状態の外周側遅角シール突起６８１は、収容孔６３との間をシールすることで、スプール６４の遅角位置（図２参照）及び保持位置（図３参照）では閉塞の必要となポート６２３，６２４間をスリーブ６２の外周側にて気密に遮断する。

図５に示すように遅角吸込抑制構造６８には、スリーブ６２において軸方向孔６２６から内周側へ突出する楕円環状の入力側遅角シール突起６８２も、設けられている。この入力側遅角シール突起６８２は、遅角連通ポート６２３及び入力ポート６２２の間が閉塞されるスプール６４の進角位置（図１参照）及び保持位置（図３参照）では、突出側先端部６８２ａと遅角ランド６４１との面接触によってポート６２３，６２２間を気密に遮断する。

尚、本実施形態の遅角吸込抑制構造６８にて採用される各遅角シール突起６８０，６８１，６８２は、進角吸込抑制構造６６の各進角シール突起６６０，６６１，６６２の場合と同様、スリーブ６２の他の部分と同一金属で一体に形成されている。但し、遅角シール突起６８０，６８１，６８２についても、進角シール突起６６０，６６１，６６２の場合に準じて、スリーブ６２の他の部分と異なる金属（図９参照）や樹脂（図１０参照）により形成して、当該他の部分と一体化したものであってもよい。

また、図５，６に示す本実施形態の遅角吸込抑制構造６８において、孔６２６，６３の径方向に対する各仮想平面Ｐｐ２，Ｐｓ３，Ｐｓ４の傾斜角度θｐ２，θｓ３，θｓ４は、互いに異なる角度又は互いに同じ角度に、適宜設定される。例えば図５，６の例では、仮想平面Ｐｐ２の傾斜角度θｐ２は２２．５度程度に設定され、仮想平面Ｐｓ３の傾斜角度θｓ３は１０度程度に設定され、仮想平面Ｐｓ４の傾斜角度θｓ４は２２．５度程度に設定されている。

以上説明した第一実施形態では、スプール６４の進角位置への移動により回転位相が進角側へ変化するとき、変動トルクのうち当該進角側の負トルクが作用することで瞬間的に容積拡大する進角室２２，２３，２４においては、負圧の発生による空気の吸い込みが懸念される。特に第一実施形態では、スプール６４の進角位置が実現される内燃機関の始動時に、内燃機関の回転と同期してオイルポンプ４から供給される作動油の圧力は低いので、進角室２２，２３，２４において負圧の発生による空気の吸い込みが発生し易い。また、スプール６４の遅角位置への移動により回転位相が遅角側へ変化するときにも、変動トルクのうち当該遅角側の正トルクが作用することで瞬間的に容積拡大する遅角室２６，２７，２８において、負圧の発生による空気の吸い込みが懸念される。

しかし、第一実施形態によると、スプール６４の進角位置において進角室２２，２３，２４に連通する進角連通ポート６２１と、大気開放のドレンパン６に繋がる進角ドレンポート６２０との間は、進角シール突起６６０，６６１のシール作用により気密に遮断され得る。特に進角シール突起６６０，６６１については、それぞれ面接触対象６４０，６３との接触面積が可及的に増大するので、ポート６２１，６２０間を遮断するシール性の点で有利となる。したがって、このような進角シール突起６６０，６６１によれば、内燃機関の始動時等、スプール６４が進角位置へ移動したときのポート６２１，６２０間の閉塞性を高めて、ドレンパン６及び進角室２２，２３，２４間からの空気の吸い込みを抑制できる。しかも、スプール６４を挟んで配置されるポート６２１，６２０間では、空気の移動距離が可及的に長くなるので、万が一、負圧の発生によって進角ドレンポート６２０から進角連通ポート６２１側へ向かって空気が吸引されることになっても、当該進角連通ポート６２１への空気の到達を抑制できる。

また、第一実施形態によると、スプール６４の遅角位置において遅角室２６，２７，２８に連通する遅角連通ポート６２３と、大気開放のドレンパン６に繋がる遅角ドレンポート６２４との間は、遅角シール突起６８０，６８１のシール作用により気密に遮断され得る。特に遅角シール突起６８０，６８１については、それぞれ面接触対象６４１，６３との接触面積が可及的に増大するので、ポート６２３，６２４間を遮断するシール性の点で有利となる。したがって、このような遅角シール突起６８０，６８１によれば、スプール６４が遅角位置へ移動したときのポート６２３，６２４間の閉塞性を高めて、ドレンパン６及び遅角室２６，２７，２８間からの空気の吸い込みを抑制できる。しかも、スプール６４を挟んで配置されるポート６２３，６２４間では、空気の移動距離が可及的に長くなるので、万が一、負圧の発生によって遅角ドレンポート６２４から遅角連通ポート６２３側へ向かって空気が吸引されることになっても、当該遅角連通ポート６２３への空気の到達を抑制できる。

これらのことから、ベーンロータ１４の暴れを誘引する空気の吸い込みは、進角室２２，２３，２４においても、遅角室２６，２７，２８においても確実に抑えられることとなるので、回転位相の正確な制御を達成することができる。しかも、ポート６２０，６２１，６２３，６２４とシール突起６６０，６６１，６８０，６８１とは、互いにクロスするポート側仮想平面Ｐｐ１，Ｐｐ２上とシール側仮想平面Ｐｓ１，Ｐｓ２，Ｐｓ３，Ｐｓ４上とにそれぞれ配置されることで、径方向に重ねられる。これによれば、各シール突起６６０，６６１，６８０，６８１によるシール性を確保しながらも、スリーブ６２の軸方向長さを短くして小型化を達成することが可能となる。加えて、シール突起６６０，６６１，６６２，６８０，６８１，６８２はスリーブ６２に一体に設けられているので、スリーブ６２の収容孔６３への組み付け時やスプール６４の往復移動時に、それらシール突起６６０，６６１，６６２，６８０，６８１，６８２の離脱を防止できるのである。

（第二実施形態）
図１１に示すように、本発明の第二実施形態は第一実施形態の変形例である。第二実施形態の進角吸込抑制構造２０６６においては、各進角シール突起６６０，６６１，６６２の突出側先端部６６０ａ，６６１ａ，６６２ａに、それぞれ凹部２６６０ａ，２６６１ａ，２６６２ａが複数ずつ設けられている。ここで、特に本実施形態の凹部２６６０ａ，２６６１ａ，２６６２ａは、対応する進角シール突起６６０，６６１，６６２の環状方向（周方向）に連続してのびる楕円環溝状に、形成されている。こうした構成により凹部２６６０ａ，２６６１ａ，２６６２ａは、対応する進角シール突起６６０，６６１，６６２の突出側先端部６６０ａ，６６１ａ，６６２ａと、接触対象である進角ランド６４０又は収容孔６３との間に、空間２６６０ｂ，２６６１ｂ，２６６２ｂを形成している。

また同様に、第二実施形態の遅角吸込抑制構造２０６８においては、各遅角シール突起６８０，６８１，６８２の突出側先端部６８０ａ，６８１ａ，６８２ａに、それぞれ凹部２６８０ａ，２６８１ａ，２６８２ａが複数ずつ設けられている。ここで、特に本実施形態の凹部２６８０ａ，２６８１ａ，２６８２ａは、対応する遅角シール突起６８０，６８１，６８２の環状方向（周方向）に連続してのびる楕円環溝状に、形成されている。こうした構成により凹部２６８０ａ，２６８１ａ，２６８２ａは、対応する遅角シール突起６８０，６８１，６８２の突出側先端部６８０ａ，６８１ａ，６８２ａと、接触対象である遅角ランド６４１又は収容孔６３との間に、空間２６８０ｂ，２６８１ｂ，２６８２ｂを形成している。

このような第二実施形態によると、凹部２６６０ａ，２６６１ａ，２６６２ａ，２６８０ａ，２６８１ａ，２６８２ａが形成する空間２６６０ｂ，２６６１ｂ，２６６２ｂ，２６８０ｂ，２６８１ｂ，２６８２ｂには、装置１の長期使用により作動油が漏入する可能性がある。しかし、空間２６６０ｂ，２６６１ｂ，２６６２ｂ，２６８０ｂ，２６８１ｂ，２６８２ｂへの漏入作動油は、凹部２６６０ａ，２６６１ａ，２６６２ａ，２６８０ａ，２６８１ａ，２６８２ａによりトラップされ得る。こうしてトラップされた作動油によれば、シール突起６６０，６６１，６６２，６８０，６８１，６８２と接触対象６４０，６４１，６３との間での空気の移動が妨げられて、それらシール突起６６０，６６１，６６２，６８０，６８１，６８２によるシール性が向上する。したがって、高い閉塞性が実現されることになるポート６２１，６２０間及びポート６２３，６２４間から進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８へ空気が吸い込まれるのを十分に抑えて、そうした吸い込みに起因する回転位相の制御精度の低下を回避し得るのである。

（第三実施形態）
図１２に示すように、本発明の第三実施形態は第一実施形態の変形例である。第三実施形態の進角吸込抑制構造３０６６において進角ドレンポート６２０は、軸方向孔６２６の内周面６２６ａに対する開口側へ向かうほど流路面積が減少する絞り部３６２０ａを、有している。ここで、特に本実施形態の絞り部３６２０ａは、進角ドレンポート６２０のうち内周面６２６ａに対する開口側の端部において、当該開口側へ向かうほどスリーブ６２の軸方向における幅が狭くなる形状に、形成されている。

また同様に、第三実施形態の遅角吸込抑制構造３０６８において遅角ドレンポート６２４は、軸方向孔６２６の内周面６２６ａに対する開口側へ向かうほど流路面積が減少する絞り部３６２４ａを、有している。ここで、特に本実施形態の絞り部３６２４ａは、遅角ドレンポート６２４のうち内周面６２６ａに対する開口側の端部において、当該開口側へ向かうほどスリーブ６２の軸方向における幅が狭くなる形状に、形成されている。

このような第三実施形態によると、各ドレンポート６２０，６２４の絞り部３６２０ａ，３６２４ａは、軸方向孔６２６へ向かって流路面積が減少する構成により、それらドレンポート６２０，６２４との間の閉塞性が要求される連通ポート６２１，６２３側へは空気を通過させ難い。かかる絞り部３６２０ａ，３６４３ａの作用によれば、ドレンポート６２０，６２４において万が一、負圧の発生によって空気が連通ポート６２１，６２３側へと向かって吸引されることになっても、それら連通ポート６２１，６２３側への空気の移動、ひいては進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８への空気の吸い込みが抑制され得る。したがって、シール突起６６０，６６１，６８０，６８１によるシール性の発揮と相俟って、進角室２２，２３，２４及び遅角室２６，２７，２８への空気の吸い込みに起因する回転位相の制御精度の低下を、回避し得るのである。

（第四実施形態）
図１３に示すように、本発明の第四実施形態は第一実施形態の変形例である。第四実施形態の進角吸込抑制構造４０６６においては、内周側進角シール突起６６０及び入力側進角シール突起６６２のみが設けられ、外周側進角シール突起６６１が省かれている。また同様に、第四実施形態の遅角吸込抑制構造４０６８においては、内周側遅角シール突起６８０及び入力側遅角シール突起６８２のみが設けられ、外周側遅角シール突起６８１が省かれている。尚、これらの構成に応じて本実施形態では、スリーブ６２が収容孔６３の内周面６３ａに嵌合した状態となっている。

このような第四実施形態によると、特にシール長が確保し難いスリーブ６２の内周側において、ポート６２１，６２０間及びポート６２３，６２４間の閉塞性を、シール突起６６０，６８０のシール作用により高め得る。したがって、ポート６２１，６２０間から進角室２２，２３，２４への空気の吸い込みも、ポート６２３，６２４間から遅角室２６，２７，２８への空気の吸い込みも抑えて、回転位相の正確な制御を達成することができるのである。

（第五実施形態）
図１４に示すように、本発明の第五実施形態は第一実施形態の変形例である。第五実施形態の進角吸込抑制構造５０６６においては、外周側進角シール突起６６１のみが設けられ、内周側進角シール突起６６０及び入力側進角シール突起６６２が省かれている。また同様に、第五実施形態の遅角吸込抑制構造５０６８においては、外周側遅角シール突起６８１のみが設けられ、内周側遅角シール突起６８０が及び入力側遅角シール突起６８２が省かれている。尚、これらの構成に応じて本実施形態では、ランド６４０，６４１が軸方向孔６２６の内周面６２６ａに嵌合した状態となっている。

このような第五実施形態によると、スリーブ６２の外周側においてポート６２１，６２０間及びポート６２３，６２４間の閉塞性を、シール突起６６１，６８１のシール作用により高め易い。したがって、ポート６２１，６２０間から進角室２２，２３，２４への空気の吸い込みも、ポート６２３，６２４間から遅角室２６，２７，２８への空気の吸い込みも抑えて、回転位相の正確な制御を達成することが可能となるのである。

（他の実施形態）
以上、本発明の複数の実施形態について説明したが、本発明は、それらの実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態及び組み合わせに適用することができる。

具体的に第一〜第五実施形態では、進角吸込抑制構造６６，２０６６，３０６６，４０６６，５０６６と、遅角吸込抑制構造６８，２０６８，３０６８，４０６８，５０６８とのうち少なくとも一方を、省いてもよい。例えば、第一〜第五実施形態のように内燃機関の始動時にスプール６４を進角位置へ移動させる場合には、遅角吸込抑制構造６８，２０６８，３０６８，４０６８，５０６８を省いて、特に必要な進角吸込抑制構造６６，２０６６，３０６６，４０６６，５０６６のみを採用してもよい。

また、第一〜第四実施形態では、スプール６４の移動に応じたポート間の開放及び閉塞が第一実施形態で説明の如く実現される限りにおいて、シール突起６６２，６８２を省いてもよい。さらに第一〜第五実施形態では、例えば図１５，１６（各図は第一実施形態の変形例）に示すようにシール突起６６０，６６１，６８０，６８１について、それぞれ対応する仮想平面Ｐｓ１，Ｐｓ２，Ｐｓ３，Ｐｓ４に対し湾曲する環状に形成することで、それぞれ対応するポート６２０，６２１，６２３，６２４に軸方向にて隣接する部分を少なくとも当該対応仮想平面Ｐｓ１，Ｐｓ２，Ｐｓ３，Ｐｓ４上に配置してもよい。

またさらに第一〜第五実施形態では、シール突起６６０，６６１，６８０，６８１の突出側先端部６６０ａ，６６１ａ，６８０ａ，６８１ａの形状を、適宜変更してもよい。例えば図１７（同図は第一実施形態の変形例）に示すように、スリーブ６２の軸方向において連通ポート６２１，６２３側からドレンポート６２０，６２４側へ向かうほど接触対象６４０，６４１，６３に近接する形状に、突出側先端部６６０ａ，６６１ａ，６８０ａ，６８１ａを形成してもよい。あるいは図１８（同図は第一実施形態の変形例）に示すように、スリーブ６２の軸方向においてドレンポート６２０，６２４側から連通ポート６２１，６２３側へ向かうほど接触対象６４０，６４１，６３に近接する形状に、突出側先端部６６０ａ，６６１ａ，６８０ａ，６８１ａを形成してもよい。またあるいは図１９（同図は第一実施形態の変形例）に示すように、スリーブ６２の軸方向においてドレンポート６２０，６２４側及び連通ポート６２１，６２３側から、それらポートの中間部へ向かうほど接触対象６４０，６４１，６３に近接する形状に、突出側先端部６６０ａ，６６１ａ，６８０ａ，６８１ａを形成してもよい。尚、図１７〜１９に示すように、シール突起６６２，６８２の突出側先端部６６２ａ，６８２ａの形状についても、シール突起６６０，６６１，６８０，６８１の突出側先端部６６０ａ，６６１ａ，６８０ａ，６８１ａの形状に合わせて、適宜変更してもよい。

加えて第三〜第五実施形態では、第二実施形態にて説明した凹部２６６０ａ，２６６１ａ，２６６２ａ，２６８０ａ，２６８１ａ，２６８２ａを、採用してもよい。また加えて第四及び第五実施形態では、第三実施形態にて説明した絞り部３６２０ａ，３６２４ａを、採用してもよい。

さらに加えて、「進角」と「遅角」との関係を第一〜第五実施形態の場合とは逆にして、実施してもよい。そして、本発明は、「動弁」としての吸気弁のバルブタイミングを調整する装置以外にも、「動弁」としての排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、それら吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置に、適用することができる。

１ バルブタイミング調整装置、２ カム軸、３ 固定節、４ オイルポンプ（供給源）、６ ドレンパン、１０ 駆動部、１２ ハウジング、１４ ベーンロータ、２２，２３，２４ 進角室・流体室、２６，２７，２８ 遅角室・流体室、４０ 制御部、４２ 進角通路、４４ 進角連通孔、４６ 遅角通路、４８ 遅角連通孔、５０ 入力通路、５２ 入力孔、５６ 進角ドレン孔、５７ 遅角ドレン孔、５８ ドレン通路、６０ 制御弁、６２ スリーブ（弁ボディ）、６２ａ 底部、６２ｂ 開口部、６３ 収容孔・接触対象、６３ａ 内周面、６４ スプール（弁部材）、６６，２０６６，３０６６，４０６６，５０６６ 進角吸込抑制構造、６８，２０６８，３０６８，４０６８，５０６８ 遅角吸込抑制構造、７０ リターンスプリング、７２ 駆動源、７４ 制御回路、１４１，１４２，１４３ ベーン、６２０ 進角ドレンポート（ドレンポート）、６２１ 進角連通ポート（連通ポート）、６２２ 入力ポート、６２３ 遅角連通ポート（連通ポート）、６２４ 遅角ドレンポート（ドレンポート）、６２６ 軸方向孔、６２６ａ 内周面、６４０ 進角ランド・接触対象、６４１ 遅角ランド・接触対象、６６０ 内周側進角シール突起（シール突起）、６６０ａ，６６１ａ，６８０ａ，６８１ａ 突出側先端部、６６１ 外周側進角シール突起（シール突起）、６８０ 内周側遅角シール突起（シール突起）、６８１ 外周側遅角シール突起（シール突起）、２６６０ａ，２６６１ａ，２６６２ａ，２６８０ａ，２６８１ａ，２６８２ａ 凹部、２６６０ｂ，２６６１ｂ，２６６２ｂ，２６８０ｂ，２６８１ｂ，２６８２ｂ 空間、３６２０ａ，３６２４ａ 絞り部、Ｐｐ１，Ｐｐ２ ポート側仮想平面、Ｐｓ１，Ｐｓ２，Ｐｓ３，Ｐｓ４ シール側仮想平面

Claims (8)

1. 内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、
   前記クランク軸と連動して回転するハウジングと、
   前記カム軸と連動して回転し、前記ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、前記進角室及び前記遅角室のうち一方の流体室へ作動液が導入されると共に前記進角室及び前記遅角室のうち他方の流体室から作動油が排出されることにより、前記ハウジングに対する回転位相が変化するベーンロータと、
   前記供給源から作動液が入力される入力ポート、前記進角室及び前記遅角室のうち対応する流体室と連通して作動液を流通させる複数の連通ポート、大気開放される外部へ作動液を排出するドレンポート、並びにそれらポートが内周面に開口する軸方向孔を有する弁ボディと、
   前記軸方向孔の内部において往復移動することにより、前記入力ポートと前記ドレンポートとにそれぞれ接続させる前記連通ポートを切り換える弁部材と、
   を備え、
   前記弁ボディにおいて前記連通ポートは、前記軸方向孔の径方向に対して傾斜するポート側仮想平面上に、前記ドレンポートと共に配置され、
   前記弁ボディは、前記軸方向孔から内周側へ突出して当該突出側の先端部が前記弁部材と接触することにより、前記弁部材との間をシールするシール突起を、一体に有し、
   前記軸方向孔の前記内周面に沿ってのびる環状に形成される前記シール突起は、前記軸方向孔の径方向に対して前記ポート側仮想平面とは反対側へ傾斜して当該ポート側仮想平面とクロスするシール側仮想平面上に、配置されることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
2. 内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを、供給源から供給される作動液により調整するバルブタイミング調整装置であって、
   前記クランク軸と連動して回転するハウジングと、
   前記カム軸と連動して回転し、前記ハウジングの内部において進角室及び遅角室を回転方向に区画するベーンを有し、前記進角室及び前記遅角室のうち一方の流体室へ作動液が導入されると共に前記進角室及び前記遅角室のうち他方の流体室から作動油が排出されることにより、前記ハウジングに対する回転位相が変化するベーンロータと、
   前記供給源から作動液が入力される入力ポート、前記進角室及び前記遅角室のうち対応する流体室と連通して作動液を流通させる複数の連通ポート、大気開放される外部へ作動液を排出するドレンポート、並びにそれらポートが内周面に開口する軸方向孔を有する弁ボディと、
   前記軸方向孔の内部において往復移動することにより、前記入力ポートと前記ドレンポートとにそれぞれ接続させる前記連通ポートを切り換える弁部材と、
   を備え、
   内燃機関の収容孔の内部に同軸上に収容される筒状の前記弁ボディにおいて前記連通ポートは、前記収容孔の径方向に対して傾斜するポート側仮想平面上に、前記ドレンポートと共に配置され、
   前記弁ボディは、外周側へ突出して当該突出側の先端部が前記収容孔と接触することにより、前記収容孔との間をシールするシール突起を、一体に有し、
   前記収容孔の内周面に沿ってのびる環状に形成される前記シール突起は、前記収容孔の径方向に対して前記ポート側仮想平面とは反対側へ傾斜して当該ポート側仮想平面とクロスするシール側仮想平面上に、配置されることを特徴とするバルブタイミング調整装置。
3. 前記進角室に連通する前記連通ポート並びに前記遅角室に連通する前記連通ポートは、互いに異なる前記ポート側仮想平面上に配置され、前記シール突起は、それら各前記ポート側仮想平面にクロスする前記シール側仮想平面毎に配置されることを特徴とする請求項１又は２に記載のバルブタイミング調整装置。
4. 前記内燃機関の回転と同期して前記供給源から供給される作動液が、前記入力ポートに入力されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
5. 前記シール突起において前記突出側の先端部は、接触対象と面接触することを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
6. 前記シール突起において前記突出側の先端部は、接触対象との間に空間を形成する凹部を、有することを特徴とする請求項５に記載のバルブタイミング調整装置。
7. 前記弁ボディにおいて前記ドレンポートは、前記軸方向孔の前記内周面に対する開口側へ向かうほど流路面積が減少する絞り部を、有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
8. 前記弁ボディにおいて前記連通ポートは、前記ポート側仮想平面上のうち、前記軸方向孔に収容される前記弁部材を挟んで前記ドレンポートとは反対側となる箇所に、配置されることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。

Images