JP2011219958A - 畳芯材構成用ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート、及び畳芯材構成用多層ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート、並びに畳芯材、及び畳 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 ガラス長繊維クロスに熱可塑性樹脂を含浸してなり、特定の目付量及び厚みで、全質量に対するガラス長繊維クロスの質量の百分率が特定の範囲にあり、該ガラス長繊維クロスは、特定の単繊維径を有するガラス長繊維により、特定の経、緯の糸密度及び特定の経、緯の糸密度差の織物にて形成されてなる畳芯材構成用ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート、このガラス長繊維クロス樹脂含浸シートを有する、畳芯材構成用多層ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート、畳芯材及び畳。
【選択図】 図1
Description
(2)前記(1)に記載の畳芯材構成用ガラス長繊維クロス樹脂含浸シートの片面もしくは両面に、厚みが10〜50μmのオレフィン系樹脂層が形成されてなることを特徴とする畳芯材構成用多層ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート、
(3)前記(1)に記載の畳芯材構成用ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート、または前記(2)に記載の畳芯材構成用多層ガラス長繊維クロス樹脂含浸シートを、合成発泡樹脂板、または木質系板の両面に貼り合わせてなる畳芯材、
(4)上面から、畳表、クッション層、前記(3)に記載の畳芯材、及び裏打ち材がこの順に積層されてなる畳、
を要旨とするものである。
(a)エチレン、プロピレン、ブテン等のα−オレフィンの単独重合体。
(b)2種以上のα−オレフィン同士の共重合体。
(c)α−オレフィン成分と他のモノマー成分とからなる共重合体であって、かつα−オレフィン単位成分比率が50質量%以上、好ましくは60質量%以上、より好ましくは70質量%以上、更に好ましくは80質量%以上、最も好ましくは90質量%以上の共重合体。
(d)上記(a)、(b)、および(c)の群から選ばれた2種以上の混合物。
(e)上記(a)、(b)、(c)、及び(d)の群から選ばれた1種又は2種以上と、上記(a)、(b)、(c)、又は(d)とは異なる他の合成樹脂成分又は/及び他の合成エラストマー成分との混合樹脂組成物であって、該組成物中のα−オレフィン成分単位比率が50質量%以上、好ましくは60質量%以上、より好ましくは70質量%以上、更に好ましくは80質量%以上、最も好ましくは90質量%以上の混合樹脂組成物。
<実施例1>
単繊維径が9μmのガラス長繊維で経糸密度33本/25mm、緯糸密度30本/25mm、経、緯の糸密度差が3本/25mmの平織で形成されたガラス長繊維クロスをヒートクリーニング処理し、ディップ法で熱可塑性樹脂としてアクリル樹脂を含浸させ、目付量370g/m2、厚み0.3mm、全質量中に占めるガラス長繊維の質量割合が92重量%である含浸シートAを作製した。JIS K7221-1984(支点間距離:100mm、試験体寸法:幅25mm×長さ150mm×含浸シート厚み、試験速度:10mm/分)に基づいて、下記計算式により算出した曲げ強さ、曲げ弾性率を表1に示す。
曲げ強さ、曲げ弾性率の計算式
測定試料の最大荷重を測定し、下記の算出式より、曲げ強さおよび曲げ弾性率を算出した。
曲げ強さ σ=3FL/2bh2
曲げ弾性率 E=(L3*ΔF)/(4bh3*ΔS)
支点間距離:L(mm) 試料厚さ:h(mm)
試料幅:b(mm) 最大荷重:F(N)
たわみ変位量:ΔS(mm) 荷重変位量:ΔF(N)
単繊維径が9μmのガラス長繊維で経糸密度44本/25mm、緯糸密度32本/25mm、経、緯の糸密度差が12本/25mmの平織で形成されたガラス長繊維クロスをヒートクリーニング処理し、実施例1同様にディップ法でアクリル樹脂を含浸させ、目付量230g/m2、厚み0.19mm、全質量中に占めるガラス長繊維の質量割合が93重量%である含浸シートBを作製した。実施例1と同様にして算出した曲げ強さ、曲げ弾性率を表1に示す。
単繊維径が9μmのガラス長繊維で経糸密度19本/25mm、緯糸密度19本/25mm、経、緯の糸密度差が0本/25mmの平織で形成されたガラス長繊維クロスをヒートクリーニング処理し、実施例1同様にディップ法でアクリル樹脂を含浸させ、目付量245g/m2、厚み0.26mm、全質量中に占めるガラス長繊維の質量割合が90重量%である含浸シートCを作製した。実施例1と同様にして算出した曲げ強さ、曲げ弾性率を表1に示す。
単繊維径が5μmのガラス長繊維で経糸密度60本/25mm、緯糸密度47本/25mm、経、緯の糸密度差が13本/25mmの平織で形成されたガラス長繊維クロスをヒートクリーニング処理し、実施例1同様にディップ法でアクリル樹脂を含浸させ、目付量56g/m2、厚み0.07mm、全質量中に占めるガラス長繊維の質量割合が85重量%である含浸シートDを作製した。実施例1と同様にして算出した曲げ強さ、曲げ弾性率を表1に示す。
<実施例2>
スチレン樹脂により形成された厚み6.9mm、密度87kg/m3の合成樹脂発泡板の両面にホットメルト型接着剤(ヒロダイン工業株式会社の商品名ヒロダイン7514)を塗布して、実施例1の含浸シートAを合成樹脂発泡板の両面に貼り合わせて、畳芯材Aを作製した。含浸シートA、接着剤、合成樹脂発泡板それぞれの目付量、厚み、及び塗布量を表2−1に示す。
木質系板として厚み6.8mmのインシュレーションボード(ダイケン社製)の両面にホットメルト型接着剤(ヒロダイン工業株式会社の商品名ヒロダイン7514)を塗布して、実施例1の含浸シートAを木質系板の両面に貼り合わせて、畳芯材Bを作製した。含浸シート、接着剤、木質系板それぞれの目付量、厚み、及び塗布量を表3−1に示す。
<実施例4>
木質系板として厚み6.8mmのインシュレーションボード(ダイケン社製)の両面にホットメルト型接着剤(ヒロダイン工業株式会社の商品名ヒロダイン7514)を塗付して、実施例1の含浸シートAの片面にオレフィン系樹脂層として低密度ポリエチレンを30μmの厚みで形成した多層ガラス長繊維クロス樹脂含浸シートE(含浸シートE)を木質系板の両面に貼り合わせて、畳芯材Cを作製した。含浸シート、接着剤、木質系板それぞれの目付量、厚み、及び塗付量を表4に示す。実施例4において、含浸シートEと木質系板との接着性は良好なものであった。また、畳芯材Cの曲げ物性は、畳芯材Bと略同様の値であった。
<実施例5>
畳芯材Aの両面に発泡倍率20倍の発泡ポリエチレンシートにより形成されたクッション層((株)JSP製『ミラマット(登録商標)S』)を重ね合わせ、さらにクッション層の一方の面に裏打ち材を、もう一方の面に畳表を重ね合わせ、縫着一体化させて畳Aを作製した。畳表、クッション層、裏打ち材それぞれの厚みを表5に示す。また、以下の評価項目について試験を行なった結果を表6に示す。
畳芯材Bを用いたこと以外は、実施例5と同様にして畳Bを作製した。また、以下の評価項目について試験を行なった結果を表6に示す。
含浸シートAを、繊維径が17μmのガラス長繊維を70質量%含有するポリプロピレンシートを繊維方向が直交するように積層してなるラミネートシートに不織布をラミネートした含浸シートF(三井化学社製『プレグロン(登録商標)』)に変更した以外は実施例2の畳芯材Aと同様にして畳芯材Dを作製し、畳芯材Aを畳芯材Dに変更した以外は、実施例5と同様にして畳Dを作製した。また、以下の評価項目について試験を行なった結果を表6に示す。
オレフィン系樹脂層として低密度ポリエチレンを5μmの厚みで形成した以外は実施例4と同様に畳芯材を作製したが、木質系板との貼り合せの工程においてオレフィン系樹脂層の厚みが少ないことから十分な接着が得られず容易に剥離し、畳芯材として使用できるものを作製することができなかった。
オレフィン系樹脂層として低密度ポリエチレンを80μmの厚みで形成した以外は実施例4と同様に畳芯材を作製したが、木質系板との貼り合せの工程においてオレフィン系樹脂層の厚みが多いことから、低密度ポリエチレンがもう片方の面に染み出してくると同時に、横方向へも流れ出し、畳芯材の作製ができない状況が発生した。
<繰返し圧縮強さ>
直径30mmの円柱にて面圧4.2kgf/cm2の条件で、畳を繰り返し圧縮し、圧縮回数50000回直後および24時間後のへこみ量をデプスゲージを用いて測定した。測定した畳のへこみ量が小さいほど圧縮強さが良好である。
7.2kgの鋼球を20cmの高さから畳の中央部に5回落下させた後、鋼球により畳がへこんだ深さをデプスゲージを用いて測定した。測定した畳のへこみ量が小さいほど衝撃強さが良好である。
JIS A5914−1997に準拠し、支持棒間隔450mm、加圧棒による最大荷重600N(61.2kgf)の条件で曲げ強さを確認した。また、支持棒間隔450mm、加圧棒による荷重30kgfの条件にて、3時間経過後のたわみ量をダイヤルゲージにて測定した。測定したたわみ量が小さいほど曲げ強さが良好である。
50℃の環境下に30日間載置した後の畳の寸法を測定し、次いで畳を23℃の環境下に7日間載置して再度寸法を測定し、長さ方向及び幅方向の寸法の差を算出した。この値が0に近いほど寸法安定性が良好である。
温度30℃、相対湿度80%の条件下に120時間放置後、50kgf/cm2の荷重を1時間加え、荷重解放直後のへこみ量をデプスゲージで測定し、その後、温度23℃、相対湿度50%の条件下に24時間放置後、再びへこみ量をデプスゲージで測定した。
JIS A1412−1994の「平板熱流計法」(熱流計1枚方式)に基づいて、熱抵抗値を測定した。
2 合成発泡樹脂板または木質系板
3 ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート
4 クッション層
5 裏打ち材
6 畳床
7 畳表
8 畳縁
9 畳
10 ガラス長繊維クロス
11 熱可塑性樹脂
Claims (4)
- ガラス長繊維クロスに熱可塑性樹脂を含浸してなるガラス長繊維クロス樹脂含浸シートであって、
該ガラス長繊維クロスは、単繊維径が6〜11μmのガラス長繊維により、経、緯の糸密度が少なくとも20本/25mm、経、緯の糸密度差が多くとも10本/25mmの織物にて形成されてなり、
該ガラス長繊維クロス樹脂含浸シートは、目付量が200〜500g/m2、厚みが0.25〜0.45mm、該ガラス長繊維クロス樹脂含浸シートの全質量に対するガラス長繊維クロスの質量の百分率が85〜95質量%であることを特徴とする畳芯材構成用ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート。 - 請求項1に記載の畳芯材構成用ガラス長繊維クロス樹脂含浸シートの片面もしくは両面に、厚みが10〜50μmのオレフィン系樹脂層が形成されてなることを特徴とする畳芯材構成用多層ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート。
- 請求項1に記載の畳芯材構成用ガラス長繊維クロス樹脂含浸シート、または請求項2に記載の畳芯材構成用多層ガラス長繊維クロス樹脂含浸シートを、合成発泡樹脂板、または木質系板の両面に貼り合わせてなる畳芯材。
- 上面から、畳表、クッション層、請求項3に記載の畳芯材、及び裏打ち材がこの順に積層されてなる畳。
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