JP2011214638A - 内燃機関のすべり軸受 - Google Patents

Abstract

【課題】異物排出性および潤滑性に優れた内燃機関用すべり軸受の提供。
【解決手段】一対の半円筒形軸受から成る内燃機関のクランク軸用すべり軸受。一方の半円筒形軸受３０の内周面に円周方向油溝３２が形成され、２つの円周方向端面のうち、少なくとも一方である、クランク軸の相対回転方向と同一方向を向いた第一の円周方向端面３４ａで、円周方向油溝が開放溝端になっている。他方の半円筒形軸受４０の２つの円周方向端面のうち、少なくとも一方である、クランク軸の相対回転方向に対して反対側を向いた第二の円周方向端面４４ａに開放溝端を有する円周方向部分溝４２が、他方の半円筒形軸受の内周面に形成される。円周方向油溝と円周方向部分溝とが流体連通関係にあり、同連通部において、円周方向部分溝の溝底が円周方向油溝の溝底よりも、すべり軸受の軸線側に偏位する。第一、第二の円周方向端面の相互突き合わせ接触界面に沿って軸線方向溝Ｇが形成される。
【選択図】図２

Description

本発明は、一対の半円筒形軸受を組み合わせた円筒形状体として、内燃機関のクランク軸ジャーナル部を支承するすべり軸受に関するものである。

従来のクランク軸ジャーナル部を支承するすべり軸受は、２つの半円筒形軸受を組み合わせて円筒形状体として使用されている。このすべり軸受では、一対の半円筒形軸受のうちの少なくとも一方の内周面に円周方向油溝が形成され、円周方向油溝を経てクランクピン外周面に対する給油が行なわれる。この円周方向油溝は、一定深さにするのが一般的である（特許文献１参照）。

一方、近年になって、潤滑油供給用オイルポンプの小型化に対応して、軸受円周方向端部からの潤滑油の漏れ量を減少させるべく、軸受円周方向中央部から軸受円周方向端部に向かって油溝断面積を減少させる絞り部を形成する提案がなされている（特許文献２、３参照）。

特開平８−２７７８３１号公報 特開平４−２１９５２１号公報 特開２００５−６９２８３号公報

内燃機関用すべり軸受に対する潤滑油の供給については、まず、クランク軸ジャーナル部用すべり軸受の外部から該すべり軸受の内面に形成された円周方向油溝内に供給され、その潤滑油がクランク軸ジャーナル部用すべり軸受の摺動面、および、クランクピン用すべり軸受の摺動面に供給される。
内燃機関の最初の運転時には、クランク軸ジャーナル部用すべり軸受の円周方向油溝に供給される潤滑油中に、潤滑油路内に残留した異物が混入しがちである。異物とは、油路を切削加工した時の金属加工屑や鋳造時の鋳砂等を意味する。この異物は、クランク軸の回転によって潤滑油の流れに付随し、従来の内燃機関用すべり軸受では、軸受円周方向端部領域に形成されるクラッシュリリーフや面取等の隙間部を通じて潤滑油と共に排出される。しかしながら、近年の内燃機関は、クランク軸の高回転化により、潤滑油よりも比重の大きな異物に作用する慣性力（異物が円周方向に沿って前進しようとする慣性力）が大きくなって、すべり軸受の突き合せ端面（一対の半円筒形状軸受の各突き合せ端面）における隙間部分から異物が排出されずに、円周方向油溝を有しない側のすべり軸受（他方の半円筒形状軸受）の摺動面部分に進入し、異物による軸受摺動面の損傷が発生しやすくなっている。

一方、軸受円周方向端部からの潤滑油の漏れ量を減少させるために、半円筒形軸受の円周方向端部領域における円周方向油溝内に絞り部分を形成したすべり軸受が提案されている（特許文献２、３参照）。これらのすべり軸受を、前記異物の観点で検討すると、潤滑油の流れ方向に対する絞り部分の下流側で潤滑油の流速が増大し、それに応じて潤滑油に付随する異物に作用する前記慣性力が更に大きくなり、軸受摺動面への異物混入の機会が更に増すという問題がある。

このため、一対の半円筒形軸受の円周方向端部領域に円周方向油溝と連通するようにクラッシュリリーフを形成し、そのクラッシュリリーフ面とクランク軸表面との間の隙間の面積を半円筒形軸受の突き合せ面（円周方向端面）における円周方向油溝の横断面積よりも相対的に大きくする提案がある（特許文献３）。この軸受は、クラッシュリリーフ面とクランク軸表面との間の隙間から、軸受の幅方向端部を経て外部に漏れる油量が多くなり、円周方向油溝の下流側に位置する相手側半円筒形軸受の内周面への油の供給量が減少し潤滑性が低下してしまうという問題がある。

かくして、本発明の目的は、異物排出性および潤滑性に優れた内燃機関用すべり軸受を提供することである。

かかる目的の下で、以下のすべり軸受が提供される。
一対の半円筒形軸受を組み合わせた円筒形状体として、内燃機関のクランク軸ジャーナル部を支承するすべり軸受において、
一方の半円筒形軸受の内周面に円周方向油溝が形成され、
一方の前記半円筒形軸受の２つの円周方向端面のうち、少なくとも一方、すなわち、クランク軸の相対回転方向と同一方向を向いた第一の円周方向端面で、前記円周方向油溝が開放溝端になっており、
他方の前記半円筒形軸受の２つの円周方向端面のうち、少なくとも一方、すなわち、クランク軸の相対回転方向に対して反対側を向いた第二の円周方向端面に開放溝端を有する円周方向部分溝が、前記他方の半円筒形軸受の内周面に形成され、
前記円周方向油溝と前記円周方向部分溝の溝幅中心が互いに整合して、前記円周方向油溝と前記円周方向部分溝とが互いに流体連通する関係にあり、該流体連通部において、前記円周方向部分溝の溝底が、前記円周方向油溝の溝底よりも、すべり軸受の軸線側に偏位しており、
また、前記第一の円周方向端面と前記第二の円周方向端面との突き合わせ接触界面に沿って、前記第一および第二の円周方向端面の軸受内周面側に位置する２つの角縁部のうち少なくとも一方が傾斜面状に欠截されて、前記円周方向油溝に流体連通する軸線方向溝が形成され、該軸線方向溝は、すべり軸受の軸線方向幅全体に亘って存在することを特徴とするすべり軸受。

本発明の一好適形態によれば、円周方向部分溝が、第二の円周方向端面から円周角θ（ただし、円周角θの最小値＝５°、円周角θの最大値＝４５°）の範囲に形成される。

本発明の別の好適形態によれば、流体連通部において、円周方向油溝の溝幅（Ｗ１）が円周方向部分溝の溝幅（Ｗ２）よりも大きくなされる。溝幅（Ｗ１）と溝幅（Ｗ２）の好適な関係は、関係式Ｗ２＝（０．５０〜０．９０）×Ｗ１で表される。

本発明の別の好適形態によれば、流体連通部において、円周方向油溝の溝深さ（Ｄ１）と、円周方向部分溝の溝深さ（Ｄ２）とが、関係式Ｄ２＝（０．５０〜０．９０）×Ｄ１を満たす。

（１）本発明によれば、円周方向油溝と円周方向部分溝の溝幅中心が互いに整合して、円周方向油溝と円周方向部分溝とが互いに流体連通する関係にあり、該流体連通部において、円周方向部分溝の溝底が、円周方向油溝の溝底よりも、すべり軸受の軸線側に偏位している。この構造では、互いに接触状態にある２つの円周方向端面に位置する、円周方向油溝の開放溝端の一部である溝底面側領域が、円周方向部分溝を有する半円筒形軸受の円周方向端面で塞がれる。したがって、開放溝端の一部遮蔽構造が、円周方向油溝の溝底に沿って開放溝端まで移動してくる、潤滑油に比して比重の大きな異物に対する障壁になり、異物の円周方向移動速度が低下し、異物の直進運動の慣性力が低下する。
一方、第一の円周方向端面と第二の円周方向端面との突き合わせ接触界面に沿って、第一および第二の円周方向端面の軸受内周面側に位置する２つの角縁部のうち少なくとも一方が傾斜面状に欠截されて、すべり軸受の軸線方向幅全体に亘る軸線方向溝が形成されている。この構造により、円周方向油溝と、これに連通する軸線方向溝に沿って流れる潤滑油に、円周方向移動速度の低下した前記異物が付随し易く、異物が潤滑油と共にすべり軸受の軸線方向端部から円滑に排出される。
軸線方向溝については、この横断面積を過大にすると、潤滑油の漏れ量が増大するため、異物の排出が可能な限りにおいて、可及的に横断面積を小さくすることが好ましい。具体的には、乗用車用等に搭載される小型内燃機関の場合には、軸線方向溝の溝幅を、０．２ｍｍ〜１ｍｍ、溝深さを０．２ｍｍ〜１ｍｍにすることが好ましい。ただし、円周方向油溝の幅や深さの寸法は内燃機関の仕様によって決まるものであり、本発明で規定される円周方向部分溝との関係が成立する限り、前記円周方向油溝に制約はない。

（２）すべり軸受に対する相対的なクランク軸の回転に伴って、主として円周方向油溝内を流れる潤滑油は、異物を伴っており、潤滑油に比して比重の大きな異物は、円周方向油溝内を移動する間、遠心力の作用で溝底に沿う。そのため、円周方向油溝の上部領域（溝底に近い下部領域ではなく、クランク軸に近い側の上部領域）を流れる潤滑油中の異物量が少ない。この円周方向油溝の上部領域を流れる異物量の少ない潤滑油は、円周方向油溝と流体連通する円周方向部分溝内に円滑に流れ、円周方向部分溝を有する相手側半円筒形軸受の内周面（クランク軸との摺動面）に対して拡がって、相手側半円筒形軸受に対する良好な潤滑を企図できる。以上は、円周方向油溝の溝深さ（Ｄ１）と、円周方向部分溝の溝深さ（Ｄ２）とが、Ｄ１＞Ｄ２を満たす関係の場合であるが、Ｄ１≦Ｄ２の場合には、円周方向油溝の溝底面に沿って移動する異物が、円周方向部分溝内に進入して、相手側半円筒形軸受の内周面に送られ易い。また、Ｄ１＞Ｄ２を満たす場合であっても、本発明のすべり軸受と異なって、円周方向油溝に流体連通する軸線方向溝が存在しない場合には、円周方向油溝の開放溝端に到達した異物が相手側半円筒形軸受の円周方向部分溝内に進入して、相手側半円筒形軸受の内周面に送られ易い。

（３）本発明のすべり軸受では、円周方向油溝と円周方向部分溝との流体連通部分において、円周方向油溝の開放溝端の一部である溝底面側領域が、円周方向部分溝を有する半円筒形軸受の円周方向端面で塞がれる構造になっており、この構造が、円周方向油溝の溝底に沿って開放溝端まで転動してくる異物に対する遮断効果を発揮する。この遮断効果を最大限にするために、円周方向油溝および円周方向部分溝の溝底幅が十分に大きくなるように、溝底を平坦面にすることが好ましい。

（４）本発明の好適形態として、円周方向部分溝が、第二の円周方向端面から円周角θの範囲（ただし、円周角θの最小値＝５°、円周角θの最大値＝４５°）に形成された場合について説明する。円周角θを５°以上にすると、円周方向部分溝を有する半円筒形軸受の内周面への潤滑油の供給を十分に行なって、内周面に対する潤滑性を高めることができる。円周角θを５°未満にすると、この効果が不十分である。円周角θの最大値を４５°にした理由は、円周方向部分溝を有する半円筒形軸受の主荷重受部（クランク軸から大きな荷重が作用する、半円筒形軸受の円周方向中央領域）を避けて円周方向部分溝を形成し、大きな作用荷重に対する半円筒形軸受の強度を確保するためである。

（５）本発明の好適形態として、流体連通部において、円周方向油溝の溝深さ（Ｄ１）と、円周方向部分溝の溝深さ（Ｄ２）とが、関係式Ｄ２＝（０．５０〜０．９０）×Ｄ１を満たす構成を採用したことについて説明する。円周方向油溝の溝底に沿って前記流体連通部位置まで移動してくる異物の速度を低下させるため、円周方向部分溝の溝深さ（Ｄ２）を円周方向油溝の溝深さ（Ｄ１）に対して９０％以下にして、円周方向油溝の溝深さの１０％以上が、円周方向部分溝を有する相手側半円筒形軸受の円周方向端面によって遮蔽されるようにすることが好ましい。一方、円周方向油溝の下流側の相手側半円筒形軸受の内周面に対する潤滑油の供給量を十分に確保するために、円周方向部分溝の溝深さ（Ｄ２）は、円周方向油溝の溝深さ（Ｄ１）に対して５０％以上とし、流体連通部において、円周方向油溝の溝深さ（Ｄ１）の５０％以上を円周方向部分溝の溝深さ（Ｄ２）に対して開放状態にすることが好ましい。なお、円周方向油溝の幅、深さの寸法は内燃機関の仕様によって決まるものであり、本発明で規定される周方向部分溝との関係が成立する限り、前記円周方向油溝の幅、深さの寸法に制約はない。

内燃機関のクランク軸を、ジャーナル部およびクランクピン部でそれぞれ截断した模式図。 本発明の実施例１に係るクランクジャーナル用すべり軸受の正面図。 図２に示すすべり軸受の一方の半体である半円筒形軸受の内周面を見た平面図。 図２に示すすべり軸受の他方の半体である半円筒形軸受の内周面を見た平面図。 図２に示すすべり軸受の機能説明図。 図２〜図４に示すすべり軸受の前記一方の半体である半円筒形軸受の円周方向端面を示す図（図５におけるＶＩ−ＶＩ線矢視図）。 図２〜図４に示すすべり軸受の前記他方の半体である半円筒形軸受の円周方向端面を示す図（図５におけるＶＩＩ−ＶＩＩ線矢視図）。 本発明の実施例２に係るクランクジャーナル用すべり軸受の一方の半体である半円筒形軸受の内周面を見た、図３と同様な平面図。 図８に示す半円筒形軸受と対をなす他方の半円筒形軸受の内周面を見た、図４と同様な平面図。 図８、図９に示すすべり軸受の機能説明図。 本発明の実施例３に係るクランクジャーナル用すべり軸受の正面図。 図１１に示すすべり軸受の一方の半体である半円筒形軸受の内周面を見た平面図。 図１１に示すすべり軸受の他方の半体である半円筒形軸受の内周面を見た平面図。 本発明すべり軸受に形成される円周方向油溝および円周方向部分溝の溝断面形状の一例を示す図。

図１は、内燃機関のクランク軸を、ジャーナル部およびクランクピン部でそれぞれ截断した模式図であり、クランクジャーナル１０、クランクピン１２およびコンロッド１４を示す。これら三部材の紙面奥行き方向での位置関係は、ジャーナル１０が紙面の最も奥側にあり、手前側にクランクピン１２があって、クランクピン１２が、他端にピストンを担持するコンロッド１４の大端部ハウジング１６で包囲されている。
クランクジャーナル１０は、上側半円筒形軸受３０および下側半円筒形軸受４０から成る円筒形すべり軸受を介して、内燃機関のシリンダブロック下部に支持されている。図面で上側に位置する上側半円形軸受３０には、その内周面全長に亘って円周方向油溝３２が形成されている。
また、クランクジャーナル１０は、その直径方向貫通孔１０ａを有し、クランクジャーナル１０が矢印Ｘ方向に回転すると、貫通孔１０ａの両端開口が交互に円周方向油溝３２に連通する。
さらに、クランクジャーナル１０、図示されないクランクアーム、および、クランクピン１２を貫通して潤滑油路１８が、クランク軸内部に形成されている。

クランクピン１２は、一対の半円筒形軸受２０、２２を介して、コンロッド１４の大端部ハウジング１６（これは、コンロッド側大端部ハウジング１６Ａとキャップ側大端部ハウジング１６Ｂから成る）に保持されている。半円形軸受２０、２２は、それらの突き合せ端面を互いに突き合わせて組立て、円筒形のコンロッド軸受になされている。

機関作動中、シリンダブロックに設けたオイルギャラリーから、クランクジャーナル１０を支承する主軸受を構成する上側半円筒形軸受３０および下側半円筒形軸受４０のうち、内周面に円周方向油溝３２が形成された上側半円筒形軸受３０の壁を貫通して形成された開口を通じて、円周方向油溝３２内に潤滑油が供給される。回転するクランクジャーナル１０に形成された直径方向貫通孔１０ａの両端開口が円周方向油溝３２と間欠的に連通するが、その連通時に貫通孔１０ａ内に潤滑油圧が作用し、更には貫通孔１０ａに連通する潤滑油路１８にも潤滑油供給圧力が作用し、クランクピン１２の外周面に存在する、潤滑油路１８の出口（開口）から、クランクピン１２とコンロッド軸受２０、２２の間の摺動面部に潤滑油が供給される。

図２〜図４に、上側半円筒形軸受３０および下側半円筒形軸受４０から成る、クランクジャーナル１０用円筒形すべり軸受を示す。両軸受３０、４０は、それらの円周方向端面３４ａ、３４ｂと４４ａ、４４ｂとが互いに突き合わされる。
円周方向油溝３２は、円周方向端面３４ａから３４ｂまで、上側半円形軸受３０の円周方向全体に亘って形成されている。したがって、円周方向油溝３２は、円周方向端面３４ａ、３４ｂに開放溝端を有する。なお、円周方向油溝３２の溝底は図６に示されるように平坦である。
また、クランク軸回転方向（矢印Ｘ参照）と同方向を向いた円周方向端面３４ａの内側（すべり軸受の軸線側）に位置する角縁部が、軸受幅方向全体に亘って面取り状に欠截されて傾斜面３６になっている。

下側半円筒形軸受４０の内周面には、円周方向端面４４ａから測定して円周角θの範囲に、円周方向長さの短尺な円周方向部分溝４２が形成されている。円周方向部分溝４２の
溝幅中心と、円周方向油溝３２の溝幅中心とは、突き合わされた円周方向端面３４ａ、４４ａにおいて、互いに整合する。なお、円周方向部分溝４２の溝底は図７に示されるように平坦である。
また、クランク軸回転方向（矢印Ｘ参照）と反対方向を向いた円周方向端面４４ａの内側（すべり軸受の軸線側）に位置する角縁部が、軸受幅方向全体に亘って面取り状に欠截されて傾斜面４６になっている。
この傾斜面４６は、前記傾斜面３６と対をなし、すべり軸受の軸線方向幅全体に亘って延在する断面Ｖ字形の軸線方向溝Ｇを画成する。

以上の構成により、互いに接触する円周方向端面３４ａ、４４ａにおいて、円周方向油溝３２と円周方向部分溝４２とが流体連通し、また、これら両溝３２、４２と、軸線方向溝Ｇとが流体連通する。

円周方向油溝３２と円周方向部分溝４２の寸法関係
（１）円周方向油溝３２および円周方向部分溝４２の溝幅： 両溝３２、４２の溝幅Ｗ１、Ｗ２は互いに等しい（Ｗ１＝Ｗ２）（図３、図４参照）。
（２）円周方向油溝３２および円周方向部分溝４２の溝深さ： 互いに接触する円周方向端面３４ａ、４４ａ位置には、軸線方向溝Ｇが存在するので、円周方向端面３４ａ、４４ａ位置における溝３２、４２の深さを直接規定できない。しかしながら、軸線方向溝Ｇが存在しない場合のすべり軸受の仮想内周面を基準とした時、円周方向油溝３２の溝深さ（Ｄ１）と、円周方向部分溝４２の溝深さ（Ｄ２）との間には、Ｄ１＞Ｄ２なる関係が設定されている。Ｄ１＞Ｄ２なる関係を別の表現にすると、「円周方向部分溝４２の溝底が、円周方向油溝３２の溝底よりも、すべり軸受の軸線側に偏位している」と云える。

上側半円筒形軸受３０と下側半円筒形軸受４０の斯かる構成によれば、突き合わされた円周方向端面３４ａ、４４ａにおいて、円周方向油溝３２と円周方向部分溝４２とが流体連通状態にあるが、円周方向油溝３２と円周方向部分溝４２の溝深さの関係が、前記のとおり、Ｄ１（円周方向油溝３２の溝深さ）＞Ｄ２（円周方向部分溝４２の溝深さ）であるから、円周方向油溝３２の開放溝端の一部、すなわち溝底に隣接する領域が、下側半円筒形軸受４０の円周方向端面４４ａによって遮蔽される。この遮蔽作用によって、円周方向油溝３２の溝底に沿って移動する異物Ｆの移動速度が、円周方向端面３４ａへの接近に伴って次第に低下する。円周方向油溝３２と円周方向部分溝４２との連通部における、異物Ｆの円周方向への直進慣性力低下により、円周方向油溝３２から軸線方向溝Ｇに流れる潤滑油に付随して、異物Ｆが、すべり軸受の軸線方向端部から容易に軸受外部に排出される。
一方、円周方向油溝３２の溝底から離れた溝上部領域を流れる潤滑油中の異物量は少ないが、その潤滑油は、円周方向油溝３２と流体連通する円周方向部分溝４２を経て下側半円筒形軸受４０の摺動面へ流れるので、良好な潤滑効果を企図できる。

図８〜図１０に示された実施例２について説明する。実施例２は、一部を除いて、実施例１と同じ構成を有する。以下、相違点についてのみ説明する。
円周方向油溝３２（上側半円筒形軸受３０Ａの溝）の溝幅（Ｗ１）と、円周方向部分溝４２（下側半円筒形軸受４０Ａの溝）の溝幅（Ｗ２）とが、関係式：Ｗ２＜Ｗ１を満たす。
Ｗ１とＷ２の好適な関係は、０．５０×Ｗ１＜Ｗ２＜０．９０×Ｗ１である。
Ｗ２＜０．９０×Ｗ１なる関係は、円周方向油溝３２の溝内両側の各５％以上の溝幅領域であって、溝底に隣接する領域が、円周方向端面４４ａによって遮蔽されるように構成することが好ましいということを意味する。
また、０．５０×Ｗ１＜Ｗ２なる関係は、円周方向油溝３２から円周方向部分溝４２に十分な量の潤滑油を供給するための流路断面積を確保するために必要な関係である。

かかる構成によれば、円周方向油溝３２と円周方向部分溝４２の流体連通部近傍において、円周方向油溝３２内を流れる潤滑油が、特に溝底に隣接する領域で、下側半円筒形軸受４０Ａの円周方向端面４４ａにぶつかって、軸線方向溝Ｇに沿って流れて軸受軸線方向両端部に向かう。円周方向油溝３２の溝底に沿って、潤滑油と共に円周方向端面３４ａに向かう異物Ｆは、円周方向油溝３２と円周方向部分溝４２の流体連通部近傍において、軸線方向溝Ｇに向かう潤滑油の流れに付随して、図１０に示すように両溝側面に接近する態様で円周方向端面４４ａにぶつかって、軸線方向溝Ｇに沿って移動して軸受軸線方向両端部から潤滑油と共に外部に排出される。
なお、実施例１、２において、上側半円筒形軸受３０、３０Ａの円周方向端面３４ｂにも、傾斜面３６と同様な傾斜面を付して、上側半円筒形軸受３０、３０Ａを左右対称形状にしてもよい。同じく、下側半円筒形軸受４０、４０Ａの円周方向端面４４ｂ側に、円周方向部分溝４２および傾斜面４６と同様な円周方向部分溝および傾斜面を設けて、下側半円筒形軸受４０、４０Ａを左右対称形状にしてもよい。このような左右対称形状を採用することにより、すべり軸受の誤まった組立作業を未然に防止できる。

図１１〜図１３に示す、すべり軸受は、上側半円筒形軸受３０Ｂおよび下側半円筒形軸受４０から成る。下側半円筒形軸受４０は、実施例１における下側半円筒形軸受４０と同一品である。上側半円筒形軸受３０Ｂは、以下の点で、実施例１における上側半円筒形軸受３０と違っている。円周方向油溝３２Ｂの開放溝端は、円周方向端面３４ａにのみ存在する。すなわち、円周方向油溝３２Ｂは、円周方向端面３４ａから円周方向端面３４ｂに近い位置まで延在し、円周方向端面３４ｂ側に開放溝端は存在しない。ただし、上側半円筒形軸受３０Ｂの円周方向形成範囲と、下側半円筒形軸受４０の円周方向部分溝４２の円周方向形成範囲との和（＝円周角θ２）を１８０°以上にすることが好ましい。円周角θ２が１８０°以上であれば、図１に示すクランク軸（クランクジャーナル１０）の内部に形成された、クランクピンに対する潤滑油供給のための内部潤滑油路１０aが、常時、円周方向油溝３２Ｂおよび円周方向部分溝４２と連通し、クランクピン表面に安定的に潤滑油が供給される。
また、円周方向油溝３２Ｂの溝深さは、円周方向端面３４ｂに近い位置にある溝端から、円周方向端面３４ａに向かって徐々に大きくなっている。そして、実施例１の場合と同様に、円周方向油溝３２Ｂの溝幅（Ｗ１）と、円周方向部分溝４２の溝幅（Ｗ２）とは互いに等しくなされている（Ｗ１＝Ｗ２）。

以上の実施例において、円周方向油溝および円周方向部分溝の横断面形状を、図１４に示すように逆台形状、すなわち両側面を傾斜面にして、溝底幅に比して溝頂部幅を大きくしてもよい。ただし、この場合の円周方向油溝および円周方向部分溝の溝幅（Ｗ１、Ｗ２）は、溝底で測定する値である。
また、実施例１、２では、円周方向油溝の溝深さを、上側半円筒形軸受の円周方向の全体に亘って一定にしたが、本発明すべり軸受は、これに限定されず、例えば、円周方向油溝の深さを、上側半円筒形軸受の円周方向中央部分から円周方向両端面に向かって次第に小さくなるように、または、大きくなるように形成してもよく、あるいはまた、円周方向端面３４ｂ側から円周方向端面３４ａへ向かって次第に溝深さが小さくなるように、または、大きくなるように形成してもよい。
さらに、一対の半円筒形軸受の各円周方向端面に隣接する軸受内周面に、周知のクラッシュリリーフを形成してもよい。ここで、クラッシュリリーフとは、一対の半円筒形軸受の円周方向端面に近い部分の軸受壁を内周面側で除去することによって形成された、軸受内周面の曲率中心とは異なる曲率中心を有する減厚領域（円周方向端面に向かって厚さを減じた領域を指し、ＳＡＥ Ｊ５０６（項目３．２６、項目６．４参照）、ＤＩＮ１４９７、§３．２で規定されるとおりである）を意味する。

１０ クランクジャーナル
１２ クランクピン
１４ コンロッド
１６ 大端部ハウジング
１８ 潤滑油路
２０ 半円筒形軸受
２２ 半円筒形軸受
３０ 上側半円筒形軸受
３０Ａ 上側半円筒形軸受
３２ 円周方向油溝
３４ａ 円周方向端面
３４ｂ 円周方向端面
３６ 傾斜面
４０ 下側半円筒形軸受
４０Ａ 下側半円筒形軸受
４２ 円周方向部分溝
４４ａ 円周方向端面
４４ｂ 円周方向端面
４６ 傾斜面
Ｆ 異物
Ｇ 軸線方向溝
θ 円周角

Claims (5)

1. 一対の半円筒形軸受を組み合わせた円筒形状体として、内燃機関のクランク軸ジャーナル部を支承するすべり軸受において、
   一方の半円筒形軸受の内周面に円周方向油溝が形成され、
   一方の前記半円筒形軸受の２つの円周方向端面のうち、少なくとも一方、すなわち、クランク軸の相対回転方向と同一方向を向いた第一の円周方向端面で、前記円周方向油溝が開放溝端になっており、
   他方の前記半円筒形軸受の２つの円周方向端面のうち、少なくとも一方、すなわち、クランク軸の相対回転方向に対して反対側を向いた第二の円周方向端面に開放溝端を有する円周方向部分溝が、前記他方の半円筒形軸受の内周面に形成され、
   前記円周方向油溝と前記円周方向部分溝の溝幅中心が互いに整合して、前記円周方向油溝と前記円周方向部分溝とが互いに流体連通する関係にあり、該流体連通部において、前記円周方向部分溝の溝底が、前記円周方向油溝の溝底よりも、すべり軸受の軸線側に偏位しており、
   また、前記第一の円周方向端面と前記第二の円周方向端面との突き合わせ接触界面に沿って、前記第一および第二の円周方向端面の軸受内周面側に位置する２つの角縁部のうち少なくとも一方が傾斜面状に欠截されて、前記円周方向油溝に流体連通する軸線方向溝が形成され、該軸線方向溝は、すべり軸受の軸線方向幅全体に亘って存在することを特徴とするすべり軸受。
2. 前記円周方向部分溝が、前記第二の円周方向端面から円周角θ（ただし、円周角θの最小値＝５°、円周角θの最大値＝４５°）の範囲に形成されていることを特徴とする請求項１に記載されたすべり軸受。
3. 前記流体連通部において、前記円周方向油溝の溝幅（Ｗ１）が前記円周方向部分溝の溝幅（Ｗ２）よりも大きいことを特徴とする請求項１または請求項２に記載されたすべり軸受。
4. 前記円周方向油溝の溝幅（Ｗ１）と、前記円周方向油溝の溝幅（Ｗ１）とが、
   関係式Ｗ２＝（０．５０〜０．９０）×Ｗ１を満たすことを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたすべり軸受。
5. 前記流体連通部において、前記円周方向油溝の溝深さ（Ｄ１）と、前記円周方向部分溝の溝深さ（Ｄ２）とが、関係式Ｄ２＝（０．５０〜０．９０）×Ｄ１を満たすことを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載されたすべり軸受。

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