JP2011214506A - 回転式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】シリンダとピストンを備える回転式圧縮機において、ピストンの鏡板部の背面に作用する圧力の変動を抑え、ピストンに作用する押付け力の変動を抑制する。
【解決手段】圧縮機（10）の各圧縮機構（30,40）では、ピストン本体（32b,42b）の外側に外側圧縮室（S11,S21）が形成され、ピストン本体（32b,42b）の内側に内側圧縮室（S12,S22）が形成される。第２シリンダ（41）の鏡板部（41a）には、第１凹部（61）と第２凹部（71）とが形成される。一方、第２ピストン（42）には、ピストン本体（42b）から鏡板部（42a）に亘って、第１連通孔（62）と第２連通孔（72）が形成される。駆動軸（23）が一回転する間において、第２外周側背圧空間（S7）は、第１凹部（61）及び第１連通孔（62）を介して圧縮行程中の外側圧縮室（S21）と一時的に連通し、第２凹部（71）及び第２連通孔（72）を介して圧縮行程中の内側圧縮室（S22）と一時的に連通する。
【選択図】図２

Description

本発明は、固定部材と可動部材によって圧縮室を形成し、可動部材が偏心回転することによって圧縮室内へ流体を吸入して圧縮する回転式圧縮機に関するものである。

従来より、固定部材と可動部材のそれぞれが鏡板部を備える回転式圧縮機が知られている。例えば、特許文献１には、回転式圧縮機の一種であるスクロール圧縮機が開示されている。また、特許文献２には、円環状のシリンダ室が同じく円環状のピストン本体によって仕切られ、ピストンの内側と外側に圧縮室が一つずつ形成された回転式圧縮機が開示されている。

この種の回転式圧縮機では、固定部材の鏡板部と可動部材の鏡板部の間に圧縮室が形成される。このため、流体が圧縮されて圧縮室の内圧が上昇すると、可動部材には、可動部材を固定部材から引き離す方向の力が作用する。そして、その力によって可動部材が移動して固定部材と可動部材の間隔が広がると、圧縮室の気密性が低下して圧縮機の効率が低下する。

そこで、この種の回転式圧縮機では、通常、可動部材の鏡板部の背面側に背圧空間が形成され、背圧空間の内圧によって可動部材が固定部材に押し付けられる。例えば、特許文献２に開示された回転式圧縮機では、吐出圧力を背圧空間へ導入して鏡板部の背面に作用させることで、可動部材を固定部材側に押し付けている。また、特許文献１に開示されたスクロール圧縮機では、吐出圧力と圧縮途中の圧縮室内圧とを交互に間欠的に背圧空間へ導入し、背圧空間の内圧を吸入圧力よりも高く保つことによって、可動部材（旋回スクロール）を固定部材（固定スクロール）側に押し付けている。

特許第２９１２３２２号公報 特開２００７−００２８５０号公報

固定部材と可動部材のそれぞれが鏡板部を備える回転式圧縮機では、可動部材に作用する押付け力の大きさを適切に設定する必要があり、そのために背圧空間の圧力を圧縮機の吐出圧力と吸入圧力の中間に設定したい場合がある。そして、特許文献１に開示されたように圧縮途中の圧縮室内圧と吐出圧力を交互に間欠的に背圧空間へ導入すれば、背圧空間の圧力を圧縮機の吐出圧力と吸入圧力の中間に設定できる。

しかし、特許文献１に開示されているように二つの異なる圧力（即ち、圧縮途中の圧縮室内圧と吐出圧力）を背圧空間へ導入すると、背圧空間の内圧の変動幅が大きくなり、可動部材に作用する押付け力の大きさの変動幅も拡大するおそれがある。

本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的は、固定部材と可動部材のそれぞれが鏡板部を備える回転式圧縮機において、可動部材の鏡板部の背面に作用する圧力の変動を抑え、可動部材に作用する押付け力の変動を抑制することにある。

第１の発明は、固定部材（41）と可動部材（42）とが設けられた圧縮機構（40）と、上記可動部材（42）に係合して該可動部材（42）を偏心回転させる駆動軸（23）とを備え、上記固定部材（41）及び上記可動部材（42）は、それぞれが鏡板部（41a,42a）と該鏡板部（41a,42a）の前面に立設された壁部（41b,41c,42b）とを備え、それぞれの鏡板部（41a,42a）の前面が向かい合う姿勢で配置されて少なくとも第１圧縮室（S21）及び第２圧縮室（S22）を形成しており、上記駆動軸（23）が一回転する間において上記第１圧縮室（S21）での圧縮行程と上記第２圧縮室（S22）での圧縮行程とが異なる時期に開始される回転式圧縮機を対象とする。そして、上記圧縮機構（40）には、上記可動部材（42）の鏡板部（42a）の背面に面する背圧空間（S7）と、上記第１圧縮室（S21）での圧縮行程の一部の期間に該第１圧縮室（S21）だけを上記背圧空間（S7）に連通させる第１圧力導入路（60）と、上記第２圧縮室（S22）での圧縮行程の一部の期間に該第２圧縮室（S22）だけを上記背圧空間（S7）に連通させる第２圧力導入路（70）とが形成されるものである。

第１の発明では、圧縮機構（40）に固定部材（41）と可動部材（42）とが設けられる。圧縮機構（40）では、固定部材（41）の鏡板部（41a）と可動部材（42）の鏡板部（42a）の間に、少なくとも第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）とが形成される。可動部材（42）が偏心回転すると、第１圧縮室（S21）及び第２圧縮室（S22）へ流体が吸入されて圧縮される。また、圧縮機構（40）では、第１圧縮室（S21）が閉じきり状態となって第１圧縮室（S21）での圧縮行程が開始された時点から駆動軸（23）が所定の角度だけ回転すると、第２圧縮室（S22）が閉じきり状態となって第２圧縮室（S22）での圧縮行程が開始される。

第１の発明の圧縮機構（40）では、背圧空間（S7）の内圧が可動部材（42）の鏡板部（42a）の背面に作用する。駆動軸（23）が一回転する間において、所定の一部の期間には圧縮途中の第１圧縮室（S21）だけが第１圧力導入路（60）を介して背圧空間（S7）に連通し、別の一部の期間には圧縮途中の第２圧縮室（S22）だけが第２圧力導入路（70）を介して背圧空間（S7）に連通する。つまり、駆動軸（23）が一回転する間において、背圧空間（S7）には、圧縮途中の第１圧縮室（S21）の内圧と、圧縮途中の第２圧縮室（S22）の内圧とが互いに異なる時期に導入される。可動部材（42）は、その鏡板部（42a）の背面に作用する圧力によって、固定部材（41）側に押し付けられる。

第２の発明は、上記第１の発明において、上記第１圧縮室（S21）が上記第１圧力導入路（60）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第１圧縮室（S21）の圧力Ｐco1が、上記第２圧縮室（S22）が上記第２圧力導入路（70）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第２圧縮室（S22）の圧力Ｐci1以上、上記第２圧縮室（S22）と上記背圧空間（S7）の間が遮断される時点における該第２圧縮室（S22）の圧力Ｐci2以下となる（即ち、Ｐci1≦Ｐco1≦Ｐci2となる）ものである。

第２の発明において、第１圧縮室（S21）が上記第１圧力導入路（60）を介して上記背圧空間（S7）と連通している期間における第１圧縮室（S21）内の流体圧Ｐcoの変動範囲（Ｐco1≦Ｐco≦Ｐco2）は、その一部または全部が、第２圧縮室（S22）が上記第２圧力導入路（70）を介して上記背圧空間（S7）と連通している期間における第２圧縮室（S22）内の流体圧Ｐciの変動範囲（Ｐci1≦Ｐci≦Ｐci2）とオーバーラップする。

第３の発明は、上記第１の発明において、上記第２圧縮室（S22）が上記第２圧力導入路（70）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第２圧縮室（S22）の圧力Ｐci1が、上記第１圧縮室（S21）が上記第１圧力導入路（60）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第１圧縮室（S21）の圧力Ｐco1以上、上記第１圧縮室（S21）と上記背圧空間（S7）の間が遮断される時点における該第１圧縮室（S21）の圧力Ｐco2以下となる（即ち、Ｐco1≦Ｐci1≦Ｐco2となる）ものである。

第３の発明において、第２圧縮室（S22）が上記第２圧力導入路（70）を介して上記背圧空間（S7）と連通している期間における第２圧縮室（S22）内の流体圧Ｐciの変動範囲（Ｐci1≦Ｐci≦Ｐci2）は、その一部または全部が、第１圧縮室（S21）が上記第１圧力導入路（60）を介して上記背圧空間（S7）と連通している期間における第１圧縮室（S21）内の流体圧Ｐcoの変動範囲（Ｐco1≦Ｐco≦Ｐco2）とオーバーラップする。

第４の発明は、上記第１〜第３の何れか一つの発明において、上記圧縮機構（40）には、シリンダ部材（41）及びピストン部材（42）の一方が上記固定部材として、他方が上記可動部材としてそれぞれ設けられ、上記シリンダ部材（41）では、内側壁部（41c）と外側壁部（41b）とが鏡板部（41a）の前面に立設され、該内側壁部（41c）と該外側壁部（41b）の間に円環状のシリンダ室が形成されており、上記ピストン部材（42）では、上記シリンダ室に配置されて該シリンダ室を上記外側壁部（41b）寄りの第１圧縮室（S21）と上記内側壁部（41c）寄りの第２圧縮室（S22）とに区画するピストン本体（42b）が、壁部として鏡板部（42a）の前面に立設されるものである。

第４の発明の圧縮機構（40）では、シリンダ部材（41）とピストン部材（42）の一方が固定され、他方が駆動軸（23）によって駆動されて偏心回転する。シリンダ部材（41）では、鏡板部（41a）の前面に外側壁部（41b）と内側壁部（41c）とが立設される。ピストン部材（42）では、鏡板部（42a）の前面にピストン本体（42b）が立設される。圧縮機構（40）では、シリンダ部材（41）の鏡板部（41a）及び外側壁部（41b）とピストン部材（42）の鏡板部（42a）及びピストン本体（42b）とで囲まれた空間が第１圧縮室（S21）になり、シリンダ部材（41）の鏡板部（41a）及び内側壁部（41c）とピストン部材（42）の鏡板部（42a）及びピストン本体（42b）とで囲まれた空間が第２圧縮室（S22）になる。

第５の発明は、上記第４の発明において、上記第１圧力導入路（60）は、上記シリンダ部材（41）の鏡板部（41a）の前面に形成されて上記第１圧縮室（S21）に連通する第１凹部（61）と、一端が上記ピストン本体（42b）の突端面に、他端が上記ピストン部材（42）の鏡板部（42a）の背面にそれぞれ開口して上記第１凹部（61）と間欠的に連通する第１連通孔（62）とを備える一方、上記第２圧力導入路（70）は、上記シリンダ部材（41）の鏡板部（41a）の前面に形成されて上記第２圧縮室（S22）に連通する第２凹部（71）と、一端が上記ピストン本体（42b）の突端面に、他端が上記ピストン部材（42）の鏡板部（42a）の背面にそれぞれ開口して上記第２凹部（71）と間欠的に連通する第２連通孔（72）とを備えるものである。

第５の発明の圧縮機構（40）において、第１圧力導入路（60）は、シリンダ部材（41）に形成された第１凹部（61）と、ピストン部材（42）に形成された第１連通孔（62）とを備える。シリンダ部材（41）とピストン部材（42）の一方が偏心回転すると、第１連通孔（62）が第１凹部（61）に連通したり第１凹部（61）から遮断されたりする。背圧空間（S7）には、第１連通孔（62）が第１凹部（61）と連通している間にだけ、圧縮途中の第１圧縮室（S21）の内圧が導入される。また、この発明の圧縮機構（40）において、第２圧力導入路（70）は、シリンダ部材（41）に形成された第２凹部（71）と、ピストン部材（42）に形成された第２連通孔（72）とを備える。シリンダ部材（41）とピストン部材（42）の一方が偏心回転すると、第２連通孔（72）が第２凹部（71）に連通したり第２凹部（71）から遮断されたりする。背圧空間（S7）には、第２連通孔（72）が第２凹部（71）と連通している間にだけ、圧縮途中の第２圧縮室（S22）の内圧が導入される。

第６の発明は、上記第５の発明において、上記第１凹部（61）と上記第２凹部（71）のそれぞれは、円環状の上記シリンダ室（S21,S22）の半径方向に延びる凹溝状に形成されるものである。

第６の発明の圧縮機構（40）において、シリンダ室（S21,S22）はピストン本体（42b）によってピストン本体（42b）の内側と外側に仕切られている。一方、第１凹部（61）と第２凹部（71）のそれぞれは、シリンダ室（S21,S22）の半径方向に延びる凹溝状となっている。このため、ピストン本体（42b）の突端面に開口する第１連通孔（62）と、ピストン本体（42b）の外側に位置する第１圧縮室（S21）とは、第１凹部（61）によって確実に連通し得る。また、ピストン本体（42b）の突端面に開口する第２連通孔（72）と、ピストン本体（42b）の内側に位置する第２圧縮室（S22）とは、第２凹部（71）によって確実に連通し得る。

第７の発明は、上記第１〜第６の何れか一つの発明において、上記第１圧縮室（S21）の圧縮行程の開始から上記第１圧力導入路（60）が上記背圧空間（S7）を上記第１圧縮室（S21）に連通させ始めるまでに上記駆動軸（23）が回転する角度が、上記第２圧縮室（S22）の圧縮行程の開始から上記第２圧力導入路（70）が上記背圧空間（S7）を上記第２圧縮室（S22）に連通させ始めるまでに上記駆動軸（23）が回転する角度と一致しているものである。

ここで、圧縮機構（40）における各圧縮室（S21,S22）の圧縮行程では、駆動軸（23）が回転するにつれて各圧縮室（S21,S22）の内圧が次第に上昇する。そして、第１圧縮室（S21）の圧縮行程の開始から駆動軸（23）が所定角度だけ回転した時点における第１圧縮室（S21）の内圧は、第２圧縮室（S22）の圧縮行程の開始から駆動軸（23）が所定角度だけ回転した時点における第２圧縮室（S22）の内圧と概ね等しくなる。

一方、第７の発明の圧縮機構（40）では、第１圧縮室（S21）の圧縮行程の開始から背圧空間（S7）が第１圧縮室（S21）に連通し始めるまでの駆動軸（23）の回転角度と、第２圧縮室（S22）の圧縮行程の開始から背圧空間（S7）が第２圧縮室（S22）に連通し始めるまでの駆動軸（23）の回転角度とが等しくなっている。このため、第１圧縮室（S21）が第１圧力導入路（60）を介して背圧空間（S7）に連通し始める時点における第１圧縮室（S21）の内圧と、第２圧縮室（S22）が第２圧力導入路（70）を介して背圧空間（S7）に連通し始める時点における第２圧縮室（S22）の内圧とは、互いに概ね等しくなる。

第８の発明は、上記第７の発明において、上記第１圧力導入路（60）が上記背圧空間（S7）を上記第１圧縮室（S21）に連通させている間に上記駆動軸（23）が回転する角度が、上記第２圧力導入路（70）が上記背圧空間（S7）を上記第２圧縮室（S22）に連通させている間に上記駆動軸（23）が回転する角度と一致しているものである。

上述したように、圧縮機構（40）における各圧縮室（S21,S22）の圧縮行程では、駆動軸（23）が回転するにつれて各圧縮室（S21,S22）の内圧が次第に上昇する。そして、第１圧縮室（S21）の圧縮行程で駆動軸（23）が所定角度だけ回転する間における第１圧縮室（S21）の内圧の上昇幅と、第２圧縮室（S22）の圧縮行程で駆動軸（23）が所定角度だけ回転する間における第２圧縮室（S22）の内圧の上昇幅とは、概ね等しくなる。

一方、第８の発明の圧縮機構（40）では、背圧空間（S7）が第１圧縮室（S21）と連通している間における駆動軸（23）の回転角度と、背圧空間（S7）が第２圧縮室（S22）と連通している間における駆動軸（23）の回転角度とが、互いに一致している。このため、第１圧力導入路（60）を介して背圧空間（S7）に連通している間における第１圧縮室（S21）の内圧の上昇幅と、第２圧力導入路（70）を介して背圧空間（S7）に連通している間における第２圧縮室（S22）の内圧の上昇幅とは、概ね等しくなる。

本発明の圧縮機構（40）では、駆動軸（23）が一回転する間において、圧縮途中の第１圧縮室（S21）の内圧と、圧縮途中の第２圧縮室（S22）の内圧とが、背圧空間（S7）へ互いに異なる時期に導入される。このため、上述した従来の回転式圧縮機のように圧縮途中の圧縮室内圧と吐出圧力とを交互に背圧空間へ導入する場合に比べ、背圧空間（S7）へ導入される圧力の変動幅を抑えることができ、背圧空間（S7）の内圧の変動幅を縮小することができる。従って、本発明によれば、駆動軸（23）が一回転する間における背圧空間（S7）の内圧の変動幅を従来よりも縮小でき、可動部材（42）を固定部材（41）側に押し付ける力の大きさの変動幅を縮小することが可能となる。

上記第２，第３の各発明では、第１圧縮室（S21）が上記第１圧力導入路（60）を介して上記背圧空間（S7）と連通している期間における第１圧縮室（S21）内の流体圧Ｐcoの変動範囲（Ｐco1≦Ｐco≦Ｐco2）と、第２圧縮室（S22）が上記第２圧力導入路（70）を介して上記背圧空間（S7）と連通している期間における第２圧縮室（S22）内の流体圧Ｐciの変動範囲（Ｐci1≦Ｐci≦Ｐci2）とが、互いにオーバーラップする。このため、これら二つの圧力範囲が互いにオーバーラップしない場合に比べ、圧縮行程中の第１圧縮室（S21）と連通している期間における背圧空間（S7）の圧力と、圧縮行程中の第２圧縮室（S22）と連通している期間における背圧空間（S7）の圧力との差が縮小する。従って、これらの発明によれば、駆動軸（23）が一回転する間における背圧空間（S7）の内圧の変動幅を一層縮小でき、可動部材（42）を固定部材（41）側に押し付ける力の大きさの変動幅を一層縮小することが可能となる。

上記第４，第５の各発明では、圧縮機構（40）にシリンダ部材（41）とピストン部材（42）が設けられ、シリンダ部材（41）とピストン部材（42）の一方が固定されて他方が偏心回転する。特に、第５の発明では、シリンダ部材（41）とピストン部材（42）の一方が移動することによって、第１凹部（61）と第１連通孔（62）の間が断続され、第２凹部（71）と第２連通孔（72）の間が断続される。つまり、第５の発明によれば、流体を圧縮するのに必要不可欠なシリンダ部材（41）又はピストン部材（42）の動作を利用して、圧縮途中の第１圧縮室（S21）又は第２圧縮室（S22）を間欠的に背圧空間（S7）に連通させることができる。従って、第５の発明によれば、圧縮機構（40）の構造の複雑化を抑えつつ、圧縮途中の第１圧縮室（S21）又は第２圧縮室（S22）の内圧を背圧空間（S7）へ導入することができる。

上記第６の発明によれば、ピストン本体（42b）の突端面に開口する第１連通孔（62）を第１圧縮室（S21）に連通させるための第１凹部（61）と、ピストン本体（42b）の突端面に開口する第２連通孔（72）を第２圧縮室（S22）に連通させるための第２凹部（71）とを、簡素な形状とすることができる。

上記第７，第８の各発明では、第１圧縮室（S21）の圧縮行程の開始から背圧空間（S7）が第１圧縮室（S21）に連通し始めるまでの駆動軸（23）の回転角度と、第２圧縮室（S22）の圧縮行程の開始から背圧空間（S7）が第２圧縮室（S22）に連通し始めるまでの駆動軸（23）の回転角度とが等しくなっている。このため、第１圧力導入路（60）を介して背圧空間（S7）に連通し始める時点での第１圧縮室（S21）の内圧と、第２圧力導入路（70）を介して背圧空間（S7）に連通し始める時点での第２圧縮室（S22）の内圧とを、概ね同じ値にすることができる。従って、これらの発明によれば、背圧空間（S7）の内圧の変動を確実に縮小できる。

また、上記第８の発明では、背圧空間（S7）が第１圧縮室（S21）と連通している間における駆動軸（23）の回転角度と、背圧空間（S7）が第２圧縮室（S22）と連通している間における駆動軸（23）の回転角度とが等しくなっている。このため、第１圧力導入路（60）を介して背圧空間（S7）に連通している間における第１圧縮室（S21）の内圧の上昇幅と、第２圧力導入路（70）を介して背圧空間（S7）に連通している間における第２圧縮室（S22）の内圧の上昇幅とを、概ね等しくすることができる。従って、この発明によれば、背圧空間（S7）の内圧の変動を一層確実に縮小できる。

実施形態の圧縮機の縦断面図である。 実施形態の圧縮機部を拡大して示す縦断面図である。 第１圧縮機構の要部を示す横断面図である。 第１圧縮機構の要部を示す横断面図である。 第２圧縮機構の要部を示す横断面図である。 第２圧縮機構の要部を示す横断面図であって、駆動軸の回転角度が４５°変化する毎の状態を示すものである。 駆動軸の回転角度が０°のときの第２圧縮機構の要部を示す横断面図である。 駆動軸の回転角度が９０°のときの第２圧縮機構の要部を示す横断面図である。 駆動軸の回転角度が１８０°のときの第２圧縮機構の要部を示す横断面図である。 駆動軸の回転角度が２７０°ときの第２圧縮機構の要部を示す横断面図である。 実施形態の第２圧縮機構において、外側圧縮室と内側圧縮室での冷媒の圧力変化と、外側圧縮室と内側圧縮室のそれぞれが第２外側背圧空間と連通する期間とを示すグラフである。 実施形態の変形例１の第２圧縮機構において、外側圧縮室と内側圧縮室での冷媒の圧力変化と、外側圧縮室と内側圧縮室のそれぞれが第２外側背圧空間と連通する期間とを示すグラフである。 実施形態の変形例１の第２圧縮機構において、外側圧縮室と内側圧縮室での冷媒の圧力変化と、外側圧縮室と内側圧縮室のそれぞれが第２外側背圧空間と連通する期間とを示すグラフである。

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。本実施形態の圧縮機（10）は、本発明に係る回転式圧縮機である。この圧縮機（10）は、冷凍サイクルを行う冷媒回路に設けられ、冷媒回路内を循環する冷媒を吸入して圧縮する。

〈圧縮機の全体構成〉
図１に示すように、圧縮機（10）は、密閉容器状のケーシング（11）を備えている。ケーシング（11）は、縦長の円筒状に形成された胴部（12）と、椀状に形成された一対の端板部（13）とを備えている。ケーシング（11）では、端板部（13）が胴部（12）の各端部に一つずつ配置され、胴部（12）の端部が端板部（13）によって閉塞される。ケーシング（11）の内部には、電動機（20）と、圧縮機部（50）とが収納されている。圧縮機部（50）は、電動機（20）の下方に配置されている。圧縮機部（50）は、低段側の第１圧縮機構（30）と、高段側の第２圧縮機構（40）とを備えている。

ケーシング（11）の胴部（12）には、第１圧縮機構（30）に接続される第１吸入管（14）及び第１吐出管（15）が、胴部（12）を厚み方向に貫通するように設けられている。また、胴部（12）には、第２圧縮機構（40）に接続される第２吸入管（16）が、胴部（12）を貫通するように設けられている。更に、上側の端板部（13）には、第２吐出管（17）が端板部（13）を貫通するように設けられている。この第２吐出管（17）は、ケーシング（11）の内部空間（S10）と連通している。

なお、図示を省略するが、第１吐出管（15）と第２吸入管（16）とは、配管を介して接続されている。また、第１吐出管（15）と第２吸入管（16）を接続する配管には、中間圧の冷媒を第２圧縮機構（40）へ供給するためのインジェクション用配管が接続されている。

本実施形態の圧縮機（10）は、高段側の第２圧縮機構（40）において圧縮された冷媒がケーシング（11）の内部空間（S10）に吐出され、第２吐出管（17）を介してケーシング（11）の外部へ排出されるように構成されている。つまり、この圧縮機（10）は、ケーシング（11）の内部空間（S10）が高圧圧力状態となる高圧ドーム型の圧縮機となっている。

ケーシング（11）の内部には、駆動軸（23）が胴部（12）の軸方向に沿って設けられている。この駆動軸（23）は、電動機（20）と圧縮機部（50）を連結している。なお、密閉容器状のケーシング（11）の底部には、圧縮機部（50）の各摺動部に供給するための潤滑油（冷凍機油）が貯留されている。

駆動軸（23）は、主軸部（24）と二つの偏心部（25,26）とを備えている。二つの偏心部（25,26）は、主軸部（24）の軸方向に並んで配置され、上側に位置するものが上側偏心部（25）となり、下側に位置するものが下側偏心部（26）となっている。また、これら二つの偏心部（25,26）は、それぞれが主軸部（24）よりも大径の円柱状に形成され、それぞれの軸心が主軸部（24）の軸心に対して偏心している。また、上側偏心部（25）の偏心方向と下側偏心部（26）の偏心方向は、主軸部（24）の軸心を中心として互いに１８０°ずれている。

駆動軸（23）の下端には、油吸込管（28）が突設されている。油吸込管（28）の下端は、ケーシング（11）の底部に貯留された潤滑油に浸かっている。また、図示しないが、駆動軸（23）の内部には、油吸込管（28）に接続する給油通路が形成されている。遠心ポンプ作用によって油吸込管（28）へ吸い込まれた潤滑油は、給油通路を通って各圧縮機構（30,40）の摺動箇所へ供給される。

電動機（20）は、ステータ（21）とロータ（22）とを備えている。ステータ（21）は、ケーシング（11）の胴部（12）に固定されている。一方、ロータ（22）は、ステータ（21）の内側に配置され、駆動軸（23）の主軸部（24）に連結されている。

〈圧縮機部の構成〉
上述したように、圧縮機部（50）は、第１圧縮機構（30）と、第２圧縮機構（40）とを備えている。また、圧縮機部（50）では、両圧縮機構（30,40）の間にミドルプレート（51）が挟み込まれている。

第１圧縮機構（30）の構造について説明する。

図２及び図３に示すように、第１圧縮機構（30）は、シリンダ部材である第１シリンダ（31）と、ピストン部材である第１ピストン（32）と、第１ブレード（33）とを備えている。第１シリンダ（31）は、固定部材として第１圧縮機構（30）に設けられている。第１ピストン（32）は、可動部材として第１圧縮機構（30）に設けられている。

第１シリンダ（31）は、環状の第１シリンダ室（S11,S12）を形成する。第１ピストン（32）は、ピストン本体（32b）を有している。このピストン本体（32b）は、第１シリンダ室（S11,S12）内に配置され、第１シリンダ室（S11,S12）を外側圧縮室（S11）と内側圧縮室（S12）とに区画する。第１ブレード（33）は、外側圧縮室（S11）と内側圧縮室（S12）のそれぞれを高圧室（S11H,S12H）と低圧室（S11L,S12L）とに区画する。第１シリンダ（31）と第１ピストン（32）とは、相対的に偏心回転運動をするように構成されている。

第１シリンダ（31）は、中央に軸受部が形成された平板状のシリンダ側鏡板部（31a）と、シリンダ側鏡板部（31a）の前面（図２における上面）から上方に突出するように形成された外側シリンダ部（31b）及び内側シリンダ部（31c）とを備えている。内側シリンダ部（31c）は、断面が矩形の円環状に形成され、その外周面が円筒面となっている。外側シリンダ部（31b）は、内側シリンダ部（31c）の周囲を囲むように形成され、その内周面が円筒面となっている。内側シリンダ部（31c）の外周面と、外側シリンダ部（31b）の内周面とは、それぞれの中心軸が一致している。外側シリンダ部（31b）と内側シリンダ部（31c）のそれぞれは、シリンダ側鏡板部（31a）と一体に形成され、壁部を構成している。また、外側シリンダ部（31b）は外側壁部を構成し、内側シリンダ部（31c）は内側壁部を構成している。

第１シリンダ（31）は、シリンダ側鏡板部（31a）及び外側シリンダ部（31b）がケーシング（11）の胴部（12）の内面に溶接されることにより固定されている。また、シリンダ側鏡板部（31a）の軸受部には、駆動軸（23）の主軸部（24）が挿通されている。このシリンダ側鏡板部（31a）の軸受部は、主軸部（24）を回転自在に支持する滑り軸受を構成している。

第１シリンダ（31）のシリンダ側鏡板部（31a）には、外周面から径方向の内側向きに延びる第１吸入通路（14a）が形成されている。第１吸入通路（14a）の一端は、シリンダ側鏡板部（31a）の前面に開口し、外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）に連通している。第１吸入通路（14a）の他端には、第１吸入管（14）が接続されている。

また、第１シリンダ（31）のシリンダ側鏡板部（31a）には、外周面から径方向の内側向きに延びる第１吐出通路（15a）が形成されている。シリンダ側鏡板部（31a）の外周面における第１吐出通路（15a）の開口端には、第１吐出管（15）が接続されている。第１吐出通路（15a）は、吐出口（35）を介して外側圧縮室（S11）に連通し、吐出口（36）を介して内側圧縮室（S12）に連通している（図３を参照）。各吐出口（35,36）は、シリンダ側鏡板部（31a）の前面に開口している。

図示しないが、シリンダ側鏡板部（31a）には、吐出口（35,36）を開閉するための吐出弁が設けられている。具体的には、図２における第１吐出空間（15a）の上壁面に吐出弁が取り付けられている。この吐出弁は、いわゆるリード弁であって、高圧室（S11H,S12H）内の冷媒圧力が第１吐出通路（15a）内の冷媒圧力よりも若干高くなると、開状態となる。

第１ピストン（32）は、平板状のピストン側鏡板部（32a）と、ピストン側鏡板部（32a）の前面（図２における下面）に突設されたピストン本体（32b）と、ピストン本体（32b）の内側に形成された筒状の軸受部（32c）とを備えている。ピストン本体（32b）は、一部分が分断された円環状あるいはＣ字状に形成されている（図３を参照）。軸受部（32c）には、駆動軸（23）の下側偏心部（26）が挿通されている。第１ピストン（32）において、ピストン本体（32b）及び軸受部（32c）は、ピストン側鏡板部（32a）と一体に形成されている。また、ピストン本体（32b）は、壁部を構成している。

上述したように、外側シリンダ部（31b）の内周面と内側シリンダ部（31c）の外周面とは、互いに同軸に配置された円筒面となっている。そして、第１ピストン（32）のピストン本体（32b）の外周面と外側シリンダ部（31b）の内周面との間には、外側圧縮室（S11）が形成される。また、第１ピストン（32）のピストン本体（32b）の内周面と内側シリンダ部（31c）の外周面との間には、内側圧縮室（S12）が形成される。

第１圧縮機構（30）において、第１シリンダ（31）と第１ピストン（32）は、シリンダ側鏡板部（31a）の前面とピストン側鏡板部（32a）の前面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、第１圧縮機構（30）では、ピストン本体（32b）の突端面（図２における下面）がシリンダ側鏡板部（31a）の前面と摺接し、内側シリンダ部（31c）の突端面（同図における上面）がピストン側鏡板部（32a）の前面と摺接する。更に、第１圧縮機構（30）では、ピストン側鏡板部（32a）の前面のうちピストン本体（32b）の外側に位置する部分が、外周側摺動面（32d）となっている。この外周側摺動面（32d）は、第１シリンダ（31）の外側シリンダ部（31b）の突端面（図２における上面）と摺接する。

なお、第１圧縮機構（30）において、ピストン本体（32b）の突端面とシリンダ側鏡板部（31a）の前面のクリアランス、内側シリンダ部（31c）の突端面とピストン側鏡板部（32a）の前面のクリアランス、及び外側シリンダ部（31b）の突端面と外周側摺動面（32d）のクリアランスのそれぞれは、圧縮室（S11,S12）の気密性が保たれるように非常に小さくなっている。一方、第１ピストン（32）の軸受部（32c）の突端面とシリンダ側鏡板部（31a）の前面のクリアランスは、ピストン本体（32b）の突端面とシリンダ側鏡板部（31a）の前面のクリアランス、内側シリンダ部（31c）の突端面とピストン側鏡板部（32a）の前面のクリアランス、及び外側シリンダ部（31b）の突端面と外周側摺動面（32d）のクリアランスのそれぞれに比べて充分に大きくなっている。

第１圧縮機構（30）では、第１シリンダ（31）の外側シリンダ部（31b）と、ミドルプレート（51）と、第１ピストン（32）のピストン側鏡板部（32a）とによって囲まれた第１外周側空間（37）が形成される。また、第１圧縮機構（30）では、内側シリンダ部（31c）の内側に第１内周側空間（38）が形成される。

図３に示すように、第１ブレード（33）は、第１シリンダ室（S11,S12）の径方向に延びる平板状の部材であって、外側シリンダ部（31b）の内周面から内側シリンダ部（31c）の外周面に亘って形成されている。この第１ブレード（33）は、外側シリンダ部（31b）、内側シリンダ部（31c）、及びシリンダ側鏡板部（31a）と一体に形成されている。第１ブレード（33）は、ピストン本体（32b）の分断箇所に挿通されている。この第１ブレード（33）は、外側圧縮室（S11）と内側圧縮室（S12）のそれぞれを、第１吸入通路（14a）に連通する低圧室（S11L,S12L）と、吐出口（35,36）に連通する高圧室（S11H,S12H）とに区画している。

第１圧縮機構（30）は、一対の第１揺動ブッシュ（34）を備えている。第１揺動ブッシュ（34）は、図３における第１ブレード（33）の右側と左側に一つずつ設けられている。各第１揺動ブッシュ（34）には、第１ブレード（33）と摺接する平坦面と、平坦面の反対側に位置する円弧面とが形成されている。第１揺動ブッシュ（34）の円弧面は、ピストン本体（32b）の分断箇所の端面と摺接する。

第１圧縮機構（30）では、ピストン本体（32b）の外周面と外側シリンダ部（31b）の内周面が互いの周方向における一箇所で摺接し、ピストン本体（32b）の内周面と内側シリンダ部（31c）の外周面が互いの周方向における一箇所で摺接する。ピストン本体（32b）の外周面と外側シリンダ部（31b）の内周面の摺接箇所と、ピストン本体（32b）の内周面と内側シリンダ部（31c）の外周面の摺接箇所は、主軸部（24）の軸心を挟んで反対側に位置している。そして、第１圧縮機構（30）では、第１シリンダ（31）が固定される一方、第１ピストン（32）が偏心回転運動を行う。

第２圧縮機構（40）の構造について説明する。

図２及び図５に示すように、第２圧縮機構（40）は、シリンダ部材である第２シリンダ（41）と、ピストン部材である第２ピストン（42）と、第２ブレード（43）とを備えている。第２シリンダ（41）は、固定部材として第２圧縮機構（40）に設けられている。第２ピストン（42）は、可動部材として第２圧縮機構（40）に設けられている。

第２シリンダ（41）は、環状の第２シリンダ室（S21,S22）を形成する。第２ピストン（42）は、ピストン本体（42b）を有している。このピストン本体（42b）は、第２シリンダ室（S21,S22）内に配置され、第２シリンダ室（S21,S22）を外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）とに区画する。第２ブレード（43）は、外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）のそれぞれを高圧室（S21H,S22H）と低圧室（S21L,S22L）とに区画する。第２シリンダ（41）と第２ピストン（42）とは、相対的に偏心回転運動をするように構成されている。

第２シリンダ（41）は、中央に軸受部が形成された平板状のシリンダ側鏡板部（41a）と、シリンダ側鏡板部（41a）の前面（図２における下面）から下方に突出するように形成されたの外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）とを備えている。内側シリンダ部（41c）は、断面が矩形の円環状に形成され、その外周面が円筒面となっている。外側シリンダ部（41b）は、内側シリンダ部（41c）の周囲を囲むように形成され、その内周面が円筒面となっている。内側シリンダ部（41c）の外周面と、外側シリンダ部（41b）の内周面とは、それぞれの中心軸が一致している。外側シリンダ部（41b）と内側シリンダ部（41c）のそれぞれは、シリンダ側鏡板部（41a）と一体に形成され、壁部を構成している。また、外側シリンダ部（41b）は外側壁部を構成し、内側シリンダ部（41c）は内側壁部を構成している。

第２シリンダ（41）は、シリンダ側鏡板部（41a）及び外側シリンダ部（41b）がケーシング（11）の胴部（12）の内面に溶接されることにより固定されている。また、シリンダ側鏡板部（41a）の軸受部には、駆動軸（23）の主軸部（24）が挿通されている。このシリンダ側鏡板部（41a）の軸受部は、主軸部（24）を回転自在に支持する滑り軸受を構成している。

第２シリンダ（41）のシリンダ側鏡板部（41a）には、外周面から径方向の内側向きに延びる第２吸入通路（16a）が形成されている。第２吸入通路（16a）の一端は、シリンダ側鏡板部（41a）の前面に開口し、外側圧縮室（S21）及び内側圧縮室（S22）に連通している。第２吸入通路（16a）の他端には、第２吸入管（16）が接続されている。

また、第２シリンダ（41）のシリンダ側鏡板部（41a）には、その背面（図２における上面）に開口する吐出用凹部（17a）が形成されている。図示しないが、吐出用凹部（17a）の底部には、吐出口（45,46）が開口している。各吐出口（45,46）は、シリンダ側鏡板部（41a）の前面に開口している。そして、吐出用凹部（17a）は、吐出口（45）を介して外側圧縮室（S21）に連通し、吐出口（46）を介して内側圧縮室（S22）に連通している（図５を参照）。

図示しないが、シリンダ側鏡板部（41a）には、吐出口（45,46）を開閉するための吐出弁が設けられている。具体的には、吐出用凹部（17a）の底壁面に吐出弁が取り付けられている。この吐出弁は、いわゆるリード弁であって、高圧室（S21H,S22H）内の冷媒圧力が吐出用凹部（17a）内の冷媒圧力（即ち、ケーシング（11）内の冷媒圧力）よりも若干高くなると、開状態となる。

第２ピストン（42）は、平板状のピストン側鏡板部（42a）と、ピストン側鏡板部（42a）の前面（図２における上面）に突設されたピストン本体（42b）と、ピストン本体（42b）の内側に形成された筒状の軸受部（42c）とを備えている。ピストン本体（42b）は、一部分が分断された円環状あるいはＣ字状に形成されている（図５を参照）。軸受部（42c）には、駆動軸（23）の上側偏心部（25）が挿通されている。第２ピストン（42）において、ピストン本体（42b）及び軸受部（42c）は、ピストン側鏡板部（42a）と一体に形成されている。また、ピストン本体（42b）は、壁部を構成している。

上述したように、外側シリンダ部（41b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面とは、互いに同軸に配置された円筒面となっている。そして、第２ピストン（42）のピストン本体（42b）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面との間には、第１圧縮室である外側圧縮室（S21）が形成される。また、第２ピストン（42）のピストン本体（42b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面との間には、第２圧縮室である内側圧縮室（S22）が形成される。

第２圧縮機構（40）において、第２シリンダ（41）と第２ピストン（42）は、シリンダ側鏡板部（41a）の前面とピストン側鏡板部（42a）の前面が互いに向かい合う姿勢で配置されている。また、第２圧縮機構（40）では、ピストン本体（42b）の突端面（図２における上面）がシリンダ側鏡板部（41a）の前面と摺接し、内側シリンダ部（41c）の突端面（同図における下面）がピストン側鏡板部（42a）の前面と摺接する。更に、第１圧縮機構（30）では、ピストン側鏡板部（42a）の前面のうちピストン本体（42b）の外側に位置する部分が、外周側摺動面（42d）となっている。この外周側摺動面（42d）は、第２シリンダ（41）の外側シリンダ部（41b）の突端面（図２における下面）と摺接する。

なお、第２圧縮機構（40）において、ピストン本体（42b）の突端面とシリンダ側鏡板部（41a）の前面のクリアランス、内側シリンダ部（41c）の突端面とピストン側鏡板部（42a）の前面のクリアランス、及び外側シリンダ部（41b）の突端面と外周側摺動面（42d）のクリアランスのそれぞれは、圧縮室（S21,S22）の気密性が保たれるように非常に小さくなっている。一方、第２ピストン（42）の軸受部（42c）の突端面とシリンダ側鏡板部（41a）の前面のクリアランスは、ピストン本体（42b）の突端面とシリンダ側鏡板部（41a）の前面のクリアランス、内側シリンダ部（41c）の突端面とピストン側鏡板部（42a）の前面のクリアランス、及び外側シリンダ部（41b）の突端面と外周側摺動面（42d）のクリアランスのそれぞれに比べて充分に大きくなっている。

第２圧縮機構（40）では、第２シリンダ（41）の外側シリンダ部（41b）と、ミドルプレート（51）と、第２ピストン（42）のピストン側鏡板部（42a）とによって囲まれた第２外周側空間（47）が形成される。また、第２圧縮機構（40）では、内側シリンダ部（41c）の内側に第２内周側空間（48）が形成される。

図５に示すように、第２ブレード（43）は、第２シリンダ室（S21,S22）の径方向に延びる平板状の部材であって、外側シリンダ部（41b）の内周面から内側シリンダ部（41c）の外周面に亘って形成されている。この第２ブレード（43）は、外側シリンダ部（41b）、内側シリンダ部（41c）、及びピストン側鏡板部（42a）と一体に形成されている。第２ブレード（43）は、ピストン本体（42b）の分断箇所に挿通されている。この第２ブレード（43）は、外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）のそれぞれを、第２吸入通路（16a）に連通する低圧室（S21L,S22L）と、吐出口（45,46）に連通する高圧室（S21H,S22H）とに区画している。

第２圧縮機構（40）は、一対の第２揺動ブッシュ（44）を備えている。第２揺動ブッシュ（44）は、図５における第２ブレード（43）の右側と左側に一つずつ設けられている。各第２揺動ブッシュ（44）には、第２ブレード（43）と摺接する平坦面と、平坦面の反対側に位置する円弧面とが形成されている。第２揺動ブッシュ（44）の円弧面は、ピストン本体（42b）の分断箇所の端面と摺接する。

第２圧縮機構（40）では、ピストン本体（42b）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面が互いの周方向における一箇所で摺接し、ピストン本体（42b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面が互いの周方向における一箇所で摺接する。ピストン本体（42b）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面の摺接箇所と、ピストン本体（42b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面の摺接箇所は、主軸部（24）の軸心を挟んで反対側に位置している。そして、第２圧縮機構（40）では、第２シリンダ（41）が固定される一方、第２ピストン（42）が偏心回転運動を行う。

上述したように、圧縮機部（50）には、ミドルプレート（51）が設けられている。図２に示すように、ミドルプレート（51）は、円板状の平板部（51b）と、平板部（51b）の周囲を囲むように形成された筒状の筒部（51a）とを備えている。ミドルプレート（51）は、第１シリンダ（31）や第１ピストン（32）などと共に第１圧縮機構（30）を構成している。また、ミドルプレート（51）は、第２シリンダ（41）や第２ピストン（42）などと共に第２圧縮機構（40）を構成している。つまり、第１圧縮機構（30）と第２圧縮機構（40）は、ミドルプレート（51）を共有している。

ミドルプレート（51）の筒部（51a）は、第１シリンダ（31）と第２シリンダ（41）の間に挟み込まれている。一方、ミドルプレート（51）の平板部（51b）は、第１ピストン（32）のピストン側鏡板部（32a）と第２ピストン（42）のピストン側鏡板部（42a）の間に挟み込まれている。図２における平板部（51b）の下面は、第１ピストン（32）のピストン側鏡板部（32a）の背面と向かい合っており、同図における平板部（51b）の下面とピストン側鏡板部（32a）の背面との間には、微小な隙間が形成される。また、図２における平板部（51b）の上面は、第２ピストン（42）のピストン側鏡板部（42a）の背面と向かい合っており、同図における平板部（51b）の下面とピストン側鏡板部（42a）の背面との間には、微小な隙間が形成される。

ミドルプレート（51）の平板部（51b）には、内側シールリング（52）と外側シールリング（53）とが設けられている。内側シールリング（52）及び外側シールリング（53）は、第１圧縮機構（30）を構成する部材である。

図３にも示すように、内側シールリング（52）の直径は、外側シールリング（53）の直径よりも小さくなっている。内側シールリング（52）と外側シールリング（53）は、駆動軸（23）の周囲を囲うように配置され、図２における平板部（51b）の下面（即ち、第１ピストン（32）側の面）に形成された環状溝に嵌め込まれている。また、外側シールリング（53）は、内側シールリング（52）の周囲を囲むように配置されている。

図２における内側シールリング（52）の下面と外側シールリング（53）の下面とは、第１ピストン（32）のピストン側鏡板部（32a）の背面と摺接する。このため、ミドルプレート（51）の平板部（51b）と第１ピストン（32）のピストン側鏡板部（32a）の間に形成された隙間は、内側シールリング（52）及び外側シールリング（53）によって三つの空間に仕切られる。つまり、この平板部（51b）とピストン側鏡板部（32a）の間の隙間は、内側シールリング（52）の内側の第１内側背圧空間（S1）と、内側シールリング（52）と外側シールリング（53）の間の第１中間背圧空間（S2）と、外側シールリング（53）の外側の第１外側背圧空間（S3）とに仕切られる。

図３に示すように、内側シールリング（52）と外側シールリング（53）は、それぞれの中心が一致するように配置されている。また、内側シールリング（52）及び外側シールリング（53）の中心Ｏr1は、第１シリンダ（31）の中心Ｏc（即ち、外側シリンダ部（31b）の内周面と内側シリンダ部（31c）の外周面の曲率中心）よりも吐出口（35,36）寄り（即ち、同図における左側）に位置している。なお、第１シリンダ（31）の中心Ｏcは、駆動軸（23）の主軸部（24）の軸心上の点である。また、図４に示すように、内側シールリング（52）の外径Ｄsrは、第１シリンダ（31）の内側シリンダ部（31c）の内径Ｄiwi以上となり、この内側シリンダ部（31c）の外径Ｄiwo以下となっている（Ｄiwi≦Ｄsr≦Ｄiwo）。

また、ミドルプレート（51）の平板部（51b）には、高段側シールリング（54）が設けられている。高段側シールリング（54）は、第２圧縮機構（40）を構成する部材である。

高段側シールリング（54）は、駆動軸（23）の周囲を囲うように配置され、図２における平板部（51b）の上面（即ち、第２ピストン（42）側の面）に形成された環状溝に嵌め込まれている。

図２における高段側シールリング（54）の上面は、第２ピストン（42）のピストン側鏡板部（42a）の背面と摺接する。このため、ミドルプレート（51）の平板部（51b）と第２ピストン（42）のピストン側鏡板部（42a）の間に形成された隙間は、高段側シールリング（54）によって二つの空間に仕切られる。つまり、この平板部（51b）とピストン側鏡板部（42a）の間の隙間は、高段側シールリング（54）の内側の第２内側背圧空間（S5）と、高段側シールリング（54）の外側の第２外側背圧空間（S7）とに仕切られる。

図５に示すように、高段側シールリング（54）の中心Ｏr2は、第２シリンダ（41）の中心Ｏc（即ち、外側シリンダ部（41b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面の曲率中心）よりも吐出口（45,46）寄り（即ち、同図における左側）に位置している。なお、第２シリンダ（41）の中心Ｏcは、駆動軸（23）の主軸部（24）の軸心上の点である。

図２，図５に示すように、第２圧縮機構（40）には、第１圧力導入路（60）と第２圧力導入路（70）とが形成されている。第１圧力導入路（60）は、第１凹部（61）と第１連通孔（62）とによって構成されている。一方、第２圧力導入路（70）は、第２凹部（71）と第２連通孔（72）とによって構成されている。

第１凹部（61）及び第２凹部（71）は、第２シリンダ（41）のシリンダ側鏡板部（41a）に形成されている。図２に示すように、第１凹部（61）及び第２凹部（71）は、シリンダ側鏡板部（41a）の前面のうち内側シリンダ部（41c）と外側シリンダ部（41b）の間の部分に形成された窪みである。また、図５に示すように、第１凹部（61）及び第２凹部（71）は、外側シリンダ部（41b）の内周面および内側シリンダ部（41c）の外周面の直径（即ち、第２シリンダ（41）の中心Ｏcを通る直線）に沿って延びる凹溝状に形成されている。

第１凹部（61）は、外側シリンダ部（41b）寄りに形成されている。シリンダ側鏡板部（41a）の前面において、第１凹部（61）は、外側圧縮室（S21）には露出し得るが内側圧縮室（S22）には露出しない位置に形成されている。一方、第２凹部（71）は、内側シリンダ部（41c）寄りに形成されている。シリンダ側鏡板部（41a）の前面において、第２凹部（71）は、内側圧縮室（S22）には露出し得るが外側圧縮室（S21）には露出しない位置に形成されている。

第１連通孔（62）及び第２連通孔（72）は、第２ピストン（42）に形成されている。図２に示すように、第１連通孔（62）及び第２連通孔（72）は、それぞれの一端がピストン本体（42b）の突端面（即ち、シリンダ側鏡板部（41a）と摺動する面）に開口し、それぞれの他端がピストン側鏡板部（42a）の背面に開口している。また、第１連通孔（62）と第２連通孔（72）のそれぞれは、ピストン本体（42b）の突端面付近の部分が、残りの部分よりも細径となっている。

ピストン本体（42b）の突端面において、第１連通孔（62）の一端（図２における上端）は、第１凹部（61）には連通し得るが第２凹部（71）には連通しない位置に開口している。一方、ピストン本体（42b）の突端面において、第２連通孔（72）の一端（図２における上端）は、第２凹部（71）には連通し得るが第１凹部（61）には連通しない位置に開口している。また、第１連通孔（62）及び第２連通孔（72）のそれぞれの他端（図２における下端）は、何れも第２外側背圧空間（S7）に連通している。

ミドルプレート（51）の平板部（51b）には、圧力導入孔（55）が形成されている。この圧力導入孔（55）は、平板部（51b）をその厚さ方向に貫通する貫通孔である。圧力導入孔（55）の一端は、図２における平板部（51b）の上面のうち高段側シールリング（54）の外側の部分に開口している。一方、圧力導入孔（55）の他端は、図２における平板部（51b）の下面のうち内側シールリング（52）と外側シールリング（53）の間の部分に開口している。この圧力導入孔（55）は、第２圧縮機構（40）の第２外側背圧空間（S7）と、第１圧縮機構（30）の第１中間背圧空間（S2）とを連通させている。また、第２圧縮機構（40）では、第２外側背圧空間（S7）が第２外周側空間（47）と連通している。

第１シリンダ（31）には、低圧導入孔（39）が形成されている。この低圧導入孔（39）は、その一端が外側シリンダ部（31b）の突端面に開口し、第１外周側空間（37）と連通している。また、低圧導入孔（39）の他端は、第１吸入通路（14a）に連通している。また、第１圧縮機構（30）では、第１外側背圧空間（S3）が第１外周側空間（37）と連通している。

−運転動作−
圧縮機（10）の運転動作について説明する。

〈圧縮機全体の動作〉
圧縮機（10）全体の運転動作について、図１，図２を参照しながら説明する。電動機（20）に通電すると、駆動軸（23）が回転し、圧縮機構（30,40）のピストン（32,42）が駆動軸（23）によって駆動される。そして、圧縮機部（50）では、第１圧縮機構（30）へ吸入されて圧縮された冷媒が、第２圧縮機構（40）へ吸入されて更に圧縮される。

圧縮機（10）の第１吸入管（14）には、冷媒回路の蒸発器で蒸発した冷媒が吸入される。第１吸入管（14）へ流入した低圧冷媒は、第１圧縮機構（30）の外側圧縮室（S11）及び内側圧縮室（S12）へ吸い込まれて圧縮される。各圧縮室（S11,S12）内で圧縮された冷媒は、吐出口（35,36）を通って第１吐出通路（15a）へ吐出される。第１圧縮機構（30）から吐出された冷媒は、第１吐出管（15）を通って一旦ケーシング（11）の外部へ流出し、図外のインジェクション用配管から供給された中間圧冷媒と混合された後に、第２吸入管（16）を通って第２吸入通路（16a）へ流入する。

第２吸入通路（16a）へ流入した冷媒は、第２圧縮機構（40）の外側圧縮室（S21）及び内側圧縮室（S22）へ吸い込まれて更に圧縮される。各圧縮室（S21,S22）内で圧縮された冷媒は、吐出口（45,46）を通ってケーシング（11）の内部空間（S10）へ吐出され、その後に第２吐出管（17）を通っての外部へ流出してゆく。

駆動軸（23）が回転すると、ケーシング（11）の底部に貯留されている潤滑油が油吸込管（28）へ吸い込まれ、駆動軸（23）の内部に形成された給油通路を通って圧縮機部（50）の摺動箇所へ供給される。圧縮機部（50）へ供給された潤滑油は、主に、主軸部（24）と第１シリンダ（31）の摺動面、下側偏心部（26）と第１ピストン（32）の軸受部（32c）の摺動面、主軸部（24）と第２シリンダ（41）の摺動面、及び上側偏心部（25）と第２ピストン（42）の軸受部（42c）の摺動面へ供給される。また、圧縮機部（50）へ供給された潤滑油の一部は、第１圧縮機構（30）の圧縮室（S11,S12）や第２圧縮機構（40）の圧縮室（S21,S22）にも流入する。

圧縮機部（50）において、第１圧縮機構（30）の第１内周側空間（38）と、第２圧縮機構（40）の第２内周側空間（48）とは、何れも給油通路から圧縮機部（50）へ供給された潤滑油によって満たされている。また、圧縮機部（50）において、第１ピストン（32）とミドルプレート（51）の間に形成された第１内側背圧空間（S1）と、第２ピストン（42）とミドルプレート（51）の間に形成された第２内側背圧空間（S6）とは、何れも給油通路から圧縮機部（50）へ供給された潤滑油によって満たされている。

〈圧縮機部の動作〉
次に、圧縮機部（50）の運転動作について、図６を参照しながら説明する。ここでは、第２圧縮機構（40）の運転動作について説明する。第１圧縮機構（30）の運転動作は、基本的には第２圧縮機構（40）と同じである。なお、図６に示す回転角度は、第２圧縮機構（40）において第２揺動ブッシュ（44）が最も外側シリンダ部（41b）寄りに位置する時点を０°とし、その状態から駆動軸（23）が図６における時計方向へ回転した角度を示している。

第２圧縮機構（40）では、第２ピストン（42）のピストン本体（42b）が第２ブレード（43）に沿って往復動作（進退動作）を行うと共に揺動動作を行う。そして、第２圧縮機構（40）では、ピストン本体（42b）が外側シリンダ部（41b）及び内側シリンダ部（41c）に対して揺動しながら公転し、圧縮室（S21,S22）へ冷媒が吸入されて圧縮される。

外側圧縮室（S21）での吸入行程、圧縮行程、及び吐出行程について説明する。

図６(Ａ)の状態から駆動軸（23）が同図における時計方向へ回転し、ピストン本体（42b）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面の接触位置が第２吸入通路（16a）を通過すると、第２吸入通路（16a）から外側圧縮室（S21）の低圧室（S21L）へ冷媒が吸入され始める。その後、駆動軸（23）が回転すると、低圧室（S21L）の容積が増大してゆき（図６(Ｂ),(Ｃ),…を参照）、図６(Ａ)の状態に戻ると低圧室（S21L）の容積が最大になる。低圧室（S21L）の容積が増加している間は、第２吸入通路（16a）から低圧室（S21L）へ低圧冷媒が吸入され続ける。この行程が、外側圧縮室（S21）における吸入行程である。

一方、図６(Ａ)の状態から駆動軸（23）が同図における時計方向へ回転し、ピストン本体（42b）の外周面と外側シリンダ部（41b）の内周面の接触位置が第２吸入通路（16a）を通過すると、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２吸入通路（16a）から遮断された閉空間となる。その後、駆動軸（23）が回転すると、高圧室（S21H）の容積が減少してゆき（図６(Ｂ),(Ｃ),…を参照）、高圧室（S21H）内の冷媒が圧縮され、高圧室（S21H）内の冷媒圧力が上昇してゆく。この行程が、外側圧縮室（S21）における圧縮行程である。

高圧室（S21H）内の冷媒圧力が吐出用凹部（17a）の圧力よりも幾分高くなると、リード弁である吐出弁が開き、高圧室（S21H）内の冷媒が吐出口（35）を通ってケーシング（11）の内部空間（S10）へ流出してゆく。例えば図６(Ｆ)の状態で吐出弁が開いたとすると、その後は高圧室（S21H）内の冷媒がピストン本体（42b）によって内部空間（S10）へ押し出されてゆく。そして、図６(Ａ)の状態に戻ると、高圧室（S21H）からの冷媒の吐出が完了する。この行程が、外側圧縮室（S21）における吐出行程である。

また、図６(Ｅ)の状態から駆動軸（23）が同図における時計方向へ回転し、ピストン本体（42b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面の接触位置が第２吸入通路（16a）を通過すると、第２吸入通路（16a）から内側圧縮室（S22）の低圧室（S22L）へ冷媒が吸入され始める。その後、駆動軸（23）が回転すると、低圧室（S22L）の容積が増大してゆき（図６(Ｆ),(Ｇ),…を参照）、図６(Ｅ)の状態に戻ると低圧室（S22L）の容積が最大になる。低圧室（S22L）の容積が増加している間は、第２吸入通路（16a）から低圧室（S22L）へ低圧冷媒が吸入され続ける。この行程が、内側圧縮室（S22）における吸入行程である。

内側圧縮室（S22）での吸入行程、圧縮行程、及び吐出行程について説明する。

図６(Ｅ)の状態から駆動軸（23）が同図における時計方向へ回転し、ピストン本体（42b）の内周面と内側シリンダ部（41c）の外周面の接触位置が第２吸入通路（16a）を通過すると、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２吸入通路（16a）から遮断された閉空間となる。その後、駆動軸（23）が回転すると、高圧室（S22H）の容積が減少してゆき（図６(Ｆ),(Ｇ),…を参照）、高圧室（S22H）内の冷媒が圧縮され、高圧室（S22H）内の冷媒圧力が上昇してゆく。この行程が、内側圧縮室（S22）における圧縮行程である。

高圧室（S22H）内の冷媒圧力が吐出用凹部（17a）の圧力よりも幾分高くなると、リード弁からなる吐出弁が開き、高圧室（S22H）内の冷媒が吐出口（36）を通ってケーシング（11）の内部空間（S10）へ流出してゆく。例えば図６(Ｂ)の状態で吐出弁が開いたとすると、その後は高圧室（S22H）内の冷媒がピストン本体（42b）によって内部空間（S10）へ押し出されてゆく。そして、図６(Ｅ)の状態に戻ると、高圧室（S22H）からの冷媒の吐出が完了する。この行程が、内側圧縮室（S22）における吐出行程である。

上述したように、第１圧縮機構（30）の運転動作は、第２圧縮機構（40）と基本的に同じである。ただし、駆動軸（23）の上側偏心部（25）と下側偏心部（26）は、それぞれの偏心方向が互いに逆向きとなっている。そのため、第１圧縮機構（30）における第１ピストン（32）の回転運動と、第２圧縮機構（40）における第２ピストン（42）の回転運動とは、それぞれの位相が互いに１８０°ずれている。従って、第２圧縮機構（40）の第２ピストン（42）の位置が図６(Ａ)に示す位置となる時点では、第１圧縮機構（30）の第１ピストン（32）の位置が図６(Ｅ)に示す位置となる。そして、第１圧縮機構（30）は、第１吸入通路（14a）へ流入した低圧冷媒を圧縮室（S11,S12）へ吸入して圧縮し、圧縮室（S11,S12）内で圧縮された冷媒を吐出口（35,36）から第１吐出通路（15a）へ吐出する。

−ピストンをシリンダ側に押し付ける作用−
ところで、圧縮機部（50）の各圧縮機構（30,40）では、外側圧縮室（S11,S21）内の冷媒圧力や、内側圧縮室（S12,S22）内の冷媒圧力が、シリンダ側鏡板部（31a,41a）とピストン側鏡板部（32a,42a）に作用する。このため、高圧室（S11H,S12H,S21H,S22H）内の冷媒圧力が上昇すると、ピストン（32,42）には、ピストン（32,42）をシリンダ（31,41）から引き離す方向の力が作用する。

また、圧縮機部（50）の各圧縮機構（30,40）では、内周側空間（38,48）が、ケーシング（11）の底部から駆動軸（23）の給油通路を通って流入した潤滑油で満たされている。ケーシング（11）内に貯留されている潤滑油の圧力は、第２圧縮機構（40）から吐出された高圧冷媒の圧力と実質的に等しくなっている。このため、第１内周側空間（38）の内圧と、第２内周側空間（48）の内圧とは、第２圧縮機構（40）から吐出された高圧冷媒の圧力と同程度となる。従って、各圧縮機構（30,40）のピストン（32,42）には、内周側空間（38,48）を満たす潤滑油の圧力が、ピストン（32,42）をシリンダ（31,41）から引き離す方向に作用する。

このように、各圧縮機構（30,40）のピストン（32,42）には、ピストン（32,42）をシリンダ（31,41）から遠ざける向きの力が作用する。このため、何の対策も講じなければ、ピストン（32,42）がシリンダ（31,41）から離れる方向へ移動する。その結果、ピストン本体（32b,42b）とシリンダ側鏡板部（31a,41a）の隙間や、外側シリンダ部（31b,41b）及び内側シリンダ部（31c,41c）とピストン側鏡板部（32a,42a）の隙間が拡大し、外側圧縮室（S11,S21）や内側圧縮室（S12,S22）の気密性が低下してしまう。

そこで、本実施形態の圧縮機部（50）では、第１圧縮機構（30）の背圧空間（S1,S2,S3）へ適当な圧力を導入し、第１ピストン（32）を第１シリンダ（31）側へ押し付けることによって圧縮室（S11,S12）の気密性を確保している。また、この圧縮機部（50）では、第２圧縮機構（40）の背圧空間（S6,S7）へ適当な圧力を導入し、第２ピストン（42）を第２シリンダ（41）へ押し付けることによって圧縮室（S21,S22）の気密性を確保している。

〈第２圧縮機構における押付け作用〉
先ず、第２圧縮機構（40）において第２ピストン（42）が第２シリンダ（41）側へ押し付けられる作用について、図２を参照しながら説明する。

詳しくは後述するが、第２圧縮機構（40）では、第１圧力導入路（60）が圧縮行程中の外側圧縮室（S21）を第２外側背圧空間（S7）に連通させ、第２圧力導入路（70）が圧縮行程中の内側圧縮室（S22）を第２外側背圧空間（S7）に連通させる。このため、第２圧縮機構（40）では、第１連通孔（62）と第２連通孔（72）に連通する第２外側背圧空間（S7）へ、圧縮途中の圧縮室（S21,S22）内の冷媒圧力が導入される。また、第２圧縮機構（40）では、第２外周側空間（47）が第２外側背圧空間（S7）と連通している。従って、第２圧縮機構（40）では、第２外側背圧空間（S7）及び第２外周側空間（47）の内圧が、第２圧縮機構（40）へ吸入される冷媒の圧力よりも高く、第２圧縮機構（40）から吐出される冷媒の圧力よりも低くなる。

一方、上述したように、第２圧縮機構（40）の第２内側背圧空間（S6）は、ケーシング（11）の底部から駆動軸（23）の給油通路を通って流入した潤滑油で満たされている。ケーシング（11）内に貯留されている潤滑油の圧力は、第２圧縮機構（40）から吐出された高圧冷媒の圧力と実質的に等しくなっている。このため、第２内側背圧空間（S6）の内圧は、第２圧縮機構（40）から吐出された高圧冷媒の圧力と同程度となっている。

第２圧縮機構（40）において、ピストン側鏡板部（42a）の背面のうち第２内側背圧空間（S6）に面する部分の面積は、ピストン側鏡板部（42a）のうち第２内周側空間（48）に面する部分（即ち、ピストン側鏡板部（42a）の前面のうち第２内周側空間（48）に面する部分と軸受部（42c）の突端面）の面積よりも大きくなっている。また、第２外側背圧空間（S7）の内圧は、第２圧縮機構（40）へ吸入される冷媒の圧力よりも高くなっている。従って、第２圧縮機構（40）では、“第２ピストン（42）を第２シリンダ（41）へ押し付ける力”が“第２ピストン（42）を第２シリンダ（41）から遠ざける力”よりも大きくなり、第２ピストン（42）が第２シリンダ（41）に押し付けられた状態となる。その結果、第２圧縮機構（40）では、圧縮室（S21,S22）の気密性が確保される。

また、図５に示すように、第２圧縮機構（40）では、高段側シールリング（54）の中心Ｏr2が第２シリンダ（41）の中心Ｏcよりも吐出口（45,46）寄りとなっている。このため、第２圧縮機構（40）では、第２ピストン（42）の傾きが抑えられる。

この点について説明する。第２圧縮機構（40）では、吐出口（45,46）寄りに形成される高圧室（S21H,S22H）の内圧が、第２吸入通路（16a）寄りに形成される低圧室（S21L,S22L）の内圧よりも高くなる。このため、第２ピストン（42）には、第２ピストン（42）の軸心を上側偏心部（25）の軸心に対して傾ける向きのモーメントが作用する。

一方、この第２圧縮機構（40）では、高段側シールリング（54）が吐出口（45,46）寄りに配置されている。このため、第２内側背圧空間（S6）の内圧によって第２ピストン（42）に作用する力の作用点は、第２シリンダ（41）の中心Ｏcよりも吐出口（45,46）寄りとなる。このため、第２内側背圧空間（S6）の内圧によって生じるモーメントの向きは、圧縮室（S21,S22）の内圧によって生じるモーメントを打ち消す向きとなる。従って、第２圧縮機構（40）では、第２ピストン（42）の傾きが抑えられ、第２ピストン（42）の傾きに起因する圧縮室（S21,S22）の気密性の低下が抑制される。

〈第１圧縮機構における押付け作用〉
次に、第１圧縮機構（30）において第１ピストン（32）が第１シリンダ（31）側へ押し付けられる作用について、図２を参照しながら説明する。

第１圧縮機構（30）では、第１外周側空間（37）が低圧導入孔（39）を介して第１吸入通路（14a）と連通している。従って、第１圧縮機構（30）では、第１外周側空間（37）の内圧と、第１外周側空間（37）に連通する第１外側背圧空間（S3）の内圧とが、第１吸入通路（14a）を通って圧縮室（S11,S12）へ吸入される低圧冷媒の圧力と実質的に等しくなる。

また、第１圧縮機構（30）では、第１中間背圧空間（S2）がミドルプレート（51）の圧力導入孔（55）を介して第２圧縮機構（40）の第２外側背圧空間（S7）に連通している。上述したように、第２外側背圧空間（S7）は、第２外周側空間（47）に連通している。また、第２外周側空間（47）には、第２圧縮機構（40）の圧縮途中の圧縮室（S21,S22）内の冷媒圧力が導入されている。従って、第１中間背圧空間（S2）にも、第２圧縮機構（40）の圧縮途中の圧縮室（S21,S22）内の冷媒圧力が導入される。

一方、上述したように、第１圧縮機構（30）の第１内側背圧空間（S1）は、ケーシング（11）の底部から駆動軸（23）の給油通路を通って流入した潤滑油で満たされている。ケーシング（11）内に貯留されている潤滑油の圧力は、第２圧縮機構（40）から吐出された高圧冷媒の圧力と実質的に等しくなっている。このため、第１内側背圧空間（S1）の内圧は、第２圧縮機構（40）から吐出された高圧冷媒の圧力と同程度となっている。

第１圧縮機構（30）において、内側シールリング（52）の外径Ｄsrは、第１シリンダ（31）の内側シリンダ部（31c）の内径Ｄiwi以上であり、この内側シリンダ部（31c）の外径Ｄiwo以下である（図４を参照）。このため、ピストン側鏡板部（32a）の背面のうち第１内側背圧空間（S1）に面する部分の面積は、ピストン側鏡板部（32a）のうち第１内周側空間（38）に面する部分（即ち、ピストン側鏡板部（32a）の前面のうち第１内周側空間（38）に面する部分と軸受部（32c）の突端面）の面積と同じか、あるいはそれよりも僅かに大きい程度となっている。このため、第１圧縮機構（30）では、第１内周側空間（38）の内圧によって生じる第１ピストン（32）を第１シリンダ（31）から引き離す向きの力は、第１内側背圧空間（S1）の内圧によって生じる第１ピストン（32）を第１シリンダ（31）へ押し付ける力によって相殺される。

また、第１中間背圧空間（S2）には、第２圧縮機構（40）の圧縮途中の圧縮室（S21,S22）内の冷媒圧力が導入されている。このため、第１中間背圧空間（S2）の内圧は、第１圧縮機構（30）から吐出される冷媒の圧力よりも高くなっている。従って、第１圧縮機構（30）では、“第１ピストン（32）を第１シリンダ（31）へ押し付ける力”が“第１ピストン（32）を第１シリンダ（31）から遠ざける力”よりも大きくなり、第１ピストン（32）が第１シリンダ（31）に押し付けられた状態となる。その結果、第１圧縮機構（30）では、圧縮室（S11,S12）の気密性が確保される。

また、図３に示すように、第１圧縮機構（30）では、内側シールリング（52）及び外側シールリング（53）の中心Ｏr1が第１シリンダ（31）の中心Ｏcよりも吐出口（35,36）寄りとなっている。このため、第１圧縮機構（30）では、第１ピストン（32）の傾きが抑えられる。

この点について説明する。第１圧縮機構（30）では、吐出口（35,36）寄りに形成される高圧室（S11H,S12H）の内圧が、第１吸入通路（14a）寄りに形成される低圧室（S11L,S12L）の内圧よりも高くなる。このため、第１ピストン（32）には、第１ピストン（32）の軸心を下側偏心部（26）の軸心に対して傾ける向きのモーメントが作用する。

一方、この第１圧縮機構（30）では、内側シールリング（52）及び外側シールリング（53）が吐出口（35,36）寄りに配置されている。このため、第１内側背圧空間（S1）及び第１中間背圧空間（S2）の内圧によって第１ピストン（32）に作用する力の作用点は、第１シリンダ（31）の中心Ｏcよりも吐出口（35,36）寄りとなる。このため、第１内側背圧空間（S1）及び第１中間背圧空間（S2）の内圧によって生じるモーメントの向きは、圧縮室（S11,S12）の内圧によって生じるモーメントを打ち消す向きとなる。従って、第１圧縮機構（30）では、第１ピストン（32）の傾きが抑えられ、第１ピストン（32）の傾きに起因する圧縮室（S11,S12）の気密性の低下が抑制される。

〈第１圧力導入路と第２圧力導入路の動作〉
上述したように、第２圧縮機構（40）では、第１圧力導入路（60）が圧縮行程中の外側圧縮室（S21）を第２外側背圧空間（S7）に連通させ、第２圧力導入路（70）が圧縮行程中の内側圧縮室（S22）を第２外側背圧空間（S7）に連通させる。ここでは、第１圧力導入路（60）及び第２圧力導入路（70）の動作について、図７〜１０を参照しながら説明する。

図７は、駆動軸（23）の回転角度が０°のときの第２圧縮機構（40）を示している。この状態では、第１凹部（61）が外側圧縮室（S21）に連通し、第２凹部（71）の全体がピストン本体（42b）の突端面に覆われている。また、この状態では、ピストン本体（42b）の突端面における第１連通孔（62）の開口端が第１凹部（61）とオーバーラップせず、ピストン本体（42b）の突端面における第２連通孔（72）の開口端が第２凹部（71）とオーバーラップしない。つまり、この状態において、第２外側背圧空間（S7）は、外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）のどちらとも連通しない。

図７の状態から駆動軸（23）が僅かに回転すると、外側圧縮室（S21）での圧縮行程が開始され、高圧室（S21H）内の冷媒の圧力が次第に上昇してゆく。そして、駆動軸（23）の回転角度が７０°になると、ピストン本体（42b）の突端面における第１連通孔（62）の開口端が第１凹部（61）とオーバーラップし始める。ただし、その時点において、ピストン本体（42b）の突端面における第２連通孔（72）の開口端は、依然として第２凹部（71）とオーバーラップしない。

このように、駆動軸（23）の回転角度が７０°になると、第１連通孔（62）が第１凹部（61）と連通し始める。従って、この時点では、圧縮行程中の外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２外側背圧空間（S7）と連通し始める。そして、駆動軸（23）の回転角度が１１０°になるまでの間は、第２外側背圧空間（S7）が第１凹部（61）及び第１連通孔（62）を介して外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）と連通し続ける。なお、図８は、駆動軸（23）の回転角度が９０°に達した時点の第２圧縮機構（40）を示している。同図に示すように、駆動軸（23）の回転角度が７０°から１１０°になるまでの間は、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）だけが第２外側背圧空間（S7）に連通する。

駆動軸（23）の回転角度が１１０°になると、ピストン本体（42b）の突端面における第１連通孔（62）の開口端が第１凹部（61）とオーバーラップしない状態となる。そして、その後は、第２外側背圧空間（S7）が外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）のどちらとも連通しない状態が続く。

図９は、駆動軸（23）の回転角度が１８０°になった時点の第２圧縮機構（40）を示している。この時点においても、ピストン本体（42b）の突端面における第１連通孔（62）の開口端が第１凹部（61）とオーバーラップせず、ピストン本体（42b）の突端面における第２連通孔（72）の開口端が第２凹部（71）とオーバーラップしない。つまり、この時点においても、第２外側背圧空間（S7）が、外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）のどちらとも連通しない状態が続いている。

図９の状態から駆動軸（23）が僅かに回転すると、内側圧縮室（S22）での圧縮行程が開始され、高圧室（S22H）内の冷媒の圧力が次第に上昇してゆく。そして、駆動軸（23）の回転角度が２５０°になると、ピストン本体（42b）の突端面における第２連通孔（72）の開口端が第２凹部（71）とオーバーラップし始める。ただし、その時点において、ピストン本体（42b）の突端面における第１連通孔（62）の開口端は、依然として第１凹部（61）とオーバーラップしない。

このように、駆動軸（23）の回転角度が２５０°になると、第２連通孔（72）が第２凹部（71）と連通し始める。従って、この時点では、圧縮行程中の内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）と連通し始める。そして、駆動軸（23）の回転角度が２９０°になるまでの間は、第２外側背圧空間（S7）が第２凹部（71）及び第２連通孔（72）を介して内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）と連通し続ける。なお、図１０は、駆動軸（23）の回転角度が２７０°になった時点の第２圧縮機構（40）を示している。同図に示すように、駆動軸（23）の回転角度が２５０°から２９０°になるまでの間は、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）だけが第２外側背圧空間（S7）に連通する。

駆動軸（23）の回転角度が２９０°になると、ピストン本体（42b）の突端面における第２連通孔（72）の開口端が第２凹部（71）とオーバーラップしない状態となる。そして、その後は、第２外側背圧空間（S7）が外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）のどちらとも連通しない状態が続き、図７に示す状態に戻る。

このように、本実施形態の第２圧縮機構（40）において、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）は、駆動軸（23）の回転角度θが７０°から１１０°になるまでの場合に、第１凹部（61）及び第１連通孔（62）を介して第２外側背圧空間（S7）に連通する一方、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）は、駆動軸（23）の回転角度θが２５０°から２９０°になるまでの場合に、第２凹部（71）及び第２連通孔（72）を介して第２外側背圧空間（S7）に連通する。ただし、これら圧縮室（S21,S22）が第２外側背圧空間（S7）と連通した状態になるときの駆動軸（23）の回転角度θの値は、何れも単なる一例である。

なお、図２に示すように、第２外側背圧空間（S7）と、そこに連通する第２外周側空間（47）、圧力導入孔（55）、及び第１中間背圧空間（S2）とは、一つの連続した空間となっており、この空間は実質的な閉空間となっている。このため、第２外側背圧空間（S7）が外側圧縮室（S21）と内側圧縮室（S22）のどちらとも連通しない状態において、第２外側背圧空間（S7）の圧力は、第２外側背圧空間（S7）が外側圧縮室（S21）又は内側圧縮室（S22）から遮断される直前の値とほぼ同じに保たれる。

−実施形態の効果−
本実施形態の第２圧縮機構（40）では、駆動軸（23）が一回転する間において、圧縮途中の外側圧縮室（S21）の内圧と、圧縮途中の内側圧縮室（S22）の内圧とが、第２外側背圧空間（S7）へ互いに異なる時期に導入される。このため、上述した従来の回転式圧縮機のように圧縮途中の圧縮室内圧と吐出圧力とを交互に背圧空間へ導入する場合に比べ、第２外側背圧空間（S7）へ導入される圧力の変動幅を抑えることができ、第２外側背圧空間（S7）の内圧の変動幅を縮小することができる。

従って、本実施形態によれば、駆動軸（23）が一回転する間における第２外側背圧空間（S7）の内圧の変動幅を従来よりも縮小でき、第２ピストン（42）を第２シリンダ（41）側に押し付ける力の大きさの変動幅を縮小することが可能となる。その結果、外側圧縮室（S21）及び内側圧縮室（S22）の気密性を高く保つことができ、これら圧縮室（S21,S22）から漏れ出す冷媒の量を低く抑えて第２圧縮機構（40）の運転効率を向上させることができる。

また、本実施形態の第２圧縮機構（40）では、第２ピストン（42）が偏心回転することによって、第１凹部（61）と第１連通孔（62）の間が断続され、第２凹部（71）と第２連通孔（72）の間が断続される。つまり、本実施形態によれば、流体を圧縮するのに必要不可欠な第２ピストン（42）の運動を利用して、圧縮途中の外側圧縮室（S21）又は内側圧縮室（S22）を間欠的に第２外側背圧空間（S7）に連通させることができる。従って、本実施形態によれば、第２圧縮機構（40）の構造の複雑化を抑えつつ、圧縮途中の外側圧縮室（S21）又は内側圧縮室（S22）の内圧を第２外側背圧空間（S7）へ導入することができる。

ここで、本実施形態の第２圧縮機構（40）では、理論上、駆動軸（23）の回転角度が０°の時点で外側圧縮室（S21）の圧縮行程が開始され、駆動軸の回転角度が１８０°の時点で内側圧縮室（S22）の圧縮行程が開始される。

図１１に実線で示すように、圧力Ｐsの状態で外側圧縮室（S21）へ吸入された冷媒の圧力は、駆動軸（23）が回転するにつれて次第に上昇し、駆動軸（23）の回転角度が１５０°前後となった時点で圧力Ｐdに達する。そして、この時点で吐出口（45）に設けられた吐出弁が開くと、その時点から駆動軸（23）の回転角度が３６０°になるまでの間は、外側圧縮室（S21）から圧力Ｐdの冷媒が吐出される吐出行程が行われる。

また、図１１に破線で示すように、圧力Ｐsの状態で内側圧縮室（S22）へ吸入された冷媒の圧力は、駆動軸（23）が回転するにつれて次第に上昇し、駆動軸（23）の回転角度が３３０°前後となった時点で圧力Ｐdに達する。そして、この時点で吐出口（46）に設けられた吐出弁が開くと、その時点から駆動軸（23）の回転角度が５４０°（１８０°）になるまでの間は、内側圧縮室（S22）から圧力Ｐdの冷媒が吐出される吐出行程が行われる。

一方、本実施形態の第２圧縮機構（40）において、駆動軸（23）の回転角度が７０°から１１０°になるまでの期間は、第１凹部（61）及び第１連通孔（62）を介して外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し、圧縮されて圧力Ｐco1から圧力Ｐco2まで昇圧しつつある冷媒の圧力が第２外側背圧空間（S7）へ導入される。また、この第２圧縮機構（40）において、駆動軸（23）の回転角度が２５０°から２９０°になるまでの期間は、第２凹部（71）及び第２連通孔（72）を介して内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し、圧縮されて圧力Ｐci1から圧力Ｐci2まで昇圧しつつある冷媒の圧力が第２外側背圧空間（S7）へ導入される。

更に、本実施形態の第２圧縮機構（40）では、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し始める時点における高圧室（S21H）の圧力Ｐco1が、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し始める時点における高圧室（S22H）の圧力Ｐci1と実質的に等しく（Ｐco1＝Ｐci1）、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２外側背圧空間（S7）から遮断される時点における高圧室（S21H）の圧力Ｐco2が、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）から遮断される時点における高圧室（S22H）の圧力Ｐci2と実質的に等しくなっている（Ｐco2＝Ｐci2）。

このように、本実施形態の第２圧縮機構（40）では、各圧縮室（S21,S22）での圧縮行程が開始された時点からの駆動軸（23）が７０°に達した直後から圧縮室（S21,S22）が第２外側背圧空間（S7）に連通し始め、その時点からの駆動軸（23）の回転角度が４０°になるまでの間に亘って圧縮室（S21,S22）が第２外側背圧空間（S7）に連通し続ける。このため、本実施形態によれば、Ｐco1（＝Ｐci1）以上Ｐco2（＝Ｐci2）以下という限られた範囲の冷媒圧力を、駆動軸（23）が一回転する間に二回も第２外側背圧空間（S7）へ導入することができる。その結果、第２外側背圧空間（S7）の内圧の変化を抑えることができ、第２ピストン（42）を第２シリンダ（41）側に押し付ける力の大きさの変動幅を、充分に縮小することができる。

更に、本実施形態の第２圧縮機構（40）では、駆動軸（23）が１８０°回転する毎に圧縮行程途中の圧縮室（S21,S22）内の冷媒圧力が第２外側背圧空間（S7）へ導入されることとなる。従って、本実施形態によれば、このことによっても第２外側背圧空間（S7）の内圧の変化を抑えることができ、第２ピストン（42）を第２シリンダ（41）側に押し付ける力の大きさの変動幅を、充分に縮小することができる。

−実施形態の変形例１−
上記実施形態の第２圧縮機構（40）では、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し始める時点における高圧室（S21H）の圧力Ｐco1が、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し始める時点における高圧室（S22H）の圧力Ｐci1と異なっていてもよい。また、この第２圧縮機構（40）では、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２外側背圧空間（S7）から遮断される時点における高圧室（S21H）の圧力Ｐco2が、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）から遮断される時点における高圧室（S22H）の圧力Ｐci2と異なっていてもよい。

ただし、本変形例の第２圧縮機構（40）において、外側圧縮室（S21）が第１圧力導入路（60）を介して第２外側背圧空間（S7）と連通している期間における外側圧縮室（S21）内の流体圧Ｐcoの変動範囲（Ｐco1≦Ｐco≦Ｐco2）と、内側圧縮室（S22）が第２圧力導入路（70）を介して第２外側背圧空間（S7）と連通している期間における内側圧縮室（S22）内の流体圧Ｐciの変動範囲（Ｐci1≦Ｐci≦Ｐci2）とは、互いにオーバーラップしているのが望ましい。

具体的に、外側圧縮室（S21）の高圧室（S21H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し始める時点における高圧室（S21H）の圧力Ｐco1は、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）に連通し始める時点における高圧室（S22H）の圧力Ｐci1以上、内側圧縮室（S22）の高圧室（S22H）が第２外側背圧空間（S7）から遮断される時点における高圧室（S22H）の圧力Ｐci2以下に設定されるのが望ましい。

先ず、図１２に示す一例では、圧力Ｐco1が圧力Ｐci1よりも高くて圧力Ｐci2よりも低い値に設定され、圧力Ｐco2が圧力Ｐci2よりも高い値に設定される。この一例において、ピストン本体（42b）の突端面における第１連通孔（62）の開口端は、駆動軸（23）の回転角度が９０°から１２０°になるまでの間に亘って第１凹部（61）とオーバーラップし、ピストン本体（42b）の突端面における第２連通孔（72）の開口端は、駆動軸（23）の回転角度が２５０°から２９０°になるまでの間に亘って第２凹部（71）とオーバーラップする。つまり、この一例では、駆動軸（23）の回転角度が９０°から１２０°になるまでの間に圧縮行程中の外側圧縮室（S21）が第２外側背圧空間（S7）と連通し、駆動軸（23）の回転角度が２５０°から２９０°になるまでの間に圧縮行程中の内側圧縮室（S22）が第２外側背圧空間（S7）と連通する。なお、この一例において、圧力Ｐco2は、圧力Ｐci2と等しくてもよいし、圧力Ｐci2未満であってもよい。ただし、この一例において、圧力Ｐco2は、必ず圧力Ｐco1よりも高い値となる。

次に、図１３に示す一例では、圧力Ｐci1が圧力Ｐco1よりも高くて圧力Ｐco2よりも低い値に設定され、圧力Ｐci2が圧力Ｐco2よりも高い値に設定される。この一例において、ピストン本体（42b）の突端面における第１連通孔（62）の開口端は、駆動軸（23）の回転角度が７０°から１１０°になるまでの間に亘って第１凹部（61）とオーバーラップし、ピストン本体（42b）の突端面における第２連通孔（72）の開口端は、駆動軸（23）の回転角度が２７０°から３００°になるまでの間に亘って第２凹部（71）とオーバーラップする。つまり、この一例では、駆動軸（23）の回転角度が７０°から１１０°になるまでの間に圧縮行程中の外側圧縮室（S21）が第２外側背圧空間（S7）と連通し、駆動軸（23）の回転角度が２７０°から３００°になるまでの間に圧縮行程中の内側圧縮室（S22）が第２外側背圧空間（S7）と連通する。なお、この一例において、圧力Ｐci2は、圧力Ｐco2等しくてもよいし、圧力Ｐco2未満であってもよい。ただし、この一例において、圧力Ｐci2は、必ず圧力Ｐci1よりも高い値となる。

−実施形態の変形例２−
上記実施形態の圧縮機（10）は、二つの圧縮機構（30,40）を備えて二段圧縮を行うように構成されているが、圧縮機構（40）を一つだけ備えて単段圧縮を行うように構成されていてもよい。この場合、圧縮機（10）の圧縮機部（50）には、第２圧縮機構（40）だけが設けられることになる。

−実施形態の変形例３−
上記実施形態の圧縮機部（50）には、シリンダ（31,41）が固定部材として設けられてピストン（32,42）が可動部材として設けられているが、これとは逆に、ピストン（32,42）が固定部材として設けられてシリンダ（31,41）が可動部材として設けられていてもよい。この場合、圧縮機部（50）の各圧縮機構（30,40）では、ピストン（32,42）がケーシング（11）に固定される一方、シリンダ（31,41）が駆動軸（23）によって駆動されて偏心回転する。

−実施形態の変形例４−
上記実施形態の第２圧縮機構（40）は、圧縮行程中の圧縮室（S21,S22）が第２外周側空間（47）と直接に連通するように構成されていてもよい。この場合、第２ピストン（42）では、第１連通孔（62）及び第２連通孔（72）が、図２に示す形状とは異なる形状となる。つまり、本変形例の第２ピストン（42）において、第１連通孔（62）及び第２連通孔（72）は、それぞれの一端がピストン本体（42b）の突端面に開口し、それぞれの他端がピストン側鏡板部（42a）の外周側面に開口する。

−実施形態の変形例５−
上記実施形態の圧縮機（10）では、圧縮機部（50）がスクロール型流体機械によって構成されていてもよい。この場合、圧縮機部（50）には、固定スクロールが固定部材として設けられ、旋回スクロールが可動部材として設けられる。

本変形例の圧縮機部（50）では、第１凹部（61）と第２凹部（71）が固定スクロールに形成され、第１連通孔（62）と第２連通孔（72）が旋回スクロールに形成される。第１凹部（61）と第２凹部（71）のそれぞれは、固定スクロールの鏡板部の前面のうち旋回スクロールのラップの先端と摺動する部分に形成される。一方、第１連通孔（62）と第２連通孔（72）は、その一端が旋回スクロールのラップの先端面に開口し、その他端が旋回スクロールの鏡板部の背面に開口する。

本変形例の圧縮機部（50）において、旋回スクロールの鏡板部の背面側に形成された背圧空間は、旋回スクロールのラップの外側に形成された第１圧縮室と第１凹部（61）及び第１連通孔（62）を介して間欠的に連通し、旋回スクロールのラップの内側に形成された第２圧縮室と第２凹部（71）及び第２連通孔（72）を介して間欠的に連通する。

本変形例の圧縮機部（50）を構成するスクロール型流体機械としては、いわゆる非対称スクロール構造のものが適している。非対称スクロール構造のスクロール型流体機械からなる圧縮機部（50）では、固定スクロールのラップ内周側面の巻き終わりが旋回スクロールのラップの外周壁面の巻き終わり近傍にまで延長されており、対称な位置にある二つの圧縮室における圧縮行程が互いに異なる位相で進行する。従って、圧縮機部（50）を非対称スクロール構造のスクロール型流体機械で構成した場合は、圧縮行程中の二つの圧縮室内の冷媒圧力を異なる時期に背圧空間へ連通させる構造を、比較的容易に実現できる。

なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

以上説明したように、本発明は、固定部材と可動部材を備えて可動部材を偏心回転させることによって流体を圧縮する回転式圧縮機について有用である。

10 圧縮機（回転式圧縮機）
23 駆動軸
40 第２圧縮機構
41 第２シリンダ（固定部材、シリンダ部材）
41a シリンダ側鏡板部（鏡板部）
41b 外側シリンダ部（外側壁部、壁部）
41c 内側シリンダ部（内側壁部、壁部）
42 第２ピストン（可動部材、ピストン部材）
42a ピストン側鏡板部（鏡板部）
42b ピストン本体（壁部）
60 第１圧力導入路
61 第１凹部
62 第１連通孔
70 第２圧力導入路
71 第２凹部
72 第２連通孔
S7 第２外側背圧空間
S21 外側圧縮室（第１圧縮室、シリンダ室）
S22 内側圧縮室（第２圧縮室、シリンダ室）

Claims (8)

1. 固定部材（41）と可動部材（42）とが設けられた圧縮機構（40）と、上記可動部材（42）に係合して該可動部材（42）を偏心回転させる駆動軸（23）とを備え、
   上記固定部材（41）及び上記可動部材（42）は、それぞれが鏡板部（41a,42a）と該鏡板部（41a,42a）の前面に立設された壁部（41b,41c,42b）とを備え、それぞれの鏡板部（41a,42a）の前面が向かい合う姿勢で配置されて少なくとも第１圧縮室（S21）及び第２圧縮室（S22）を形成しており、
   上記駆動軸（23）が一回転する間において上記第１圧縮室（S21）での圧縮行程と上記第２圧縮室（S22）での圧縮行程とが異なる時期に開始される回転式圧縮機であって、
   上記圧縮機構（40）には、
   上記可動部材（42）の鏡板部（42a）の背面に面する背圧空間（S7）と、
   上記第１圧縮室（S21）での圧縮行程の一部の期間に該第１圧縮室（S21）だけを上記背圧空間（S7）に連通させる第１圧力導入路（60）と、
   上記第２圧縮室（S22）での圧縮行程の一部の期間に該第２圧縮室（S22）だけを上記背圧空間（S7）に連通させる第２圧力導入路（70）とが形成されている
   ことを特徴とする回転式圧縮機。
2. 請求項１において、
   上記第１圧縮室（S21）が上記第１圧力導入路（60）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第１圧縮室（S21）の圧力が、上記第２圧縮室（S22）が上記第２圧力導入路（70）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第２圧縮室（S22）の圧力以上、上記第２圧縮室（S22）と上記背圧空間（S7）の間が遮断される時点における該第２圧縮室（S22）の圧力以下となっている
   ことを特徴とする回転式圧縮機。
3. 請求項１において、
   上記第２圧縮室（S22）が上記第２圧力導入路（70）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第２圧縮室（S22）の圧力が、上記第１圧縮室（S21）が上記第１圧力導入路（60）を介して上記背圧空間（S7）と連通し始める時点における該第１圧縮室（S21）の圧力以上、上記第１圧縮室（S21）と上記背圧空間（S7）の間が遮断される時点における該第１圧縮室（S21）の圧力以下となっている
   ことを特徴とする回転式圧縮機。
4. 請求項１乃至３の何れか一つにおいて、
   上記圧縮機構（40）には、シリンダ部材（41）及びピストン部材（42）の一方が上記固定部材として、他方が上記可動部材としてそれぞれ設けられ、
   上記シリンダ部材（41）では、内側壁部（41c）と外側壁部（41b）とが鏡板部（41a）の前面に立設され、該内側壁部（41c）と該外側壁部（41b）の間に円環状のシリンダ室が形成されており、
   上記ピストン部材（42）では、上記シリンダ室に配置されて該シリンダ室を上記外側壁部（41b）寄りの第１圧縮室（S21）と上記内側壁部（41c）寄りの第２圧縮室（S22）とに区画するピストン本体（42b）が、壁部として鏡板部（42a）の前面に立設されている
   ことを特徴とする回転式圧縮機。
5. 請求項４において、
   上記第１圧力導入路（60）は、
   上記シリンダ部材（41）の鏡板部（41a）の前面に形成されて上記第１圧縮室（S21）に連通する第１凹部（61）と、
   一端が上記ピストン本体（42b）の突端面に、他端が上記ピストン部材（42）の鏡板部（42a）の背面にそれぞれ開口して上記第１凹部（61）と間欠的に連通する第１連通孔（62）とを備える一方、
   上記第２圧力導入路（70）は、
   上記シリンダ部材（41）の鏡板部（41a）の前面に形成されて上記第２圧縮室（S22）に連通する第２凹部（71）と、
   一端が上記ピストン本体（42b）の突端面に、他端が上記ピストン部材（42）の鏡板部（42a）の背面にそれぞれ開口して上記第２凹部（71）と間欠的に連通する第２連通孔（72）とを備えている
   ことを特徴とする回転式圧縮機。
6. 請求項５において、
   上記第１凹部（61）と上記第２凹部（71）のそれぞれは、円環状の上記シリンダ室（S21,S22）の半径方向に延びる凹溝状に形成されている
   ことを特徴とする回転式圧縮機。
7. 請求項１乃至６の何れか一つにおいて、
   上記第１圧縮室（S21）の圧縮行程の開始から上記第１圧力導入路（60）が上記背圧空間（S7）を上記第１圧縮室（S21）に連通させ始めるまでに上記駆動軸（23）が回転する角度が、上記第２圧縮室（S22）の圧縮行程の開始から上記第２圧力導入路（70）が上記背圧空間（S7）を上記第２圧縮室（S22）に連通させ始めるまでに上記駆動軸（23）が回転する角度と一致している
   ことを特徴とする回転式圧縮機。
8. 請求項７において、
   上記第１圧力導入路（60）が上記背圧空間（S7）を上記第１圧縮室（S21）に連通させている間に上記駆動軸（23）が回転する角度が、上記第２圧力導入路（70）が上記背圧空間（S7）を上記第２圧縮室（S22）に連通させている間に上記駆動軸（23）が回転する角度と一致している
   ことを特徴とする回転式圧縮機。

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