JP2011174155A - 焼結体の製造方法 - Google Patents
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Abstract
【課題】焼結処理の処理量を確保しつつ、その際に肌荒れ及び表面酸化が生じるのを防止する。
【解決手段】予熱ゾーン1と加熱ゾーン2を有する焼結炉による焼結体の製造方法において、前記予熱ゾーン1内のn箇所に予熱バーナー6を設け、焼結炉入り口から1番目の第一予熱バーナー6−1のガス量をK1、2番目の第二予熱バーナー6−2のガス量をK2としたときに、K1≧K2を満たし、第一予熱バーナー6−1のガス量K1が予熱ゾーン1での全ガス量の1/n以上とした。
【選択図】図1
【解決手段】予熱ゾーン1と加熱ゾーン2を有する焼結炉による焼結体の製造方法において、前記予熱ゾーン1内のn箇所に予熱バーナー6を設け、焼結炉入り口から1番目の第一予熱バーナー6−1のガス量をK1、2番目の第二予熱バーナー6−2のガス量をK2としたときに、K1≧K2を満たし、第一予熱バーナー6−1のガス量K1が予熱ゾーン1での全ガス量の1/n以上とした。
【選択図】図1
Description
この発明は、粉末冶金法による焼結体の製造方法に関し、特に、その成形体の予熱の際に発生する肌荒れ及び表面酸化を防止した焼結体の製造方法に関する。
粉末冶金法による粉末成形では、成形プレス金型のダイと粉末との間の摩擦を低減してその成形性を高めるために、ステアリン酸亜鉛等を主成分とする潤滑剤を粉末に混ぜるのが一般的である。この潤滑剤は、焼結温度(1100℃前後)よりもかなり低い温度(700℃程度)で気化する。このため、この成形体をいきなり前記焼結温度に保持した焼結炉内に搬送すると、気化が急激に生じる。この気化ガスは、粉末同士の隙間を通って成形体表面から外に抜けるが、その気化ガスの圧力が大きいと、そのガス圧によって表面近傍の粉末の一部が吹き飛ばされることがある。その結果、焼結体の表面に細かい起伏(いわゆる肌荒れ)が生じ、この焼結体の品質を大幅に低下させることとなる。
そこで一般的に、図5に示すように、焼結炉を予熱ゾーン1、加熱ゾーン2、及び冷却ゾーン3の3ゾーンで構成し、コンベア5で搬送された成形体4を、予熱ゾーン1で焼結温度よりも低い予熱温度(例えば900℃程度)に予熱した上で、加熱ゾーン2で焼結処理する構成としている。この構成とすると、予熱ゾーン1で、成形体4中の潤滑剤が気化・除去(脱ろう)されるので、加熱ゾーン2で焼結する際の肌荒れが抑制される。
この予熱ゾーン1内には、予熱バーナー6等の加熱手段が設けられていて、この加熱手段で予熱ゾーン1が加熱される。
この予熱ゾーン1内には、予熱バーナー6等の加熱手段が設けられていて、この加熱手段で予熱ゾーン1が加熱される。
加熱手段の配置は、図5に示すように左右対称に一対設けたり、下記特許文献1の図2、及び特許文献2の図1に示すように、成形体4の搬送方向に沿って、複数対設けたりすることができる。
上述したように、予熱ゾーン1で成形体を予熱した後に焼結した場合でも、焼結体に肌荒れが生じることがある。この肌荒れは、この予熱ゾーン1に成形体4を搬送する際に、この成形体4が予熱ゾーン1の加熱手段に接近して温度が急上昇し、潤滑剤が急激に気化することによって生じる。
このため、後述する図2に示すように、この成形体4の温度が急上昇する(同図中の比較例1及び2を参照)のを防止すべく、予熱ゾーン1内での成形体4が加熱手段に接近する際に一時的にそのコンベア5の搬送速度を小さくし、その後再び元の搬送速度に戻して、温度を緩やかに上昇させることも考えられる。この場合、温度の急上昇は防止できるものの予熱ゾーン1の通過時間が長くなり、製造コストの増加につながる。
一般に、予熱ゾーン1と加熱ゾーン2には1本のコンベア5が引き通され、成形体4はこのコンベア5によって、両ゾーン1、2を連続的に搬送される。このため、予熱ゾーン1での搬送速度を小さくすると、それに伴って加熱ゾーン2での搬送速度も小さくなり、焼結処理時間が長くなって製品品質を落とす結果となる虞もある。
また、予熱ゾーン1の加熱手段の出力を落として、成形体4の温度の急上昇を防止することも考えられるが、この場合、潤滑剤を十分に気化し得るための温度まで、成形体4を加熱できない虞がある。その結果、予熱ゾーン1内で潤滑剤が十分に気化・除去し切れず、成形体4に潤滑剤が残留したままの状態となり、次の加熱ゾーン2でその残留した潤滑剤の気化が急激に生じて、成形体4の表面に肌荒れが生じる。加熱手段の出力を落とし、さらに予熱ゾーン1を延長した場合は、焼結処理時間が長くなり、製造コストの増加につながる。
そこで、この発明は、焼結処理の処理量を確保しつつ、その際に肌荒れ及び表面酸化が生じるのを防止することを課題とする。
上記の課題を解決するため、この発明は、予熱ゾーンと加熱ゾーンを有する焼結炉による焼結体の製造方法において、前記予熱ゾーン内には、この焼結炉の入り口側から出口側にかけてn箇所に予熱バーナーが設けられ、前記入り口側から数えて1番目の第一予熱バーナーのガス量をK1、2番目の第二予熱バーナーのガス量をK2としたときに、K1≧K2を満たし、このガス量K1が、予熱ゾーンでの全ガス量の1/n以上である焼結体の製造方法とした。
このようにすると、予熱ゾーン内の温度勾配が緩やかになり、成形体の搬送速度を小さくする必要がないため、焼結処理の処理量を確保することができる。さらに、予熱ゾーンの搬送中に成形体温度が急上昇しないため、この成形体の肌荒れや表面酸化による材質異常を防止することができる。
上記の方法では、前記予熱ゾーンの出口温度が600℃以上800℃以下の範囲内とするのが好ましい。
予熱ゾーン出口温度が600℃未満であると、製品内部の潤滑剤が抜けきれず、加熱ゾーンで潤滑剤が急激に気化することによる肌荒れが生じる。予熱ゾーン出口温度が800℃を超えると製品表面が酸化してしまい製品の表面硬さの低下が見られる。
この発明では、予熱バーナーのガス量を所定の量とすることで、焼結処理能力を確保するとともに、製品の肌荒れや表面酸化が生じるのを防止することができる。このため、製品の高い品質を維持することができる。
この発明に係る焼結体の製造方法に用いる焼結炉の構成を図1に示す。
この焼結炉は、予熱ゾーン1、加熱ゾーン2、及び冷却ゾーン3の3ゾーンから構成され、成形体4は炉内に引き通されたコンベア5に載せられて、各ゾーン1、2、3を順に通過する。
この焼結炉は、予熱ゾーン1、加熱ゾーン2、及び冷却ゾーン3の3ゾーンから構成され、成形体4は炉内に引き通されたコンベア5に載せられて、各ゾーン1、2、3を順に通過する。
予熱ゾーン1内には、入口側に水平配置され互いに対向する一組(2本)の第一予熱バーナー6−1、6−1が設けられ、また、出口側に水平配置され互いに対向する一組(2本)の第二予熱バーナー6−2、6−2が設けられている。この各予熱バーナー6−1、6−2に送り込むガス量は、それぞれ独立して調節し得るようになっている。予熱ゾーン1の全長は1580mmであって、第一予熱バーナー6−1は、予熱ゾーン1入り口から約800mmの位置、第二予熱バーナー6−2は、予熱ゾーン1入り口から約1400mmの位置にそれぞれ設けられている。
この予熱ゾーン1に設ける各予熱バーナー6の数は特に限定されない。図1に示す構成では、第一予熱バーナー6−1と第二予熱バーナー6−2の2箇所としたが、その数は更に増やしてもよい。この予熱バーナー6の数を増やすと、予熱ゾーン1内の温度勾配を均一なものとすることができる。この予熱バーナー6は、同図のように必ずしも成形体4の搬送方向に対して垂直方向対称に設ける必要はなく、例えば左右に互い違いに設けるようにすることもできる。また、加熱ゾーン2には、複数の加熱バーナー7が設けられており、この加熱バーナー7で焼結処理がなされる。
(実施例1)
図1に示した焼結炉で焼結処理を行い、鉄系粉末をプレス成形機で成形した成形体4の肌荒れ等の発生状況について評価した。この成形体4に用いた潤滑剤はステリアン酸亜鉛を主成分とするものである。この予熱ゾーン1への成形体4の搬送速度は160mm/minとした。また、第一予熱バーナー6−1のガス量を20m3/h、第二予熱バーナー6−2のガス量を20m3/hとした。
図1に示した焼結炉で焼結処理を行い、鉄系粉末をプレス成形機で成形した成形体4の肌荒れ等の発生状況について評価した。この成形体4に用いた潤滑剤はステリアン酸亜鉛を主成分とするものである。この予熱ゾーン1への成形体4の搬送速度は160mm/minとした。また、第一予熱バーナー6−1のガス量を20m3/h、第二予熱バーナー6−2のガス量を20m3/hとした。
(実施例2)
実施例1と同じ焼結炉を使って、第一予熱バーナー6−1のガス量を25m3/h、第二予熱バーナー6−2のガス量を20m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
実施例1と同じ焼結炉を使って、第一予熱バーナー6−1のガス量を25m3/h、第二予熱バーナー6−2のガス量を20m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
(実施例3)
実施例1と同じ焼結炉を使って、第一予熱バーナー6−1のガス量を30m3/h、第二予熱バーナー6−2のガス量を20m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
実施例1と同じ焼結炉を使って、第一予熱バーナー6−1のガス量を30m3/h、第二予熱バーナー6−2のガス量を20m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
(比較例1)
実施例1と同じ焼結炉に、予熱ゾーン1入り口から約1100mmの位置に、水平配置され互いに対向する一組(2本)の予熱バーナー6を設置し、そのガス量を40m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
実施例1と同じ焼結炉に、予熱ゾーン1入り口から約1100mmの位置に、水平配置され互いに対向する一組(2本)の予熱バーナー6を設置し、そのガス量を40m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
(比較例2)
比較例1と同じ焼結炉を使って、予熱バーナー6のガス量を60m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
比較例1と同じ焼結炉を使って、予熱バーナー6のガス量を60m3/hとして焼結を行った。成形体4の搬送速度は実施例1と同一とした。
焼結後の各実施例及び各比較例における不良率とその不良内容を表1に示す。また、図2に炉内温度分布を示す。
実施例1及び2から分かるように、第一予熱バーナー6−1のガス量を第二の予熱バーナー6−2のガス量以上としつつ第一予熱バーナー6−1のガス量を全体のガス量の1/2以上とし、両予熱バーナー6−1、6−2の火力調節によって、予熱ゾーン1の出口側温度を600〜800℃の範囲とすると、肌荒れの発生割合を非常に低く抑制することができる。この条件内に設定することで、予熱ゾーン1内の温度勾配が小さくなり、かつ加熱ゾーン2に搬送される前に成形体4内の潤滑剤が十分気化するため、予熱ゾーン1及び加熱ゾーン2のいずれにおいても、潤滑剤が急激に気化することに起因する肌荒れ、及び表面酸化を防止することができる。
実施例3は、両予熱バーナー6−1、6−2のガス量は本願発明にかかる範囲内であるが、予熱ゾーン1出口温度は600〜800℃の温度範囲外である。この場合、肌荒れは防止することができた一方で、一部の製品に表面酸化が見られた。これは、出口温度が高すぎたためであると考えられる。ただし、予熱バーナー6の数が2組であるため、予熱ゾーン1内での温度上昇はなだらかとなり、不良率は予熱バーナー6の数が1組の場合(後述する比較例1及び2を参照)に比べて小さかった。
比較例1は、予熱ゾーン1での加熱を1組の予熱バーナー6で行うとともに、予熱ゾーン1出口温度を、本願発明にかかる温度範囲内に設定したものである。この場合、製品表面に多数の肌荒れが発生した。これは、この予熱ゾーン1内において成形体4がこの予熱バーナー6に接近した際に急速に温度上昇し、潤滑剤が急速に気化したからに他ならない。
比較例2は、予熱ゾーン1での加熱を1組のバーナーで行うとともに、予熱ゾーン1出口温度を、本願発明にかかる温度範囲よりも高く設定したものである。この場合、出口温度が高すぎることに起因して、表面酸化による材質異常が高い確率で発生した。
これらの評価結果から、予熱ゾーン1内の2箇所に予熱バーナー6を設置して、焼結炉入口から数えて1番目の第一予熱バーナー6−1のガス量K1を、2番目の第二予熱バーナー6−2のガス量K2以上とし(K1≧K2)、かつ、このガス量K1をこの予熱ゾーン1内での全ガス量の1/2以上とし、さらに、その出口側温度を600〜800℃の範囲内とすることで、製品の肌荒れを抑制できることが分かる。
この評価結果は、予熱ゾーン1内に予熱バーナー6を2箇所に設置した場合についてのものであるが、この予熱バーナー6をさらに増やした場合にも同様のことがいえる。すなわち、この予熱ゾーン1内のn箇所に予熱バーナー6を設置して、第一予熱バーナー6−1のガス量K1を、2番目の第二予熱バーナー6−2のガス量K2以上とし(K1≧K2)、かつ、このガス量K1をこの予熱ゾーン1内での全ガス量の1/n以上とし、さらに、その出口側温度を600〜800℃の範囲内とすることで、製品の肌荒れを抑制できるといえる。
この発明に係る焼結体の製造方法に用いる焼結炉の予熱ゾーン1に採用されるバーナー6の他の実施形態を図3及び4に示す。
図3に示す予熱バーナー6は、予熱ゾーン1の入口側(同図の左側)で炎孔8の径が大きいのに対し、出口側(同図の右側)でこの炎孔8の径が小さくなっている。また、図4に示す予熱バーナー6は、予熱ゾーン1の入口側(同図の左側)で炎孔8の形成密度が高いのに対し、出口側(同図の右側)でこの炎孔8の形成密度が低くなっている。このため、いずれの予熱バーナー6においても、入口側での加熱能力が、出口側での加熱能力よりも高く、入口から出口に向かって次第に温度が高くなる温度勾配が形成され、この予熱ゾーン1内で成形体4の温度が急上昇して肌荒れが生じるのを抑制できる。
上記各実施形態においては、予熱ゾーン1を予熱する加熱手段として予熱バーナー6を用いたが、他の加熱手段、例えば、カーボンヒーター等も適宜採用することができる。予熱ゾーン1の入口側で出力の大きいヒーターを、出口側で出力の小さいヒーターをそれぞれ採用する等により、複数の予熱バーナー6を用いた場合と同様に、この予熱ゾーン1内に所望の温度勾配を形成することができる。
1 予熱ゾーン
2 加熱ゾーン
3 冷却ゾーン
4 成形体
5 コンベア
6 予熱バーナー
6−1 第一予熱バーナー
6−2 第二予熱バーナー
7 加熱バーナー
8 炎孔
2 加熱ゾーン
3 冷却ゾーン
4 成形体
5 コンベア
6 予熱バーナー
6−1 第一予熱バーナー
6−2 第二予熱バーナー
7 加熱バーナー
8 炎孔
Claims (2)
- 予熱ゾーン(1)と加熱ゾーン(2)を有する焼結炉による焼結体の製造方法において、
前記予熱ゾーン(1)内には、この焼結炉の入り口側から出口側にかけてn箇所に予熱バーナー(6)が設けられ、
前記入り口側から数えて1番目の第一予熱バーナー(6−1)のガス量をK1、2番目の第二予熱バーナー(6−2)のガス量をK2としたときに、K1≧K2を満たし、
このガス量K1が、予熱ゾーン(1)での全ガス量の1/n以上である焼結体の製造方法。 - 前記予熱ゾーン(1)の出口温度が600℃以上800℃以下の範囲内である請求項1に記載の焼結体の製造方法。
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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JP2010040552A JP2011174155A (ja) | 2010-02-25 | 2010-02-25 | 焼結体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
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JP2010040552A JP2011174155A (ja) | 2010-02-25 | 2010-02-25 | 焼結体の製造方法 |
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JP (1) | JP2011174155A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103267414A (zh) * | 2013-06-08 | 2013-08-28 | 常熟市双月机械有限公司 | 用于粉末冶金推杆式烧结炉的预热装置 |
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JPH024197U (ja) * | 1988-06-22 | 1990-01-11 | ||
JPH05279706A (ja) * | 1992-04-03 | 1993-10-26 | Toyota Motor Corp | 連続式焼結炉 |
JP2001153564A (ja) * | 1999-09-17 | 2001-06-08 | Ngk Insulators Ltd | ラジアントチューブバーナーを利用した基板用連続加熱炉 |
JP2009215627A (ja) * | 2008-03-12 | 2009-09-24 | Mitsubishi Materials Techno Corp | 脱ろう装置及び連続式焼結炉 |
-
2010
- 2010-02-25 JP JP2010040552A patent/JP2011174155A/ja active Pending
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